RU2117626C1 - Реактор для получения синтез-газа и способ получения синтез-газа - Google Patents

Реактор для получения синтез-газа и способ получения синтез-газа Download PDF

Info

Publication number
RU2117626C1
RU2117626C1 RU92004493A RU92004493A RU2117626C1 RU 2117626 C1 RU2117626 C1 RU 2117626C1 RU 92004493 A RU92004493 A RU 92004493A RU 92004493 A RU92004493 A RU 92004493A RU 2117626 C1 RU2117626 C1 RU 2117626C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
fuel
reactor
chamber
oxidizer
combustion chamber
Prior art date
Application number
RU92004493A
Other languages
English (en)
Other versions
RU92004493A (ru
Inventor
Буко Пьер
Гато Поль
Вей Жером
Original Assignee
Энститю Франсэ Дю Петроль
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Энститю Франсэ Дю Петроль filed Critical Энститю Франсэ Дю Петроль
Publication of RU92004493A publication Critical patent/RU92004493A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2117626C1 publication Critical patent/RU2117626C1/ru

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B01J8/0476—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more otherwise shaped beds
    • B01J8/0484—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more otherwise shaped beds the beds being placed next to each other
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0446—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical
    • B01J8/0449—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds
    • B01J8/0453—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds the flow within the beds being predominantly vertical in two or more cylindrical beds the beds being superimposed one above the other
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
    • B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
    • B01J8/04—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds the fluid passing successively through two or more beds
    • B01J8/0492—Feeding reactive fluids
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/025—Preparation or purification of gas mixtures for ammonia synthesis
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/36—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using oxygen or mixtures containing oxygen as gasifying agents
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B3/00—Hydrogen; Gaseous mixtures containing hydrogen; Separation of hydrogen from mixtures containing it; Purification of hydrogen
    • C01B3/02—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen
    • C01B3/32—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air
    • C01B3/34—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents
    • C01B3/38—Production of hydrogen or of gaseous mixtures containing a substantial proportion of hydrogen by reaction of gaseous or liquid organic compounds with gasifying agents, e.g. water, carbon dioxide, air by reaction of hydrocarbons with gasifying agents using catalysts
    • C01B3/382—Multi-step processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C1/00—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon
    • C07C1/02—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon
    • C07C1/04—Preparation of hydrocarbons from one or more compounds, none of them being a hydrocarbon from oxides of a carbon from carbon monoxide with hydrogen
    • C07C1/0405—Apparatus
    • C07C1/041—Reactors
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C07—ORGANIC CHEMISTRY
    • C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
    • C07C29/00—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring
    • C07C29/15—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively
    • C07C29/151—Preparation of compounds having hydroxy or O-metal groups bound to a carbon atom not belonging to a six-membered aromatic ring by reduction of oxides of carbon exclusively with hydrogen or hydrogen-containing gases
    • C07C29/1516—Multisteps
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
    • B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
    • B01J2208/02—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor with stationary particles
    • B01J2208/023—Details
    • B01J2208/024—Particulate material
    • B01J2208/025—Two or more types of catalyst
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/14—Details of the flowsheet
    • C01B2203/142—At least two reforming, decomposition or partial oxidation steps in series
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C01—INORGANIC CHEMISTRY
    • C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
    • C01B2203/00—Integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas
    • C01B2203/80—Aspect of integrated processes for the production of hydrogen or synthesis gas not covered by groups C01B2203/02 - C01B2203/1695
    • C01B2203/82—Several process steps of C01B2203/02 - C01B2203/08 integrated into a single apparatus

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • General Health & Medical Sciences (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • General Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Hydrogen, Water And Hydrids (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
  • Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)

Abstract

Способ и реактор предназначены для получения синтез-газа. Получение синтез-газа осуществляют внутри одного реактора частичного сгорания топлива в камере некаталитического сгорания при введении топлива отдельно от окислителя в указанную камеру. Газы, выходящие из камеры сгорания, подают в каталитический слой, расположенный ниже указанной камеры сгорания. Дополнительный окислитель вводят на уровне каталитического слоя, а дополнительное топливо - на уровне каталитического слоя и выше дополнительного окислителя топлива относительно распространения газов в реакторе. Реактор содержит в одном корпусе камеру некаталитического сгорания, содержащую по меньшей мере приспособление для впрыскивания топлива и по меньшей мере приспособление для впрыскивания окислителя топлива для осуществления частичного сгорания. Также он содержит по меньшей мере каталитический слой, по меньшей мере приспособление для впрыскивания дополнительного окислителя топлива и по меньшей мере приспособление для впрыскивания дополнительного топлива, которые входят в каталитический слой, причем приспособление для впрыскивания дополнительного топлива расположено выше приспособления для введения дополнительного окислителя топлива относительно направления распространения газов в реакторе. Объем камеры сгорания таков, что V > 0,4 D/P, где V - внутренний объем указанной камеры, м3; D - общий весовой расход, входящий в камеру, кг/с; P - давление, преобладающее внутри камеры, МПа. Изобретение позволяет повысить эффективность процесса. 2 с. и, 7 з.п. ф-лы, 3 ил.

Description

Изобретение касается реактора для получения синтез-газа, а также способа получения синтез-газа, используемого, например, для производства аммиака, метанола, мочевины, углеводородов и т.д.
Газы, полученные в реакторе по изобретению или способом по изобретению, можно подвергать конверсии, а затем очищать, если требуется, или использовать в качестве газов-восстановителей.
Синтез-газ получают в реакторах посредством реакции смеси углеводородов (или "топлива") с окислителем.
Обычный способ получения синтез-газа заключается в сочетании первичного реформинга с вторичным реформингом. Реактор первичного реформинга содержит трубы, заполненные катализатором и обогреваемые извне теплом сгорания топлива или посредством теплообмена с горячими выходящими газами реактора вторичного реформинга. В реактор первичного реформинга углеводороды вводят обычно с большим избытком пара.
Газы, выходящие из реактора первичного реформинга, подают в реактор вторичного реформинга, в который при этом вводят также окислитель.
Известный реактор первичного реформинга известен, например, из патента США N 3278452, согласно которому между слоями катализатора в этом реакторе вводят дополнительный окислитель. Однако ступенчатый ввод окислителя, осуществляемый в этом реакторе, не устраняет присущий ему недостаток в том, что этот реактор требует для своей работы значительное количество пара, обеспечение которого приводит к значительным затратам. Кроме того, избыток пара изменяет соотношение водорода, углекислого газа и окиси углерода в синтез-газе.
Другой способ получения синтез-газа с уменьшенным расходом пара предусматривает осуществление частичного окисления углеводородов.
В патенте США N 4699631 раскрыт реактор такого типа, который работает без катализатора посредством пламени. Однако реактор этого типа всегда приводит к определенному содержанию сажи, образующейся при сгорании при недостатке кислорода, и потому требует периодической дорогостоящей очистки.
С другой стороны, для уменьшения количества образующейся сажи необходимо повысить расход кислорода, что снизит выход реактора. Таким образом, хотя этот тип реактора работает с небольшим потреблением пара, он имеет недостаток в образовании сажи, когда снижают расход кислорода или работают на воздухе.
Кроме того, в патентной заявке EN 91/09214 раскрыт реактор, содержащий так называемую камеру "с коротким временем пребывания", объем которой составляет V<0,4•D/P, где V - внутренний объем камеры, м3; D - общий весовой расход, кг/с и P - давление, преобладающее внутри камеры, МПа. Этот реактор снижает потребность в паре и уменьшает затраты на производство синтез-газа.
Однако в таком реакторе, у которого объем камеры сгорания небольшой, струи топлива и окислителя топлива могут вызывать эрозию поверхностей камеры, на стенки которой они отбрасываются, после нескольких тысяч часов работы реактора. Поэтому существует потребность в реакторе, у которого, с одной стороны, размер камеры сгорания достаточно большой, чтобы избежать эрозии, а с другой стороны, небольшой расход пара.
Известен реактор для получения синтез-газа, содержащий корпус, имеющий каталитический слой и камеру некаталитического сгорания, свободную от каталитического слоя, причем реактор снабжен приспособлением для впрыскивания топлива и приспособлением для впрыскивания окислителя топлива, соединенными с камерой сгорания, а также снабжен приспособлением для впрыскивания дополнительного окислителя топлива и приспособлением для впрыскивания дополнительного топлива (патент Великобритании N 2139644, кл. C 01 B 3/36, 1984).
Это известное техническое решение, однако, недостаточно эффективно, поскольку сгорание происходит только в камере сгорания, и часть топлива не успевает прореагировать.
Задачей изобретения является усовершенствование реактора указанного типа посредством обеспечения частичного сгорания в камере сгорания с его окончанием на уровне каталитического слоя.
Поставленная задача решается согласно изобретению тем, что в реакторе указанного типа по меньшей мере приспособление для впрыскивания дополнительного окислителя топлива и по меньшей мере приспособление для впрыскивания дополнительного топлива входят в каталитический слой, причем последнее приспособление расположено выше приспособления для введения дополнительного окислителя топлива относительно направления распространения газов в реакторе, при этом объем камеры сгорания определен следующей зависимостью:
V>0,4•D/P,
где
V - внутренний объем названной камеры, м3;
D - общий весовой расход, входящий в камеру, кг/с;
P - давление, преобладающее внутри камеры, МПа.
Предпочтительно, чтобы приспособления для впрыскивания окислителя топлива и самого топлива были приспособлены также для введения пара, поскольку пар уменьшает коксование.
В другом своем аспекте изобретение касается соответствующего способа получения синтез-газа, который согласно уровню техники предусматривает осуществление внутри одного реактора частичного сгорания топлива в камере некаталитического сгорания при введении топлива отдельно от окислителя в вышеуказанную камеру, введение дополнительного окислителя топлива с подачей газов, выходящих из камеры некаталитического сгорания в каталитический слой, расположенный ниже камеры сгорания. Согласно изобретению предлагаемый способ предусматривает, что дополнительный окислитель вводят на уровне каталитического слоя, а дополнительное топливо вводят на уровне каталитического слоя и выше дополнительного окислителя топлива относительно распространения газов в реакторе, при этом объем названной камеры рассчитывают по приведенной формуле.
Предпочтительно топливо, вводимое в камеру сгорания и в каталитический слой, представляет собой в основном углеводороды, которые могут быть смешаны с окисями углерода и/или водородом.
Окислителем топлива может быть чистый кислород или кислород в смеси с азотом, водяным паром, углекислым газом. Окислителем топлива может быть также смесь кислорода с другим инертным газом.
Преимущественно общая доля окислителя топлива, определенная как число молей кислорода, содержащихся в окислителе топлива, которое впрыскивается в реактор, отнесенное к числу молей углерода, содержащихся в топливе, которое впрыскивается, составляет между 0,3 и 0,65, и такая же доля относительно введения окислителя топлива в вышеуказанную камеру сгорания составляет 0,45 - 0,75.
Предпочтительно, чтобы отношение водорода/углеводородов, определенное как молярное отношение, выраженное в числе молей водорода по отношению к числу молей углерода топлива, введенного в камеру сгорания, было ниже единицы.
Кроме того, водяной пар может быть введен с окислителем топлива и/или с топливом. Доля водяного пара в реакторе, определенная как число молей воды, отнесенное к числу молей углерода, составляет ниже 1,5.
Топливо перед его вводом в камеру сгорания может быть предварительно нагрето при 100 - 850oC, преимущественно при 600 - 700oC. Окислитель можно предварительно нагревать при введении при температуре 100 - 900oC, преимущественно 135 - 750oC. Верхний предел этой вилки (750oC) может быть снижен до 600oC, особенно в том случае, когда окислителем является кислород или преимущественно чистый кислород.
Кроме того, изобретение имеет целью способ, предназначенный для получения синтез-газа, который заключается в осуществлении внутри реактора:
- частичной конверсии топлива в камере некаталитического сгорания, действующей при недостатке окислителя; топливо вводят в названную камеру отдельно от окислителя, и
- введения дополнительного окислителя на уровне каталитического слоя, расположенного ниже вышеназванной камеры сгорания.
Как отличительное свойство, способ заключается, кроме того, во введении топлива на уровне вышеуказанного каталитического слоя выше дополнительного окислителя, внутренний объем (м3) вышеназванной камеры таков, что V>0,4 D/P, где D - общий весовой расход, входящий в камеру, кг/с; P - давление, преобладающее внутри камеры, МПа.
Изобретение относится также к применению способа и/или устройства для производства метанола, аммиака, углеводородов, мочевины, уксусной кислоты, водорода или газа-восстановителя.
На фиг. 1 изображен упрощенный продольный разрез реактора вертикального типа по изобретению; на фиг. 2 - упрощенный продольный разрез реактора поперечного типа по изобретению; на фиг. 3 - схема примера осуществления изобретения.
Такие же ссылки будут использованы для общих элементов в различных вариантах осуществления изобретения.
Таким образом, по этим чертежам реактор состоит из камеры сгорания 1, снабженной по меньшей мере двумя различными вводами, один ввод 2 позволяет вводить топливо, другой ввод 3 служит для впрыскивания вещества, поддерживающего горение, которое является окислителем.
Приспособления для впрыскивания 2 и 3 позволяют не только вводить топливо и окислитель топлива в камеру 1, но и стабилизировать в ней сгорание.
Частичное сгорание имеет место в камере сгорания 1, и эфлюенты, выходящие из этой камеры сгорания, поступают непосредственно во вторую часть 4 реактора, которая заполнена по меньшей мере каталитическим слоем.
Вторая часть 4 реактора, называемая еще катализатором или каталитическим слоем в последующем описании, составляет часть реактора, так как она имеет общую поверхность 5 с камерой сгорания 1. Эта поверхность необязательно горизонтальная.
Кроме того, каталитический слой 4 снабжен по меньшей мере вводом 7 для дополнительного топлива. На фиг. 1 представлены два инжектора 6 и два инжектора 7, что составляет особый вариант осуществления изобретения.
Первый инжектор топлива 7 преимущественно расположен выше первого инжектора окислителя топлива 6 относительно направления распространения газов в реакторе.
Предусмотрены один или несколько выходов 8, размещенных в конце каталитического слоя 4 относительно направления вытекания газов в реакторе.
Инжекторы любого известного типа можно использовать для введения различных компонентов, которые были указаны.
Камера сгорания 1 должна обеспечивать работу, с достаточным временем пребывания и при недостатке окислителя.
Способ определения "достаточного" времени пребывания может быть продиктован следующим неравенством:
V > 0,4 D/P
где
V - объем камеры 1, м3;
D - общий весовой расход, входящий в камеру 1, кг/с;
P - предварительно определенное рабочее давление, преобладающее в камере 1, МПа.
Катализаторы, используемые по настоящему изобретению, состоят:
- из носителя на основе окисей с огнеупорными свойствами, кислотность которых была нейтрализована,
- из активной фазы, содержащей от 2 до 40%, предпочтительно от 3 до 30 мас. % по меньшей мере восстанавливаемого металла M, выбираемого среди никеля, кобальта, хрома, платины. Количество платины, если она присутствует, изменяется между 0,01 и 1 мас.% от общей массы.
Носитель на основе окисей содержит по меньшей мере простую или смешанную окись из следующей группы: окись альфа-алюминия; алюминат со структурой шпинеля NAl2O4 - xAl2O3 с x = 0,1,2; по меньшей мере металл, выбранный из группы магний, кальций, стронций, барий, калий; алюминат со структурой магнито-плюмбита /или же гексаалюминат/ NAl12O19; N представляет металл вышеупомянутого списка.
Кроме того, эти носители в случае необходимости могут быть стимулированы по меньшей мере металлом P, выбираемым среди кремния, калия, урана.
В наиболее суровых термических условиях, например, для средних температур выше 1000oC, преимущественно выше 1100oC и особенно преимущественно выше 1200oC, может оказаться выгодным размещать в верхней части воздействующий слой, например окись хрома или еще небольшое количество никеля, нанесенное на один из вышеупомянутых носителей. Этот катализатор защищает другой катализатор, расположенный в нижнем слое.
Катализаторы, используемые при способе по изобретению, получают или пропитыванием предварительно формованного носителя раствором, содержащим по меньшей мере металл M, и в случае необходимости по меньшей мере металл P, сушкой, затем термическим активированием; или же перемешиванием предшественников окисей металлов алюминия, M и N, в случае необходимости P, формованного сушкой и активированием. Металл P, если он присутствует, можно добавлять безразлично перед формованием или после формования. Наконец, их можно получать соосаждением или же способом золя-геля.
Катализаторы, используемые при способе по изобретению, могут иметь самые различные геометрические формы: таблетки, шарики, экструдированные изделия, кольцеобразные таблетки, рифленые кольца, колеса тележки размером от 3 до 30 мм, их можно применять даже в форме монолитов, образованных или окисями и/или металлами, соответствующими вышеупомянутым металлическим элементам, или монолитов из огнеупорной стали, покрытых вышеназванными элементами. Могут присутствовать один или несколько монолитов.
В зависимости от условий работы используемой шихты, состава исходных материалов, присутствия или отсутствия водяного пара, уровня опасности отложения углерода будет использоваться та или иная формула. Таким образом, катализаторы, стимулированные калием или же стронцием, или же калием плюс кальцием, или же кальцием, используют предпочтительно тогда, когда отложение углерода наиболее значительное.
Изобретение осуществляют преимущественно в присутствии по меньшей мере катализатора, обеспечивающего селективное активирование исследуемых процессов реакции, или:
1) селективное превращение метана и, если они присутствуют, также высших углеводородов, прямой или косвенной реакцией с кислородом и/или присутствующим водяным паром, с окисями углерода и с водородом,
2) активирование других исследуемых процессов реакций и особенно превращение предшественников кокса по реакции
Figure 00000002

3) ограничение реакций диспропорционирования CO
Figure 00000003

удалением образованного углерода (как указано выше);
4) если есть CO2, по меньшей мере для части рециркуляции, селективное активирование реакции:
Figure 00000004

Катализаторы, известные специалисту и используемые безразлично в способах парового реформинга, вторичного реформинга, неполного каталитического окисления, применяются в различном процентном содержании для осуществления изобретения. Однако предпочтительно, чтобы используемые катализаторы имели хорошую термостойкость /например, по меньшей мере до 900oC и преимущественно по меньшей мере 1000oC/.
Кроме того, эти катализаторы могут быть распределены по одному или нескольким слоям, расположенным и разделенным одним или несколькими приспособлениями для впрыскивания /6, 7/ одного или нескольких газообразных соединений, которые описаны выше.
Объемная скорость в час /VVH/, отнесенная к углеводороду и выраженная в объемах TPN (нормальной температуре и атмосферном давлении) углеводорода в час и на 1 объем катализатора, может быть выражена в скорректированной VVH. Если m представляет среднее число атомов углерода загрузки, то VVH скорректированная (которая будет использована при способе по изобретению) записывается следующим образом:
VVH скорректированная = VVH • m
Работают с VVH скорректированной, которая находится между 200 и 10000 ч-1, преимущественно между 400 и 8000, а особенно предпочтительно между 500 и 7000 с-1.
Для специалиста очевидно, что слой катализатора может быть разделен на n слоев с объемами V1, V2, ..., Vi, ..., Vn, как V1 + V2 + ... + Vi + ... + Vn = V, оставшаяся VVH, выраженная по отношению к общему объему катализатора, V.
Топливо, введенное через один или несколько вводов 2 камеры сгорания и через вводы 7, будет состоять преимущественно из углеводородов (например, природный газ или метан), смешанных с окисями углерода (CO, CO2) и/или с водородом и/или с инертным газом.
Кроме того, водяной пар может быть смешен с углеводородами преимущественно в указанном количестве.
Состав газов, впрыскиваемых в различные вводы, не является обязательно одинаковым.
Окислитель, введенный на уровне ввода 3, может быть чистым кислородом, смесью кислорода и азота, воздухом, смесью кислорода и водяного пара, смесью кислорода и углекислого газа, смесью кислорода и другого инертного газа.
Общая доля водяного пара и углекислого газа остается небольшой по отношению к некоторым другим технологиям известного уровня техники. Используют преимущественно молярное отношение
Figure 00000005

где
C представляет любой углерод, содержащийся в углеводородах и где /H2O + CO2/ представляет сумму молярных расходов впрыскиваемых воды и CO2. В качестве сравнения такое же молярное отношение, принятое в классическом автотермическом реакторе, будет выше двух.
Тот факт, что по изобретению работают с несколькими вводами окислителя, позволяет модулировать состав топлива и окислителя на разных ступенях и, следовательно, лучше управлять реакцией. Например, для синтеза аммиака, если желательно работать со стехиометрией N2 + 3H2, вводят на уровне каталитического слоя воздух через один или через другие вводы 6.
Предварительное нагревание советуют проводить одновременно для топлива и для окислителя перед их введением в реактор. Предпочтительно топливо можно предварительно нагревать между 100oC и 850oC, тогда как окислитель можно подвергать предварительному нагреванию между 100 и 900oC. Предпочитают температуры между 200oC и 750oC.
Давление в камере сгорания 1 1-150 бар, предпочтительно 30-100 бар.
Преимущества изобретения будут лучше понятны из сравнения примеров, которые следуют. Пример 1 представляет результаты известного уровня техники, тогда как примеры 2 и 3 иллюстрируют варианты осуществления изобретения. Во всех этих примерах реактор получает природный газ, содержащий (по объему) 98,7% метана, 0,9% этана и 0,4% азота.
Пример 1. Он относится к пилотному реактору, внутренний полный объем которого 250 л /вместе камера и катализатор/. Этот реактор заполнен наполовину катализатором, чтобы оставлять для камеры объем 125 л.
Каталитический слой включает в верхней части первый слой катализатора, содержащий 3,8% хрома на окиси альфа-алюминия. Этот слой занимает 20% полного объема катализаторов. Остальное составляет катализатор, содержащий 8,8% никеля, также нанесенного на окись альфа-алюминия.
В камеру сгорания подают природный газ и кислород, оба смешаны с паром и вводятся при 777K. Природный газ содержит 50% его расхода пара: общий расход /пар плюс природный газ/ составляет порядка 150 нм3/ч. Чистый кислород, расход которого составляет 58 нм3/ч, смешан с паром, расход которого составляет 195 нм3/ч. Давление в реакторе 30 бар.
Температура в первом слое катализатора 1453K.
Расход природного газа может быть от 100 до 112 нм3/ч /с 50 нм3/ч пара/ и расход введенного пара с кислородом может быть снижен с 195 до 170 нм3/ч. Температура в верхней части слоя достигает в этом случае 1476K.
Состав на выходе следующий, %:
H2 - 42,8
CO2 - 7,2
CH4 - 0,6
CO - 12,4
H2O - 37
С таким реактором нельзя иметь расход пара ниже 160 нм3/ч за счет кислорода, не вызывая повышения потери нагрузки, вызываемого насыщением катализатора сажей.
Пример 2. Пример по известному уровню техники показывает, что невозможно достигнуть отношения H2/CO, близкого к 2, что является условием, необходимым для получения высших углеводородов способами типа Фишера-Тропша.
Реактор по этому примеру одинаков с реактором примера 1 так же, как и расходы, достигаемые в камере сгорания 1. Кроме того, объемы камеры 1 и катализатора 4 остаются без изменения.
Однако в каталитическом слое 4, на двух третях высоты, начиная от выхода 8, установлены четыре трубы 7 с просверленными отверстиями. Эти трубы защищены двойной рубашкой, охлаждаемой паром. В этой части каталитического слоя температура составляет 1253K.
Через трубы 7 поступает смесь 112 нм3/ч природного газа и 22 нм3/ч пара с температурой 780K. Охлаждение труб благодаря пару предотвращает коксование в трубах.
На половине высоты слоя 4 установлены, кроме того, четыре трубы 6 с просверленными отверстиями. В отличие от труб 7 для подачи природного газа, трубы 6 из окиси алюминия и не охлаждаются. Каталитический слой на этом уровне образован слоем катализатора с 3,8% хрома.
Через трубы 6 поступает смесь кислорода, пара и углекислого газа, все предварительно нагреты до 765K.
Расход O2 : 65 нм3/ч;
Расход пара : 24 нм3/ч;
Расход CO2 : 62 нм3/ч;
на выходе из реактора температура порядка 1245K, состав газа следующий, %:
H2 - 41,9
CO2 - 8,8
CH4 - 0,8
CO - 19,4
H2O - 29,1
Пример 3. Реактор по примеру 2 может быть модифицирован, чтобы больше уменьшить процентное содержание необходимого пара.
Реактор по примеру 3 представляет один вариант осуществления изобретения, имеющий эту характеристику. Фиг. 3 иллюстрирует этот реактор.
Таким образом, общий объем реактора составляет 250 л /0,25 м3/. Камера сгорания 1 имеет объем 80 л.
На уровне камеры сгорания 1 через ввод 2, предназначенный для природного газа, вводят газ с расходом 75 нм3/ч. и пар с расходом 135 нм3/ч. Температура введенной смеси составляет приблизительно 773K. Через ввод 2, предназначенный для окислителя, вводят смесь кислорода с расходом 45 нм3/ч и пар, имеющий расход 135 нм3/ч, смесь доводят до средней температуры 793K.
В катализаторе 4 предусмотрены четыре уровня введения:
- на уровне, наиболее близком к камере сгорания 1, вводят смесь природного газа /расход приблизительно 85 нм3/ч/ и пар /расход приблизительно 17 нм3/ч/ при температуре, близкой к 773K. Четыре трубы 7 могут быть предусмотрены при 90o для впрыскивания этой смеси;
- четыре другие трубы установлены на втором уровне каталитического слоя, все расположены на том же определенном расстоянии от первого уровня. Эти трубы 6 позволяют вводить смесь кислорода и пара приблизительно при 673K. Расход кислорода составляет предпочтительно 47 нм3/ч, тогда как расход пара составляет около 25 нм3/ч.
Преимущественно трубы 6, размещенные на этом втором уровне, являются угловыми равностоящими и они также являются угловыми смещенными относительно труб 7 первого уровня.
На третьем уровне каталитического слоя установлены, кроме того, несколько (преимущественно четыре) труб 7, предназначенных для введения смеси природного газа-пара. Расход природного газа составляет порядка 95 нм3/ч, тогда как расход пара составляет около 19 нм3/ч. Смесь вводят приблизительно при 773K.
Четвертый уровень специально зарезервирован для введения чистого кислорода приблизительно при 573K и при расходе 55 нм3/ч. Преимущественно предусмотрены в этом случае четыре трубы, имеющие такие же характеристики, как трубы других уровней, а именно: угловые равностоящие и угловые, смещенные относительно труб уровня 3.
Преимущественно различные уровни являются равноотстоящими, расположенными каждый на расстоянии, измеренном по продольной оси реактора, равном шестой части общей высоты каталитического слоя 4.
Каталитический слой 4 образован чередованием слоев, составляющих соответственно 3,8% хрома на окиси альфа-алюминия и 8,8% никеля на окиси альфа-алюминия (см. фиг. 3). Трубы для впрыскивания 7, расположенные на первом и третьем уровнях каталитического слоя, выходят преимущественно в катализатор, содержащий 8,8% никеля, трубы 6, расположенные на втором и четвертом уровнях, выходят в катализатор с 3,8% хрома.
Расстояние α , измеренное по продольной оси реактора, между четвертым уровнем и концом слоя 4 со стороны выхода 8, составляет порядка третьей части общей высоты слоя.
На выходе из реактора (по этому примеру) газа имеют температуру приблизительно 1351K и следующий состав, %:
H2 - 53,6
H2O - 18,5
CH4 - 0,6
CO - 23,2
CO2 - 4,1
В этом примере видно, что содержание углекислого газа выше, чем в синтезе Фишера-Тропша. Декарбонизация позволяет снизить это содержание. Отделенный углекислый газ может быть введен на месте и вместо части водяного пара.
Специалист может сделать другие модификации или дополнение в вышеописанных реакторах, которые даны в качестве иллюстрации, не выходя за объем изобретения.

Claims (9)

1. Реактор для получения синтез-газа, включающий в одном корпусе камеру некаталитического сгорания, содержащую по меньшей мере приспособление для впрыскивания топлива и по меньшей мере приспособление для впрыскивания окислителя топлива для осуществления частичного сгорания, по меньшей мере каталитический слой, в который поступают газы, выходящие из камеры сгорания, по меньшей мере приспособление для впрыскивания дополнительного окислителя топлива и по меньшей мере приспособление для впрыскивания дополнительного топлива, отличающийся тем, что по меньшей мере приспособление для впрыскивания дополнительного окислителя топлива и по меньшей мере приспособление для впрыскивания дополнительного топлива входят в каталитический слой, причем последнее приспособление расположено выше приспособления для введения дополнительного окислителя топлива относительно направления распространения газов в реакторе, объем камеры сгорания таков, что
V > 0,4 D/P,
где V - внутренний объем камеры, м3;
D - общий весовой расход, входящий в камеру, кг/с;
P - давление, преобладающее внутри камеры, МПа.
2. Реактор по п.1, отличающийся тем, что приспособления для впрыскивания окислителя топлива и топлива предназначены также для введения пара.
3. Способ получения синтез-газа, включающий осуществление внутри одного реактора частичного сгорания топлива в камере некаталитического сгорания при введении топлива отдельно от окислителя в указанную камеру, введение дополнительного окислителя топлива, введение дополнительного топлива с подачей газов, выходящих из камеры сгорания в каталитический слой, расположенный ниже указанной камеры сгорания, отличающийся тем, что дополнительный окислитель вводят на уровне каталитического слоя и выше дополнительного окислителя топлива относительно распространения газов в реакторе, при этом объем камеры таков, что
V > 0,4 D/P,
где V - внутренний объем камеры, м3;
D - общий весовой расход, входящий в камеру, кг/с;
P - давление, преобладающее внутри камеры, МПа.
4. Способ по п. 3, отличающийся тем, что топливо, введенное в камеру сгорания и каталитический слой, состоит главным образом из углеводородов или их смеси с окисями углерода и/или водородом.
5. Способ по п.4, отличающийся тем, что отношение водорода к углеводородам, определенное как молярное отношение, выраженное в числе молей водорода по отношению к числу молей углеводорода топлива, введенного в камеру сгорания, составляет меньше единицы.
6. Способ по п.3, отличающийся тем, что окислитель топлива выбирают среди чистого кислорода, смеси кислорода и азота, смеси кислорода и углекислого газа или смеси кислорода и других инертных газов.
7. Способ по п.3, отличающийся тем, что топливо предварительно нагревают перед его впуском в камеру сгорания при температуре 100 - 850oC, а окислитель предварительно нагревают на каждом впуске при температуре 100 - 900oC.
8. Способ по п.3, отличающийся тем, что общая доля окислителя топлива, определенная как число молей кислорода, содержащихся в окислителе топлива, впрыскиваемого в реактор, отнесенная к числу молей углерода, содержащихся в топливе, которое впрыскивают, составляет 0,3 - 0,65, а такая же доля, связанная с введением окислителя топлива в указанную камеру сгорания, составляет 0,45 - 0,75.
9. Способ по п.3, отличающийся тем, что в реактор вводят водяной пар, при этом доля водяного пара в реакторе, определенная как число молей воды, отнесенное к числу молей углерода, составляет меньше 1,5.
RU92004493A 1991-12-03 1992-12-02 Реактор для получения синтез-газа и способ получения синтез-газа RU2117626C1 (ru)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9115060 1991-12-03
FR9115060A FR2684313B1 (fr) 1991-12-03 1991-12-03 Procede et dispositif pour la fabrication de gaz de synthese et application.

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU92004493A RU92004493A (ru) 1996-01-20
RU2117626C1 true RU2117626C1 (ru) 1998-08-20

Family

ID=9419694

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU92004493A RU2117626C1 (ru) 1991-12-03 1992-12-02 Реактор для получения синтез-газа и способ получения синтез-газа

Country Status (12)

Country Link
US (1) US5755841A (ru)
EP (1) EP0545275B1 (ru)
JP (1) JP3748899B2 (ru)
KR (1) KR100245781B1 (ru)
CA (1) CA2084476C (ru)
DE (1) DE69212121T2 (ru)
ES (1) ES2092002T3 (ru)
FR (1) FR2684313B1 (ru)
MY (1) MY109757A (ru)
RU (1) RU2117626C1 (ru)
TW (1) TW239159B (ru)
ZA (1) ZA929307B (ru)

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2469785C2 (ru) * 2007-07-20 2012-12-20 Ифп Реактор-теплообменник с байонетными трубами, конструкция которого позволяет ему работать с перепадами давления порядка 100 бар между трубой и каландром
WO2014027930A3 (ru) * 2012-08-17 2014-04-10 Общество С Ограниченной Ответственностью "Плазма-Про" Способ микроволновый конверсии метан-водяной смеси в синтез-газ
RU2571149C1 (ru) * 2014-06-09 2015-12-20 Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" Реактор конверсии метана
RU2574464C1 (ru) * 2014-07-10 2016-02-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем химической физики Российской академии наук (ИПХФ РАН) Способ получения синтез-газа из водородсодержащего сырья в реакторе с обращаемым потоком и реактор для его осуществления

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2726821B1 (fr) * 1994-11-16 1997-01-03 Patillet Henri Procede et appareil de production de methanol par gazeification de matieres carbonees
JPH11130405A (ja) * 1997-10-28 1999-05-18 Ngk Insulators Ltd 改質反応装置、触媒装置、それらに用いる発熱・触媒体、及び改質反応装置の運転方法
EP0931586B1 (en) 1997-11-28 2005-03-16 Ammonia Casale S.A. Method for in-situ modernization of a heterogeneous exothermic synthesis reactor
JP2002193858A (ja) 2000-12-28 2002-07-10 Mitsubishi Heavy Ind Ltd バイオマス原料によるメタノール製造方法及びその装置
US6713657B2 (en) 2002-04-04 2004-03-30 Chevron U.S.A. Inc. Condensation of olefins in fischer tropsch tail gas
JP2004075438A (ja) * 2002-08-14 2004-03-11 Toyo Eng Corp 改質器
US20040086432A1 (en) * 2002-10-31 2004-05-06 Labarge William J. Reformer, systems utilizing the reformer, and methods for operating the systems
US7094730B2 (en) * 2002-10-31 2006-08-22 Delphi Technologies, Inc. Gas treatment device, methods for making and using the same, and a vehicle exhaust system
AU2004218098B2 (en) 2003-03-06 2008-06-26 Inpex Corporation Method for preparing synthesis gas, method for preparing dimethyl ether using synthesis gas and furnace for preparing synthetic gas
DE102004010014B4 (de) * 2004-03-01 2011-01-05 Enerday Gmbh Reformer und Verfahren zum Umsetzen von Brennstoff und Oxidationsmittel zu Reformat
FR2868413B1 (fr) * 2004-04-01 2007-01-19 Abderrezack Djenani Procede de production de gaz de synthese, et une installation pour sa mise en oeuvre
GB0510514D0 (en) * 2005-05-24 2005-06-29 Johnson Matthey Plc Steam reforming
DE102006039118B4 (de) * 2006-08-21 2010-09-23 Enerday Gmbh Reformer
US20100187479A1 (en) * 2009-01-23 2010-07-29 Carbona Oy Process and apparatus for reforming of heavy and light hydrocarbons from product gas of biomass gasification
CN102690169B (zh) * 2012-05-25 2015-06-24 四川天一科技股份有限公司 一种焦炉气和转炉气联产甲醇和cng、lng的方法
US8697759B1 (en) * 2012-10-09 2014-04-15 University Of Southern California Efficient, self sufficient production of methanol from a methane source via oxidative bi-reforming
CN104177227B (zh) * 2014-09-11 2016-01-20 四川天一科技股份有限公司 焦炉气和煤气制甲醇联产天然气的方法
SE539758C2 (en) * 2014-12-04 2017-11-21 Powercell Sweden Ab Catalytic burner arrangement
KR20200002058A (ko) * 2018-06-29 2020-01-08 주식회사 경동나비엔 개질장치 및 이를 구비한 연료전지 시스템

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
BE489995A (ru) *
BE552748A (ru) *
FR489995A (fr) * 1917-08-14 1919-03-26 Joergen Thomas Jensen Bras et main artificiels
FR552748A (fr) * 1922-06-10 1923-05-05 Construction perfectionnée de l'amortisseur pour cycles, voiturettes et autres véhicules analogues
US2171596A (en) * 1934-09-11 1939-09-05 George M Parker Continuous process of gas making
US2220849A (en) * 1938-08-29 1940-11-05 Kellogg M W Co Method for forming synthesis gas
US2482866A (en) * 1944-11-01 1949-09-27 Stanolind Oil & Gas Co Production of carbon monoxide and hydrogen
US2635952A (en) * 1946-07-05 1953-04-21 Standard Oil Co Manufacture of hydrogen-carbon monoxide mixture
GB702035A (en) * 1948-07-07 1954-01-06 Montedison Spa Process and apparatus for the production of synthesis-gas from gaseous aliphatic hydrocarbons and oxygen
US2655442A (en) * 1948-08-23 1953-10-13 Phillips Petroleum Co Process and apparatus for the manufacture of synthesis gas
US2585737A (en) * 1948-10-21 1952-02-12 Standard Oil Dev Co Catalytic reforming process
US2767233A (en) * 1952-01-07 1956-10-16 Chemical Construction Corp Thermal transformation of hydrocarbons
US2942958A (en) * 1953-07-03 1960-06-28 Kellogg M W Co Process for the conversion of a normally gaseous hydrocarbon to carbon monoxide and hydrogen
GB775334A (en) * 1954-06-22 1957-05-22 Basf Ag Improvements in the reaction of gaseous hydrocarbons with oxygen
US2943062A (en) * 1956-01-19 1960-06-28 Kellogg M W Co Conversion of hydrocarbons to a hydrogen-rich gas
US3477824A (en) * 1966-12-15 1969-11-11 Zink Co John Burner and apparatus for reforming hydrocarbons
EP0303438A3 (en) * 1987-08-14 1989-12-27 DAVY McKEE CORPORATION Production of synthesis gas from hydrocarbonaceous feedstock
US4973453A (en) * 1988-02-05 1990-11-27 Gtg, Inc. Apparatus for the production of heavier hydrocarbons from gaseous light hydrocarbons
FR2638443B1 (fr) * 1988-11-03 1991-01-11 Inst Francais Du Petrole Procede pour la production de gaz de synthese par oxydation partielle d'hydrocarbures legers
US5106590A (en) * 1990-05-11 1992-04-21 Davy Mckee (London) Limited Gas mixer and distributor with heat exchange between incoming gases
FR2679217B1 (fr) * 1991-07-18 1994-04-01 Institut Francais Petrole Procede et dispositif pour la fabrication de gaz de synthese et application.

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2469785C2 (ru) * 2007-07-20 2012-12-20 Ифп Реактор-теплообменник с байонетными трубами, конструкция которого позволяет ему работать с перепадами давления порядка 100 бар между трубой и каландром
WO2014027930A3 (ru) * 2012-08-17 2014-04-10 Общество С Ограниченной Ответственностью "Плазма-Про" Способ микроволновый конверсии метан-водяной смеси в синтез-газ
RU2513622C2 (ru) * 2012-08-17 2014-04-20 Общество С Ограниченной Ответственностью "Плазма-Про" Способ микроволновый конверсии метан-водяной смеси в синтез-газ
RU2571149C1 (ru) * 2014-06-09 2015-12-20 Федеральное государственное бюджетное учреждение "Национальный исследовательский центр "Курчатовский институт" Реактор конверсии метана
RU2574464C1 (ru) * 2014-07-10 2016-02-10 Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем химической физики Российской академии наук (ИПХФ РАН) Способ получения синтез-газа из водородсодержащего сырья в реакторе с обращаемым потоком и реактор для его осуществления

Also Published As

Publication number Publication date
EP0545275B1 (fr) 1996-07-10
KR100245781B1 (ko) 2000-03-02
CA2084476C (fr) 2003-04-01
TW239159B (ru) 1995-01-21
US5755841A (en) 1998-05-26
EP0545275A1 (fr) 1993-06-09
FR2684313A1 (fr) 1993-06-04
DE69212121D1 (de) 1996-08-14
ES2092002T3 (es) 1996-11-16
CA2084476A1 (fr) 1993-06-04
ZA929307B (en) 1994-06-01
JPH05254802A (ja) 1993-10-05
DE69212121T2 (de) 1996-11-21
FR2684313B1 (fr) 1994-01-28
KR930013073A (ko) 1993-07-21
JP3748899B2 (ja) 2006-02-22
MY109757A (en) 1997-06-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2117626C1 (ru) Реактор для получения синтез-газа и способ получения синтез-газа
US4981676A (en) Catalytic ceramic membrane steam/hydrocarbon reformer
US4822521A (en) Integrated process and apparatus for the primary and secondary catalytic steam reforming of hydrocarbons
US4650651A (en) Integrated process and apparatus for the primary and secondary catalytic steam reforming of hydrocarbons
RU2342318C2 (ru) Способ получения синтез-газа
KR101003726B1 (ko) 합성 가스의 제조 방법
EP0033128B1 (en) Catalytic steam reforming of hydrocarbons
EP1690826B1 (en) Apparatus for the production of hydrogen-rich gas
EP0298525A1 (en) Steam reforming
US20060204415A1 (en) Monolith based catalytic partial oxidation process for syngas production
US3388074A (en) Two-stage steam reforming with rapid warm-up in first stage by means of a promoted catalyst
KR980700943A (ko) 수소의 선택적 산화를 갖는 탄화수소의 촉매적 탈수소화 반응용 반응기(a reactor for actalytic dehydrogenation of hydrocarbons with selective oxid ation of hydrogen)
RU2119382C1 (ru) Реактор для получения газа, богатого водородом и окисью углерода
US5733514A (en) Process and device for manufacturing synthesis gas and application
US4442020A (en) Catalytic steam reforming of hydrocarbons
WO1990006297A1 (en) Production of methanol from hydrocarbonaceous feedstock
US7815875B2 (en) Device for converting gaseous streams
US4854943A (en) Process of producing a gas which is rich in carbon monoxide by a cracking of hydrocarbons
US7270689B2 (en) Reformer
US4758249A (en) Hydrogen reduction of carbonaceous source to form carbon monoxide
KR20240017375A (ko) 금속 더스팅이 감소된 열교환 반응기
CA1285899C (en) Integrated process and apparatus for the primary and secondary catalyticsteam reforming of hydrocarbons
JP2003095613A (ja) 低級炭化水素ガスから合成ガスを製造する方法および装置