RU2099129C1 - Способ разделения сырой газовой смеси - Google Patents

Способ разделения сырой газовой смеси Download PDF

Info

Publication number
RU2099129C1
RU2099129C1 RU9494037240A RU94037240A RU2099129C1 RU 2099129 C1 RU2099129 C1 RU 2099129C1 RU 9494037240 A RU9494037240 A RU 9494037240A RU 94037240 A RU94037240 A RU 94037240A RU 2099129 C1 RU2099129 C1 RU 2099129C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
component
hydrocarbons
gas
adsorption
adsorbent layer
Prior art date
Application number
RU9494037240A
Other languages
English (en)
Other versions
RU94037240A (ru
Inventor
Кумар Рави
Уильям Шарпф Эрик
Митчелл Вудс Чарльз
Original Assignee
Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк. filed Critical Эр Продактс Энд Кемикалз, Инк.
Publication of RU94037240A publication Critical patent/RU94037240A/ru
Application granted granted Critical
Publication of RU2099129C1 publication Critical patent/RU2099129C1/ru

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0233—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 1 carbon atom or more
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/0462—Temperature swing adsorption
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/02—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography
    • B01D53/04—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols by adsorption, e.g. preparative gas chromatography with stationary adsorbents
    • B01D53/047—Pressure swing adsorption
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0204—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the feed stream
    • F25J3/0209—Natural gas or substitute natural gas
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0242—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of CnHm with 3 carbon atoms or more
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/0228—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream
    • F25J3/0257—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream characterised by the separated product stream separation of nitrogen
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/30—Sulfur compounds
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2257/00—Components to be removed
    • B01D2257/70—Organic compounds not provided for in groups B01D2257/00 - B01D2257/602
    • B01D2257/702—Hydrocarbons
    • B01D2257/7022—Aliphatic hydrocarbons
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2258/00—Sources of waste gases
    • B01D2258/06—Polluted air
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/40001—Methods relating to additional, e.g. intermediate, treatment of process gas
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D2259/00—Type of treatment
    • B01D2259/40—Further details for adsorption processes and devices
    • B01D2259/416—Further details for adsorption processes and devices involving cryogenic temperature treatment
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2200/00—Processes or apparatus using separation by rectification
    • F25J2200/02—Processes or apparatus using separation by rectification in a single pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/40—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using hybrid system, i.e. combining cryogenic and non-cryogenic separation techniques
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2205/00—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means
    • F25J2205/60—Processes or apparatus using other separation and/or other processing means using adsorption on solid adsorbents, e.g. by temperature-swing adsorption [TSA] at the hot or cold end
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2220/00—Processes or apparatus involving steps for the removal of impurities
    • F25J2220/60—Separating impurities from natural gas, e.g. mercury, cyclic hydrocarbons
    • F25J2220/66—Separating acid gases, e.g. CO2, SO2, H2S or RSH
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02C—CAPTURE, STORAGE, SEQUESTRATION OR DISPOSAL OF GREENHOUSE GASES [GHG]
    • Y02C20/00—Capture or disposal of greenhouse gases
    • Y02C20/40—Capture or disposal of greenhouse gases of CO2

Abstract

Использование: разделение и очистка газов. Сущность способа: сырую газовую смесь разделяют. Вначале адсорбцией с дифференциалом температуры отделяют легко адсорбируемый компонент, затем адсорбцией с дифференциалом давления удаляют умеренно адсорбируемый компонент. Криогенной перегонкой в ректификационной колонне удаляют трудно адсорбируемый компонент, сжижая при этом кубовый остаток. Легко адсорбируемый компонент это - вода, углеводороды C4, серосодержащие соединения. Умеренно адсорбируемый компонент это - двуокись углерода, углеводороды C3. Трудно адсорбируемый компонент - азот. В кубовом остатке - метан и углеводороды C2. Если легко адсорбируемый компонент это серосодержащие соединения, тогда умеренно адсорбируемый компонент это - вода, двуокись углерода, углеводороды C4, C3 и C2, трудно адсорбируемый компонент - азот, а в кубовом остатке - метан. 4 з.п. ф-лы, 1 ил.

Description

Настоящее изобретение относится к способу разделения сырой газовой смеси в отношении ее менее прочно адсорбируемого компонента пониженной летучести, в котором объединены адсорбция на основе дифференциала температуры, адсорбция на основе дифференциала давления и криогенная перегонка, что позволяет оптимизировать общую эффективность.
Настоящее изобретение может быть использовано для очистки и сжижения потока сырого природного газа в отношении его метан/C2-углеводородного компонента.
Из предшествующего уровня техники известен способ очистки сырой газовой смеси в отношении ее менее прочно адсорбируемого компонента, объединяющий в себе адсорбцию на основе дифференциала температуры (АДТ) и адсорбцию на основе дифференциала давления (АДД), что позволяет повысить общую эффективность.
Например, из патента США 4770676 известен способ очистки поступающей с залежей сырой газовой смеси в отношении ее метанового компонента. Известный способ включает следующие операции:
(a) пропускание сырой газовой смеси через слой с адсорбцией на основе дифференциала температуры, содержащий адсорбент, который селективно удерживает легко адсорбируемый компонент, в результате чего образуются адсорбционный слой, насыщенный легко адсорбируемым компонентом, и отходящий из процесса с температурным дифференциалом поток, обогащенный умеренно адсорбируемым компонентом и трудно адсорбируемым компонентом (легко адсорбируемый компонент в общем случае будет включать воду, углеводороды C4+ и серосодержащие соединения; умеренно адсорбируемый компонент будет содержать двуокись углерода и C3-углеводороды; а трудно адсорбируемый компонент будет содержать метан и C2-углеводороды);
(b) регенерация адсорбционного на основе температурного дифференциала слоя путем:
(1) нагревая АДТ-слоя нагреванием вначале регенерационного газа с последующим пропусканием этого нагретого регенерационного газа через АДТ-слой с целью испарения и десорбции, по меньшей мере, части легко адсорбируемого компонента из такого АДТ-слоя, и
(2) охлаждения АДТ-слоя до температуры АДТ-слоя на стадии (a) пропусканием второго регенерационного газа через АДТ-слой;
(c) пропускание отходящего из процесса с температурным дифференциалом потока через адсорбционный на основе дифференциала давления слой, включающий в себя адсорбент, который селективно удерживает умеренно адсорбируемый компонент, в результате чего получают адсорбционный слой, насыщенный умеренно адсорбируемым компонентом, и в качестве продукта отходящий из процесса на основе дифференциала давления поток, обогащенный трудно адсорбируемым компонентом;
(d) регенерация адсорбционного на основе дифференциала давления слоя путем:
(1) сброса давления над АДД-слоем с получением отходящего после сброса давления потока, обогащенного умеренно прочно адсорбированным компонентом, где первую порцию указанного отходящего после сброса давления потока используют в качестве, по меньшей мере, части первого регенерационного газа на стадии (b) (1) и где вторую порцию упомянутого отходящего после сброса давления потока используют в качестве, по меньшей мере, части второго регенерационного газа на стадии (b) (2); и
(2) восстановление над АДД-слоем давления с его доведением до уровня давления АДД-слоя на стадии (c) с помощью третьего регенерационного газа.
Однако, в том случае, когда трудно адсорбируемый компонент сырой газовой смеси включает в себя значительные количества материалов, например, азота, содержание которых в потоке продукта нежелательно, осуществление известного способа становится затруднительным. Проблема состоит в том, что такие материалы не могут быть удалены по указанному известному способу и, таким образом, загрязняют продукт, получаемый на стадии (c).
Более того, при осуществлении этого способа продукт получают не в жидком состоянии, что является необходимым, когда такой продукт предназначен для транспортировки и/или применения в качестве жидкого топлива.
Настоящее изобретение позволяет устранить эти проблемы за счет криогенной перегонки.
Настоящее изобретение может быть использовано для очистки и сжижения потока сырого природного газа в отношении его метан/C2-углеводородного компонента. Эта область применения важна ввиду того, что в связи с мероприятиями по охране окружающей среды наметилась тенденция замены нефтепродуктов в качестве топлива жидким метаном.
Вместе с тем, природный газ включает в себя такие примеси, как вода, серосодержащие соединения, легкие углеводороды (то есть C3-углеводороды; следует отметить, что C2-углеводороды обычно не рассматривают как примесь), тяжелые углеводороды (то есть углеводороды C4+) и двуокись углерода, которую удаляют перед сжижением с получением жидкого метан/C2-углеводородного продукта.
Задачей настоящего изобретения является создание способа очистки и сжижения сырой газовой смеси в отношении ее трудно адсорбируемого компонента пониженной летучести, который объединяет в себе адсорбцию на основе дифференциала температуры (АДТ) и адсорбцию на основе дифференцала давления (АДД), а также криогенную перегонку, что позволяет оптимизировать общую эффективность.
Указанный результат достигается тем, что в способе разделения сырой газовой смеси, состоящей из легко адсорбируемых компонентов и трудно адсорбируемых компонентов, включающем адсорбцию на основе дифференциала температуры первого легко адсорбируемого компонента с образованием слоя адсорбента, насыщенного этим компонентом, и потока газа, обогащенного трудно адсорбируемыми компонентами; регенерацию слоя адсорбента, насыщенного первым легко адсорбируемым компонентом, обработкой предварительно нагретым первым регенерационным газом для испарения и десорбции, по меньшей мере, части первого легко адсорбированного компонента, с последующей обработкой вторым регенерационным газом для охлаждения слоя адсорбента до температуры, равной температуре слоя адсорбента до начала адсорбции, подачи потока газа, обогащенного вторым легко адсорбируемым компонентом и трудно адсорбируемыми компонентами, на адсорбцию на основе дифференциала давления, с образованием слоя адсорбента, насыщенного оставшимся в газе вторым легко адсорбируемым компонентом, и очищенного потока газа, обогащенного трудно адсорбируемыми компонентами, регенерацию слоя адсорбента, насыщенного оставшимся в газе вторым легко адсорбируемым компонентом, сбросом давления с получением потока газа, обогащенного вторым легко адсорбируемым компонентом, который разделяют на две части и используют в качестве первого и второго регенерационного газа, с последующим восстановлением давления до величины давления над слоем адсорбента до начала адсорбции, подачей третьего регенерационного газа, в соответствии с изобретением очищенный поток газа, обогащенный трудно адсорбируемыми компонентами, направляют в ректификационную колонну на ректификацию с получением потока возгонов, обогащенного первым трудно адсорбируемым компонентом, и сжиженного кубового остатка, обогащенного вторым трудно адсорбируемым компонентом низкой летучести, причем, часть потока возгонов используют в качестве первого, и/или второго, и/или третьего регенерационных газов.
При этом первый легко адсорбируемый компонент предпочтительно представляет собой воду, углеводороды C4, и серосодержащие соединения, второй легко адсорбируемый компонент представляет собой двуокись углерода и углеводороды C3, первый трудно адсорбируемый компонент представляет собой азот, и второй трудно адсорбируемый компонент низкой летучести метан и углеводороды C2.
Предпочтительно также, что сырую газовую смесь подают по трубопроводу и потоки газов, полученных на стадии регенерации слоя адсорбента после адсорбции на основе дифференциала температур, возвращают в трубопровод.
Кроме того предпочтительно, что перед восстановлением давления над слоем адсорбента дополнительно осуществляют продувку или промывку слоя адсорбента частью потока возгонов при давлении приблизительно равном давлению над слоем после сброса давления.
При этом первый легко адсорбируемый компонент предпочтительно представляет собой серосодержащие соединения, второй легко адсорбируемый компонент представляет собой воду, углеводороды C4, двуокись углерода, углеводороды C3 и углеводороды C2, первый трудно адсорбируемый компонент представляет собой азот и второй трудно адсорбируемый компонент низкой летучести метан.
Таким образом, в заявленном способе АДТ используют для удаления из сырья легко адсорбируемого компонента; АДД используют для удаления из сырья умеренно адсорбируемого компонента; а криогенную перегонку используют для удаления из сырья трудно адсорбируемого компонента повышенной летучести, а также для сжижения продукта.
Настоящее изобретение основано на использовании АДД и перегонки протоков направляемых в отход материалов при регенерации АДТ- и АДД-адсорбентов. Важной областью применения настоящего изобретения являются очистка и сжижение потока сырого природного газа в отношении его метан/C2-углеводородного компонента.
На чертеже представлена технологическая схема, иллюстрирующая один из вариантов воплощения настоящего изобретения, в котором поток сырого природного газа очищают в отношении его метан/C2-углеводородного компонента и сжижают.
Способ, соответствующий настоящему изобретению, наилучшим образом может быть проиллюстрирован со ссылкой на конкретный вариант его воплощения, представленный на чертеже. В соответствии с ним предусмотрены установка для адсорбции с температурным дифференциалом, обозначенная как АДТ, установка для адсорбции с дифференциалом давления, обозначенная как АДД, и криогенная перегонная установка, которая обозначена как КРИО.
Представленная на чертеже схема осуществления способа включает в себя также компрессор C1, теплообменники 101 и 102, нагреватель 103 и холодильник 104.
Как показано на чертеже, поток сырого природного газа 1 (в частности такого, как поступающий из трубопровода для природного газа), включающий в себя воду, углеводороды C4+, серосодержащие соединения, двуокись углерода, C3-углеводороды, метан, C2-углеводороды и азот, пропускают через теплообменник 101, в котором он охлаждается до низкой температуры.
Поток 2, отходящий из теплообменника 101, дополнительно охлаждают в холодильнике 104 до температуры, которая превышает точку росы любого из ингредиентов этого сырого природного газа. Поток холодного газа 3 направляют в адсорбционную установку АДТ с температурным дифференциалом.
В этой установке удаляют относительно прочно адсорбированные воду, соединения серы и углеводороды C4+. Обычно она представляет собой многослойную систему. При этом может быть также предусмотрено использование концепции высоко-низкотемпературной предварительной обработки, как это изложено в работе "Thermal Swing Adsorption Process for Removing Trace Impurities from a Multicomponent Gas Mixture: (Zandfill Gas)" Р.Кумара и Т.К.Голдена; Gas Separation and Purification, 1991, 5, р. 21-24.
В соответствии с возможной схемой осуществления способа, в установку АДТ материал подают при комнатной температуре, что позволяет избежать необходимости в теплообменнике 101 и холодильнике 104.
Как минимум, предлагаемый способ, который осуществляют в установке АДТ, включает в себя нижеследующие стадии:
(1) стадию адсорбции, при осуществлении которой поток сырья 3 пропускают через адсорбционный слой, который включает в себя адсорбент, селективно удерживающий воду, углеводороды C4+ и серосодержащие соединения, в результате чего образуются адсорбционный слой, насыщенный водой, углеводородами C4+ и серосодержащими соединениями, и отходящий поток, обогащенный двуокисью углерода, C3-углеводородами, метаном, C2-углеводородами и азотом;
(2) регенерации, которая включает в себя последовательность ступеней:
(a) нагревания адсорбционного слоя путем нагревания вначале регенерационного газа с последующим пропусканием нагретого вначале регенерационного газа через адсорбционный с температурным дифференциалом слой с целью испарения и десорбции, по меньшей мере, части воды, углеводородов C4+ и серосодержащих соединений из этого адсорбционного с температурным дифференциалом слоя и
(b) охлаждения этого адсорбционного слоя до температуры адсорбционной ступени путем пропускания через этот слой второго регенерационного газа.
Поток II, отходящий после указанной последовательности операция регенерации, сжимают в компрессоре C1 и возвращают в трубопровод для подачи природного газа.
Поток 4, продукт, отводимый из установки АДТ, находится под высоким давлением, является холодным и содержит двуокись углерода, C3 - углеводороды, метан, C2 углеводороды и азот. Этот поток охлаждает вводимый поток сырья 1 и нагревается при этом до температуры, близкой к комнатной, в теплообменнике 101.
Отходящий поток 5 направляют в адсорбционную с дифференциалом давления установку. В этой установке удаляются умеренно прочно адсорбированные двуокись углерода и C3 углеводороды. Подобно установке АДТ, установка АДД представляет собой многослойную систему. В минимальном варианте стадии процесса, который протекает в установке АДД, включает в себя:
(1) стадию адсорбции, на которой поток сырья 5 пропускают через адсорбционный слой, содержащий адсорбент, который селективно задерживает двуокись углерода и C3 углеводороды, в результате чего образуются адсорбционный слой, насыщенный двуокисью углерода и C3- углеводородами, и отходящий поток, обогащенный метаном, C2-углеводородами и азотом;
(2) последовательность операций регенерации, состоящую из ступеней;
(а) сброса давления над адсорбционным слоем, в результате чего образуется отходящий после сброса давления поток/поток отходов 9, обогащенный двуокисью углерода и C3-углеводородами, где первую порцию указанного потока, отходящего после сброса давления, используют в качестве, по меньшей мере, части первого регенерационного газа в АДТ-установке и где вторую порцию указанного потока, отходящего после сброса давления, используют в качестве, по меньшей мере, части второго регенерационного газа в АДТ-установке; и
(b) восстановления давления над адсорбционным слоем до уровня давления на стадии адсорбции с использованием третьего регенерационного газа.
Как показано на чертеже, поток отходов 9 из установки АДД, вначале нагревают за счет его теплообмена с регенерационным потоком из АДТ (поток II) в теплообменнике 102, а затем в нагревателе 103 с последующим использованием в качестве горячего регенерационного газа для АДТ-адсорбционных слоев в потоке 10.
В возможном варианте АДТ-слои можно охлаждать потоком 9 после стадии горячей регенерации с выгодой от предварительного нагрева потока 9 для дополнительного применения в качестве горячего регенерационного газа после дополнительного нагрева в нагревателе 103 и/или теплообменнике 102.
Другие стадии процесса, которые можно осуществлять в установке АДД, охватывают нижеследующие стадии, известные в технике АДД:
(1) продувки/промывки адсорбционного слоя менее адсорбируемым компонентом либо непосредственно перед, либо непосредственно после завершения стадии сброса давления;
(2) одного или нескольких переходов уравнивания давлений между параллельными слоями многослойных установок; и
(3) сброса давления до уровня ниже атмосферного (то есть адсорбции с дифференциалом вакуума или АДВ).
Поток продуктов 6 из установки АДД направляют в ректификационную колонну установки криогенной перегонки (КРИО) с получением потока головного погона 8, который состоит, главным образом, из азота и потока кубовых остатков 7, представляющего собой поток жидких метан/C2-углеводородных продуктов.
Как показано на чертеже, поток 8 направляют в установку АДД, где он служит в качестве, по меньшей мере, части третьего регенерационного газа для последовательности операций регенерации в АДД. Поток 8 может быть также использован в качестве, по меньшей мере, части первого и/или второго регенерационного газа в последовательности операций регенерации в АДТ.
В той мере, в которой в установке АДД осуществляют стадию продувки/промывки, часть потока 8 можно также применять в качестве газа для продувки/промывки.
Что касается адсорбентов, которые применяют в АДТ- и АДД-адсорбционных слоях, то ими может служить любой адсорбент (любые адсорбенты), способный селективно адсорбировать содержащиеся в природном газе примеси. Можно также применять многослойные адсорбенты.
Примерами таких адсорбентов являются цеолиты, глиноземы, активированные угли и силикагели.
В отношении вышеописанного варианта следует отметить, что, в зависимости от используемого адсорбента (адсорбентов) и точного состава исходного газа, воду и тяжелые углеводороды можно было бы рассматривать как часть умеренно адсорбируемого компонента, который должен быть удален прежде всего в установке АДД, в отличие от части легко адсорбируемого компонента, который необходимо удалять прежде всего в установке АДТ.
Подобным же образом C2-углеводороды можно было бы рассматривать как часть умеренно адсорбируемого компонента, который должен быть удален в установке АДД, если в жидком продукте нежелательно содержание C2-углеводородов.

Claims (5)

1. Способ разделения сырой газовой смеси, состоящей из легкоадсорбируемых компонентов и трудноадсорбируемых компонентов, включающий адсорбцию на основе дифференциала температуры первого легкоадсорбируемого компонента с образованием слоя адсорбента, насыщенного этим компонентом, и потока газа, обогащенного трудноадсорбируемыми компонентами, регенерацию слоя адсорбента, насыщенного первым легкоадсорбируемым компонентом, обработкой предварительно нагретым первым регенерационным газом для испарения и десорбции по меньшей мере части первого легкоадсорбированного компонента с последующей обработкой вторым регенерационным газом для охлаждения слоя адсорбента до температуры, равной температуре слоя адсорбента до начала адсорбции, подачи потока газа, обогащенного вторым легкоадсорбируемым компонентом и трудноадсорбируемыми компонентами, на адсорбцию на основе дифференциала давления с образованием слоя адсорбента, насыщенного оставшимся в газе вторым легкоадсорбируемым компонентом, и очищенного потока газа, обогащенного трудноадсорбируемыми компонентами, регенерацию слоя адсорбента, насыщенного оставшимися в газе вторым легкоадсорбируемым компонентом, сбросом давления с получением потока газа, обогащенного вторым легкоадсорбируемым компонентом, который разделяют на две части и используют в качестве первого и второго регенерационных газов, с последующим восстановлением давления до величины давления над слоем адсорбента до начала адсорбции подачей третьего регенерационного газа, отличающийся тем, что очищенный поток газа, обогащенный трудноадсорбируемыми компонентами, направляют в ректификационную колонну на ректификацию с получением потока возгонов, обогащенного первым трудноадсорбируемым компонентом, и сжиженного кубового остатка, обогащенного вторым трудноадсорбируемым компонентом низкой летучести, причем часть потока возгонов используют в качестве первого, и/или второго, и/или третьего регенерационных газов.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что первый легкоадсорбируемый компонент предстваляет собой воду, углеводороды C4 и серусодержащие соединения, второй легкоадсорбируемый компонент представляет собой двуокись углерода и углеводороды C3, первый трудноадсорбируемый компонент представляет собой азот и второй трудноадсорбируемый компонент низкой летучести метан и углеводороды C2.
3. Способ по п. 2, отличающийся тем, что сырую газовую смесь подают по трубопроводу и потоки газов, полученных на стадии регенерации слоя адсорбента после адсорбции на основе дифференциала температур, возвращают в трубопровод.
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что перед восстановлением давления над слоем адсорбента дополнительно осуществляют продувку или промывку слоя адсорбента частью потока возгонов при давлении, приблизительно равном давлению над слоем после сброса давления.
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что первый легкоадсорбируемый компонент представляет собой серусодержащие соединения, второй легкоадсорбируемый компонент представляет собой воду, углеводороды C4, двуокись углерода, углеводороды C3 и углеводороды C2, первый трудноадсорбируемый компонент представляет собой азот и второй трудноадсорбируемый компонент низкой летучести метан.
RU9494037240A 1993-10-06 1994-10-05 Способ разделения сырой газовой смеси RU2099129C1 (ru)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US13239793A 1993-10-06 1993-10-06
US08/132,397 1993-10-06
US08/132397 1993-10-06

Publications (2)

Publication Number Publication Date
RU94037240A RU94037240A (ru) 1997-04-27
RU2099129C1 true RU2099129C1 (ru) 1997-12-20

Family

ID=22453856

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
RU9494037240A RU2099129C1 (ru) 1993-10-06 1994-10-05 Способ разделения сырой газовой смеси

Country Status (4)

Country Link
US (1) US5486227A (ru)
AU (1) AU659370B1 (ru)
CA (1) CA2133302A1 (ru)
RU (1) RU2099129C1 (ru)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2779856C2 (ru) * 2017-12-12 2022-09-14 Линде Гмбх Способ и установка для получения сжиженного природного газа

Families Citing this family (70)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5571309A (en) * 1995-07-28 1996-11-05 The Boc Group, Inc. Adsorption process
US5614000A (en) * 1995-10-04 1997-03-25 Air Products And Chemicals, Inc. Purification of gases using solid adsorbents
US5755114A (en) * 1997-01-06 1998-05-26 Abb Randall Corporation Use of a turboexpander cycle in liquefied natural gas process
US5701763A (en) * 1997-01-07 1997-12-30 Praxair Technology, Inc. Cryogenic hybrid system for producing low purity oxygen and high purity nitrogen
US5846295A (en) * 1997-03-07 1998-12-08 Air Products And Chemicals, Inc. Temperature swing adsorption
JP3356965B2 (ja) * 1997-06-20 2002-12-16 株式会社日立製作所 Ｓｆ６ガス回収・精製処理装置及び方法
US5906675A (en) * 1997-09-30 1999-05-25 The Boc Group, Inc. Air purification process
US5914455A (en) * 1997-09-30 1999-06-22 The Boc Group, Inc. Air purification process
US6444012B1 (en) * 2000-10-30 2002-09-03 Engelhard Corporation Selective removal of nitrogen from natural gas by pressure swing adsorption
US6500241B2 (en) * 2000-12-19 2002-12-31 Fluor Corporation Hydrogen and carbon dioxide coproduction
US6497750B2 (en) * 2001-02-26 2002-12-24 Engelhard Corporation Pressure swing adsorption process
US7101415B2 (en) * 2002-08-30 2006-09-05 Matheson Tri-Gas, Inc. Methods for regenerating process gas purifier materials
US7115152B2 (en) * 2004-01-12 2006-10-03 Friday David K Four bed regenerable filter system
US7231784B2 (en) * 2004-10-13 2007-06-19 Praxair Technology, Inc. Method for producing liquefied natural gas
US7442233B2 (en) * 2005-07-06 2008-10-28 Basf Catalysts Llc Integrated heavy hydrocarbon removal, amine treating and dehydration
FR2917489A1 (fr) * 2007-06-14 2008-12-19 Air Liquide Procede et appareil de separation cryogenique d'un debit riche en methane
FR2921470B1 (fr) * 2007-09-24 2015-12-11 Inst Francais Du Petrole Procede de liquefaction d'un gaz naturel sec.
CN102597671B (zh) * 2009-11-02 2015-11-25 埃克森美孚上游研究公司 从烃气流中去除酸性气体以及去除硫化氢的低温系统
FR2952553B1 (fr) * 2009-11-19 2012-06-01 Air Liquide Procede de purification d'un flux gazeux mettant en oeuvre un contacteur a passages paralleles presentant une conservation de ses performances
DE102009058054B4 (de) * 2009-12-14 2011-12-08 Airco Systemdruckluft Gmbh Stickstoff-Generator, dessen Verwendung sowie Verfahren zur vor Ort Herstellung von Stickstoff
US20120085232A1 (en) * 2010-05-06 2012-04-12 Sethna Rustam H Methods for removing contaminants from natural gas
US8454727B2 (en) 2010-05-28 2013-06-04 Uop Llc Treatment of natural gas feeds
US8388732B2 (en) 2010-06-25 2013-03-05 Uop Llc Integrated membrane and adsorption system for carbon dioxide removal from natural gas
US8282707B2 (en) 2010-06-30 2012-10-09 Uop Llc Natural gas purification system
US20140047978A1 (en) * 2011-03-31 2014-02-20 Uop Llc Process for purifying a gas in a temperature swing adsorption unit
US8574348B2 (en) * 2011-03-31 2013-11-05 Uop Llc Process for purifying a gas in a temperature swing adsorption unit
US20130205828A1 (en) * 2011-10-06 2013-08-15 Rustam H. Sethna Integration of a liquefied natural gas liquefier with the production of liquefied natural gas
US8778050B2 (en) * 2012-02-01 2014-07-15 Basf Corporation Heavy hydrocarbon removal process
WO2014021900A1 (en) 2012-08-03 2014-02-06 Air Products And Chemicals, Inc. Heavy hydrocarbon removal from a natural gas stream
US20140033762A1 (en) 2012-08-03 2014-02-06 Air Products And Chemicals, Inc. Heavy Hydrocarbon Removal From A Natural Gas Stream
CN104685036B (zh) 2012-08-03 2017-07-11 气体产品与化学公司 从天然气流去除重烃
US9504984B2 (en) 2014-04-09 2016-11-29 Exxonmobil Upstream Research Company Generating elemental sulfur
WO2016014232A1 (en) 2014-07-25 2016-01-28 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system having a valve assembly and swing adsorption processes related thereto
EP3218326B1 (en) 2014-11-11 2020-03-04 ExxonMobil Upstream Research Company High capacity structures and monoliths via paste imprinting
US9713787B2 (en) 2014-12-10 2017-07-25 Exxonmobil Upstream Research Company Adsorbent-incorporated polymer fibers in packed bed and fabric contactors, and methods and devices using same
CA2970307C (en) 2014-12-23 2019-10-22 Exxonmobil Upstream Research Company Structured adsorbent beds, methods of producing the same and uses thereof
KR102587532B1 (ko) 2015-02-27 2023-10-11 킴벌리-클라크 월드와이드, 인크. 흡수 용품 누설 평가 시스템
WO2016191259A1 (en) * 2015-05-26 2016-12-01 Dow Global Technologies Llc Method to regenerate adsorbent in a pressure swing adsorption process
US9808755B2 (en) 2015-07-24 2017-11-07 Air Products And Chemicals, Inc. Sour pressure swing adsorption process
AU2016317384A1 (en) * 2015-09-02 2018-03-01 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for rapid cycle swing adsorption processes related thereto
WO2017039989A1 (en) * 2015-09-02 2017-03-09 Exxonmobil Upsteam Research Company Process and system for swing adsorption using an overhead stream of a demethanizer as purge gas
US10293298B2 (en) 2015-09-02 2019-05-21 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for combined temperature and pressure swing adsorption processes related thereto
CA2996137C (en) * 2015-09-02 2021-01-19 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for combined rapid cycle temperature and pressure swing adsorption processes related thereto
WO2017039991A1 (en) * 2015-09-02 2017-03-09 Exxonmobil Upstream Research Company Process and system for swing adsorption using an overhead stream of a demethanizer as purge gas
US10105637B2 (en) * 2015-09-25 2018-10-23 Praxair Technology, Inc. Adsorbent regeneration method
WO2017074657A1 (en) 2015-10-27 2017-05-04 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto having actively-controlled feed poppet valves and passively controlled product valves
WO2017074655A1 (en) 2015-10-27 2017-05-04 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto having a plurality of valves
EP3368189A1 (en) 2015-10-27 2018-09-05 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto having a plurality of valves
KR20180083911A (ko) 2015-11-16 2018-07-23 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 흡착재 및 이산화탄소의 흡착 방법
FR3046086B1 (fr) 2015-12-24 2018-01-05 Waga Energy Procede de production de biomethane par epuration de biogaz issu d'installations de stockage de dechets non-dangereux (isdnd) et installation pour la mise en œuvre du procede
JP2019508245A (ja) 2016-03-18 2019-03-28 エクソンモービル アップストリーム リサーチ カンパニー スイング吸着プロセス用の装置及びシステム
CN109219476A (zh) * 2016-05-31 2019-01-15 埃克森美孚上游研究公司 用于变吸附方法的装置和系统
WO2017209861A1 (en) * 2016-05-31 2017-12-07 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
US10434458B2 (en) 2016-08-31 2019-10-08 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes related thereto
AU2017320837B2 (en) 2016-09-01 2020-07-23 Exxonmobil Upstream Research Company Swing adsorption processes for removing water using 3A zeolite structures
US10328382B2 (en) 2016-09-29 2019-06-25 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for testing swing adsorption processes
KR102260066B1 (ko) 2016-12-21 2021-06-04 엑손모빌 업스트림 리서치 캄파니 발포형 기하구조 및 활물질을 갖는 자체-지지 구조물
AU2017379684B2 (en) 2016-12-21 2020-03-12 Exxonmobil Upstream Research Company Self-supporting structures having active materials
MX2019010970A (es) 2017-04-05 2019-12-16 Kimberly Clark Co Prenda para detectar fugas en un articulo absorbente y metodos para detectar fugas del articulo absorbente usando la misma.
FR3075658B1 (fr) 2017-12-21 2022-01-28 Air Liquide Procede de limitation de la concentration d'oxygene contenu dans un courant de biomethane
FR3075659B1 (fr) 2017-12-21 2019-11-15 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de production d'un courant de gaz naturel a partir d'un courant de biogaz.
FR3075660B1 (fr) 2017-12-21 2019-11-15 L'air Liquide, Societe Anonyme Pour L'etude Et L'exploitation Des Procedes Georges Claude Procede de distillation d'un courant gazeux contenant de l'oxygene
WO2019147516A1 (en) 2018-01-24 2019-08-01 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for temperature swing adsorption
WO2019168628A1 (en) 2018-02-28 2019-09-06 Exxonmobil Upstream Research Company Apparatus and system for swing adsorption processes
FR3081047B1 (fr) 2018-11-12 2020-11-20 Air Liquide Procede d’extraction d'azote d'un courant de gaz naturel
US11318410B2 (en) 2018-12-21 2022-05-03 Exxonmobil Upstream Research Company Flow modulation systems, apparatus, and methods for cyclical swing adsorption
FR3081046B1 (fr) 2019-04-16 2023-05-12 Air Liquide Procédé d’extraction d'azote d'un courant de gaz naturel ou de bio-méthane contenant des gaz acides
US11376545B2 (en) 2019-04-30 2022-07-05 Exxonmobil Upstream Research Company Rapid cycle adsorbent bed
US11655910B2 (en) 2019-10-07 2023-05-23 ExxonMobil Technology and Engineering Company Adsorption processes and systems utilizing step lift control of hydraulically actuated poppet valves
US11433346B2 (en) 2019-10-16 2022-09-06 Exxonmobil Upstream Research Company Dehydration processes utilizing cationic zeolite RHO

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3780534A (en) * 1969-07-22 1973-12-25 Airco Inc Liquefaction of natural gas with product used as absorber purge
GB1381112A (en) * 1971-04-20 1975-01-22 Petrocarbon Dev Ltd Separation of gas mixtures
US4249915A (en) * 1979-05-30 1981-02-10 Air Products And Chemicals, Inc. Removal of water and carbon dioxide from air
US4472178A (en) * 1983-07-05 1984-09-18 Air Products And Chemicals, Inc. Adsorptive process for the removal of carbon dioxide from a gas
US4557735A (en) * 1984-02-21 1985-12-10 Union Carbide Corporation Method for preparing air for separation by rectification
US4770676A (en) * 1986-05-16 1988-09-13 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of methane from land fill gas
EP0245796A1 (en) * 1986-05-16 1987-11-19 Air Products And Chemicals, Inc. Recovery of methane from landfill gas
US4761167A (en) * 1986-12-12 1988-08-02 Air Products And Chemicals, Inc. Hydrocarbon recovery from fuel gas
JPH01155945A (ja) * 1987-12-12 1989-06-19 Kansai Coke & Chem Co Ltd Ｃｏ分離回収用吸着剤の製造法
US4963339A (en) * 1988-05-04 1990-10-16 The Boc Group, Inc. Hydrogen and carbon dioxide coproduction
US4861361A (en) * 1988-09-27 1989-08-29 The Boc Group, Inc. Argon and nitrogen coproduction process
CN1027802C (zh) * 1990-01-19 1995-03-08 波克集团股份有限公司 一种从原料气流中去除杂质的方法
US5100635A (en) * 1990-07-31 1992-03-31 The Boc Group, Inc. Carbon dioxide production from combustion exhaust gases with nitrogen and argon by-product recovery
US5125934A (en) * 1990-09-28 1992-06-30 The Boc Group, Inc. Argon recovery from argon-oxygen-decarburization process waste gases

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
US, патент, 4770676, кл. B 01 D 53/04, 1988. *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
RU2779856C2 (ru) * 2017-12-12 2022-09-14 Линде Гмбх Способ и установка для получения сжиженного природного газа

Also Published As

Publication number Publication date
RU94037240A (ru) 1997-04-27
CA2133302A1 (en) 1995-04-07
AU659370B1 (en) 1995-05-11
US5486227A (en) 1996-01-23

Similar Documents

Publication Publication Date Title
RU2099129C1 (ru) Способ разделения сырой газовой смеси
EP2809752B1 (en) Heavy hydrocarbon removal process
JP5873228B2 (ja) メタンに富むガス流の精製のための方法および装置
US7442233B2 (en) Integrated heavy hydrocarbon removal, amine treating and dehydration
TW455505B (en) Process and apparatus for removing water, carbon dioxide and nitrous oxide from a feed air stream, process and apparatus for air separation
US5125934A (en) Argon recovery from argon-oxygen-decarburization process waste gases
US3216178A (en) Process for regenerating an adsorbent bed
JP3545377B2 (ja) 空気液化分離用空気の精製装置および方法
US3712027A (en) Vapor adsorption process for recovering selected components from a multi-component gas stream
CS145292A3 (en) Process for preparing extremely pure argon
RU2006135928A (ru) Использование криогенных температур при обработке газов, содержащих легкие компоненты, с помощью физических растворителей
RU2613914C9 (ru) Способ переработки природного углеводородного газа
CN112292189B (zh) 用于重质烃去除的变温吸附方法
US3435591A (en) Process and apparatus for purifying gas
US6240745B1 (en) Process and plant for the purification and cryogenic separation of air without precooling
JPS6129768B2 (ru)
JP2621975B2 (ja) 低沸点物質精製方法
JP4430351B2 (ja) フッ素化合物ガスの分離精製装置
EP4309764A1 (en) Process and apparatus for removing components from a feed gas mixture
CA1076040A (en) Adsorption-purification of oxygen-containing natural gas streams
EP0671359B1 (en) Cryogenic refrigeration method
US3352121A (en) Regenerative adsorption process
JP2000178572A (ja) 液化ガス中からの重質油分除去装置