RU2070585C1 - Method of high-strength pipes production - Google Patents
Method of high-strength pipes production Download PDFInfo
- Publication number
- RU2070585C1 RU2070585C1 RU94042581A RU94042581A RU2070585C1 RU 2070585 C1 RU2070585 C1 RU 2070585C1 RU 94042581 A RU94042581 A RU 94042581A RU 94042581 A RU94042581 A RU 94042581A RU 2070585 C1 RU2070585 C1 RU 2070585C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- pipes
- steel
- rolling
- cooling
- carbon
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а также к способам изготовления металлических труб, включающим изменение структуры металла и может быть применено при изготовлении длинномерных высокопрочных труб, работающих в условиях высокого давления в коррозионной среде, например, насоснокомпрессорных и обсадных труб для добычи нефти. The invention relates to metallurgy, as well as to methods for the manufacture of metal pipes, including changing the structure of the metal and can be applied in the manufacture of long, high-strength pipes operating under high pressure in a corrosive environment, for example, pumping and casing pipes for oil production.
Известен способ получения термоупрочненного проката, а именно полос из углеродистых и низколегированных сталей, в котором заданный предел текучести обеспечивается заданной температурой конца прокатки и охлаждением до 500-600oС полос ламинарными струями воды с регламентируемым расходом ее [1] Указанный способ имеет следующие недостатки: низкая прочность проката, не более 500 Н/мм2; предполагает использование воды с регламентируемым расходом, что усложняет технологический процесс. В практике прокатного производства осуществить его без капитальных затрат на специальное оборудование невозможно.There is a method of producing heat-strengthened steel, namely strips of carbon and low alloy steels, in which a predetermined yield strength is ensured by a predetermined rolling end temperature and cooling to 500-600 o With strips of laminar water jets with a regulated flow rate [1] This method has the following disadvantages: low strength of hire, not more than 500 N / mm 2 ; involves the use of water with a regulated flow rate, which complicates the process. In the practice of rolling production it is impossible to implement it without capital expenditures on special equipment.
Известен другой способ получения проката, термоупрочненного с прокатного нагрева, а именно, толстолистового проката из сталей феррито-перлитного класса [2] Способ включает нагрев заготовки до заданной температуры и многостадийную пластическую деформацию с заданной степенью на каждой стадии с последующим охлаждением в воде. Цель повышение механических свойств достигается путем измельчения структуры в процессе охлаждения заготовки после каждой стадии деформации до температуры ниже Аг3 на 20-100oС и последующего нагрева до температур выше Ас3 на 20-100oС. Процесс деформации осуществляется за 3-5 стадий.There is another method for producing rolled products, heat-strengthened from rolling heating, namely, rolled plate from ferritic-pearlite class steels [2]. The method includes heating the billet to a predetermined temperature and multi-stage plastic deformation with a given degree at each stage, followed by cooling in water. The goal of increasing the mechanical properties is achieved by grinding the structure in the process of cooling the preform after each stage of deformation to a temperature below Ar3 by 20-100 o C. and subsequent heating to temperatures above Ac3 by 20-100 o C. The process of deformation is carried out in 3-5 stages.
Данный способ также имеет существенные недостатки. This method also has significant disadvantages.
Стали феррито-перлитного класса после измельчения структуры не обеспечивают предел текучести более 500 Н/мм2.Steel ferrite-pearlite class after grinding the structure does not provide a yield strength of more than 500 N / mm 2 .
Использование воды для охлаждения в процессе прокатки и многостадийной деформации с заданными режимами нагрева и степени деформации усложняет технологический процесс. В практике трубопрокатного производства на существующем оборудовании не может быть осуществлен. The use of water for cooling during rolling and multi-stage deformation with predetermined heating conditions and the degree of deformation complicates the process. In practice, pipe rolling production on existing equipment cannot be carried out.
Запатентован способ производства сортовой стали с содержанием углерода С 0,1-0,55% включающий нагрев, горячую прокатку и охлаждение металла до температуры окружающей среды на холодильнике стана при укладке на нем штанг [3] При этом задается в зависимости от содержания углерода температура начала прокатки при температуре конца прокатки более 950oС, и способ укладки штанг на холодильник: один или два ряда вплотную друг к другу.A method has been patented for the production of steel with a carbon content of 0.1-0.55% C, which includes heating, hot rolling and cooling the metal to ambient temperature on the refrigerator of the mill when laying rods on it [3] In this case, the start temperature is set depending on the carbon content rolling at a temperature of rolling end of more than 950 o C, and the method of laying the rods on the refrigerator: one or two rows close to each other.
Данный способ имеет следующие недостатки. This method has the following disadvantages.
Не обеспечивает в прокате свойства: предел прочности более 655 Н/мм2, предел текучести более 552 Н/мм2.It does not provide the rental properties: tensile strength of more than 655 N / mm 2 , yield strength of more than 552 N / mm 2 .
Способ охлаждения проката не обеспечивает получения в заготовке структуры мартенсита. The method of rolling cooling does not provide martensite structure in the workpiece.
Высокопрочные, например, насосно-компрессорные и обсадные трубы можно изготовить с применением после прокатки упрочняющей термической обработки, заключающейся в отдельном нагреве трубы до температуры аустенитизации, ускоренном охлаждении в воде, масле или другой жидкой охлаждающей среде, отпуске на требуемые свойства. По такой технологии производят высокопрочные насосно-компрессорные трубы в США, Японии, ФРГ и др. Это, например, трубы марки С90, С95, Р110, 0125; они изготавливаются из сталей, химический состав которых близок отечественным сталям типа 35ХНМ, 50Г2, 50Г2Н, в соответствии со спецификацией АР1 (американского нефтяного института) трубы имеют предел прочности σв = 689-931 Н/мм2 после закалки в масло и отпуска (Spec 5CT Casing and Tubing/Metric Units).High-strength, for example, tubing and casing pipes can be manufactured using hardening heat treatment after rolling, which consists in separately heating the pipe to austenitic temperature, accelerated cooling in water, oil or another liquid cooling medium, and tempering to the required properties. Using this technology, high-strength tubing is produced in the USA, Japan, Germany, etc. These are, for example, pipes of the grade C90, C95, P110, 0125; they are made of steels whose chemical composition is close to domestic steels of the type 35KHNM, 50G2, 50G2N, in accordance with the specification AP1 (American Petroleum Institute), the pipes have a tensile strength σ in = 689-931 N / mm 2 after quenching in oil and tempering (Spec 5CT Casing and Tubing / Metric Units).
Такую технологию трубопрокатные заводы РФ не могут осуществить из-за отсутствия специального термического оборудования. Pipe rolling plants of the Russian Federation cannot implement such a technology due to the lack of special thermal equipment.
Наиболее близок к заявляемому аналог способ изготовления длинномерных насосно-компрессорных труб из среднеуглеродистых конструкционных сталей типа ст. 45, ст.36Г2С включающий высокотемпературный нагрев заготовки, прошивку, раскатку стенки, подогрев, редуцирование или калибровка диаметра, охлаждение на холодильнике стана, правку [4]
Указанный способ имеет существенный недостаток: он не позволяет получить трубу с прочностью более 655 Н/мм2, т.е. таким способом можно получить только трубы групп прочности Д и К по ГОСТ-633-80. Кроме того, практика производства этих труб показала, что свойства их при изменении химического состава в пределах, заданных ГОСТом, не стабильны.Closest to the claimed analogue is a method of manufacturing long tubing from medium-carbon structural steel of the type of art. 45, st.36G2S including high-temperature heating of the workpiece, firmware, wall rolling, heating, reduction or diameter calibration, cooling on the mill refrigerator, editing [4]
The specified method has a significant drawback: it does not allow to obtain a pipe with a strength of more than 655 N / mm 2 , i.e. In this way, only pipes of strength groups D and K according to GOST-633-80 can be obtained. In addition, the practice of the production of these pipes showed that their properties are not stable when the chemical composition changes within the limits specified by GOST.
Целью изобретения является получение технико-экономического результата, заключающегося в повышении прочности горячекатанных труб, в том числе насосно-компрессорных и обсадных, изготовленных на существующем оборудовании трубопрокатных заводов. The aim of the invention is to obtain a technical and economic result, which consists in increasing the strength of hot rolled pipes, including tubing and casing, manufactured on existing equipment of pipe rolling plants.
Это достигается тем, что предложен способ изготовления горячекатанных высокопрочных труб, в том числе насосно-компрессорных и обсадных, включающий высокотемпературный нагрев, прошивку, раскатку стенки, подогрев, редуцирование или калибровку диаметра, охлаждение на воздухе и отпуск труб из низкоуглеродистой стали (С до 0,18%), легированной хромом, марганцем, ванадием, никелем, молибденом, алюминием, бором, азотом, РЗМ таким образом, чтобы охлаждении на воздухе на холодильнике стана на расстоянии, исключающем соприкосновение труб, труба закалилась с образованием структуры мартенсита, обеспечивающим предел прочности 1000 1100 Н/мм2. Содержание углерода менее 0,18% должно обеспечить высокую пластичность и вязкость мартенсита, низкий уровень остаточных напряжений.This is achieved by the fact that a method for manufacturing hot rolled high-strength pipes, including tubing and casing, is proposed, including high-temperature heating, flashing, wall rolling, heating, reduction or diameter calibration, air cooling, and tempering of pipes from low-carbon steel (C to 0 , 18%) doped with chromium, manganese, vanadium, nickel, molybdenum, aluminum, boron, nitrogen, rare-earth metals so that air cooling in the mill refrigerator at a distance that excludes the contact of the pipes, the pipe is hardened It was with the formation of a martensite structure, providing a tensile strength of 1000 1100 N / mm 2 . A carbon content of less than 0.18% should provide high ductility and viscosity of martensite, a low level of residual stresses.
Низкоуглеродистый мартенсит, полученный при охлаждении на воздухе, гарантирует минимальные деформации в трубе при термоупрочнении, т.к. температурные и структурные напряжения для заготовок из таких сталей минимальны в сравнении с напряжениями в заготовках из среднеуглеродистых (С 0,20 0,45) сталей, закаливаемых в масле или в воде. Следовательно, точность и прочность готовых труб из низкоуглеродистой мартенситной стали, изготовленных по предлагаемому способу, будет выше, и трудоемкость правки значительно ниже, чем труб, изготовленных по способу с применением самостоятельной операции закалки. The low-carbon martensite obtained by cooling in air guarantees minimal deformation in the pipe during heat strengthening, since temperature and structural stresses for preforms of such steels are minimal in comparison with stresses in preforms of medium-carbon (C 0.20 0.45) steels hardened in oil or in water. Therefore, the accuracy and strength of the finished pipes of low carbon martensitic steel manufactured by the proposed method will be higher, and the complexity of dressing is much lower than pipes made by the method using an independent hardening operation.
Режимы нагрева под прошивку и редуцирование в предлагаемом способе производства установлены по результатам исследования влияния температуры и условий деформации на механические и технологические свойства стали. Характеристики прочности стали при понижении температуры испытаний наиболее существенно повышаются при температуре ниже 900oС следовательно, температура конца деформации не должна быть ниже 900oС. Опытное опробование показало, что оптимальной температурой конца редуцирования для данной стали является Т 950oС. Поэтому подогрев под редуцирование должен осуществляться до Т 1000-1050oС.The heating modes for flashing and reduction in the proposed production method are established based on the results of a study of the influence of temperature and deformation conditions on the mechanical and technological properties of steel. The characteristics of the strength of steel at lower test temperatures increase most significantly at temperatures below 900 o C. Therefore, the temperature of the end of deformation should not be lower than 900 o C. Experimental testing showed that the optimum temperature of the end of the reduction for this steel is T 950 o C. Therefore, heating under reduction should be carried out to T 1000-1050 o C.
Для оценки технологичности в горячем трубном переделе и назначении температурных режимов деформации проводили испытания образцов на кручение и прошиваемость при высоких температурах. Результаты этих испытаний показали, что число скручиваний и усилие скручивания, например, для стали 08Х2Г2Ф плавно увеличивается в диапазоне температур горячей деформации 1100-1270oС, однако максимальный нагрев под прошивку ограничивается температурой, приводящей к росту зерна и снижению ударной вязкости. Для данной стали это температура 1270oС.To assess manufacturability in a hot pipe redistribution and the appointment of temperature deformation modes, the samples were tested for torsion and piercing at high temperatures. The results of these tests showed that the number of twists and the twisting force, for example, for 08Kh2G2F steel smoothly increases in the range of hot deformation temperatures 1100-1270 o С, however, the maximum heating under the piercing is limited by the temperature, leading to grain growth and lower toughness. For this steel, this temperature is 1270 o C.
Испытания на прошиваемость при Т 1230-1270oС показали, что данная температура нагрева гарантирует высокую технологичность при прошивке. Поэтому температуру нагрева под прошивку для предлагаемого способа производства труб назначили Т 1150-1250oС в зависимости от типа трубопрокатного агрегата.Tests for flashing at T 1230-1270 o C showed that this heating temperature guarantees high manufacturability during flashing. Therefore, the heating temperature for firmware for the proposed method for the production of pipes was assigned T 1150-1250 o C, depending on the type of pipe rolling unit.
Экспериментальная прокатка трубы из стали 07Х3НМЮА с однократным нагревом под прошивку, раскатку стенки 1230- 1250oС, подогревом под редуцирование 1000-1050oС с суммарной деформацией μ = 5,4 показала, что данный температурно-деформационный режим обеспечивает в трубе после охлаждения на воздухе с прокатного нагрева предел прочности не ниже 1000 Н/мм2.Experimental rolling of a pipe made of steel 07Kh3NMYuA with a single heating for flashing, rolling the walls 1230-1250 o С, heating under a reduction of 1000-1050 o С with a total deformation of μ = 5.4 showed that this temperature-deformation mode provides in the pipe after cooling air with rolling heating tensile strength not lower than 1000 N / mm 2 .
Температура отпуска на требуемые свойства выбрана по результатам лабораторного исследования свойств стали в зависимости от температуры отпуска (табл.1). The tempering temperature for the required properties was selected based on the results of a laboratory study of the properties of steel depending on the tempering temperature (Table 1).
Результаты испытаний механических свойств позволили установить режимы отпуска для труб, закаленных охлаждением на воздухе с температур прокатного нагрева; температуры отпуска для обеспечения соответствующих групп прочности приведены в табл.2, длительность отпуска 1-1,5 ч. The results of mechanical properties tests made it possible to establish tempering conditions for pipes quenched by cooling in air from rolling heating temperatures; tempering temperatures to ensure the corresponding strength groups are given in table 2, the duration of tempering 1-1.5 hours
Таким образом, повышение прочности и пластичности насосно-компрессорных труб обеспечивается совокупностью выбора стали и закалкой на воздухе непосредственно с температур прокатного нагрева, заданным температурным режимом прокатки и отпуска. Thus, the increase in the strength and ductility of tubing is ensured by the combination of steel and quenching in air directly from the temperatures of rolling heating, given the temperature regime of rolling and tempering.
Сопоставление существенных признаков аналога способа, наиболее близкого к предлагаемому, и предлагаемого технического решения показывает, что предлагаемый способ обладает новизной по следующим признакам. A comparison of the essential features of the analogue of the method closest to the proposed and the proposed technical solution shows that the proposed method has novelty in the following ways.
В аналоге применяют среднеуглеродистые стали типа ст.45, 36Г2С и трубы после охлаждения на стане имеют структуру нормализованной углеродистой стали
перлит с пределом прочности не более 650 Н/мм2.In the analogue, medium-carbon steels of the type st.45, 36G2S are used and the pipes after cooling on the mill have the structure of normalized carbon steel
perlite with a tensile strength of not more than 650 N / mm 2 .
В предлагаемом решении используют специальные низкоуглеродистые стали с содержанием углерода до 0,18% легированные таким образом, чтобы в результате закалки на воздухе обеспечить структуру мартенсита с пределом прочности более 1000 Н/мм2.The proposed solution uses special low-carbon steels with a carbon content of up to 0.18% alloyed in such a way as to result in air quenching to ensure a martensite structure with a tensile strength of more than 1000 N / mm 2 .
В аналоге скорость охлаждения и расположение труб на холодильнике стана не регламентируется; в предлагаемом решении расположение труб должно обеспечить скорость охлаждения до температуры мартенситного превращения предлагаемой стали 370-400oС не менее критической, что достигается охлаждением труб на воздухе при расположении труб на холодильнике стана в один ряд с расстоянием между трубами, исключающем их соприкосновение.In analogue, the cooling rate and the location of the pipes on the mill refrigerator are not regulated; in the proposed solution, the location of the pipes should provide a cooling rate to the temperature of the martensitic transformation of the proposed steel 370-400 o С not less critical, which is achieved by cooling the pipes in air when the pipes are located on the mill refrigerator in a row with the distance between the pipes, eliminating their contact.
В аналоге трубы после прокатки не отпускают; в предлагаемом решении для обеспечения свойств, соответствующих группам прочности Е, Л, М, Р по ГОСТ-633-80, трубы подвергают отпуску, для варианта обработки с выдержкой при температуре цеха 15-30oС прочность труб выше, чем в аналоге.In an analogue, pipes are not released after rolling; in the proposed solution, in order to ensure properties corresponding to the strength groups E, L, M, P according to GOST-633-80, the pipes are tempered, for the processing variant with exposure at a workshop temperature of 15-30 o С the pipe strength is higher than in the analogue.
В аналоге температура подогрева под редуцирование 950oС; в предлагаемом способе подогрев под редуцирование 1000-1050oС, что обусловлено применением стали с низким содержанием углерода и необходимостью обеспечить прокаливаемость трубы при охлаждении на воздухе.In analogue, the heating temperature for reduction is 950 o C; in the proposed method, heating under reduction of 1000-1050 o C, which is due to the use of steel with a low carbon content and the need to ensure the hardenability of the pipe when cooled in air.
Пример. Предложенным способом изготовлена партия насосно-компрессорных труб ⌀ 73•5,5 из стали 08Х2Г2Ф. Химический состав приведен в табл.3. Example. By the proposed method, a batch of tubing ⌀ 73 • 5.5 was made of 08Kh2G2F steel. The chemical composition is given in table.3.
Исходной заготовкой был сортовой прокат диаметром 90 мм, изготовленный на ЗКО г.Волгоград (по ТУ 14-1-5016-91). Заготовку диаметром 90 мм нагревали до 1230-1250oС, прошивали со степенью деформации ε = 60%, получали заготовки ⌀ 98•9 мм, которые раскатывали на двухпроходном автоматическом стане с калибровкой стенки со степенью деформации ε = 45% в заготовку ⌀ 89•5 мм; далее заготовку на обкатной машине раскатывали в ⌀ 95•5 мм с одновременным разглаживанием внутренней поверхности стенки. После подогрева заготовки до Т 1020 С ее редуцировали на ⌀ 73•5,5 мм со степенью деформации ε = 10-13%, охлаждение труб до потемнения проходило на холодильнике стана, где трубы лежали в один ряд с расстоянием между трубами 70-80 мм, охлажденные трубы правили, подрезали торцы, контролировали на соответствие требованиям ТУ 14-159-230-93 по геометрии, состоянию поверхности, механическим свойствам.The initial billet was rolled steel with a diameter of 90 mm, manufactured at the WKO of Volgograd (according to TU 14-1-5016-91). A billet with a diameter of 90 mm was heated to 1230-1250 o C, flashed with a degree of deformation ε = 60%, we obtained blanks ⌀ 98 • 9 mm, which were rolled on a two-pass automatic mill with wall calibration with a degree of deformation ε = 45% into a blank ⌀ 89 • 5 mm; Further, the workpiece was rolled out in a rolling machine at ⌀ 95 • 5 mm while smoothing the inner surface of the wall. After heating the billet to T 1020 C, it was reduced by ⌀ 73 • 5.5 mm with a degree of deformation ε = 10-13%, the pipes were cooled until darkening on the mill refrigerator, where the pipes lay in a row with the distance between the pipes 70-80 mm , the chilled pipes were ruled, the ends were cut, they were checked for compliance with the requirements of TU 14-159-230-93 in terms of geometry, surface condition, and mechanical properties.
В результате охлаждения на воздухе после прокатки трубы закалились с образованием структуры низкоуглеродистого мартенсита с твердостью НРС 30-32 единицы и механическими свойствами, приведенными в табл.4. As a result of cooling in air after rolling, the pipes were tempered to form a low-carbon martensite structure with an LDC hardness of 30-32 units and the mechanical properties shown in Table 4.
Для изготовления насосно-компрессорных труб групп прочности Е, Л, М, Р (ГОСТ 633-80) трубы отпускали в течение 2 ч при температурах 650, 590, 550, 300oС соответственно. Механические свойства труб после отпуска приведены в табл.5.For the manufacture of tubing of strength groups E, L, M, P (GOST 633-80), the pipes were released for 2 hours at temperatures of 650, 590, 550, 300 o C, respectively. The mechanical properties of the pipes after tempering are given in table 5.
Claims (2)
Углерод 0,06 0,15
Марганец 1,6 2,0
Хром 1,8 2,2
Ванадий 0,05 0,11
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что трубы изготавливают из стали следующего химического состава,
Углерод 0,10 0,17
Хром 2,6 3,10
Марганец 1,3 1,6
Молибден 0,2 0,3
4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что трубы изготавливают из стали следующего химического состава,
Углерод 0,14 0,18
Хром 2,5 3,3
Марганец 1,0 1,4
Ванадий 0,15 0,20
Азот 0,006 0,020
5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что трубы изготавливают из стали следующего химического состава,
Углерод 0,06 0,10
Хром 2,9 3,4
Никель 0,8 1,2
Молибден 0,2 0,3
Алюминий 0,01 0,052. The method according to p. 1, characterized in that the pipes are made of steel of the following chemical composition,
Carbon 0.06 0.15
Manganese 1.6 2.0
Chrome 1.8 2.2
Vanadium 0.05 0.11
3. The method according to p. 1, characterized in that the pipes are made of steel of the following chemical composition,
Carbon 0.10 0.17
Chrome 2.6 3.10
Manganese 1.3 1.6
Molybdenum 0.2 0.3
4. The method according to p. 1, characterized in that the pipes are made of steel of the following chemical composition,
Carbon 0.14 0.18
Chrome 2.5 3.3
Manganese 1.0 1.4
Vanadium 0.15 0.20
Nitrogen 0.006 0.020
5. The method according to p. 1, characterized in that the pipes are made of steel of the following chemical composition,
Carbon 0.06 0.10
Chrome 2.9 3.4
Nickel 0.8 1.2
Molybdenum 0.2 0.3
Aluminum 0.01 0.05
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94042581A RU2070585C1 (en) | 1994-12-02 | 1994-12-02 | Method of high-strength pipes production |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU94042581A RU2070585C1 (en) | 1994-12-02 | 1994-12-02 | Method of high-strength pipes production |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2070585C1 true RU2070585C1 (en) | 1996-12-20 |
| RU94042581A RU94042581A (en) | 1997-02-27 |
Family
ID=20162796
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU94042581A RU2070585C1 (en) | 1994-12-02 | 1994-12-02 | Method of high-strength pipes production |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2070585C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2454468C1 (en) * | 2011-06-20 | 2012-06-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Самарский инженерно-технический центр" | Manufacturing method of corrosion-resistant tubing |
| US8361256B2 (en) | 2005-07-25 | 2013-01-29 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for producing seamless steel pipe |
| RU2493268C1 (en) * | 2009-06-24 | 2013-09-20 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | High-strength seamless steel pipe with high resistance to sulphide stress cracking for oil wells and its manufacturing method |
-
1994
- 1994-12-02 RU RU94042581A patent/RU2070585C1/en active
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| 1. Авторское свидетельство СССР N 1493339,кл. B 21 B 1/26, 1987. 2. Авторское свидетельство СССР N 1475936, кл. C 21 D 8/00, 1987. 3. Патент РФ N 1825319, B 21 B 1/16, 1993. Технологическая инструкция Первоуральского новотрубного завода ТИ 159-ТР.ТБ-02-94. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8361256B2 (en) | 2005-07-25 | 2013-01-29 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Method for producing seamless steel pipe |
| RU2493268C1 (en) * | 2009-06-24 | 2013-09-20 | ДжФЕ СТИЛ КОРПОРЕЙШН | High-strength seamless steel pipe with high resistance to sulphide stress cracking for oil wells and its manufacturing method |
| RU2454468C1 (en) * | 2011-06-20 | 2012-06-27 | Общество с ограниченной ответственностью "Самарский инженерно-технический центр" | Manufacturing method of corrosion-resistant tubing |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU94042581A (en) | 1997-02-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| SU1342426A3 (en) | Method of manufacturing pipes for producing oil and gas | |
| CN104981556B (en) | Tufftride high-frequency quenching steel part | |
| RU2201468C2 (en) | Steel for manufacture of part by cold plastic deformation and method of manufacture of such part | |
| JPH0730394B2 (en) | Method for manufacturing steel wire | |
| US20180347019A1 (en) | Rolled Rod for Cold-Forged Thermally Refined Article | |
| JP2007131907A (en) | Steel for induction hardening with excellent cold workability, and its manufacturing method | |
| US4088511A (en) | Steels combining toughness and machinability | |
| JPH04231414A (en) | Production of highly corrosion resistant oil well pipe | |
| US12006557B2 (en) | Steel material and component | |
| CN112760556A (en) | Preparation method of high-strength and high-toughness bainite non-quenched and tempered steel | |
| CN101921963A (en) | JLG105 steel stage oil drillpipe and production process thereof | |
| US10487373B2 (en) | Steel pipe for line pipe and method of manufacturing the same | |
| CN105063324A (en) | Heat treatment method of high-strength hydrogen-sulfide-corrosion-resistant seamless steel tube for oil wells | |
| RU2070585C1 (en) | Method of high-strength pipes production | |
| JPH02243740A (en) | Martensitic stainless steel material for oil well and its manufacture | |
| US6902631B2 (en) | Air-hardening, low to medium carbon steel for improved heat treatment | |
| JPS63238217A (en) | Production of seamless steel pipe of martensitic stainless steel having excellent low-temperature toughness and stress corrosion cracking resistance | |
| US20220106671A1 (en) | Steel material | |
| US2924543A (en) | Cold-finished steels and method for manufacturing same | |
| JPH09242763A (en) | Manufacture of rolling bearing | |
| JPS59159971A (en) | Steel for cold forging with superior hardenability | |
| SU990836A1 (en) | Method for making pipes of low-carbon steel | |
| JPH1017934A (en) | Manufacture of martensitic stainless steel tube | |
| JPS6227515A (en) | Method for strengthening surface | |
| Schlegel | Heat Treatment of Steel |