RU2008121C1

RU2008121C1 - Shaped spring manufacturing method

Info

Publication number: RU2008121C1
Authority: RU
Inventors: В.Н. Старов; Д.В. Старов; О.В. Соловьев
Original assignee: Центр безотходных технологий "Спринг"
Priority date: 1992-03-12
Filing date: 1992-03-12
Publication date: 1994-02-28

Abstract

FIELD: working of metal. SUBSTANCE: method involves winding predetermined quantity of circular or rectilinear coils, one coil closely to the other, on preliminarily made mandrel of required shape; locating mandrel with wound coils into die-casing with inner opening, which may have various shapes, and subjecting it to multiple-staged plastic deformation, with delay between stages being provided. Amount of reduction at primary stage does not exceed 25-30% of total deformation required for complete winding of wire between mandrel and die-casing. Then spring spreading and thermal treatment are conducted. Spring spreading is effectuated by uniform stretching or by means of bodies of rotation, for example, by disks. EFFECT: high quality of springs. 4 cl, 25 dwg, 1 tbl

Description

Изобретение относится к обработке материалов давлением и может быть использовано для изготовления фасонных пружин с произвольной формой внутреннего и наружного контуров, соединенных воедино в одной пружине. The invention relates to the processing of materials by pressure and can be used for the manufacture of shaped springs with an arbitrary shape of the internal and external circuits connected together in one spring.

Известен способ изготовления конических, параболических, призматических и других фасонных пружин из круглой и прямоугольной проволоки. Форма внутренней поверхности (в поперечном сечении пружины) бывает в виде прямоугольника, трапеции, овала. Но, как правило, внутренний и наружный контура этих пружин идентичны, поэтому жесткостью витков управлять невозможно. A known method of manufacturing conical, parabolic, prismatic and other shaped springs from round and rectangular wire. The shape of the inner surface (in the cross section of the spring) is in the form of a rectangle, trapezoid, oval. But, as a rule, the internal and external contours of these springs are identical, therefore it is impossible to control the stiffness of the turns.

Большую гибкость в управлении жесткостью витков дает способ пластического деформирования круглой проволоки. Форма внутренней поверхности (в поперечном сечении пружины) бывает в виде прямоугольника, трапеции, овала. Но, как правило, внутренний и наружный контура этих пружин идентичны, поэтому жесткостью витков управлять невозможно. Greater flexibility in controlling the stiffness of the turns is provided by the method of plastic deformation of a round wire. The shape of the inner surface (in the cross section of the spring) is in the form of a rectangle, trapezoid, oval. But, as a rule, the internal and external contours of these springs are identical, therefore it is impossible to control the stiffness of the turns.

Известен способ пластического деформирования круглой проволоки в прямоугольную. A known method of plastic deformation of a round wire into a rectangular one.

Недостатком способа является отсутствие внутреннего ограничивающего контура, а значит отсутствие управление формированием всего контура пружины, что не позволяет создать пружины с управляемой жесткостью витка. К тому же, ему свойственны ограничения по размерам пружины и нестабильность толщины проволоки для ряда материалов. The disadvantage of this method is the lack of an internal limiting circuit, which means that there is no control over the formation of the entire spring circuit, which does not allow creating springs with controlled coil stiffness. In addition, it is characterized by limitations on the size of the spring and instability of the thickness of the wire for a number of materials.

Предложенный способ позволяет изготовить фасонные пружины как с симметричными, так и несимметричными контурами одновременно. The proposed method allows to produce shaped springs with both symmetrical and asymmetric contours at the same time.

На фиг. 1 - 6 даны примеры форм внутренних оправок, на которые навивают пружинную проволоку; на фиг. 6 - сборная оправка, состоящая из соединенных воедино частей а, в, б одним крепежом; на фиг. 7 - 9 - примеры оправок с навитой на них проволокой - заготовкой; на фиг. 10 - схема опрессовки проволоки-заготовки 2 в пресс-форме-обойме, которая состоит из сборных частей 3, 4, 5; I - пуансон; Q - усилие. Пресс-форма может быть цельной. Участки I, II, III - последовательные ступени внешнего силового воздействия на проволоку с целью формирования некруглого поперечного сечения витка пружины. In FIG. Figures 1 to 6 give examples of the forms of internal mandrels onto which a spring wire is wound; in FIG. 6 - a prefabricated mandrel, consisting of parts a, c, b connected together by one fastener; in FIG. 7 - 9 - examples of mandrels with a wire - workpiece wound on them; in FIG. 10 is a diagram of a crimping wire billet 2 in a mold-holder, which consists of prefabricated parts 3, 4, 5; I is the punch; Q is the effort. The mold may be integral. Sections I, II, III are successive stages of external force acting on the wire with the aim of forming a non-circular cross section of the spring coil.

На фиг. 11 - поперечное сечение А-А на фиг. 10, где 1 - оправка, 2 - пружина-заготовка, 3 - наружная обойма-пресс-форма. In FIG. 11 is a cross section AA in FIG. 10, where 1 is the mandrel, 2 is the spring-blank, 3 is the outer clip-mold.

На фиг. 12 - 16 - разновидные формы поперечного сечения, которые имеют симметричные идентичные внутреннюю и наружную форму, а также несимметричную или асимметричные формы. In FIG. 12-16 are various cross-sectional shapes that have symmetrical identical inner and outer shapes, as well as asymmetric or asymmetric shapes.

На фиг. 17 - 19 - примеры форм с различными конфигурациями внутренних и наружных поверхностей пружин-заготовок, полученных после опрессовки и изъятия из пресс-формы. In FIG. 17 - 19 are examples of molds with various configurations of the inner and outer surfaces of the spring blanks obtained after crimping and removing from the mold.

На фиг. 20, 21 - примеры растяжки и разводки опрессованных заготовок в пружины. In FIG. 20, 21 are examples of stretching and wiring of pressed blanks into springs.

На фиг. 22, 23 - примеры продольного сечения пружин по высоте с различными внутренним и наружным формами пружин и разной жесткостью витка. In FIG. 22, 23 are examples of a longitudinal section of springs in height with different internal and external forms of springs and different coil stiffness.

На фиг. 24 - пример формы пружины, у которой на всем протяжении одинаковая жесткость витков несмотря на нецилиндричность поверхностей; на фиг. 25 - пример пружины с прямоугольными витками. In FIG. 24 is an example of a spring shape in which the stiffness of the coils is the same throughout despite the non-cylindrical nature of the surfaces; in FIG. 25 is an example of a spring with rectangular coils.

Способ изготовления фасонных пружин реализуется следующим образом. A method of manufacturing shaped springs is implemented as follows.

Сначала изготовляют внутреннюю оправку 1, которая имеет требуемую форму, подобную указанным на фиг. 1 - 6. Если необходим непрямолинейный контур, то оправка может быть разборной, например, состоящей из частей 2, 3, 4 и т. д. как указано на фиг. 6. Такая оправка имеет единый крепеж. First, an inner mandrel 1 is made which has the desired shape similar to that shown in FIG. 1 to 6. If a non-linear contour is needed, then the mandrel may be collapsible, for example, consisting of parts 2, 3, 4, etc., as indicated in FIG. 6. This mandrel has a single fixture.

Затем на оправку навивают вплотную друг к другу необходимое количество витков из круглого или, например, прямоугольного профиля. Наиболее простой вариант - навивка круглой пружинной проволоки 5. Then, the necessary number of turns of a round or, for example, rectangular profile are wound close to each other on a mandrel. The simplest option is to wind round spring wire 5.

На следующем этапе оправку 1 с навитой проволокой помещают в пресс-форму-обойму 6. В поперечном сечении внутреннее отверстие пресс-формы может быть цилиндрической (фиг. 12) поверхность Б); овальной (фиг. 13, поз. В); прямоугольной (фиг. 15, Д); контурной (фиг. 16, поз. Е) или любой другой формы. In the next step, the mandrel 1 with the wound wire is placed in the mold holder 6. In the cross section, the inner hole of the mold can be cylindrical (Fig. 12) surface B); oval (Fig. 13, pos. B); rectangular (Fig. 15, D); contour (Fig. 16, pos. E) or any other form.

Если необходимо получить контур сложный, непрямолинейный, то пресс-форма обычно состоит из нескольких частей, например 7, 8, 9, как показано на фиг. 10. В этом случае мы имеем возможность сочетать разные внутренний и наружный профили и обоймы пресс-формы и оправки, т. е. получаем асимметричные формы, а также иметь идентичные контуры, чтобы обеспечить изготовление пружин с симметричными формами. If it is necessary to obtain a complex, indirect contour, then the mold usually consists of several parts, for example 7, 8, 9, as shown in FIG. 10. In this case, we are able to combine different internal and external profiles and holders of the mold and mandrel, that is, we obtain asymmetric shapes, as well as have identical contours to ensure the manufacture of springs with symmetrical shapes.

На следующем этапе через пуансон 10 прикладывают нагрузку Q. С целью стабилизации процесса деформирования заготовки осуществляют ступенчато. Первоначальное приложение усилия должно обеспечить четверть или порядка трети от суммарной степени деформации всего объема заготовки. Затем обычно осуществляют следующие стадии пластичного деформирования. Деформирование заготовки проводят ступенчато за 3-4 цикла нагружения, при этом выдерживают между ними 20-120 с и более, потом вновь осуществляют нагружение, но с увеличенным усилием. Зоны I, II, III - зоны приращения усилий на каждой из стадий пластического деформирования (фиг. 10). In the next step, a load Q is applied through the punch 10. In order to stabilize the deformation process, the workpieces are carried out stepwise. The initial application of effort should provide a quarter or about a third of the total degree of deformation of the total volume of the workpiece. Then usually carry out the following stages of plastic deformation. Deformation of the workpiece is carried out stepwise for 3-4 loading cycles, while being held between them for 20-120 s or more, then loading is carried out again, but with increased force. Zones I, II, III — zones of increment of efforts at each of the stages of plastic deformation (Fig. 10).

Режимы опрессовки и стадийности зависят от формы, размера пружины и материалы заготовки. Небольшие пружины с наружным диаметром D_н = 20 - мм, длиной L_o = (1,5. . . 2,0) D_н круглого, овального профиля или профилем с нерезкими изменениями контура можно опрессовать в две стадии, равномерно разбив нагрузку Q пополам. При этом с хорошим качеством из круглой проволоки-заготовки d получают виток толщиной (0,6-0,8) d. Если создают переменный профиль сложной формы (фиг. 22, 23; 16), то степень деформации материала пружинной проволоки следует уменьшить вдвое при указанных размерах пружины.The crimping and staging modes depend on the shape, size of the spring and the workpiece materials. Small springs with an outer diameter of D _n = 20 mm, a length of L _o = (1.5... 2.0) D _{n of a} round, oval profile or profile with unsharp changes in the contour can be crimped in two stages, evenly breaking the load Q in half . In this case, with a good quality from a round billet wire d, a coil with a thickness of (0.6-0.8) d is obtained. If you create a variable profile of complex shape (Fig. 22, 23; 16), then the degree of deformation of the material of the spring wire should be reduced by half with the specified dimensions of the spring.

Коэффициент, характеризующий степень деформации и определяемый как отношение площади сечения заготовки F_o к площади сечения прессуемого профиля F₁ при опрессовании, составляет 10. . . 50. Исходя из прочностных условий работы прессового инструмента, его стойкости опытным путем выбирают удельное усилие q при прессовании. Приближение q можно выбрать по формуле: q = a ˙ σ_b ˙ ln F_o/F₁, где а - коэффициент, учитывающий влияние условий деформирования, трения и свойств металла (а = 3-5); σ_b - предел прочности.The coefficient characterizing the degree of deformation and defined as the ratio of the cross-sectional area of the workpiece F _o to the cross-sectional area of the extruded profile F ₁ during crimping is 10.. . 50. Based on the strength working conditions of the pressing tool, its durability, the specific force q during pressing is selected experimentally. The approximation q can be selected by the formula: q = a ˙ σ _b ˙ ln F _o / F ₁ , where a is a coefficient that takes into account the influence of the conditions of deformation, friction, and properties of the metal (a = 3-5); σ _b - ultimate strength.

Усилие деформирования определяют как произведение удельного усилия на площадь поперечного сечения пуансона. The strain force is defined as the product of the specific force and the cross-sectional area of the punch.

Обычно известно сечение требуемого профиля витка пружины, поэтому, воспользовавшись приведенными зависимостями, определяют рациональную степень деформации для процесса опрессовки и выбирают размер исходного профиля заготовки проволоки. Usually, the cross section of the required profile of the coil of the spring is known, therefore, using the above dependences, a rational degree of deformation is determined for the crimping process and the size of the initial profile of the wire blank is selected.

О влиянии диапазонов степени деформации на стадиях опрессовки можно судить по данным таблицы. Критериями оценки процесса опрессовки были величина среднего размера поперечного сечения витка в (2-3)^* точках и циклическая стойкость до ухудшения технологических показателей пружины (снижения Р рабочего на 25% ). Форма пружин в сечении близкие к фиг. 11, 18, 19.The influence of the ranges of the degree of deformation at the stages of crimping can be judged by the table. The criteria for evaluating the crimping process were the average size of the coil cross section at (2–3) ^* points and cyclic resistance until the technological parameters of the spring deteriorate (reduction of the working Р by 25%). The cross-sectional shape of the springs is close to FIG. 11, 18, 19.

Из таблицы следует, что наилучшими являются результаты для серии испытаний 3 и 4, где соответственно (33 и 25% ) всей деформации на начальном этапе. From the table it follows that the best results are for a series of tests 3 and 4, where, respectively (33 and 25%) of all deformation at the initial stage.

Предпочтительно многостадийность с выдержкой. Для изготовления фасонных пружин на начальном этапе достаточно 25-30% суммарной деформации, необходимой для полного заполнения материалом проволочной заготовки при ее опрессовке. Рассмотрим последующие этапы изготовления пружины. По окончании прессования, если необходимо разбирают пресс-форму, а затем оправку, или просто вынимают заготовки. Получают опрессованную пружину-заготовку (фиг. 17, 18. 19). В дальнейшем заготовку-пружину равномерно растягивают до заданного шага, прикладывая силы Р (фиг. 20), и подвергают различным методам разводки. Preferred multi-stage exposure. For the manufacture of shaped springs at the initial stage, 25-30% of the total deformation required to completely fill the material of the wire billet with its crimping is sufficient. Consider the subsequent steps in the manufacture of the spring. At the end of pressing, if necessary, disassemble the mold and then the mandrel, or simply remove the workpieces. Get the pressed spring billet (Fig. 17, 18. 19). In the future, the spring workpiece is uniformly stretched to a predetermined step, applying forces P (Fig. 20), and subjected to various wiring methods.

Высокую стабильность шага обеспечивает разводка дисками (роликами) с калибрующим шагом размером по толщине и разводка посредством винтового шнека, совершающего возвратно-поступательное движение вдоль оси пружин или работающего на проход через всю пружину при попеременном захвате опорных витков. High pitch stability is provided by wiring with disks (rollers) with a calibrating pitch the size of the thickness and wiring by means of a screw auger, reciprocating along the axis of the springs or working on the passage through the entire spring with alternate capture of support coils.

Разводку дисками можно осуществлять при их вращении или вращении заготовки пружины. Диск может быть один или их несколько (фиг. 21). Во всех случаях при разводке с помощью дисков, роликов или других тел вращения они перемещаются вдоль пружины с заданным шагом, раздвигают (деформируют) соединенные витки до заданного размера, описывая вокруг пружины траекторию (фиг. 15). The wiring of the disks can be carried out during their rotation or rotation of the spring blank. The disk may be one or several thereof (Fig. 21). In all cases, when wiring with the help of disks, rollers or other bodies of revolution, they move along the spring with a given step, push (deform) the connected turns to a predetermined size, describing the trajectory around the spring (Fig. 15).

Шаг пружины определяют толщина дисков, скорость разводки или положения дисков между собой. Эффективно наличие продольной подачи с заданным шагом, например подобно резьбонарезанию на металлорежущем оборудовании. The spring pitch determines the thickness of the discs, the wiring speed or the position of the discs between them. The presence of a longitudinal feed with a given step is effective, for example, like threading on metal cutting equipment.

Хорошее качество и высокую производительность разводки обеспечивают системы, когда один из двух дисков имеет калиброванный размер. При этом толщину диска (или размер Н в основании угла заострения диска) вычисляют с учетом величины остаточной деформации пружины до релаксации (Δ У_ОСТ) суммарно с величиной осадки пружины после операции заневоливание (Δ У_ЗАН). Величина остаточных деформаций соизмерима с размером поперечного сечения витка пружины. Чтобы конкретизировать толщину калибрующего диска, необходимо величины остаточной деформации и осадки отнести к числу витков, определив тем самым эти значения для одного витка, т. е. надо найти Δ У_ОСТ ^ВИТ и Δ У_ЗАН ^ВИТ. Влияние этих факторов снижается в процессе изготовления пружин до минимума, но первоначально при разводке шаг пружины должен быть увеличен на их значения. Так как в шаг входит толщина витка пружины, ее вычитают из суммарного значения толщины калибрующего диска и поэтому выражение примет вид:
H = t - a + Δ У_ОСТ ^ВИТ+ Δ У_ЗАН ^ВИТ
При произвольной разводке жестких пружин эффективен способ разводки посредством винтового шнека. Обычно это шнек с центральным осевым стержнем, диаметр которого меньше размера наименьшего сечения внутреннего контура полости пружины. Это необходимо для свободного ввинчивания в пружину-заготовку. Форма шнека обеспечивает снижение сил трения при разводке и расширения диапазона величины шага при различных диаметрах пружин. Чтобы облегчить разводку, передние витки шнека имеют шаг меньше, чем требуемый шаг пружины. Заходную часть шнека изготавливают конусной формы. При разводке первые витки шнека рассоединяют, сомнут витки пружины, начинают их деформацию.Good quality and high wiring performance is provided by systems when one of the two disks has a calibrated size. Moreover, the thickness of the disk (or the size H at the base of the angle of sharpness of the disk) is calculated taking into account the value of the residual deformation of the spring before relaxation (Δ U _OST ) in total with the amount of draft of the spring after the operation of covering (Δ U _ZAN ). The value of residual deformations is commensurate with the size of the cross section of the coil of the spring. In order to specify the thickness of the calibrating disk, it is necessary to attribute the values of residual deformation and precipitation to the number of turns, thereby determining these values for one turn, i.e., Δ U _OST ^VIT and Δ U _ZAN ^VIT must be found. The influence of these factors is reduced to a minimum during the manufacture of the springs, but initially, when wiring, the spring pitch should be increased by their values. Since the thickness of the coil of the spring is included in the step, it is subtracted from the total value of the thickness of the calibrating disk and therefore the expression will take the form:
H = t - a + Δ U _OST ^VIT + Δ U _ZAN ^VIT
With arbitrary wiring of hard springs, a wiring method by means of a screw auger is effective. Usually this is a screw with a central axial rod, the diameter of which is less than the size of the smallest section of the inner contour of the spring cavity. This is necessary for free screwing into the workpiece spring. The shape of the auger provides a reduction in the friction forces during wiring and the expansion of the range of pitch values for various spring diameters. To facilitate wiring, the front turns of the screw have a pitch less than the required spring pitch. The auger portion is made conical in shape. When wiring, the first turns of the screw are disconnected, the turns of the spring will collapse, and their deformation begins.

Затем вступают в работу калибрующие витки (калибрующую часть) шнека, которые имеют размер, по крайней мере, меньше, чем шаг пружины. С учетом того, что есть старение пружин во времени и осадки при заневоливании необходимо, чтобы калибрующая часть имела размер шага несколько больше, чем шаг пружины по чертежу. После разводки, формируют опорные витки, пружину термообрабатывают до придания необходимых пружинных свойств и эксплуатируют. Then calibrating turns (calibrating part) of the screw come into operation, which have a size of at least less than the spring pitch. Taking into account that there is aging of the springs in time and precipitation during regrowing, it is necessary that the calibrating part has a step size slightly larger than the spring step according to the drawing. After wiring, support coils are formed, the spring is heat treated to give the necessary spring properties and is operated.

Предложенный способ позволяет получать пружины любой конфигурации как по внутреннему, так и наружному контурам. При этом различным может быть и поперечное сечение витка пружины. На фиг. 24 представлен пример конической пружины, у которой из-за разных размеров а₁ х b₁, а₂ х xb₂ на диаметрах d₁, d₂ достигается одинаковая жесткость витка, благодаря чему стойкость такой пружины возрастает во много раз по сравнению с обычными коническими пружинами.The proposed method allows to obtain springs of any configuration both on the internal and external contours. In this case, the cross section of the coil of the spring may also be different. In FIG. 24 shows an example of a conical spring, in which, due to different sizes a ₁ x b ₁ and ₂ x xb _2, on diameters d ₁ , d ₂ , the same stiffness of the coil is achieved, due to which the resistance of such a spring increases many times compared to conventional conical springs.

Показанные поперечные сечения пружин, фиг. 22 и 23 иллюстрируют возможности предлагаемого способа получения пружин с неодинаковой жесткостью витка по длине пружины, что необходимо при работе в ряде механизмов. На фиг. 25 представлена прямоугольная пружина, которая использовалась на прямоугольных направляющих в электронном оборудования. The shown cross sections of the springs, FIG. 22 and 23 illustrate the possibilities of the proposed method for producing springs with unequal coil stiffness along the spring length, which is necessary when working in a number of mechanisms. In FIG. 25 shows a rectangular spring that has been used on rectangular guides in electronic equipment.

При изготовлении пружин с конфигурацией профилей (фиг. 11 - 16), а оправок (фиг. 1-6) использовали проволоку d = 2. . . 5 мм. Площадь поперечного сечения различная: от 81 мм² до 360 мм², число витков 8-18. Размеры поперечного сечения витка в зависимости от степени деформации составляли: 1,5 х 3,0 мм; 2,2 х 4,2; 2,8 х 4,6; 3,5 х 4,5 мм. При сравнительных испытаниях по отношению к традиционным пружинам из круглой пpоволоки фасонные пружины показали значительно большую циклическую стойкость. Стойкость пружин, изготовленных по предлагаемому способу, выше обычных цилиндрических в 3-5 раз. Бесспорным преимуществом фасонных пружин является их конфигурация. Так, в конструкции узлов использовались пружины овальной формы и с треугольным профилем, это упростило прибор, позволило устранить дополнительные направляющие, уменьшить вес, размер, повысить надежность и долговечность изделия. (56) Авторское свидетельство СССР N 1266623, кл. B 21 F 35/00, 1986. In the manufacture of springs with the configuration of the profiles (Fig. 11-16), and the mandrels (Fig. 1-6) used the wire d = 2.. . 5 mm. The cross-sectional area is different: from 81 mm ² to 360 mm ² , the number of turns is 8-18. The dimensions of the cross section of the coil, depending on the degree of deformation, were: 1.5 x 3.0 mm; 2.2 x 4.2; 2.8 x 4.6; 3.5 x 4.5 mm. In comparative tests with respect to traditional round wire springs, shaped springs showed significantly greater cyclic resistance. The resistance of the springs made by the proposed method is higher than ordinary cylindrical 3-5 times. The indisputable advantage of shaped springs is their configuration. So, in the design of the nodes springs of oval shape and with a triangular profile were used, this simplified the device, allowed to eliminate additional guides, reduce weight, size, increase reliability and durability of the product. (56) Copyright certificate of the USSR N 1266623, cl. B 21 F 35/00, 1986.

Claims

1. A METHOD FOR PRODUCING SHAPED SPRINGS, including winding a wire billet, forming a sectional view of the coil of a spring by crimping in a mold, distributing the spring and heat treatment, characterized in that the wire is wound using a mandrel, the outer shape of which corresponds to the inner contour of the coil spring, and then obtained the blank with the mandrel is placed in a mold made in the form of a holder with a cavity having a shape identical to the corresponding mandrel or any other outwardly the shape of the spring, the inner size of which is larger than the external size of the spring preform placed in it, with the mandrel, the latter being subjected to a multi-stage process with a time delay between the stages of plastic formation, and from the primary stage, the degree of deformation of the workpiece is not more than 25-30% of the total deformation, necessary to completely fill the material of the wire billet between the mandrel and the holder of the mold, and the wiring is carried out by uniformly stretching the resulting spring with a certain by force or by means of bodies of revolution covering the spring, which move along the spring with a given step.

2. The method according to p. 1, characterized in that the wiring is carried out by means of one or more disks.

3. The method according to p. 1, characterized in that the wiring is carried out by means of wedge disks, at least one of which is calibrated, having a base thickness determined from the ratio
H = t-a + ΔY _OST ^VIT + ΔY _ZAN ^VIT ,
where H is the thickness of the calibrating disk;
t is the spring pitch;
a is the thickness of the cross section of the wire of the turns;
ΔY _OST ^VIT - the value of permanent deformation;
ΔY _ZAN ^VIT - the amount of draft of the coil with regressing, and the remaining disks are made rolling.

4. The method according to p. 1, characterized in that the wiring is carried out by means of a screw auger having an inner rod, an intake cone part and a calibrating part, the diameter of the rod being less than the diameter of the non-circular spring profile inscribed in the internal cavity, the size of the intake cone part is less than the spring pitch , and the size of the calibrating part of the screw screw is equal to or greater than the spring pitch.