RU2006593C1 - Способ регулирования радиального зазора между концами лопаток ротора и корпусом турбомашины газотурбинного двигателя - Google Patents
Способ регулирования радиального зазора между концами лопаток ротора и корпусом турбомашины газотурбинного двигателя Download PDFInfo
- Publication number
- RU2006593C1 RU2006593C1 SU5018784A RU2006593C1 RU 2006593 C1 RU2006593 C1 RU 2006593C1 SU 5018784 A SU5018784 A SU 5018784A RU 2006593 C1 RU2006593 C1 RU 2006593C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- rotor
- cooler
- housing
- coolant
- turbomachine
- Prior art date
Links
Images
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Использование: энергетическое машиностроение. Сущность: регулирование радиального зазора между концами лопаток ротора и корпусом турбомашины производят путем осевого смещения ротора относительно корпуса. Предварительно измеряют внутридвигательный параметр, характеризующий осевое смещение ротора, определяют пороговое значение этого параметра, соответствующее необходимому радиальному зазору, при достижении которого производят подачу охладителя на поверхность вала турбомашины. Определяют требуемую величину подогрева охладителя в зависимости от внутридвигательного параметра, вычисляют физическую величину подогрева охладителя, сравнивают ее с требуемой величиной подогрева охладителя и по результату сравнения смещают ротор относительно корпуса изменением расхода охладителя. 2 з. п. ф-лы, 4 ил.
Description
Изобретение относится к энергетическому машиностроению, а более конкретно к авиационным газотурбинным двигателям.
Одним из путей повышения экономичности газотурбинных двигателей и турбомашин является регулирование радиальных зазоров между концами рабочих лопаток и уплотнительными бандажными кольцами.
Известен способ регулирования радиальных зазоров между торцами лопаток ротора и наружным уплотнением за счет обдува корпусов турбины холодным воздухом [1] .
Однако для некоторых турбин и компрессоров, особенно с конической проточной частью, на величину радиальных зазоров оказывают влияние не только изменение диаметральных размеров статора, ротора, но и их взаимное осевое смешение. Уменьшение диаметральных размеров корпуса под влиянием охлаждения сопровождается одновременно уменьшением осевого температурного расширения корпуса и изменением положения статора относительно ротора, что приводит к еще большему, чем без обдува изменению установленных при сборке долевых зазоров и изменению радиальных зазоров. В зависимости от положения, фиксирующего ротор и корпус подшипника, радиальные зазоры могут от осевого смещения увеличиваться или уменьшаться. При увеличении зазоров эффективность обдува корпусов снижается.
Известен способ при котором для регулирования величины зазора между лопатками и корпусом используется перемещение ротора за счет гидростатического подпятника в соответствии с замером датчика радиального зазора, установленного на корпусе [2] . Привод осевого смещения может работать в системе автоматического регулирования с обратной связью по датчику замера радиального зазора, который устанавливается на внутренней стороне корпуса, а также по датчику аварийного контроля минимального зазора.
Однако замер радиального зазора в одной или нескольких точках может привести к искажению истинного уровня радиальных зазоров и неправильному их регулированию. Кроме того, используемые в устройстве детали работают в условиях значительных температур и деформаций, что также снижает их надежность.
Техническая задача, на решение которой направлено изобретение, заключается в повышении надежности и экономичности газотурбинного двигателя путем изменения осевого смещения ротора относительно корпуса.
Сущность предложенного способа регулирования радиального зазора между концами лопаток ротора и коpпусом турбомашины газотурбинного двигателя путем осевого смещения ротора относительно корпуса заключается в том, что предварительно измеряют внутридвигательный параметр, характеризующий осевое смещение ротора, определяют пороговое значение этого параметра, соответствующее необходимому радиальному зазору, при достижении которого производят подачу охладителя на поверхность вала турбомашины, определяют требуемую величину подогрева охладителя в зависимости от внутридвигательного параметра, вычисляют физическую величину подогрева охладителя, сравнивают ее с требуемой величиной подогрева охладителя и по результату сравнения смещают ротор относительно корпуса изменением расхода охладителя. В качестве охладителя используют масло или воздух.
При охлаждении участков вала, находящихся в масляных полостях - маслом, а в воздушных полостях-воздухом низкого давления, отбираемым из-за передних ступеней компрессора, экономится воздух высокого давления, отбираемый в компрессоре для перемещения кольца из-за последней ступеней, что повышает экономичность двигателя.
На фиг. 1 изображен общий вид газотурбинного двигателя; на фиг. 2 - узел I на фиг. 1; на фиг. 3 - узел II на фиг. 1; на фиг. 4 изображена схема одного из возможных устройств для осуществления предложенного способа.
Газотурбинный двигатель 1 содержит две системы, не имеющие между собой механической связи; вентилятор 2 с подпорными ступенями - турбина низкого давления 3; компрессор 4 высокого давления - турбина высокого давления 5.
Каждая система состоит из статорных 6 (неподвижных и роторных 7 (вращающихся) деталей. Статорные детали 6 имеют корпусы 8, разрезные уплотнительные кольца 9, закрепленные на корпусах 8 и статорные сопловые лопатки (на чертежах не показаны). Роторы 7 любой указанной системы содержат рабочие лопатки 10, диски 11, валы 12 и установлены на подшипниках 13, один из которых )чаще шариковый 14) является местом заделки ротора относительно статора и точкой отсчета их теплового расширения относительно друг друга.
Разрезное кольцо 9 любой ступени турбины, компрессора образуют с торцами рабочих лопаток 10 соответствующих ступеней радиальные зазоры 15.
При запуске и работе двигателя его детали нагреваются. За счет осевого расширения наблюдается осевое смещение роторов 7 относительно статора 6 и увеличение долевых зазоров. Величина смещения Δl определяется по формуле
Δ l= lxp· αtp - lxст· αtс т. ,
где lx - размеры ротора 7 и статора 6 при 20оС;
α t - приведенный коэффициент линейного расширения деталей роторов 7 и статора 6, зависящий от температуры и марки материала.
Δ l= lxp· αtp - lxст· αtс т. ,
где lx - размеры ротора 7 и статора 6 при 20оС;
α t - приведенный коэффициент линейного расширения деталей роторов 7 и статора 6, зависящий от температуры и марки материала.
Как показали эксперименты, на одном из разрабатываемых двигателей предприятия смещение Δl в сторону увеличения в диапазоне режимов малый газ - взлет составляет по рабочей лопатке 1 ступени турбины 3 мм; по рабочей лопатке 6 ступени турбины 7,5 мм.
При угле конусности по 1 ступени 6о изменение радиального зазора за счет осевого смещения составит 0,33 мм, что соответствует ухудшению по КПД ступени в 1 % .
Для уменьшения влияния нежелательного осевого смещения ротора относительно статора и реализации предложенного способа двигатель содержит в полости вала 12 трубопровод 17 с отверстиями для подачи охладителя, расположенный над поверхностью вала, клапанное устройство 18 - регулятор подачи на поверхность вала охладителя, например масла, и регулируемое теплообменное устройство 19 для изменения температуры подаваемого охладителя.
На фиг. 4 изображена схема одного из возможных устройств для осуществления предложенного способа.
Устройство содержит датчик 20, фиксирующий один из внутридвигательных параметров П (например, частоту вращения ратора турбомашины).
Датчики 25, 26 измеряют температуру охладителя (например, масла) на входе и выходе из полости вала. В электронном блоке 27 происходит вычисление разницы температур.
Устройство также включает блок задания режима 21, который задает программный параметр Ппр, выше которого происходит подача охладителя на поверхность вала. Уменьшение температуры вала 12 вызывает уменьшение его длины, смещение R Δl ротора относительно статора и соответственно радиальных зазоров 15. Первый блок сравнения 22 предназначен для выработки сигнала на подачу охладителя. Второй блок сравнения 24 служит для выработки постоянного сигнала на управление подводом охладителя. Блок коррекции 23 предназначен для выработки сигнала, который пропорционален требуемой разнице температур (подогреву) охладителя и управляет удлинением вала ротора путем изменения температуры и расхода охладителя через теплообменник 19 и клапан 18.
Способ осуществляется следующим образом.
Датчик 20, фиксируя внутридвигательный параметр П, например частоту вращения ротора, вырабатывает электрический сигнал и передает его на первый вход первого блока сравнения 22. На второй вход первого блока сравнения поступает опорный электрический сигнал, пропорциональный определенному пороговому значению параметра П, например частоте вращения ротора, при достижении которого становится целесообразным и необходимым регулирование радиального зазора за счет осевого смещения статора относительно ротора. Пороговое значение параметра П, например частоты вращения ротора, определяют и устанавливают в ходе доводки двигателя, исходя из уровня радиального зазора, при достижении определенной величины которого становится необходимым и целесообразным его регулирование. При наличии положительного рассогласования ΔП>0 сигнал поступает на блок коррекции 23, где вырабатывается требуемая величина подогрева охладителя в функции параметра П, подается на первый вход второго блока сравнения 24. На второй вход второго блока сравнения 24 подается физическая величина подогрева Δt, которая вычисляется в блоке 27 на основании сигналов с датчиков температуры 25, 26.
При наличии рассогласования Δ t ≠ 0 изменяются температура и расход охладителя через теплообменник 19 и клапан 18 до тех пор, пока фактическая разница температур (подогрев охладителя) не будет равна требуемой величине на данном режиме работы двигателя.
При наличии отрицательного рассогласования ΔП<0 цепь размыкается, отключается блок коррекции, прекращается подача охладителя на вал ротора турбины.
Таким образом, предложенный способ позволяет снижать удельный расход топлива на 0,1. . . 0,2% за счет способа регулирования радиальных зазоров, который может быть реализован в условиях более низких температур с применением штатной измерительной и регулирующей аппаратуры, что делает его более надежным.
Вариантом способа является использование для изменения температуры участков валов, находящихся в воздушных полостях, вместо масла - воздуха низкого давления нужной температуры, отбираемого, например, из-за передних ступеней компрессора.
В этом случае также достигается повышение экономичности, так как расходуется воздух более низкого давления.
(56) 1. Патент США N 4019320, кл. F 02 C 7/18, опублик. 1978.
2. Авторское свидетельство СССР N 757749, кл. F 01 D 11/08, опублик. 1980.
Claims (3)
1. СПОСОБ РЕГУЛИРОВАНИЯ РАДИАЛЬНОГО ЗАЗОРА МЕЖДУ КОНЦАМИ ЛОПАТОК РОТОРА И КОРПУСОМ ТУРБОМАШИНЫ ГАЗОТУРБИННОГО ДВИГАТЕЛЯ путем осевого смещения ротора относительно корпуса, отличающийся тем, что предварительно измеряют внутридвигательный параметр, характеризующий осевое смещение ротора, определяют пороговое значение этого параметра, соответствующее необходимому радиальному зазору, по достижении которого производят подачу охладителя на поверхность вала турбомашины, определяют требуемую величину подогрева охладителя в зависимости от внутридвигательного параметра, вычисляют физическую величину подогрева охладителя, сравнивают физическую с требуемой величиной подогрева охладителя и по результату сравнения смещают ротор относительно корпуса изменением расхода охладителя.
2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве охладителя используют масло.
3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что в качестве охладителя используют воздух.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5018784 RU2006593C1 (ru) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | Способ регулирования радиального зазора между концами лопаток ротора и корпусом турбомашины газотурбинного двигателя |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU5018784 RU2006593C1 (ru) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | Способ регулирования радиального зазора между концами лопаток ротора и корпусом турбомашины газотурбинного двигателя |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU2006593C1 true RU2006593C1 (ru) | 1994-01-30 |
Family
ID=21592679
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU5018784 RU2006593C1 (ru) | 1991-07-01 | 1991-07-01 | Способ регулирования радиального зазора между концами лопаток ротора и корпусом турбомашины газотурбинного двигателя |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU2006593C1 (ru) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2482307C2 (ru) * | 2008-01-08 | 2013-05-20 | Дженерал Электрик Компани | Способы и системы для моделирования нейронных сетей компонентов турбины |
RU2499892C1 (ru) * | 2012-04-24 | 2013-11-27 | Николай Борисович Болотин | Турбина газотурбинного двигателя |
RU2499891C1 (ru) * | 2012-04-12 | 2013-11-27 | Николай Борисович Болотин | Турбина газотурбинного двигателя |
RU2537646C1 (ru) * | 2013-12-30 | 2015-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственный центр газотурбостроения "Салют" (ФГУП "НПЦ газотурбостроения "Салют") | Способ регулирования радиального зазора в турбине газотурбинного двигателя |
RU2566510C2 (ru) * | 2010-06-03 | 2015-10-27 | Снекма | Способ и система для регулирования зазора на кромках лопаток ротора турбины |
RU2578786C2 (ru) * | 2011-02-11 | 2016-03-27 | Снекма | Способ управления зазором в вершинах лопаток ротора турбины |
RU2732653C1 (ru) * | 2020-03-24 | 2020-09-21 | Николай Борисович Болотин | Способ охлаждения и регулирования радиальных зазоров турбины двухконтурного газотурбинного двигателя и устройство для его реализации |
-
1991
- 1991-07-01 RU SU5018784 patent/RU2006593C1/ru active
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
RU2482307C2 (ru) * | 2008-01-08 | 2013-05-20 | Дженерал Электрик Компани | Способы и системы для моделирования нейронных сетей компонентов турбины |
RU2566510C2 (ru) * | 2010-06-03 | 2015-10-27 | Снекма | Способ и система для регулирования зазора на кромках лопаток ротора турбины |
RU2578786C2 (ru) * | 2011-02-11 | 2016-03-27 | Снекма | Способ управления зазором в вершинах лопаток ротора турбины |
RU2499891C1 (ru) * | 2012-04-12 | 2013-11-27 | Николай Борисович Болотин | Турбина газотурбинного двигателя |
RU2499892C1 (ru) * | 2012-04-24 | 2013-11-27 | Николай Борисович Болотин | Турбина газотурбинного двигателя |
RU2537646C1 (ru) * | 2013-12-30 | 2015-01-10 | Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственный центр газотурбостроения "Салют" (ФГУП "НПЦ газотурбостроения "Салют") | Способ регулирования радиального зазора в турбине газотурбинного двигателя |
RU2732653C1 (ru) * | 2020-03-24 | 2020-09-21 | Николай Борисович Болотин | Способ охлаждения и регулирования радиальных зазоров турбины двухконтурного газотурбинного двигателя и устройство для его реализации |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0231952B1 (en) | Method and apparatus for controlling temperatures of turbine casing and turbine rotor | |
US7909566B1 (en) | Rotor thrust balance activated tip clearance control system | |
US4343592A (en) | Static shroud for a rotor | |
JP5457965B2 (ja) | 回転機械におけるクリアランス制御用のシステム及び方法 | |
Waschka et al. | Influence of high rotational speeds on the heat transfer and discharge coefficients in labyrinth seals | |
US4849895A (en) | System for adjusting radial clearance between rotor and stator elements | |
US11002284B2 (en) | Impeller shroud with thermal actuator for clearance control in a centrifugal compressor | |
US7175342B2 (en) | Shaft-misalignment-measuring device, a shaft-misalignment-measuring method, a single-shaft combined plant using the shaft-misalignment-measuring device and a start-up method of the single-shaft combined plant | |
US6272422B2 (en) | Method and apparatus for use in control of clearances in a gas turbine engine | |
EP2546471A2 (en) | Tip clearance control for turbine blades | |
KR100650095B1 (ko) | 가스터빈엔진과 사용하기 위한 장치 및 방법 | |
JP2006002766A (ja) | ガスタービン中の空気流を制御するシステムおよび方法 | |
CN109931165B (zh) | 起动燃气涡轮发动机的方法 | |
JP2010230004A (ja) | 隙間制御方法及び装置 | |
US10316752B2 (en) | Gas turbine cool-down phase operation methods for controlling turbine clearance by adjusting air flow rate | |
CN103775139A (zh) | 涡轮发动机的间隙控制系统及涡轮发动机的间隙控制方法 | |
RU2006593C1 (ru) | Способ регулирования радиального зазора между концами лопаток ротора и корпусом турбомашины газотурбинного двигателя | |
US4178754A (en) | Throttleable turbine engine | |
CN105143611B (zh) | 燃气轮机和用于操作燃气轮机的方法 | |
US10215059B2 (en) | Active draft control for combined cycle power plant shutdown | |
KR101957590B1 (ko) | 팁 클리어런스 제어방법, 팁 클리어런스 제어장치 및 이를 포함하는 가스터빈 | |
EP1369563A2 (en) | System for control and regulation of the flame temperature for single-shaft gas turbines | |
RU2011873C1 (ru) | Способ регулирования радиального зазора между корпусом и лопатками ротора турбомашины | |
JPS62111104A (ja) | ガスタ−ビン間隙調整システム | |
JP7178883B2 (ja) | 二軸式ガスタービン |