RU199549U1 - SMALL ARMS CARTRIDGE - Google Patents
SMALL ARMS CARTRIDGE Download PDFInfo
- Publication number
- RU199549U1 RU199549U1 RU2020117324U RU2020117324U RU199549U1 RU 199549 U1 RU199549 U1 RU 199549U1 RU 2020117324 U RU2020117324 U RU 2020117324U RU 2020117324 U RU2020117324 U RU 2020117324U RU 199549 U1 RU199549 U1 RU 199549U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- core
- equal
- cone
- bullet
- head
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims abstract description 17
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 8
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 7
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical group [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000005452 bending Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims abstract 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 abstract description 13
- 238000005245 sintering Methods 0.000 abstract description 12
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 11
- 238000010304 firing Methods 0.000 abstract description 3
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 abstract description 3
- 231100000225 lethality Toxicity 0.000 abstract description 2
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 85
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 5
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 4
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N cobalt tungsten Chemical compound [Co].[W] JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000000254 damaging effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000009972 noncorrosive effect Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 230000008520 organization Effects 0.000 description 1
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 1
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 1
- 238000004080 punching Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000004260 weight control Methods 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B1/00—Explosive charges characterised by form or shape but not dependent on shape of container
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B5/00—Cartridge ammunition, e.g. separately-loaded propellant charges
- F42B5/02—Cartridges, i.e. cases with charge and missile
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к боеприпасам, в частности к патронам автоматным и винтовочным с пулями, имеющими твердосплавной сердечник с повышенной плотностью, обладающими высокой пробивной способностью, кучностью боя и сниженные затраты на изготовление. Задачей заявляемого технического решения является повышение поражающей способности пули. В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в повышение кучности боя при стрельбе, снижении затрат на изготовлении патрона. Указанный технический результат достигается заявляемым патроном для стрелкового оружия, который содержит стальную гильзу с капсюлем-воспламенителем и метательный пороховой заряд, пулю, имеющую оболочку, свинцовую рубашку, длина пули равна (3,52-4,60)d, сердечник из твердого сплава, имеющий головную и хвостовую части, длина сердечника равна (2,21÷3,48)d, головная часть сердечника имеет длину, равную (0,58÷1,65)d, выполнена в виде конуса, диаметр основания конуса головной части равен (0,72-0,86)d, головная часть конуса имеет вершину в виде полусферы диаметром не более 0,9 мм, хвостовая часть сердечника имеет форму усеченного конуса, больший диаметр которого равен диаметру основания конуса головной части, меньший диаметр равен (0,68-0,86)d, где d - калибр пули, хвостовая часть, по торцу, имеет фаску, равную (0,15÷0,40) мм, соосность конуса головной части и усеченного конуса хвостовой части не более (0,02-0,03) мм, номинальная масса сердечника равна (34÷62) % массы пули, все поверхности сердечника получены прессованием, спеканием и галтовкой, при этом конусная часть хвостовой части имеет механическую обработку поверхности в пределах (0,1-99)%, твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное - кобальт, и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 МПа, отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) находится в пределах поля допуска, равного (0,011÷0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса сердечника.The utility model refers to ammunition, in particular to submachine gun and rifle cartridges with bullets having a carbide core with increased density, high penetration, accuracy of combat and reduced manufacturing costs. The objective of the proposed technical solution is to increase the lethality of the bullet. In the process of solving the problem, a technical result is achieved, which consists in increasing the accuracy of the battle when firing, reducing the cost of manufacturing a cartridge. The specified technical result is achieved by the claimed cartridge for small arms, which contains a steel sleeve with a primer-igniter and a propelling powder charge, a bullet having a shell, a lead jacket, the length of the bullet is equal to (3.52-4.60) d, a hard alloy core, having a head and a tail, the length of the core is equal to (2.21 ÷ 3.48) d, the head part of the core has a length equal to (0.58 ÷ 1.65) d, is made in the form of a cone, the diameter of the base of the cone of the head part is ( 0.72-0.86) d, the head of the cone has an apex in the form of a hemisphere with a diameter of not more than 0.9 mm, the tail of the core has the shape of a truncated cone, the larger diameter of which is equal to the diameter of the base of the cone of the head, the smaller diameter is (0, 68-0.86) d, where d is the caliber of the bullet, the tail section, at the end, has a chamfer equal to (0.15 ÷ 0.40) mm, the alignment of the cone of the head section and the truncated cone of the tail section is not more than (0.02 -0.03) mm, the nominal mass of the core is equal to (34 ÷ 62)% of the mass of the bullet, all surfaces of the The core is obtained by pressing, sintering and tumbling, while the tapered part of the tail section has a mechanical surface treatment within (0.1-99)%, the hard core alloy contains tungsten carbide by mass (88-98)%, the rest is cobalt, and has ultimate bending strength is not less than 1475 MPa, the deviation of the core mass from the nominal value (Mn) is within the tolerance range equal to (0.011 ÷ 0.0585) Mn, where Mn is the nominal mass of the core.
Description
Полезная модель относится к боеприпасам, в частности к патронам автоматным и винтовочным, с пулями имеющими твердосплавной сердечник с повышенной плотностью, обладающим высокой пробивной способность, кучностью боя и сниженные затраты на изготовление.The utility model refers to ammunition, in particular to submachine gun and rifle cartridges, with bullets having a carbide core with increased density, high penetration, accuracy of fire and reduced manufacturing costs.
Известен патрон повышенной пробиваемости, содержащий пулю, имеющую оболочку, сердечник, состоящий из головной и хвостовой части, свинцовую рубашку, стальную гильзу с капсюлем-воспламенителем и метательный пороховой заряд, длина пули равна (3,52-4,60)d, длина сердечника пули равна (2,36-3,48)d, при этом сердечник выполнен из твердого сплава с содержанием карбида вольфрама по массе 85-96%, головная часть сердечника выполнена конусообразной формы, длина которой равна (0,52-2,4 l)d, хвостовая часть имеет форму цилиндра, длина цилиндра хвостовика равна (0,01-3,58)d, где d - диаметр калибра пули, поверхность сердечника полностью или частично имеет шероховатость не более Ra 1,6, а масса сердечника равна (0,34-0,62) массы пули, конусообразная форма головной части сердечника образована прямой линией радиус закругления остроконечной части не более 0,3 мм (Патент RU 2438092 по заявке 2010128439 от 09.07.2010. МКИ F42B 51/02)Known cartridge of increased penetration, containing a bullet having a shell, a core consisting of a head and a tail part, a lead jacket, a steel sleeve with a primer-igniter and a propelling powder charge, the length of the bullet is equal to (3.52-4.60) d, the length of the core bullet is equal to (2.36-3.48) d, while the core is made of a hard alloy with a tungsten carbide content by weight of 85-96%, the head part of the core is made of a tapered shape, the length of which is (0.52-2.4 l ) d, the tail part has the shape of a cylinder, the length of the shank cylinder is equal to (0.01-3.58) d, where d is the diameter of the bullet caliber, the surface of the core completely or partially has a roughness of not more than Ra 1.6, and the mass of the core is ( 0.34-0.62) the mass of the bullet, the conical shape of the head part of the core is formed by a straight line, the radius of curvature of the pointed part is not more than 0.3 mm (Patent RU 2438092 on application 2010128439 dated 09.07.2010. MKI F42B 51/02)
Недостатком известного технического решения является не технологичность изготовления сердечника. Все поверхности сердечника, что бы иметь шероховатость поверхности не более Ra 1,6, должны подвергаются механической обработке (шлифованию). Это требует значительных дополнительных затрат на оборудование, инструмент, организацию производства. Хвостовая часть сердечника имеет малую конусность, которую так же получают шлифованием. Головная часть конуса имеет радиус закругления остроконечной части не более 0,3 мм. Такое исполнение головной части снижает пробивную способность сердечника. Материал сердечника определен как сплав с содержанием карбида вольфрама по массе (85-96)%, что исключает использование сплавов с более высоким содержанием карбида вольфрама. Не определены допуски по массе при изготовлении сердечника, что не позволяет гарантировать высокую кучность при стрельбе.The disadvantage of the known technical solution is not manufacturability of the core. All surfaces of the core, in order to have a surface roughness of not more than Ra 1.6, must be machined (grinding). This requires significant additional costs for equipment, tools, organization of production. The tail part of the core has a small taper, which is also obtained by grinding. The head part of the cone has a radius of curvature of the pointed part of not more than 0.3 mm. This design of the head part reduces the core penetration capacity. The core material is defined as an alloy with a tungsten carbide content by weight (85-96)%, which excludes the use of alloys with a higher tungsten carbide content. No weight tolerances have been determined in the manufacture of the core, which does not guarantee high accuracy when firing.
Наиболее близким техническим решением является патрон с твердосплавным сердечником для стрелкового оружия, содержащий пулю, имеющую оболочку, свинцовую рубашку, сердечник, состоящий из головной и хвостовой частей, стальную гильзу с капсюлем-воспламенителем и метательный пороховой заряд, длина пули равна (3,52-4,60)d, длина сердечника равна (2,36-3,48)d, головная часть сердечника выполнена конусообразной формы, диаметр основания конуса головной части сердечника равен (0,70-0,86)d, хвостовая часть сердечника выполнена в форме цилиндра, диаметр которого равен диаметру основания конуса, имеет фаску по торцу, смещение заднего торца сердечника от заднего торца оболочки равно (0,1÷0,4)d, номинальная масса сердечника равна (34÷62)% массы пули, отличающийся тем, головная часть сердечника имеет длину, равную (0,58÷1,65)d, где d - калибр пули, головная часть конуса имеет вершину в виде полусферы диаметром не более 0,9 мм, все поверхности сердечника получены прессованием, спеканием и галтовкой, фаска по торцу хвостовой части сердечника равна (0,15÷0,40) мм, твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное кобальт и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 МПа, отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) находится в пределах поля допуска, равного (0,011-0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса сердечника. (Патент RU №190914 по заявке 2019113555 от 05.07.2019 г. МКИ F42B 30/02).The closest technical solution is a cartridge with a carbide core for small arms, containing a bullet having a shell, a lead jacket, a core consisting of a head and a tail, a steel sleeve with a primer-igniter and a propelling powder charge, the length of the bullet is (3.52- 4.60) d, the length of the core is (2.36-3.48) d, the head part of the core is made of a tapered shape, the diameter of the base of the cone of the head part of the core is (0.70-0.86) d, the tail part of the core is made in the shape of a cylinder, the diameter of which is equal to the diameter of the base of the cone, has a chamfer at the end, the displacement of the rear end of the core from the rear end of the shell is equal to (0.1 ÷ 0.4) d, the nominal mass of the core is equal to (34 ÷ 62)% of the mass of the bullet, differing in that , the head part of the core has a length equal to (0.58 ÷ 1.65) d, where d is the caliber of the bullet, the head part of the cone has a top in the form of a hemisphere with a diameter of not more than 0.9 mm, all surfaces of the core are obtained by pressing, sintering and tumbling , fa ska along the end of the tail part of the core is equal to (0.15 ÷ 0.40) mm, the hard alloy of the core contains tungsten carbide by mass (88-98)%, the rest is cobalt and has a bending strength of at least 1475 MPa, the deviation of the core mass from the nominal value (Mn) is within the tolerance range equal to (0.011-0.0585) Mn, where Mn is the nominal mass of the core. (Patent RU No. 190914 on application 2019113555 dated 07/05/2019, MKI F42B 30/02).
Недостатком данного технического решения является не технологичность изготовления сердечника, повышающая затраты на изготовление патрона. Часть сердечников после операции спекания и последующей галтовки не проходит контроль по параметрам массы или геометрии хвостовой части сердечника. При высокотемпературном спекании сердечника из твердого сплава поверхности сердечника имеют отклонения от цилиндричности, отклонения от круглости, повышенную шероховатость в результате частичного припекания частиц твердого сплава и другие дефекты, которые выводят за пределы допуска сердечник.The disadvantage of this technical solution is not manufacturability of the core, which increases the cost of manufacturing the cartridge. Part of the cores after the sintering operation and subsequent tumbling does not pass the control according to the parameters of the mass or geometry of the tail part of the core. During high-temperature sintering of a hard alloy core, the surfaces of the core have deviations from cylindricity, deviations from roundness, increased roughness as a result of partial sintering of hard alloy particles, and other defects that move the core outside the tolerance range.
Задачей заявляемого технического решения является повышение поражающей способности пули.The objective of the proposed technical solution is to increase the lethality of the bullet.
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, заключающийся в снижении выбраковки сердечника по параметрам геометрия, масса и как следствие снижение себестоимости сердечника, пули и патрона в целом, повышение кучности боя при стрельбе Указанный технический результат достигается заявляемым патроном для стрелкового оружия содержит стальную гильзу с капсюлем-воспламенителем и метательный пороховой заряд, пулю, имеющую оболочку, свинцовую рубашку, длина пули равна (3,52-4,60)d, сердечник из твердого сплава имеющий головную и хвостовую части, длина сердечника равна (2,21÷3,48)d, головная часть сердечника имеет длину, равную (0,58-4,65)d, выполнена в виде конуса, диаметр основания конуса головной части равен (0,72-0,86)d, головная часть конуса имеет вершину в виде полусферы диаметром не более 0,9 мм, хвостовая часть сердечника имеет форму усеченного конуса, больший диаметр которого равен диаметру основания конуса головной части, меньший диаметр равен (0,68-0,86)d, где d - калибр пули, хвостовая часть, по торцу, имеет фаску равную (0,15÷0,40) мм, соосность конуса головной части и усеченного конуса хвостовой части не более (0,02-0,03) мм, номинальная масса сердечника равна (34÷62) % массы пули, все поверхности сердечника получены прессованием, спеканием и галтовкой, при этом конусная часть хвостовой части имеет механическую обработку поверхности в пределах (0,1-99)%, твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное - кобальт, и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 МПа, отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) находится в пределах поля допуска, равного (0,011÷0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса сердечника.In the process of solving the problem, the technical result is achieved, which consists in reducing the rejection of the core in terms of geometry, weight and, as a consequence, reducing the cost of the core, bullet and cartridge as a whole, increasing the accuracy of the battle when firing. The specified technical result is achieved by the claimed cartridge for small arms contains a steel sleeve with a primer-igniter and a propelling powder charge, a bullet with a shell, a lead jacket, the length of the bullet is (3.52-4.60) d, a hard alloy core having a head and tail, the length of the core is (2.21 ÷ 3, 48) d, the head part of the core has a length equal to (0.58-4.65) d, is made in the form of a cone, the diameter of the base of the cone of the head part is (0.72-0.86) d, the head part of the cone has a vertex at the form of a hemisphere with a diameter of not more than 0.9 mm, the tail part of the core has the shape of a truncated cone, the larger diameter of which is equal to the diameter of the base of the cone of the head part, the smaller diameter is (0.68-0.86) d, where d is the caliber of the bullet, the tail section, at the end, has a chamfer equal to (0.15 ÷ 0.40) mm, the alignment of the cone of the head section and the truncated cone of the tail section is not more than (0.02-0.03) mm, the nominal mass the core is equal to (34 ÷ 62)% of the mass of the bullet, all surfaces of the core are obtained by pressing, sintering and tumbling, while the tapered part of the tail section has a machined surface within (0.1-99)%, the hard alloy of the core contains tungsten carbide by weight (88-98)%, the rest is cobalt, and has a bending strength of at least 1475 MPa, the deviation of the core mass from the nominal value (Mn) is within the tolerance range equal to (0.011 ÷ 0.0585) Mn, where Mn is the nominal mass of the core.
Изменение соотношений конструктивных параметров пули заметно повлияет на тактико-технические характеристики патрона в целом.Changing the ratios of the design parameters of the bullet will significantly affect the tactical and technical characteristics of the cartridge as a whole.
Уменьшение длины пули менее 3,52 калибра приводит к уменьшению массы пули и сердечника и, следовательно, к уменьшению пробивного действия и значительному изменению баллистических характеристик патрона. Увеличение длины пули более 4,60 калибра приводит к увеличению массы пули и, следовательно, импульса отдачи патрона. При этом увеличивается давление пороховых газов и скорость подвижных частей оружия, что приводит к его более быстрому износу. Возникает трудность стабилизации пули на траектории и ухудшается кучность стрельбы.Reducing the length of the bullet less than 3.52 caliber leads to a decrease in the mass of the bullet and core and, consequently, to a decrease in the penetrating action and a significant change in the ballistic characteristics of the cartridge. Increasing the length of the bullet over 4.60 caliber leads to an increase in the mass of the bullet and, therefore, the recoil momentum of the cartridge. This increases the pressure of the powder gases and the speed of the moving parts of the weapon, which leads to its more rapid wear. It becomes difficult to stabilize the bullet on the trajectory and the accuracy of fire deteriorates.
Уменьшение длины сердечника менее 2,21 калибра снижает его массу и снижает пробивное действие из-за уменьшения удельного давления на преграду. Увеличение длины сердечника более 3,48 калибра снижает пробивное действие из-за уменьшения его устойчивости.Reducing the length of the core to less than 2.21 caliber reduces its weight and reduces the breakdown effect due to a decrease in the specific pressure on the target. Increasing the length of the core over 3.48 caliber reduces the penetration effect due to the decrease in its stability.
Оптимизация геометрических параметров головной части сердечника, выполнение ее в форме конуса с диаметром основания (0,72-0,86)d, и длиной равной (0,58÷1,65)d, где d - калибр пули, изготовление сердечника из более тяжелых сплавов с высоким содержанием карбида вольфрама позволили повысить броневую пробиваемость сердечника. Твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное кобальт и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 Мпа. Увеличение пробиваемости достигнуто за счет увеличения удельной энергии соударения на единицу площади в начальный период контакта сердечника с броневой преградой.Optimization of the geometric parameters of the head part of the core, making it in the form of a cone with a base diameter (0.72-0.86) d, and a length equal to (0.58 ÷ 1.65) d, where d is a bullet caliber, making a core from more heavy alloys with a high tungsten carbide content made it possible to increase the armor penetration of the core. The hard alloy of the core contains tungsten carbide by mass (88-98)%, the rest is cobalt and has a flexural strength of at least 1475 MPa. The increase in penetration is achieved by increasing the specific impact energy per unit area in the initial period of contact of the core with the armor barrier.
Сердечник с вершиной конусной части выполненной в виде полусферы, диаметр которой равен не более 0,9 мм, разрушает металлическую броню по смешанному механизму пробития (разрушения). В месте контакта появляются области, с сильно локализованной пластической деформацией, называемые плоскостями адиабатического сдвига (ПАС), в окрестностях которых концентрируется тепло. Быстрое деформирование металла приводит к локализованному нагреву контакта и катастрофическому разрушению брони в виде плавления. Выполняя вершину конусной части сердечника в виде полусферы, диаметр которой равен не более 0,9 мм, мы получаем стабильные результаты по пробитию брони, так как каждый раз повторяется один и тот же механизм пробития с образованию ПАС в первой стадии пробития брони и хрупким разрушение тыльной стороны бронеплиты во второй стадии пробития плиты. При реализации такого механизма пробития, не происходит хрупкого разрушения сердечника, он сохраняет свою форму, реализация менее энергоемкого, хрупкого разрушения тыльной стороны бронеплиты, сохраняет его кинетическую энергию, а следовательно, запреградное поражающее действие.The core with the top of the conical part made in the form of a hemisphere, the diameter of which is not more than 0.9 mm, destroys the metal armor by a mixed mechanism of penetration (destruction). At the point of contact, there appear areas with highly localized plastic deformation, called adiabatic shear planes (AAS), in the vicinity of which heat is concentrated. Rapid deformation of the metal leads to localized heating of the contact and catastrophic destruction of the armor in the form of melting. Making the apex of the tapered part of the core in the form of a hemisphere, the diameter of which is no more than 0.9 mm, we obtain stable results on the penetration of armor, since each time the same penetration mechanism is repeated with the formation of a PAS in the first stage of penetration of the armor and brittle destruction of the rear sides of the armor plate in the second stage of breaking through the plate. With the implementation of such a penetration mechanism, brittle destruction of the core does not occur, it retains its shape, the implementation of less energy-intensive, fragile destruction of the rear side of the armor plate, preserves its kinetic energy, and, consequently, the beyond-barrier damaging effect.
Получение всех поверхностей сердечника прессовым инструментом на стадии прессования и галтовки после спекания, позволили значительно снизить затраты на изготовление сердечника, а выполнение хвостовой части сердечника в форме усеченного конуса, больший диаметр которого равен диаметру основания конуса головной части, меньший диаметр равен (0,68-0,86)d, наличие фаски по торцу хвостовой часть сердечника равной (0,15÷0,40)мм, позволели повысить надежность технологического процесса, исключить выпадение сердечника из свинцовой рубашки при сборке пули и снизить затраты на изготовление патрона в целом.Obtaining all surfaces of the core with a pressing tool at the stage of pressing and tumbling after sintering, made it possible to significantly reduce the costs of manufacturing the core, and making the tail part of the core in the form of a truncated cone, the larger diameter of which is equal to the diameter of the base of the cone of the head part, the smaller diameter is 0.86) d, the presence of a chamfer at the end of the tail part of the core equal to (0.15 ÷ 0.40) mm, made it possible to increase the reliability of the technological process, exclude the core falling out of the lead jacket during bullet assembly and reduce the cost of manufacturing the cartridge as a whole.
Отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) в пределах поля допуска равного (0,011-0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса, позволяет получать партии сердечников с минимальным разбросом по массе сердечника и повысить кучность стрельбы, за счет уменьшения разброса по массе сердечников предназначенных для одной партии изготовления патронов.The deviation of the core mass from the nominal value (Mn) within the tolerance range equal to (0.011-0.0585) Mn, where Mn is the nominal mass, allows you to obtain batches of cores with a minimum spread in the core mass and increase the accuracy of fire, by reducing the mass spread cores intended for one batch of cartridges.
Механическая обработка шлифованием конуса хвостовой части сердечника в пределах (0,1-99)% поверхности позволяет снизить выбраковку сердечника по параметрам геометрии и массы. Такой брак образуется в результате процесса высокотемпературного спекания сердечников. После спекания сердечника из твердого сплава поверхности имеют отклонения от цилиндричности, отклонения от круглости, повышенную шероховатость в результате частичного припекания частиц твердого сплава и другие дефекты, которые выводят за пределы допуска сердечник. Большая часть данных дефектов не устраняется голтовкой, а устраняется частичным шлифованием конуса хвостовой части сердечника в пределах (0,1-99)% поверхности.Mechanical processing by grinding the cone of the tail part of the core within (0.1-99)% of the surface allows to reduce core rejection in terms of geometry and weight. Such defects are formed as a result of the high-temperature sintering of the cores. After sintering of the hard alloy core, the surfaces have deviations from cylindricality, deviations from roundness, increased roughness as a result of partial sintering of hard alloy particles and other defects that lead the core out of tolerance. Most of these defects are not eliminated by heading, but are eliminated by partial grinding of the cone of the tail part of the core within (0.1-99)% of the surface.
На фиг. 1 представлена конструкция предлагаемого патрона, где L - длина пули, которая равна L=(3,52-4,60)d, 1 - пуля, стальная гильза 2, метательный пороховой заряд 3 и капсюль-воспламенитель 4 с неоржавляющим составом 5.FIG. 1 shows the design of the proposed cartridge, where L is the length of the bullet, which is equal to L = (3.52-4.60) d, 1 is a bullet, a steel sleeve 2, a
На фиг. 2 представлена пуля 1, состоящая из биметаллической оболочки 6, свинцовой рубашки 7 и твердосплавного сердечника 8. Сердечник 8 состоит из головной части 8.1 в форме конуса и хвостовой части 8.2. Вершина конусной головной части 8.1 сердечника выполнена в виде полусферы 8.1.1. диаметром D1 не более 0,9 мм. Хвостовая часть 8.2 имеет форму усеченного конуса, больший диаметр D=(0,72-0,86)d которого равен диаметру основания конуса головной части, меньший диаметр равен D2=(0,68-0,86)d, имеет фаску 8.2.1 по торцу хвостовой части сердечника 8. Длина 10 сердечника 8 равна l0=(2,21-3,48)d, длина l1 головной части 8.1 сердечника 8 равна l1=(0,58-l,65)d, смещение заднего торца сердечника 8 от заднего торца оболочки 6 равно 12=(0,l÷0,4)d.FIG. 2 shows a bullet 1, consisting of a
Проводились сравнительные испытания патронов изготовленных по параметрам прототипа и предлагаемого технического решенияComparative tests of cartridges made according to the parameters of the prototype and the proposed technical solution were carried out
Твердосплавные сердечники пуль изготавливали из вольфрамо-кобальтовых порошков с содержанием карбида вольфрама 92% и 97% по массе и содержанием кобальта 8% и 3% соответственно. Спекание проводили в две стадии: предварительное - с целью удаления пластификатора в водородной атмосфере и окончательное вакуумно-компрессионное в печи VKPgr 50/90/50 фирмы Degussa. Плотность сердечников после спекания равнялась 14,8 г/см2 и 15,2 г/см2 у сердечника с содержанием кобальта 8% и 3% соответственно. Сборка пуль и патронов проводилась на ФКП АПЗ «Вымпел» Проводился анализ сердечников изготовленных по прототипу и предлагаемому техническому решению. Так шлифование конуса хвостовой части поверхности сердечника в пределах (0,1-99)% позволяет вернуть в число годных более 98% сердечников не прошедших первоначально контроль по геометрии и массе, снижая тем самым себестоимость изготовления сердечника, пули и патрона в целом.Carbide bullet cores were made of tungsten-cobalt powders with a tungsten carbide content of 92% and 97% by weight and a cobalt content of 8% and 3%, respectively. Sintering was carried out in two stages: preliminary - with the aim of removing the plasticizer in a hydrogen atmosphere and final vacuum-compression in a VKPgr 50/90/50 furnace from Degussa. The density of the cores after sintering was equal to 14.8 g / cm 2 and 15.2 g / cm 2 for the core with a cobalt content of 8% and 3%, respectively. The assembly of bullets and cartridges was carried out at the FKP APZ "Vympel". Analysis of the cores made according to the prototype and the proposed technical solution was carried out. Thus, grinding the cone of the tail part of the core surface within (0.1-99)% allows returning more than 98% of the cores that did not initially pass the geometry and weight control into the number of usable ones, thereby reducing the cost of manufacturing the core, bullet and cartridge as a whole.
Результаты сравнительных испытаний подтвердили высокую пробивную способность предлагаемого патрона и снижение затрат на изготовление по сравнению с прототипом при сохранении высокой кучности боя.The results of comparative tests confirmed the high penetration capacity of the proposed cartridge and the reduction in manufacturing costs compared to the prototype while maintaining a high accuracy of the battle.
Таким образом, совокупность всех указанных в формуле соотношений конструктивных параметров, обеспечивает создание патрона, который имеет высокие характеристики по кучности и пробивному действию и на (10-20)%) меньше затрат на его изготовление.Thus, the combination of all the ratios of design parameters indicated in the formula ensures the creation of a cartridge that has high characteristics in terms of accuracy and punching action and is (10-20)%) less than the cost of its manufacture.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020117324U RU199549U1 (en) | 2020-05-26 | 2020-05-26 | SMALL ARMS CARTRIDGE |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2020117324U RU199549U1 (en) | 2020-05-26 | 2020-05-26 | SMALL ARMS CARTRIDGE |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU199549U1 true RU199549U1 (en) | 2020-09-07 |
Family
ID=72421399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2020117324U RU199549U1 (en) | 2020-05-26 | 2020-05-26 | SMALL ARMS CARTRIDGE |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU199549U1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU223456U1 (en) * | 2022-10-11 | 2024-02-16 | Акционерное Общество "Инновационный Научно-Технический Центр" (Ао "Интц") | CARTRIDGE |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5943749A (en) * | 1997-11-04 | 1999-08-31 | The Nippert Company | Method of manufacturing a hollow point bullet |
| RU2372579C1 (en) * | 2008-09-10 | 2009-11-10 | ЗАО "Барнаульский патронный завод" | Small arms cartridge |
| RU126449U1 (en) * | 2012-11-07 | 2013-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | Armor-piercing cartridge |
| RU170524U1 (en) * | 2016-03-16 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU190914U1 (en) * | 2019-05-06 | 2019-07-16 | Общество с ограниченной ответственностью "Сфера" (ООО "Сфера") | CARTRIDGE WITH A SOLID-HEATED CORE FOR SMALL ARMS |
-
2020
- 2020-05-26 RU RU2020117324U patent/RU199549U1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5943749A (en) * | 1997-11-04 | 1999-08-31 | The Nippert Company | Method of manufacturing a hollow point bullet |
| RU2372579C1 (en) * | 2008-09-10 | 2009-11-10 | ЗАО "Барнаульский патронный завод" | Small arms cartridge |
| RU126449U1 (en) * | 2012-11-07 | 2013-03-27 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | Armor-piercing cartridge |
| RU170524U1 (en) * | 2016-03-16 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU190914U1 (en) * | 2019-05-06 | 2019-07-16 | Общество с ограниченной ответственностью "Сфера" (ООО "Сфера") | CARTRIDGE WITH A SOLID-HEATED CORE FOR SMALL ARMS |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU223456U1 (en) * | 2022-10-11 | 2024-02-16 | Акционерное Общество "Инновационный Научно-Технический Центр" (Ао "Интц") | CARTRIDGE |
| RU224985U1 (en) * | 2023-08-15 | 2024-04-11 | Федеральное казенное предприятие "Амурский патронный завод "Вымпел" имени П.В. Финогенова" | CARTRIDGE FOR SMALL WEAPONS WITH INCREASED PENETRATION |
| RU2831033C1 (en) * | 2023-12-29 | 2024-11-28 | Акционерное Общество "Инновационный Научно-Технический Центр" (Ао "Интц") | Hard alloy core for small arms cartridges |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| AU2005214465B2 (en) | Jacketed one-piece core ammunition | |
| RU190914U1 (en) | CARTRIDGE WITH A SOLID-HEATED CORE FOR SMALL ARMS | |
| US10323918B2 (en) | Auto-segmenting spherical projectile | |
| RU193315U1 (en) | CARBON BALLOON WITH A CARBIDE HEART WEAPON | |
| RU2438092C1 (en) | Cartridge of increased penetration | |
| RU170528U1 (en) | BULLET FOR SNIPER CARTRIDGE | |
| RU126449U1 (en) | Armor-piercing cartridge | |
| RU199549U1 (en) | SMALL ARMS CARTRIDGE | |
| RU199760U1 (en) | CARTRIDGE FOR SMALL ARMS WITH CARBIDE CORE | |
| RU190660U1 (en) | CARTRIDGE FOR SHOOTING WEAPONS WITH A SOLID ALLOY CORE | |
| RU201301U1 (en) | BULLET FOR SMALL ARMS WITH CARBIDE CORE | |
| RU190920U1 (en) | HEART FOR SMALL ARMS FROM SOLID ALLOY | |
| RU202779U1 (en) | HIGH PENETRATION CHUCK | |
| RU199550U1 (en) | CARBIDE CORE FOR SMALL ARMS | |
| RU191061U1 (en) | CARBON CORE FOR RUNNING WEAPONS | |
| RU99867U1 (en) | CAMERA OF THE INCREASED PERFORMANCE | |
| RU202778U1 (en) | CARBIDE CORE | |
| RU193316U1 (en) | SHOT FOR RIGGER WEAPONS WITH A CARBON FROM A CARBIDE ALLOY | |
| RU218864U1 (en) | CARBIDE CORE FOR SMALL ARMS | |
| RU2438096C1 (en) | Armour-piercing bullet | |
| RU2831034C1 (en) | Core of armor-piercing bullet from hard alloy for small arms, bullet in which core is used, cartridge in which bullet is used | |
| CA3209935A1 (en) | Deformation bullet for ammunition for police and authority ammunition | |
| RU128307U1 (en) | Armor-piercing cartridge with lively head of the heart | |
| RU231645U1 (en) | Armor-piercing bullet | |
| RU2398177C1 (en) | Handgun round |