RU193316U1 - SHOT FOR RIGGER WEAPONS WITH A CARBON FROM A CARBIDE ALLOY - Google Patents
SHOT FOR RIGGER WEAPONS WITH A CARBON FROM A CARBIDE ALLOY Download PDFInfo
- Publication number
- RU193316U1 RU193316U1 RU2019113553U RU2019113553U RU193316U1 RU 193316 U1 RU193316 U1 RU 193316U1 RU 2019113553 U RU2019113553 U RU 2019113553U RU 2019113553 U RU2019113553 U RU 2019113553U RU 193316 U1 RU193316 U1 RU 193316U1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- core
- head
- tail
- bullet
- cone
- Prior art date
Links
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 15
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 15
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 title description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 title 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 9
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 claims abstract description 6
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical group [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 6
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 6
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims abstract description 5
- 238000003825 pressing Methods 0.000 claims abstract description 5
- 230000035515 penetration Effects 0.000 abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 9
- 238000010304 firing Methods 0.000 abstract description 4
- 230000007903 penetration ability Effects 0.000 abstract description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 abstract description 3
- 239000011162 core material Substances 0.000 description 84
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 6
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 4
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N cobalt tungsten Chemical compound [Co].[W] JPNWDVUTVSTKMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 230000000254 damaging effect Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 231100000225 lethality Toxicity 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 239000004014 plasticizer Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F42—AMMUNITION; BLASTING
- F42B—EXPLOSIVE CHARGES, e.g. FOR BLASTING, FIREWORKS, AMMUNITION
- F42B12/00—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material
- F42B12/02—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect
- F42B12/04—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of armour-piercing type
- F42B12/06—Projectiles, missiles or mines characterised by the warhead, the intended effect, or the material characterised by the warhead or the intended effect of armour-piercing type with hard or heavy core; Kinetic energy penetrators
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Полезная модель относится к боеприпасам, в частности к пулям с твердосплавным сердечником с повышенной плотностью для автоматического оружия и винтовок, имеющие высокую пробивную способность и высокую кучность боя. Задачей заявляемого технического решения повышения поражающей способности пули. В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, в повышении бронепробиваемости и кучности боя при стрельбе, снижение затрат на изготовление сердечника. Указанный технический результат достигается заявляемой пулей для стрелкового оружия с сердечником из твердого сплава, содержащей оболочку, свинцовую рубашку, смещение заднего торца сердечника от заднего торца оболочки равно (0,1÷0,4)d, сердечник из твердого сплава, имеющий головную и хвостовую части, длина сердечника равна (2,21÷3,48)d, головная часть выполнена конусообразной формы, диаметр основания конуса головной части равен (0,72-0,86)d, поверхность хвостовой части сердечника выполнена с шероховатостью не выше Ra 1,6, по торцу имеет фаску, соосность головной и хвостовой части не более (0,02-0,03) мм, номинальная масса сердечника равна (34÷62) % массы пули, сердечник имеет по массе поле допуска, при этом головная часть сердечника имеет длину, равную (0,58÷1,65)d, где d - калибр пули, хвостовая часть сердечника имеет форму цилиндра, диаметр которого равен диаметру основания конуса, головная часть конуса имеет вершину в виде полусферы диаметром не более 0,9 мм, поверхность вершины головной части, головная часть и фаска по торцу хвостовой части сердечника получены прессованием, спеканием и галтовкой, фаска по торцу хвостовой части сердечника равна (0,15÷0,40) мм, твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное кобальт и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 МПа, отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) находится в пределах поля допуска, равного (0,011÷0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса сердечника.
Description
Полезная модель относится к боеприпасам, в частности к пулям с твердосплавным сердечником с повышенной плотностью для автоматического оружия и винтовок, имеющие высокую пробивную способность и высокую кучность боя.The utility model relates to ammunition, in particular to bullets with a carbide core with increased density for automatic weapons and rifles, which have high penetration ability and high accuracy of battle.
Известна пуля для патронов стрелкового оружия, включающая оболочку, свинцовую рубашку и сердечник, отличающаяся тем, что сердечник выполнен по форме в виде сочетания, по меньшей мере, двух усеченных конусов головной и хвостовой частей, при этом образующие усеченного конуса головной части выполнены под углом 20,0-65,0° с диаметром меньшего основания 0,02-0,3 калибра, а образующие усеченного конуса хвостовой части выполнены с углом от 15 мин до 1°, при этом сердечник смонтирован в оболочке с фиксацией его положения - спереди в зоне головной части оболочки, а в тыльной части упором усеченного конуса хвостовой части сердечника через свинцовую рубашку о внутреннюю поверхность оболочки. (Патент RU №2468332, заявка №2011105037 от 11.02.2011, МПК F42B 12/04).A known bullet for small arms cartridges, comprising a shell, a lead shirt and a core, characterized in that the core is made in shape in the form of a combination of at least two truncated cones of the head and tail parts, while the truncated cone of the head part is made at an angle of 20 , 0-65.0 ° with a diameter of a smaller base 0.02-0.3 caliber, and the generators of the truncated cone of the tail are made with an angle of 15 minutes to 1 °, while the core is mounted in the shell with the fixation of its position - in front in the zone warhead glasses, and the rear of the focus of a truncated cone tail portion through a lead core jacket on the inner surface of the shell. (Patent RU No. 2468332, application No. 2011105037 dated 02/11/2011, IPC F42B 12/04).
Недостатком известного технического решения является не технологичность изготовления сердечника. Все поверхности сердечника подвергаются механической обработке (шлифованию). Головная часть конуса имеет площадку диаметром 0,02-0,3 калибра. Такое исполнение головной части снижает пробивную способность сердечника. Материал сердечника не определен, что не позволяет в полной мере оценить его тактико-технические характеристики. Не определены допуски по массе при изготовлении сердечника, что не позволяет гарантировать высокую кучность при стрельбе. Шероховатость поверхности имеет параметр Ra (1,25-6,3). Такая поверхность не оказывает существенного влияния на бронепробиваемость.A disadvantage of the known technical solution is not the manufacturability of the core. All core surfaces are machined (grinded). The head of the cone has a platform with a diameter of 0.02-0.3 caliber. This design of the head part reduces the breakdown ability of the core. The core material is not defined, which does not allow to fully evaluate its performance characteristics. The mass tolerances in the manufacture of the core are not determined, which does not guarantee a high accuracy when firing. The surface roughness has the parameter Ra (1.25-6.3). Such a surface does not significantly affect armor penetration.
Известна пуля для снайперского патрона, содержащая оболочку, свинцовую рубашку и твердосплавный сердечник, имеющий головную и хвостовую части, длина сердечника равна (2,21÷3,48)d, головная часть сердечника выполнена конусообразной формы, имеет контактную площадку, диаметр которой равен (0,018÷0,25)d, поверхность хвостовой части сердечника имеет шероховатость не выше Ra 1,6, масса сердечника равна (34÷62)% массы пули, а твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (85-96)%, отличающаяся тем, что хвостовая часть сердечника имеет форму усеченного конуса с диаметром меньшего основания в хвостовой части и углом наклона образующей к плоскости основания (0,25-1,5)°, смещение заднего торца сердечника от заднего торца оболочки равно (0,1÷0,4)d, где d - калибр пули, соосность конуса головной части и конуса хвостовой части не более (0,02-0,03) мм, разброс по массе пули и сердечника в поле допуска составляет (0,03-0,05) г. Кроме этого, предел прочности материала сердечника на сжатие не менее 4000 МПа, на изгиб не менее 2000 МПа, коэффициент интенсивности напряжений К1С не ниже 8 МПа м1/2, твердость HRA не ниже 85.0 единиц, хвостовая часть сердечника имеет фаску или радиус закругления до 0,15d больший диаметр усеченного конуса хвостовика равен диаметру головной части сердечника и равен (0,72-0,86)d, образующие усеченного конуса головной части выполнены под углом 20,0-65,0° при этом головная часть сердечника соприкасается с внутренней поверхностью головной части оболочки пули только большим основанием усеченного конуса головной части. (Патент на полезную модель RU №170528, заявка №2016114484 от 14.04.2016 МПК F42B 12/04). Данное техническое решение принято в качестве прототипа.A known bullet for a sniper cartridge containing a shell, a lead shirt and a carbide core having a head and a tail, the length of the core is (2.21 ÷ 3.48) d, the head of the core is cone-shaped, has a contact area, the diameter of which is equal to ( 0.018 ÷ 0.25) d, the surface of the tail of the core has a roughness not higher than Ra 1.6, the mass of the core is (34 ÷ 62)% of the mass of the bullet, and the hard alloy of the core contains tungsten carbide by weight (85-96)%, differing in that the tail of the core is truncated cone with a diameter of a smaller base in the tail and an angle of inclination of the generatrix to the base plane of (0.25-1.5) °, the displacement of the rear end of the core from the rear end of the shell is (0.1 ÷ 0.4) d, where d is bullet caliber, the alignment of the cone of the head and the cone of the tail is not more than (0.02-0.03) mm, the spread in weight of the bullet and core in the tolerance field is (0.03-0.05) g. In addition, the tensile strength core material for compression not less than 4000 MPa, for bending not less than 2000 MPa, stress intensity factor K1C not less than 8 MPa m1 / 2, HRA hardness not less than 85.0 units , the tail of the core has a chamfer or a radius of curvature of up to 0.15d; the larger diameter of the truncated cone of the shank is equal to the diameter of the head of the core and equal to (0.72-0.86) d, the generators of the truncated cone of the head are made at an angle of 20.0-65, 0 ° while the head part of the core is in contact with the inner surface of the head part of the shell of the bullet only by the large base of the truncated cone of the head part. (Utility Model Patent RU No. 170528, Application No. 2016114484 dated 04/14/2016 IPC F42B 12/04). This technical solution was made as a prototype.
Недостатками известного технического решения является:The disadvantages of the known technical solutions are:
Не достаточная бронепробиваемость. Головная часть конуса сердечника имеет площадку диаметром (0,018÷0,25)d, где d - диаметр калибра. Такое исполнение головной части снижает пробивную способность сердечника. Материал сердечника определен как твердый сплав с содержанием карбид вольфрама по массе (85-96)%, что ограничивает область применение твердых сплавов с более высоким содержанием карбида вольфрама.Not enough armor penetration. The head part of the core cone has a pad with a diameter of (0.018 ÷ 0.25) d, where d is the diameter of the caliber. This design of the head part reduces the breakdown ability of the core. The core material is defined as a hard alloy with a tungsten carbide content by weight of (85-96)%, which limits the scope of application of hard alloys with a higher content of tungsten carbide.
Разброс по массе сердечника в поле допуска составляет (0,03-0,05) г, что для снайперского сердечника оправдано, но для стрелкового оружия экономически не выгодно.The spread in the mass of the core in the tolerance field is (0.03-0.05) g, which justified for a sniper core, but not economically viable for small arms.
Не технологичность изготовления сердечника. Хвостовая часть сердечника имеет форму усеченного конуса. Получение конуса хвостовой части шлифованием достаточно трудоемкая и экономически затратная операция.Not the manufacturability of the core. The tail of the core has the shape of a truncated cone. Obtaining the cone of the tail part by grinding is a rather laborious and economically expensive operation.
Задачей заявляемого технического решения повышения поражающей способности пули.The objective of the proposed technical solution to increase the striking ability of a bullet.
В процессе решения поставленной задачи достигается технический результат, в повышение бронепробиваемости и кучности боя при стрельбе, снижение затрат на изготовление пули.In the process of solving the problem, a technical result is achieved, in increasing the armor penetration and accuracy of the battle when firing, reducing the cost of manufacturing a bullet.
Указанный технический результат достигается заявляемой пулей для стрелкового оружия с сердечником из твердого сплава содержащей оболочку, свинцовую рубашку, смещение заднего торца сердечника от заднего торца оболочки равно (0,1÷0,4)d, сердечник из твердого сплава, имеющий головную и хвостовую части, длина сердечника равна (2,21÷3,48)d, головная часть выполнена конусообразной формы, диаметр основания конуса головной части равен (0,72-0,86)d, поверхность хвостовой части сердечника выполнена с шероховатостью не выше Ra 1,6, по торцу имеет фаску, соосность головной и хвостовой части не более (0,02-0,03) мм, номинальная масса сердечника равна (34÷62) % массы пули, сердечник имеет по массе поле допуска, при этом головная часть сердечника имеет длину равную (0,58÷1,65)d, где d - калибр пули, хвостовая часть сердечника имеет форму цилиндра, диаметр которого равен диаметру основания конуса, головная часть конуса имеет вершину в виде полусферы диаметром не более 0,9 мм, поверхность вершины головной части, головная часть и фаска по торцу хвостовой части сердечника получены прессованием, спеканием и галтовкой, фаска по торцу хвостовой части сердечника равна (0,15÷0,40) мм, твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное кобальт и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 МПа, отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) находится в пределах поля допуска, равного (0,011÷0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса сердечника.The specified technical result is achieved by the claimed bullet for small arms with a core made of hard alloy containing a shell, a lead shirt, the displacement of the rear end of the core from the rear end of the shell is (0.1 ÷ 0.4) d, a core made of hard alloy having a head and a tail , the length of the core is (2.21 ÷ 3.48) d, the head part is cone-shaped, the diameter of the base of the cone of the head is (0.72-0.86) d, the surface of the tail of the core is made with a roughness not higher than
Изменение соотношений конструктивных параметров сердечника вышеуказанных пределов заметно повлияет на тактико-технические характеристики пули.Changing the ratios of the structural parameters of the core of the above limits will significantly affect the tactical and technical characteristics of the bullet.
Уменьшение длины сердечника менее 2,21 калибра снижает его массу и снижает пробивное действие из-за уменьшения удельного давления на преграду.Reducing the length of the core less than 2.21 caliber reduces its mass and reduces the breakdown effect due to the reduction of specific pressure on the barrier.
Увеличение длины сердечника более 3,48 калибра снижает пробивное действие из-за уменьшения его устойчивости.An increase in core length of more than 3.48 caliber reduces the breakdown effect due to a decrease in its stability.
Оптимизация геометрических параметров головной части сердечника, выполнение ее в форме конуса с диаметром основания (0,72-0,86)d, и длиной равной (0,58÷1,65)d, где d - калибр пули, изготовление сердечника из более тяжелых сплавов с высоким содержанием карбида вольфрама позволили повысить броневую пробиваемость сердечника. Твердый сплав сердечника содержит карбид вольфрама по массе (88-98)%, остальное кобальт и имеет предел прочности на изгиб не менее 1475 Мпа. Увеличение пробиваемости достигнуто за счет увеличения удельной энергии соударения на единицу площади в начальный период контакта сердечника с броневой преградой.Optimization of the geometric parameters of the head of the core, its execution in the form of a cone with a base diameter (0.72-0.86) d, and a length equal to (0.58 ÷ 1.65) d, where d is the caliber of the bullet, making the core from more heavy alloys with a high content of tungsten carbide allowed to increase the armor penetration of the core. The core alloy contains tungsten carbide by weight (88-98)%, the rest is cobalt and has a bending strength of at least 1475 MPa. An increase in penetration was achieved due to an increase in the specific energy of collision per unit area in the initial period of contact of the core with an armored obstacle.
Сердечник с вершиной конусной части выполненной в виде полусферы, диаметр которой равен не более 0,9 мм, разрушает металлическую броню по смешанному механизму пробития (разрушения). В месте контакта появляются области, с сильно локализованной пластической деформацией, называемые плоскостями адиабатического сдвига (ПАС), в окрестностях которых концентрируется тепло. Быстрое деформирование металла приводит к локализованному нагреву контакта и катастрофическому разрушению брони в виде плавления. Выполняя вершину конусной части сердечника в виде полусферы, диаметр которой равен не более 0,9 мм, мы получаем стабильные результаты по пробитию брони, так как каждый раз повторяется один и тот же механизм пробития с образованию ПАС в первой стадии пробития брони и хрупким разрушение тыльной стороны бронеплиты во второй стадии пробития плиты. При реализации такого механизма пробития, не происходит хрупкого разрушения сердечника, он сохраняет свою форму а, реализация менее энергоемкого, хрупкого разрушения тыльной стороны бронеплиты, сохраняет его кинетическую энергию, а следовательно, запреградное поражающее действие. Благодаря оптимизации геометрии головной части сердечника (выполнение вершиной конусной части в виде полусферы), в отличие от прототипа, имеющий в головной части контактную площадку реализующий на первой стадии пробития брони очень энергоемкий механизм, растрачивая кинетическую энергию сердечника с образованием ПАС, оставляя при этом значительно меньше энергии для реализации второй стадии, хрупким разрушением тыльной стороны бронеплиты, на первом этапе внедрения в броню предлагаемого сердечника реализуется механизм пробития проколом с расплавлением металла и меньшими потерями кинетической энергии, с запасом, для реализации второго этапа, когда сердечник выходит из брони, а именно хрупкого разрушения тыльной стороны бронеплиты, тем самым повышая запреградное поражающее действие.The core with the top of the conical part made in the form of a hemisphere, the diameter of which is not more than 0.9 mm, destroys the metal armor by the mixed mechanism of penetration (destruction). At the point of contact, regions with strongly localized plastic deformation appear, called adiabatic shear planes (PAS), in the vicinity of which heat is concentrated. Rapid deformation of the metal leads to localized heating of the contact and catastrophic destruction of the armor in the form of melting. Performing the top of the conical part of the core in the form of a hemisphere, the diameter of which is not more than 0.9 mm, we obtain stable results on penetration of the armor, since the same penetration mechanism is repeated each time with the formation of PAS in the first stage of penetration of the armor and brittle destruction of the back side armored plates in the second stage of breaking through the plate. When implementing such a mechanism of penetration, brittle destruction of the core does not occur, it retains its shape a, the implementation of a less energy-intensive, brittle destruction of the back side of the armor plate, preserves its kinetic energy, and consequently, the damaging effect. Due to optimization of the geometry of the head of the core (the execution of the top of the conical part in the form of a hemisphere), in contrast to the prototype, having a contact pad in the head part that implements a very energy-intensive mechanism in the first stage of armor penetration, wasting the kinetic energy of the core with the formation of PAS, while leaving much less energy for the implementation of the second stage, by the brittle destruction of the back of the armor plate, at the first stage of the introduction of the proposed core into the armor, a puncture penetration mechanism is implemented m with the molten metal and less loss of kinetic energy, with a margin for the second phase, when the core comes out of the armor, namely brittle fracture rear side armor plates, thereby increasing zapregradnoe lethality.
Получение поверхности вершины головной части, головной части и фаски по торцу хвостовой части сердечника прессовым инструментом на стадии прессования и галтовки после спекания, позволили значительно снизить затраты на изготовление пули. Выполнение хвостовой части сердечника в форме цилиндра упростило технологию его изготовления. Шлифование цилиндрический поверхности до шероховатости Ra не выше Ra 1,6 и наличие фаски по торцу хвостовой часть сердечника равной (0,15÷4,40)мм, позволяет повысить надежность технологического процесса, исключить выпадение сердечника из свинцовой рубашки при сборке пули и снизить затраты на изготовление пули. Отклонение массы сердечника от номинального значения (Мн) в пределах поля допуска равного (0,011-0,0585)Мн, где Мн - номинальная масса, позволяет получать партии сердечников с минимальным разбросом по массе сердечника и повысить кучность стрельбы, за счет уменьшения разброса по массе сердечников предназначенных для одной партии изготовления патронов.Obtaining the surface of the top of the head part, the head part and the chamfer at the end of the tail of the core with a pressing tool at the stage of pressing and tumbling after sintering, significantly reduced the cost of manufacturing a bullet. The implementation of the tail of the core in the form of a cylinder simplified the technology of its manufacture. Grinding a cylindrical surface to a roughness Ra not higher than Ra 1.6 and the presence of a chamfer at the end of the tail portion of the core equal to (0.15 ÷ 4.40) mm, improves the reliability of the process, eliminates the loss of the core from the lead shirt when assembling the bullet and reduces costs to make a bullet. The deviation of the core mass from the nominal value (Mn) within the tolerance field of (0.011-0.0585) Mn, where Mn is the nominal mass, allows you to get a batch of cores with a minimum spread in core mass and increase the accuracy of fire, by reducing the spread in weight cores intended for one batch of manufacture of cartridges.
Соотношения конструктивных параметров пули определены в зависимости от калибра патрона d.The ratio of the design parameters of the bullet is determined depending on the caliber of the cartridge d.
На фиг. 1 представлена пуля, состоящая из биметаллической оболочки 1, свинцовой рубашки 2 и твердосплавного сердечника 3. Сердечник 3 состоит из головной части 3.1 в форме конуса и хвостовой части 3.2. Вершина конусной головной части 3.1 сердечника выполнена в виде полусферы 3.1.1. диаметром D1 не более 0,9 мм. Хвостовая часть 3.2 имеет форму цилиндра, диаметр которого равен диаметру конуса головной части 3.1 и равен D2=(0,72-0,86), имеет фаску 3.2.1 по торцу хвостовой части сердечника 3. Длина 10 сердечника 3 равна l0=(2,21÷3,48)d, длина l1 головной части 3.1 сердечника 3 равна l1=(0,58-l,65)d, смещение заднего торца сердечника 3 от заднего торца оболочки 1 равно l2=(0,l÷0,4)d.In FIG. 1 shows a bullet consisting of a
Проводились сравнительные испытания пуль изготовленных по параметрам прототипа и предлагаемого технического решенияComparative tests of bullets made according to the parameters of the prototype and the proposed technical solution
Твердосплавные сердечники пуль изготавливали из вольфрамокобальтовых порошков с содержанием карбида вольфрама 92% и 97% по массе и содержанием кобальта 8% и 3% соответственно. Спекание проводили в две стадии: предварительное - с целью удаления пластификатора в водородной атмосфере и окончательное вакуумно-компрессионное в печи VKPgr 50/90/50 фирмы Degussa. Плотность сердечников после спекания равнялась 14,8 г/см2 и 15,2 г/см2 у сердечника с содержанием кобальта 8% и 3% соответственно. Сборка пуль и патронов проводилась на ФКП АПЗ «Вымпел»Carbide bullet cores were made from tungsten-cobalt powders with a tungsten carbide content of 92% and 97% by weight and a cobalt content of 8% and 3%, respectively. Sintering was carried out in two stages: preliminary - in order to remove plasticizer in a hydrogen atmosphere and final vacuum-compression in a VKPgr 50/90/50 furnace by Degussa. The density of the cores after sintering was 14.8 g / cm 2 and 15.2 g / cm 2 for the core with a cobalt content of 8% and 3%, respectively. The assembly of bullets and cartridges was carried out at the FKP APZ "Vympel"
Проведено определение пробивной способности пуль снаряженных сердечниками изготовленных по прототипу и предлагаемому техническому решению при стрельбе из пулемета РПК74 по ОСТ В3-300-75, по броне марки 2П толщиной 10 мм, установленной вертикально по углом 90° к направлению стрельбы на дистанции 100 м были проведены сравнительные затраты на изготовление пуль изготовленных по предлагаемому техническому решению и техническому решению прототипа. Процент пробития пули с сердечником имеющим параметры прототипа составил 98%. Процент пробития пули с сердечником имеющим параметры предлагаемого технического решения составил 100%. Отсутствие операций шлифования поверхности вершины головной части, головной части и фаски по торцу хвостовой части сердечника, позволили снизить затраты на изготовление сердечника до (4-5)%, а шлифование цилиндрический поверхности хвостовой части сердечника до шероховатости Ra не выше Ra 1,6, а наличие фаски по торцу хвостовой часть сердечника равной (0,15÷0,40)мм повысить качество сборки пули.The penetration ability of the bullets equipped with cores made according to the prototype and the proposed technical solution when firing from the RPK74 machine gun at the OST V3-300-75, on
Результаты сравнительных испытаний подтвердили высокую пробивную способность предлагаемой пули и снижение затрат на изготовление по сравнению с прототипом при сохранении высокой кучности боя.The results of comparative tests confirmed the high penetration ability of the proposed bullet and the reduction in manufacturing costs compared to the prototype while maintaining high accuracy of the battle.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019113553U RU193316U1 (en) | 2019-05-06 | 2019-05-06 | SHOT FOR RIGGER WEAPONS WITH A CARBON FROM A CARBIDE ALLOY |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2019113553U RU193316U1 (en) | 2019-05-06 | 2019-05-06 | SHOT FOR RIGGER WEAPONS WITH A CARBON FROM A CARBIDE ALLOY |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU193316U1 true RU193316U1 (en) | 2019-10-23 |
Family
ID=68315551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2019113553U RU193316U1 (en) | 2019-05-06 | 2019-05-06 | SHOT FOR RIGGER WEAPONS WITH A CARBON FROM A CARBIDE ALLOY |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU193316U1 (en) |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4619203A (en) * | 1985-04-26 | 1986-10-28 | Olin Corporation | Armor piercing small caliber projectile |
| RU126818U1 (en) * | 2012-11-07 | 2013-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | ARMOR BARRIER CORE |
| RU170528U1 (en) * | 2016-04-14 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | BULLET FOR SNIPER CARTRIDGE |
| RU170524U1 (en) * | 2016-03-16 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU178911U1 (en) * | 2016-11-23 | 2018-04-23 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
-
2019
- 2019-05-06 RU RU2019113553U patent/RU193316U1/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4619203A (en) * | 1985-04-26 | 1986-10-28 | Olin Corporation | Armor piercing small caliber projectile |
| RU126818U1 (en) * | 2012-11-07 | 2013-04-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ТехКомплект" | ARMOR BARRIER CORE |
| RU170524U1 (en) * | 2016-03-16 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
| RU170528U1 (en) * | 2016-04-14 | 2017-04-27 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | BULLET FOR SNIPER CARTRIDGE |
| RU178911U1 (en) * | 2016-11-23 | 2018-04-23 | Общество с ограниченной ответственностью "РОМБ" (ООО "РОМБ") | ARMOR BARRIER CORE |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7980180B2 (en) | Jacketed one piece core ammunition | |
| RU190914U1 (en) | CARTRIDGE WITH A SOLID-HEATED CORE FOR SMALL ARMS | |
| US10323918B2 (en) | Auto-segmenting spherical projectile | |
| US11940254B2 (en) | Low drag, high density core projectile | |
| RU193315U1 (en) | CARBON BALLOON WITH A CARBIDE HEART WEAPON | |
| NO339446B1 (en) | projectile | |
| RU170528U1 (en) | BULLET FOR SNIPER CARTRIDGE | |
| RU2438092C1 (en) | Cartridge of increased penetration | |
| RU126449U1 (en) | Armor-piercing cartridge | |
| RU191061U1 (en) | CARBON CORE FOR RUNNING WEAPONS | |
| RU190920U1 (en) | HEART FOR SMALL ARMS FROM SOLID ALLOY | |
| RU193316U1 (en) | SHOT FOR RIGGER WEAPONS WITH A CARBON FROM A CARBIDE ALLOY | |
| RU190660U1 (en) | CARTRIDGE FOR SHOOTING WEAPONS WITH A SOLID ALLOY CORE | |
| US9644928B2 (en) | Bullet and practice cartridge for use on a shooting range | |
| RU2473042C1 (en) | Armour-piercing bullet slug | |
| RU202779U1 (en) | HIGH PENETRATION CHUCK | |
| RU202778U1 (en) | CARBIDE CORE | |
| RU199760U1 (en) | CARTRIDGE FOR SMALL ARMS WITH CARBIDE CORE | |
| RU199549U1 (en) | SMALL ARMS CARTRIDGE | |
| RU201301U1 (en) | BULLET FOR SMALL ARMS WITH CARBIDE CORE | |
| RU178911U1 (en) | ARMOR BARRIER CORE | |
| RU2438096C1 (en) | Armour-piercing bullet | |
| RU199550U1 (en) | CARBIDE CORE FOR SMALL ARMS | |
| RU99867U1 (en) | CAMERA OF THE INCREASED PERFORMANCE | |
| RU218864U1 (en) | CARBIDE CORE FOR SMALL ARMS |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM9K | Utility model has become invalid (non-payment of fees) |
Effective date: 20200507 |