RU1770076C - Способ тепловой обработки футеровки металлургических емкостей - Google Patents
Способ тепловой обработки футеровки металлургических емкостейInfo
- Publication number
- RU1770076C RU1770076C SU904865495A SU4865495A RU1770076C RU 1770076 C RU1770076 C RU 1770076C SU 904865495 A SU904865495 A SU 904865495A SU 4865495 A SU4865495 A SU 4865495A RU 1770076 C RU1770076 C RU 1770076C
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- lining
- heating
- vacuum
- temperature
- drying
- Prior art date
Links
Landscapes
- Furnace Housings, Linings, Walls, And Ceilings (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
Abstract
Использование: сушка, обжиг и разогрев футеровки металлургических емкостей, например сталеразливочных ковшей. Сущность изобретени ; способ тепловой обработки футеровки включает ее нагрев и создание разрежени , которое создают у поверхности футеровки, противоположной нагреваемой одновременно с нагревом, Величину разрежени измен ют обратно пропорционально величине температуры нагрева. 1 ил.
Description
Изобретение относитс к металлургии и может быть использовано при сушке, обжиге и разогреве футеровки металлургических емкостей, например сталеразливочных ковшей.
Известен способ сушки футеровки металлургических емкостей (авт.св. 1222412, кл, В 22 D 41 /02), в котором нагрев футеровки чередуют с ее охлаждением. Нагрев производ т газовой горелкой в течение 4 ч до влагосодержани поверхностного сло футеровки , равного нулю, а охлаждение - при помощи воздуха в течение 1,5 ч.
Указанный способ имеет следующие недостатки .
Нагрев футеровки и удаление влаги осуществл етс в противоположных направлени х , особенно в начальных стади х, что затрудн ет удаление влаги из подповерхностных слоев футеровки. Прогрев футеровки осуществл етс только за счет ее теплопроводности , который затруднен из-за того, что футеровка представл ет собой не сплошное тело, а пористое (пористость футеровки составл ет 20-30%). Влага, поступающа из глубины слоев к нагреваемой поверхности, охлаждает ее. Это приводит к замедлению процесса прогрева футеровки и увеличивает его длительность.
Кроме того, такое направление потока массопереноса, особенно при быстром прогреве футеровки при высокой температуре, часто вызывает разрушение как внутреннего , так и поверхностного слоев, что ухудшает качество и стойкость футеровки, а иногда приводит и к полному ее разрушению.
При этом дл эффективной сушки необходимо несколько циклов нагрева и охлаждени , что также увеличивает продолжительность прогрева и сушки и значительно повышает энергозатраты.
Известен способ сушки футеровки металлургических емкостей, включающий нагрев футеровки с последующим удалением паров воды при изменении давлени от 20 до 2 кПа. Нагрев футеровки производитс электронагревательным элементом, размещенным в герметичной полости формообра (Л
оь
зующего шаблона, а удаление паров воды осуществл етс путем создани в этой же полости переменного пониженного давлени При этом нагрев футеровки-и удаление паров воды производ т циклично, а врем нагрева футеровки составл ет 1...1.5 времени удалени паров .
Этот способ позвол ет сократить продолжительность процесса сушки в 1,7-2 раза и расход энергии более чем в 4 раза.
Недостатком известного способа вл етс низка плотность футеровки, котора приводит к снижению ее стойкости. В результате разнонаправленности потоков тепла и удал емой влаги создаютс дополнительные микроразрушени футеровки, наруша ее однородность и тем самым также снижа стойкость футеровки. Плотность футеровки определ ет ее пористость, котора на 20-30% ниже, чем у предлагаемого способа. Более пориста футеровка легче размываетс жидким металлом и шлаком, что увеличивает ее износ и уменьшает стойкость .
Кроме того, известный способ не позвол ет ускорить процесс при необходимости нагрева высушенной, но остывшей футеровки Разогрев футеровки ковша осуществл ют обычно традиционным способом - подачей в полость ковша высокотемпературного факела и постепенного прогрева Футеровки Продолжительность нагрева футеровки до 900°С составл ет 2-8 ч в зависимости от емкости ковша и интенсивности подачи тепла.
Целью изобретени вл етс повышение стойкости футеровки и сокращение длительности процесса.
Поставленна цель достигаетс тем, что способ тепловой обработки футеровки металлургических емкостей включает нагрев футеровки с одновременным созданием разрежени у поверхности футеровки, противоположной нагреваемой. Причем при повышении температуры нагрева одновременно производ т снижение величины разрежени , а при снижении температуры нагрева осуществл ют повышение величины разрежени .
Сущность способа тепловой обработки, например сушки футеровки металлургических емкостей, по сн етс представленным чертежом.
В металлургической емкости, например сталеразливочном ковше 1, изготавливают огнеупорную футеровку 2 любым известным способом, в частности набивкой. Между слоем футеровки 2 и кожухом 3- ковша 1 оставл ют полость 4, которую через патрубок 5 подключают к вакуум-насосу. В полость 6. создаваемую огнеупорной футеровкой 2. подают, например, через горелку 7 энергоноситель и нагревают поверхность футеровки. Одновременно со стороны футеровки , противоположной нагреваемой, создают разрежение, отсасыва из полости 4 газы с помощью, например, вакуум-насоса. При создании разрежени в полости 4 в процессе сушки облегчаетс удаление па0 ров воды из футеровки за счет ускорени диффузии и снижени температуры кипени ее при пониженном давлении. Под воздействием пониженного давлени через пористую футеровку просасываютс гор чие
5 газы, которые интенсифицируют процесс футеровки по толщине, одновременно захватыва влагу, содержащуюс в порах футеровки . Т.е. прогрев футеровки происходит не только за счет теплопроводности пори0 стой футеровки, но и за счет проход щих через поры футеровки гор чих газов.
При обжиге и разогреве футеровки также осуществл етс просасывание гор чих газов, что интенсифицирует эти процессы.
5За счет одинакового направлени пото , ков тепла и удал емой влаги (на чертеже показано стрелками) снижаютс термо- влажностные напр жени в футеровке, характерные дл разнонаправленных потоков
0 тепла и влаги в известных процессах тепловой обработки (в этих случа х по мере прогрева футеровки влаги, перемеща сь к нагреваемой поверхности, значительно увеличиваетс в объеме, что приводит к вспучи5 ванию и разрушению футеровки).
Снижение термовлажностных напр жений обеспечивает более однородную структуру футеровки,что, в свою очередь, снижает проникновение жидкого металла и
0 шлака через микродефекты и уменьшает размывание футеровки, повыша ее стойкость . При этом улучшение однородности структуры футеровки обеспечиваетс за счет:
5- доуплотнени путем создани разрежени в начальный момент сушки;
-равномерной плотности футеровки ковша по высоте;
-равномерного удалени влаги по всей 0 поверхности футеровки.
Дл обеспечени равномерного удалени влаги при сушке футеровки процесс осу- ществл ют при изменении давлени и температуры - с ростом температуры у по- 5 верхности футеровки должно расти и давление (т.е. снижатьс величина разрежени ) у поверхности, противоположной нагреваемой . При высоком начальном содержании влаги сопротивление движению газов высоко и высока температура у поверхности
футеровки может привести к ее вспучиванию . В этом случае достаточно иметь температуру у поверхности футеровки пор дка 150 200°С, обеспечивающую испарение влаги. При этом давление у поверхности, противоположной нагреваемой, должно быть минимальное, примерно 15 КПа, но обеспечивающее целостность футеровки. Низкое в начале процесса давление уплотн ет футеровку, способству повышению стойкости. При более высокой температуре у поверхности футеровки давление у поверхности , противоположной нагреваемой, должно повышатьс (т,е. снижатьс разрежение ), обеспечива более низкую скорость прохождени гор чих газов через слой футеровки . В противном случае гор чие газы, проход через слой футеровки с большой скоростью, вызовут вспучивание футеровки при ее сушке, а при подогреве и обжиге, недостаточно охлажда сь, перегреют металлический кожух ковша. При температуре у поверхности футеровки пор дка 900°С давление у поверхности футеровки, противоположной нагреваемой, должно составл ть примерно 90 КПа, чтобы обеспечить прохождение гор чих газов через футеровку , но не перегреть металлический кожух ковша свыше 150°С.
В качестве примера осуществлени способа производ т в лабораторных услови х сушку и разогрев сталеразливочного ковша емкостью 100 кг с набивной футеровкой толщиной 70 мм. В качестве футеровоч- ной массы используют футеровочную массу из часов рского полужирного песка по ГОСТ 2138-74 со средне-й влажностью 10,6%. Нагрев поверхности футеровки производ т до 900°С. а арматурного сло - до 150°С, Контроль нагрева ведут с помощью термопар, размещенных между арматурным слоем и футеровкой и на поверхности футеровки. Давление измер ют на патрубке дл эвакуации газов, вмонтированном в кожух ковша вместо одного из выпоров. При этом остальные выпоры заварены Давление измер ют от 10 КПа до 91 КПа.Давление и температуру измен ют симбатно - по мере роста температуры внутренней позер - ности футеровки от 170 до 900°С давление у противоположной поверхности измен ют от 10 КПа до 91 КПа
В табл.1 приведены сравнительные результаты сушки футеровки по предлагаемому способу и способу-прототипу.
Как следует из данных табл 1. в известном способе разброс среднего значени плотности по высоте ковша составл ет 77+5 усл.ед., т.е. отклонение составл ет 5 усл.ед. В за вл емом способе плотность набивки составл ет от 88+2 усл.ед. до 80+2 усл.ед., т.е. отклонение составл ет +2 усл.ед., что свидетельствует об улучшении равномерности уплотнени в 2-3 раза. При 5 этом стойкость футеровки повышаетс в 1,5 раза. При давлении в вакуумной линии менее 15 КПа значительно увеличиваетс осыпание футеровки под воздействием вакуума, а при давлении более 40 КПа на0 блюдаетс снижение средней плотности футеровки . При сушке с ростом температуры у поверхности футеровки повышают давление (уменьшают разрежение) у поверхности , противоположной нагреваемой.
5 обеспечива достижение одинаковой средней конечной влажности и температуры кожуха ковша. При давлении в вакуумной линии более 40 КПа значительно увеличиваетс врем сушки (до 35 мин),
0Врем сушки при выборе оптимальных
параметров (опыты 2-4) дл данного типа ковша сокращаетс на 10-15%.
В табл. 2 приведены сравнительные результаты разогрева футеровки по известно5 му и предлагаемому способам.
Из приведенных данных видно, что процесс разогрева футеровки сокращаетс в 8- 10 раз по сравнению с известным способом. Однако при низком посто нном давлении
0 не удаетс достичь заданной температуры разогрева футеровки без перегрева кожуха свыше 150°С (опыты 1-5). При нагреве кожуха ковша более 150°С опыт прекращаетс , При повышении давлени до 85 КПа (опыт 6)
5 заданна температура рабочей поверхности футеровки 920°С достигаетс , однако продолжительность разогрева ковша значи- ч-ельно возрастает (до 40 мин). Оптимальным вл етс вариант разогрева футеровки
0 с. одновременным изменением температуры у нагреваемой поверхности и давлени у поверхности, противоположной нагреваемой (опыт 7). При согласованном изменении обоих параметров (температуры и давлени )
5 продолжительность нагрева рабочей поверхности футеровки до 920°С составл ет 16 мин, при этом температура кожуха коаша не превышает 125°С.
Предлагаемый способ можно использо0 вать не только при сушке, обжиге и разогреве футеровки металлургических ковшей, но и при сушке, обжиге и разогреве тиглей. При этом разрежение может создаватьс с внутренней стороны тигл , а нагрев - с наруж5 ной.
Claims (1)
- Формула изобретени Способ тепловой обработки футеровки металлургических емкостей, включающий ее нагрев и создание разрежени , о т л и ч аю щ и и с тем, что, с целью повышени стойкости футеровки и сокращени длительности процесса, разрежение создают у поверхности футеровки, противоположнойнагреваемой, одновременно с нагревом, при этом величину разрежени измен ют обратно пропорционально величине температуры нагрева.1Продолжительность сушки2Коэффициент полезного использовани энергии3Средн плотность футеровки( Давление в вакуумной линии5 Температура поверхностного сло футеПримечани е.Конечна средн влажность после сушки 0,5 мас.%, конечна температура комуха ковша 80-90 С.Таблица 125 28 283035Таблица2К Saxi/t/Mt/f
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904865495A RU1770076C (ru) | 1990-09-12 | 1990-09-12 | Способ тепловой обработки футеровки металлургических емкостей |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SU904865495A RU1770076C (ru) | 1990-09-12 | 1990-09-12 | Способ тепловой обработки футеровки металлургических емкостей |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
RU1770076C true RU1770076C (ru) | 1992-10-23 |
Family
ID=21535645
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SU904865495A RU1770076C (ru) | 1990-09-12 | 1990-09-12 | Способ тепловой обработки футеровки металлургических емкостей |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
RU (1) | RU1770076C (ru) |
-
1990
- 1990-09-12 RU SU904865495A patent/RU1770076C/ru active
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Авторское свидетельство СССР № 1662756, кл. В 22 D41/02, 1989. * |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US3039864A (en) | Treatment of molten light metals | |
CN100361917C (zh) | 真空煅烧石灰石获得高活性石灰的方法 | |
US3310850A (en) | Method and apparatus for degassing and casting metals in a vacuum | |
CN107532851B (zh) | 合金熔化保温炉 | |
US9267187B2 (en) | Vapor-reinforced expanding volume of gas to minimize the contamination of products treated in a melting furnace | |
CN109365770A (zh) | 一种减少连铸开浇头坯表面气孔缺陷的方法 | |
RU1770076C (ru) | Способ тепловой обработки футеровки металлургических емкостей | |
JPH0781785B2 (ja) | 誘導加熱による金属溶湯炉 | |
GB1449902A (en) | Teeming steel for continuous casting | |
EP1693130A1 (en) | Isostat for processing materials and method for removing ceramic material from metallic articles by using said isostat | |
JP2018094622A (ja) | 低圧鋳造用溶湯保持炉 | |
KR970010910B1 (ko) | 저융점 금속의 침투 방지장치를 갖춘 도가니형 유도로 | |
JPS59225853A (ja) | 金型の冷却装置 | |
US3353809A (en) | Refractory pouring tube for degassing vessels | |
US3606291A (en) | Molten steel degassing apparatus and method | |
JPH0247679B2 (ru) | ||
CN214582403U (zh) | 高温炉和具有其的高温加工系统 | |
JP3192790B2 (ja) | 溶鋼処理用密閉容器の内張り耐火物の加熱・乾燥方法 | |
JPS58110610A (ja) | ノヂユラ−鋳鉄を炉内で製造し、貯留し、保熱する方法と装置 | |
JPH0128934Y2 (ru) | ||
JP3192806B2 (ja) | 溶鋼処理用密閉容器の内張り耐火物の加熱・乾燥方法 | |
JPH0542359A (ja) | 取鍋の加熱乾燥方法 | |
RU2374338C1 (ru) | Способ подготовки расходуемого электрода | |
JP4139127B2 (ja) | 鋳造用溶湯金属保持炉 | |
JPS59197359A (ja) | 溶融金属注入ノズルの加熱方法およびその装置 |