Przedmiotem wynalazku jest zlaczka do rur stalowych, rozbieralna, stosowana zwlaszcza w przemysle naftowym, malo wrazliwn na powstawanie zjawiska kruchosci spowodowanej przez wodór.Znane sa obecnie zlaczki do rur stalowych przeznaczone dla przemyslu naftowego, w których polaczenie nastepuje za pomoca gwintu wykonanego na powierzchni stozka scietego na koncu czesci wewnetrznej, wchodzacego do gwintu o odpowiednim ksztalcie, wykonanego na powierzchni wewnetrznej stozka scietego w koncu czesci zewnetrznej zlaczki. W innych zlaczkach tego typu, szczelnosc jest zapewniona przez to, ze koniec elementu obejmowanego opiera sie o wystep odpowiedniego ksztaltu znajdujacy sie u podstawy gwintu elementu obejmujacego, przy czym wspomniany wystep jest utworzony w strefie srodkowej, przez powierzchnie stozka scietego, którego wierzcholek jest skierowany w kierunku konca elementu obejmujacego, a w strefie skrajnej - przez powierzchnie oporowa na przyklad stozka scietego, którego stozkowatosc jest skierowana w kierunku przeciwnym tak, ze gdy koniec elementu obejmowanego oprze sie o wystep elementu obejmujacego, to strefa srodkowa wystepu ma sklonnosc do odpychania na zewnatrz konca elementu obejmowanego, podczas gdy strefa skrajna wystepu dziala w kierunku przeciwnym.W zlaczce tego typu wymiary wzgledne elementów gwintowanych stozków scietych sa takie, ze w czasie skrecania nastepuje zaciskanie pierscieniowe na gwincie elementu obejmowanego przez gwint elementu obejmuja¬ cego podczas, gdy koniec elementu obejmowanego opiera sie o wystep elementu obejmujacego w relu zapew¬ nienia szczelnosci polaczenia.Zlaczka tego typu spelnia calkowicie swoje zadanie w zwyklych zastosowaniach, a w szczególnosci jest odporna na powstawanie zjawiska kruchosci, spowodowanej przez wodór, gdy kwasny plyn powodujacy kruchosc przeplywa wewnatrz zlaczki, jak to ma miejsce w wiekszosci przypadków.W istocie bowiem koniec elementu obejmowanego, jak równiez ta strefa elementu obejmujacego, która znajduje sie w sasiedztwie wystepu tworzacego oparcie, sa poddane jedynie naprezeniom sciskujacym dwu- lub trójwymiarowym, które przeciwdzialaja powstawaniu rys powodowanych przez kruchosc wywolana przez wodór.Natomiast, jezeli kwasny plyn powodujacy kruchosc przeplywa po stronie zewnetrznej opisanej zlaczki,2 90 090 wówczas zachodzi niebezpieczenstwo dosyc szybkiego pojawienia sie kruchosci, co doprowadza do pekniecia tej czesci zlaczki, która ma gwint wewnetrzny.Zjawisko to mozna wytlumaczyc tym, ze strefa elementu obejmujacego majaca gwint stozka scietego jest poddana, w czasie montazu, a jeszcze bardziej w czasie pracy zlaczki, prostopadlym naprezeniom rozciagajacym.W istocie bowiem strefa majaca gwint wewnetrzny jest poddawana najpierw silom rozciagajacym wzdluz¬ nym, w celu zrównowazenia sily wywieranej przez koniec elementu obejmowanego na wewnetrzny wystep elementu obejmujacego. Poza tym, zaciskanie pierscieniowe powstajace w czasie skrecania obu gwintów stozkowych, wywiera sily rozpierajace na koniec elementu obejmujacego w kierunkach prostopadlych do osi zlaczki.Naprezenia w czasie pracy takie, jak naprezenia osiowe w rurach, spowodowane zawieszonym ciezarem, oraz ewentualne sprezenie wewnetrzne przeplywajacego plynu, dodatkowo zwiekszaja naprezenia montazowe.Poza tym z powodu zmian grubosci, spowodowanych wymogami mechanicznymi wykonania, mozna stwierdzic istnienie zlokalizowanych stref koncentracji naprezen, które wspomniane naprezenia moga znacznie powiekszyc.Ta kombinacja dwóch naprezen rozciagajacych, rozmieszczonych prostopadle, w znacznym stopniu sprzyja zjawisku kruchosci.Celem wynalazku jest wyeliminowanie wyzej wymienionych wad. Cel ten osiagnieto przez opracowanie zlaczki do rur stalowych, rozbieralnej, stosowanej zwlaszcza w przemysle naftowym, w której szczelnosc jest uzyskana przez to, ze koniec elementu obejmowanego opiera sie o wystep znajdujacy sie wewnatrz elementu obejmujacego.Wspomniany wystep ma strefe srodkowa w ksztalcie stozka scietego, którego wierzcholek jest skierowany na zewnatrz elementu obejmujacego zlaczki, oraz strefe skrajna posiadajaca ksztalt podobny do stozka scietego, którego stozkowatosc jest skierowana w kierunku przeciwnym. Koniec elementu obejmowanego ma ksztalt po¬ dobny do ksztaltu strefy srodkowej, tworzac plaszczyzne oporu wystepu elementu obejmujacego, oraz ksztalt dostosowany do ksztaltu strefy skrajnej wystepu elementu obejmujacego. Polaczenie elementu obejmowanego i elementu obejmujacego nastepuje za pomoca gwintów o odpowiednim ksztalcie wykonanych wewnatrz konca elementu obejmujacego oraz na zewnatrz elementu obejmowanego. Zlaczka wedlug wynalazku, dla zwiekszenia odpornosci na kruchosc spowodowana przez wodór i utrzymania mniej wiecej jednakowych naprezen poosio¬ wych we wszystkich czesciach zlaczki z poosiowymi naprezeniami wystepujacymi w samych rurach laczonych za pomoca zlaczki, ma luz miedzy srednica wewnetrzna gwintu elementu obejmujacego i srednica zewnetrzna gwintu elementu obejmowanego — jezeli pominie sie róznice spowodowane tolerancjami obróbki — równy ma¬ ksymalnie 3/100 srednicy nominalnej zlaczki lub wystepuje przenikanie teoretycznie równe maksymalnie 1/100 srednicy nominalnej zlaczki, przy czym koniec elementu obejmujacego jest dociskany do wystepu elementu obej¬ mowanego. Zlaczka ma równiez luz boczny pomiedzy strefa elementu obejmowanego znajdujaca sie pomiedzy jego koncem i poczatkiem gwintu, a odpowiednia strefa elementu obejmujacego.Zewnetrzna powierzchnia elementu obejmujacego ma niewielkie progresywne zmniejszenie srednicy naprzeciw strefy pogrubionej elementu obejmowanego, znajdujacej sie poza wystepem.Jeden koniec rury jest uksztaltowany jako element obejmowany, a drugi jako element obejmujacy, albo dwa konce rury sa uksztaltowane jako element obejmowany, polaczone ze soba tuleja rurowa tworzaca dwa elementy obejmujace.Na koncu elementu obejmowanego, przekrój prosty elementu obejmujacego ma powierzchnie o 10 do 20% wieksza od powierzchni elementu obejmowanego. Wystep elementu obejmujacego jest przedluzony osiowo O dlugosc równa co najmniej 1,1 grubosci calkowitej, elementu obejmujacego. Dlugosc elementu obejmujacego miedzy dwoma wystepami jest równa co najmniej jego grubosci pomiedzy tymi wystepami.Przedmiot wynalazku jest pokazany w przykladzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia zlaczke z gwintami stozkowymi w przekroju podluznym, fig. 2 - przyklad wykonania zlaczki z fiy. 1, w której polaczenie nastepuje za pomoca gwintów cylindryczno-stozkowych, fig. 3 — luz pomiedzy gwintem elementu obejmowanego a gwintem elementu obejmujacego, w widoku schematycznym, fig. 4 i 5 - sposoby rozmieszcze¬ nia tolerancji obróbczych w elemencie obejmowanym i elemencie obejmujacym, schematycznie, fig. 6 — od¬ ksztalcenia, którym podlega element obejmujacy w czasie rozciagania wzdluznego polaczenia, w widoku schematycznym i w wiekszej skali, fig. 7 - przyklad wykonania umozliwiajacy lepsze rozmieszczenie naprezen na zewnetrznym koncu elementu obejmujacego schematycznie w widoku.Na fig. 1 przedstawiono schematycznie w przekroju zlaczke wedlug wynalazku zawierajaca jeden koniec . elementu obejmowanego 1, na który jest nakrecona tuleja rurowa 2. Prawa czesc tulei rurowej nie zawiera jeszcze drugiego elementu obejmowanego, który ma w nia byc wkrecony.90090 3 Koniec elementu obejmowanego ma powierzchnie stozka scietego 3 opierajaca sie o wystep 4 odpowied¬ niego ksztaltu tulei 2, którego glównym zadaniem jest ograniczenie glebokosci wkrecania.Na zewnetrznym koncu elementu 1 znajduje sie powierzchnia 5 o ksztalcie na przyklad stozka scietego, która w czasie skrecania opiera sie o powierzchnie 6 tulei 2 o ksztalcie odpowiednim lub prawie odpowiednim.Na fig. 1 widac równiez, ze gwint stozkowy 7 elementu obejmowanego jest wkrecony w gwint stozkowy 8 odpowiedniego ksztaltu, wykonany w elemencie obejmujacym.Na fig. 1 widac równiez w jaki sposób pomiedzy powierzchniami 9 i 10, laczacymi sie z jednej strony z koncem gwintu elementu obejmowanego, a z drugiej strony z wystepem elementu obejmujacego, pozostaje niewielki luz, w korzystnym przykladzie wykonania wynalazku.W czasie skrecania polaczenia ograniczenie wkrecania jest okreslone przez oparcie sie konca elementu obejmowanego o powierzchnie 4 i 6 elementu obejmujacego. Dzialanie powierzchni 3 elementu obejmowanego na strefe 4 wystepu elementu obejmujacego powoduje odpychanie promieniowe w kierunku zewnetrznym konca elementu obejmowanego, którego powierzchnia 5 opiera sie o powierzchnie 6 elementu obejmujacego w celu zapewnienia szczelnosci polaczenia.Kat tworzacej powierzchni 4 w stosunku do plaszczyzny prostopadlej do osi zlaczki powinien byc wiekszy od kata poslizgu konca elementu obejmowanego po wystepie elementu obejmujacego. Kat ten powinien na przyklad wynosic od 10 do 30°, a korzystnie powinien sie miescic miedzy 15 a 20°.Nachylenie i ksztalt powierzchni 5 i 6 moga sie zmieniac w szerokich granicach pod jednym warunkiem, aby umozliwialy uzyskanie szczelnosci polaczenia przez odksztalcenie sprezyste i/lub plastyczne powierzchni 5 na powierzchni 6.Na fig. 2 pokazano przyklad wykonania zlaczki przedstawionej na fig. 1.W przykladzie tym gwinty 7 i 8 elementu obejmowanego i obejmujacego, zamiast na stozku scietym, sa wykonane w wiekszosci na powierzchni cylindrycznej I, oraz na powierzchni stozka scietego II, znajdujacego sie w sasiedztwie^ konca elementu obejmujacego. # Jak widac na fig. 2, czesc cylindryczna gwintów jest znacznie dluzsza. W innym przykladzie wykonania czesc stozkowa moze byc ewentualni usunieta, chociaz ta czesc stozkowa umozliwia bardziej racjonalne wykorzystanie metalu ze wzgledu na progresywnie zmniejszajaca sie wysokosc zwojów gwintu w kierunku rury, stanowiacej element obejmowany.Na fig. 3 przedstawiono schematycznie w przekroju i w wiekszej skali kilka zwojów gwintu elementu obejmowanego 7 i elementu obejmujacego 8.W celu zachowania koniecznosci luzu promieniowego, który jest jedna z zasadniczych charakterystyk wynalazku, tworzaca stozka-scietego 11 gwintu 7 elementu obejmowanego jest umieszczona pod tworzaca stozka scietego 12 gwintu 8 elementu obejmujacego, w ten sposób, aby pomiedzy dwoma gwintami pozostawic przecietny luz odpowiadajacy odstepowi pomiedzy tworzacymi 11 i 12.W istocie widac, ze wierzcholki zwojów gwintu 13 elementu obejmowanego 7 maja mniejsza srednice od bruzd zwojów gwintu 14 elementu obejmujacego 8. To samo odnosi sie do bruzd zwojów gwintu 15 elementu obejmowanego 7 i wierzcholków zwojów gwintu 16 elementu obejmujacego 8.Równiez miedzy zarysami bocznymi tylnymi 17 i 18 gwintów jest luz, a polaczenie jest zapewnione jedynie przez wspóldzialanie zarysów bocznych przednich 19 i 20 gwintów wewnetrznych i gwintów zewne¬ trznych.Jak widac, w tych warunkach polaczenie zlaczki nie powoduje zadnego zaciskania pierscieniowego czesci zewnetrznej 8 na czesci wewnetrznej 7.Dla lepszego wyjasnienia sposobu w jaki nalezy wykonywac luzy pomiedzy gwintami wewnetrznymi i zewnetrznymi, na fig. 4 i 5 przedstawiono schematycznie dwa mozliwe przypadki rozmieszczenia tolerancji wykonania.Na tych dwóch rysunkach widac tworzaca stozka scietego 11 gwintu elementu obejmowanego i tworzaca stozka scietego 12 gwintu elementu obejmujacego.Linie 11 i 12 odpowiadajaca pozycjom teoretycznym gwintów wewnetrznego i zewnetrznego.Jednakze, w praktyce jest rzecza niemozliwa wykonanie gwintów dokladnie w tej pozycji, w której maja sie znajdowac teoretycznie.Z tego powodu miedzy liniami 11 mini i 11 maksi przedstawiono odchylki umieszczenia tworzacej 11 spowodowane tolerancja wykonania.Innymi slowy, podczas gdy teoretycznie gwint wewnetrzny powinien byc okreslony tworzaca 11, . w praktyce, w wyniku niedokladnosci obróbki tworzaca ta znajduje sie pomiedzy tworzaca 11 mini a tworzaca 11 maksi. Tosamo odnosi sie do tworzacej 12.4 90 090 W przypadku pokazanym na fig. 4 dobrano teoretyczne pozycje tworzacych 11 i 12 w ten sposób, aby wymiary 12 mini byly zawsze wieksze od wymiarów 11 maksi. Z tego powodu uzyskuje sie konieczny luz we wszystkich punktach gwintów wewnetrznych i zewnetrznych. Minimalna wielkosc tego luzu jest przedstawiona za pomoca odstepu 21.Wedlug wynalazku jest rzecza korzystna, aby luz 21 byl bardzo maly, a w miare moznosci, aby byl zblizony do zera.Na fig. 5 przedstawiono przypadek, gdzie dobrano wymiary tworzacej 11 maksi jako wieksze od wymiarów tworzacej 12 mini, z czego wynika wzajemne przenikanie zakresów tolerancji wykonania na niewielka odleglosc przedstawiona na fig. 3 jako 22.Jest rzecza zrozumiala, ze w przypadku fig. 5, istnieje luz pomiedzy gwintem wewnetrznym, a gwintem zewnetrznym, dla wszystkich punktów stanowiacych znaczna wiekszosc, gdzie rzeczywiste wykonanie tworzacej 11 znajduje sie ponizej rzeczywistego wykonania tworzacej 12.W praktyce, dopuszczajac niewielkie wzajemne przenikanie stref tolerancji obróbki, otrzymuje sie skrecanie bez znacznego zaciskania pierscieniowego, lub z bardzo malym zaciskaniem pierscieniowym, które nie przeszka¬ dza celom omawianego wynalazku.Przykladowo, jezeli tolerancje obróbcze w kierunku promieniowym wynosza okolo 0,1 mm (odleglosc pomiedzy 11 mini i 11 maksi, lub pomiedzy 12 mini i 12 maksi), to wzajemne przenikanie stref tolerancji obróbczej odpowiadajace odleglosci 22 moze wynosic na przyklad kilka setnych milimetra.Na fig. 6 przedstawiono schematycznie naprezenia powstajace, gdy dwa elementy obejmowane 1 sa polaczone za pomoca tulei rurowej 2, oraz gdy sila osiowa rozciagajaca dziala na calosc polaczenia, na przyklad przez rozciaganie wzdluzne elementów obejmowanych. Rozciaganie tego rodzaju moze zachodzic w praktyce przez zawieszenie rury w szybie.Nalezy zauwazyc, ze w czasie skrecania zlaczki, w strefie srodkowej III, tulei, wystepuja z jednej strony sily F1, bedace silami sciskajacymi, umieszczonymi po stronie wewnetrznej tulei, a z drugiej strony wystepuja sily F2 bedace silami rozciagajacymi, umieszczonymi po stronie zewnetrznej tulei.Równowaga tych sil zapewnia polaczenie zlacza.Jezeli progresywnie rozciagac zlacze w kierunku osiowym za pomoca elementów obejmowanych, to widac, ze sily F1 progresywnie maleja, podczas gdy sily F2 wzrastaja i przeciwdzialaja wzdluznym silom rozciagaja¬ cym.Wedlug wynalazku, jest rzecza w zasadzie korzystna, aby sily F1 zawsze istnialy, a to w celu zapewnienia szczelnosci polaczenia.Istnienie sil F2 znajdujacych sie na calej dlugosci tulei, a w szczególnosci az do lewego jej konca (przedstawionego na fig. 6), ma na celu lekkie przewezenie tulei, to znaczy zmniejszenie jej srednicy, co uzyskuje sie tym latwiej, ze wedlug wynalazku, pozostawiono luz pomiedzy gwintami elementów obejmowanego i obejmujacego.To przewezenie metalu powoduje powstanie na koncach tulei niewielkich sil sciskajacych, dzialajacych prostopadle do osi rury.W poblizu zewnetrznej czesci tulei za pomoca linii przerywanej przedstawiono odksztalcenie wynikajace z tego przewezenia. Oczywiscie odksztalcenie to zostalo pokazane w znacznym powiekszeniu, aby umozliwic lepsze jego zrozumienie.Nalezy zwrócic uwage, ze na koncach tulei i na dosc duzej dlugosci zachodzi równomierne zmniejszenie srednicy, jak to przedstawiono za pomoca linii 23. Natomiast na poziomie strefy srodkowej III tulei, zmniejszenie srednicy przedstawione za pomoca linii 24, jest znacznie mniejsze z tego wzgledu, ze ta czesc tulei jest znacznie grubsza i ze jest ona sciskana przez opierajace sie o nia konce elementów obejmowanych (sily F1), a tym samym moze skutecznie przeciwstawiac sie dzialaniu przewezenia.Na koniec nalezy zauwazyc, ze linia 23 laczy sie z linia 24 za pomoca linii 25 majacej punkt przegiecia.Wlasnie na poziomie tej linii 25 z punktem przegiecia, moga ewentualnie wystapic na powierzchni tulei punkty, dla których istnieje niewielkie naprezenie rozciagajace w kierunku prostopadlym do osi zlaczki.W celu zmniejszenia mozliwosci wystepowania tych naprezen rozciagajacych, które przeszkadzaja dobrej odpornosci na zjawisko kruchosci, jest rzecza korzystna, przewidziec luz pomiedzy powierzchniami 9 i 10, aby umozliwic dobre rozmieszczenie naprezen pomiedzy strefa centralna III tulei a strefa zaopatrzona w gwinty.W ten sposób ulatwia sie powstanie pewnego rodzaju zaokraglenia na powierzchni zewnetrznej tulei, dzieki •umozliwieniu odksztalcenia sie metalu przy zewnetrznej krawedzi elementu obejmowanego.Poza tym, nalezy zwrócic uwage, ze dobre rozmieszczenie naprezen na zewnetrznej powierzchni elementu obejmujacego jest tym latwiejsze do uzyskania, im sily F1 sa mniejsze. I to jest powodem, dla którego jest rzecza korzystna zmniejszyc moment obrotowy skrecania do minimum. •90 090 5 Na fig. 7 pokazano przyklad wykonania, który w znacznym stopniu umozliwia unikniecie powstania krzywej 25 z punktem przegiecia na zewnetrznej powierzchni tulei poddanej rozciaganiu wzdluznemu, W tym celu, na zewnetrznej powierzchni strefy III tulei zostal wykonany plytki rowek 26 laczacy sie progresywnie z zewnetrzna powierzchnia tulei.Oslabiwszy w ten sposób strefe srodkowa tulei, równowazy sie odksztalcenie spowodowane naddatkiem grubosci tej strefy.Dzieki temu otrzymuje sie linie odksztalcen 23, 24 i 25 znajdujace sie na jednym poziomie w przypadku rozciagania wzdluznego rur polaczonych w ten sposób.W ten sposób uzyskano to, ze w zadnym punkcie zewnetrznej powierzchni tulei nie napotyka sie na nadmierna koncentracje naprezen spowodowana zmiana ksztaltu, wieksza od przecietnych naprezen rozciagaja¬ cych w rozpatrywanej grubosci, które zostaly opanowane przez zastosowanie rozwiazan wedlug wynalazku.W korzystnym przykladzie wykonania wynalazku, tuleje z fig. 1 wykonuje sie w ten sposób, ze odleglosc pomiedzy dwoma wystepami 4 tulei jest równa co najmniej 2,2 grubosci tulei 2 pomiedzy wystepami 4. W ten sposób uzyskuje sie bardzo korzystne rozmieszczenie naprezen w tulei.W przypadku zlacza bez tulei element obejmujacy posiada korzystnie wystep 4 przedluzajacy sie osiowo wzdluz powierzchni cylindrycznej o dlugosc równa co najmniej 1,1 grubosci calkowitej elementu obejmujacego na poziomie wystepu.Jest równiez rzecza mozliwa polepszenie rozmieszczenia naprezen na powierzchni zewnetrznej elementu obejmujacego, przez zastosowanie bardzo malego momentu obrotowego nakrecania zlaczki, który bylby niewystarczajacy do zapewnienia szczelnosci polaczenia, gdyby to ostatnie zostalo poddane rozciaganiu wzdluznemu. W tym przypadku do wykonania polaczenia stosuje sie smar polimeryzujacy, który twardniejac zapewnia przyklejenie zlaczki, zapobiegajac równoczesnie jej odkreceniu sie w czasie pracy oraz wzmacniajac szczelnosc polaczenia. Korzystnie jest jezeli smar umozliwia odkrecenie zlaczki bez uszkodzenia metalu.§ Dla danego metalu w gatunku zwyklym lub specjalnie odpornym na kruchosc, okresla sie granice naprezen, których nie wolno przekroczyc w czasie pracy, poza tym, koncepcja konstrukcyjna zlaczki jest taka, ze w zadnym miejscu elementu obejmowanego i/lub obejmujacego te naprezenia dopuszczalne nie sa przekro¬ czone nie tylko po skreceniu, lecz równiez w warunkach eksploatacyjnych.W przykladzie wykonania zlaczki polaczenie elementu obejmowanego z elementem obejmujacym czescia zewnetrzna jest wykonane za pomoca gwintów cylindrycznych, konczacych sie ewentualnie pewna strefa stozkowa w kierunku przeciwnym do konca elementu obejmowanego lub kierunku konca elementu obejmuja¬ cego.W takim przypadku gwinty cylindryczne i ewentualnie gwinty stozkowe maja wymiary dobrane w ten sposób, ze nie zachodzi zadne zaciskanie pierscieniowe elementu obejmujacego na elemencie obejmowanym.Jezeli zaznacza sie, ze wedlug wynalazku, nie zachodzi zaciskanie obydwu elementów w czasie nakrecania zlaczki, to rozumie sie przez to, ze w pozycji, gdy koniec elementu obejmowanego opiera sie o wystep elementu obejmujacego, srednice grzbietów i bruzd gwintów elementu obejmowanego nie sa systematycznie wieksze od srednic bruzd i grzbietów elementu obejmujacego. Oczywiscie, wymiary sa mierzone przed skreceniem, poniewaz po skreceniu, zaciskanie pierscieniowe lub rozszerzanie sie elementu obejmowanego spowodowane nadcisnieniem wewnetrznym, moga spowodowac, ze wymiary te beda sobie równe.Inaczej powiedziawszy wymiary teoretyczne gwintu elementu obejmowanego oraz gwintu elementu obejmujacego sa takie, ze pomimo tolerancji obróbczej, najwieksze mozliwe srednice elementu obejmowanego sa mniejsze od najmniejszych mozliwych srednic elementu obejmujacego, lub inaczej, ze najwieksze mozliwe srednice elementu obejmowanego sa tylko troche wieksze od najmniejszych mozliwych srednic elementu obejmujacego. < W tym ostatnim przypadku otrzymuje sie niewielkie czesciowe zaciskanie pierscieniowe, swiadomie ograniczone, wystepujace tylko w przypadku, gdy w okreslonym punkcie wystepuja równoczesnie, w wyniku statystycznego zbiegu okolicznosci, najwieksza srednica elementu obejmowanego i najmniejsza srednica elementu obejmujacego.Przykladowo, jezeli dla rury o srednicy okolo 100 mm w jednym punkcie róznica pomiedzy najwieksza i najmniejsza mozliwa srednica elementu obejmowanego lub elementu obejmujacego wynosi 0,2 mm, to mozna ustalic wymiary obróbcze w taki sposób, aby najwieksza mozliwa srednica elementu obejmowanego byla wieksza najwyzej o 0,1 mm na przyklad o kilka setnych milimetra, od najmniejszej mozliwej srednicy elementu obejmujacego.Jest rzecza korzystna, aby najmniejsza mozliwa srednica elementu obejmujacego przekraczala najwieksza mozliwa srednice elementu obejmowanego tylko o niewielka wartosc, na przyklad mniej niz 0,05 rnm.6 90 090 Podane powyzej róznice wymiarów moga sie zmieniac proporcjonalnie do srednicy rury.Ze wzgledu na to, ze w czasie skrecanie nie nastepuje lub nastepuje w niewielkim stopniu zaciskanie pierscieniowe gwintu zewnetrznego na gwincie wewnetrznym, para sil powstajaca w chwili laczenia wynika zasadniczo z momentu obrotowego niezbednego do docisniecia konca elementu obejmowanego do wystepu elementu obejmujacego.Niezaleznie od tego, czy gwint jest calkowicie stozkowy, czy tez jest on czesciowo cylindryczny a czesciowo stozkowy, stozkowatosc elementu obejmowanego moze byc swiadomie zróznicowana od stozkowa- tosci elementu obejmujacego, uwzgledniajac tolerancje wykonawcze srednic i stref stozkowych, a to w celu opanowania mozliwosci zaciskania pierscieniowego lub luzu na srednicy, w rózny sposób wzdluz gwintowanej strefy stozkowej. W istocie bowiem, poniewaz obróbka gwintów stozkowych na rurach cylindrycznych powoduje powstanie scianek o róznych grubosciach oraz zmiennej sztywnosci zwiazanej z tymi grubosciami, moga z tego wynikac zmienne naprezenia poprzeczne i wzdluzne, których utrzymanie ponizej uprzednio ustalonych wartosci przez stalowy material rury, moze wymagac zastosowania zróznicowania luzów lub odstepów wymiarowych wzdluz gwintu stozkowego.W ten sposób mozna okreslic z duza dokladnoscia moment obrotowy skrecania, który nalezy zastosowac w czasie montazu.Moment ten powinien byc jak najmniejszy, jednakze powinien byc wystarczajacy do tego, aby koniec elementu obejmowanego zostal z pewna sila docisniety do wystepu elementu obejmujacego, gdy rura jest w calosci poddawana dzialaniu rozciagania wzdluznego takiej wielkosci, jaka wynika z ciezaru kolumny rury, pionowo zawieszonej w szybie.Wedlug wynalazku jest rzecza korzystna, aby dla przypadku nietypowego, zbyt silnego dokrecenia zlaczki, w przekroju prostopadlym do osi zlaczki, na poziomie styku, powierzchnia przekroju elementu obejmujacego zostala przewidziana o 10 do 20% wieksza od powierzchni przekroju elementu obejmowanego. W wyniku powyzszego, przy zbyt silnym dokreceniu, tylko koniec elementu obejmowanego praz wystep elementu obejmujacego zostana odksztalcone w sposób trwaly.Luz boczny istniejacy wedlug wynalazku pomiedzy gwintami elementu obejmowanego i elementu obejmujacego ma równiez te zalete, ze umozliwia lepsze srodkowanie konca elementu obejmowanego na wystepie elementu obejmujacego, a przez te, pomimo tolerancji obróbczych i wynikajacych stad bledów, umozliwia uzyskanie doskonalej szczelnosci we wszystkich przypadkach, jak równiez uzyskanie równomiernego rozmieszczenia naprezen powstajacych w elemencie obejmujacym z powodu nacisku na powierzchnie styku.Dzieki charakterystykom zlaczki wedlug wynalazku, strefa gwintowana elementu obejmujacego jest tylko poddana poprzecznym naprezeniom rozprezajacym, nizszym od uprzednio ustalonych wartosci maksymalnych, dobranych w zaleznosci od zastosowanego materialu.Natomiast, jezeli zlaczka jest poddana rozciaganiu wzdluznemu, jak to ma na przyklad miejsce w warunkach opisanych powyzej, to sila rozciagajaca, z która element obejmowany oddzialuje na element obejmujacy, powoduje powstanie zjawiska przewezenia, starajacego sie zmniejszyc srednice elementu obejmuja¬ cego, powodujac na koncu tej ostatniej powstanie sil sciskajacych, to znaczy, sil dzialajacych w kierunku przeciwnym do dzialania sil spowodowanych przez zaciskanie pierscieniowe.W tych warunkach, poniewaz element obejmujacy jest poddany tylko dzialaniu sil rozciagajacych, swiadomie ograniczonych w zaleznosci od zastosowanego materialu i to zarówno w kierunku wzdluznym jak i w kierunku poprzecznym, moze on w sposób zadowalajacy powstrzymac powstanie zjawiska kruchosci spowodowanej przez wodór.Mozna równiez przypuszczac, ze w niektórych przypadkach w czasie skrecania i oczywiscie przed rozpo¬ czeciem pracy 2£ obciazeniem i nadcisnieniem wewnetrznym, naprezenia dwukierunkowe w elemencie obejmuja¬ cym sa praktycznie równe zeru, pod tym jednak warunkiem, ze z tego powodu nie zajdzie wieksze niebezpieczen¬ stwo dla elementu obejmowanego.W korzystnym przykladzie wykonania wynalazku, pozostawia sie niewielki luz boczny pomiedzy strefa elementu obejmowanego, znajdujaca sie pomiedzy jej koncem i poczatkiem gwintu, a odpowiednia strefa elementu obejmujacego.W ten sposób otrzymuje sie lepsze rozmieszczenie naprezen na zewnetrznym koncu elementu obejmuja¬ cego, jak to zostanie wyjasnione w dalszym ciagu.Wedlug innego, specjalnego przykladu wykonania zlaczki wedlug wynalazku, na zewnetrznej powierzchni elementu obejmujacego wykonuje sie niewielkie progresywne zmniejszenie srednicy naprzeciwko tej strefy elementu obejmujacego, która znajduje sie poza wystepem. < Jak to zostanie wyjasnione dalej, w powyzszy sposób otrzymuje sie lepsze rozmieszczenie naprezen na koncu elementu obejmujacego.90 090 7 Wedlug innego, korzystnego przykladu wykonania wynalazku, otrzymuje sie dobre rozmieszczenie naprezen w koncu elementu obejmujacego, przez nadanie dlugosci osiowej wystepu elementu obejmujacego, tworzacego opór dla konca elementu obejmowanego, wartosci równej co najmniej 1,1 grubosci scianki elementu obejmujacego na poziomie wystepu, w przypadku zwyklego zlacza majacego jedna rure na koncu zewnetrznym i jedna rure na koncu wewnetrznym.W przypadku tulei laczacej dwa elementy obejmowane, odleglosc pomiedzy dwoma wystepami tulei powinna wynosic korzystnie co najmniej 2,2 grubosci tulei.W obu przypadkach dlugosc osiowa wystepu powinna byc tym wieksza, im rura ma scianke ciensza dla okreslonej srednicy.Wedlug nastepnego przykladu wykonania wynalazku polaczenie otrzymuje sie stosujac tylko bardzo maly moment obrotowy skrecania, który powoduje tylko bardzo male naprezenia w polaczeniu, Jecz który móglby okazac sie niewystarczajacy do utrzymania szczelnosci polaczenia, gdy zlaczka zastanie poddana rozciaganiu wzdluznemu w czasie pracy, w czasie umieszczania na miejscu kolumny polaczonych rur lub w czasie ich wyjmowania przed demontazem. Niedogodnosc ta zostaje usunieta przez zastosowanie przed skreceniem smaru polimeryzujacego, twardniejacego po uplywie pewnego czasu od chwili umieszczenia rur na miejscu i tworzacego pewien rodzaj kleju.Smar polimeryzujacy powinien byc chemicznie obojetny w stosunku do plynów przeplywajacych wewnatrz i zewnatrz polaczenia. Powinien równiez miec dostateczna wytrzymalosc na cisnienie i temperatury pracy zlaczki. Na koniec, powinien umozliwic odkrecenie zlaczki bez uszkodzenia poszczególnych czesci polaczenia.Do tego celu mozna stosowac takie smary polimeryzujace jak: zywice epoksydowe lub karbaminiany, z domieszka cial stalych zapobiegajacych zatruciu, produktów zmiekczajacych, umozliwiajacych uzyskanie odpowiednich wlasnosci mechanicznych ora.i katalizatorów, umozliwiajacych osiagniecie zadanych warunków polimeryzacji.W ten sposób mozna otrzymac preparat staly, o malej wytrzymalosci, który daje sie latwo zniszczyc w czasie odkrecania, bez uszkodzenia obu laczanych elementów.W kolejnym przykladzie wykonania wyna.azku stosuje sie smar polimeryzujacy jako czynnik wypelniajacy luzy na srednicy pomiedzy elementem obejmowanym a elementem obejmujacym, w tym celu, aby po stwardnie¬ niu usuniecie tego luzu uniemozliwialo odksztalcenie jednej czesci, podczas gdy druga czesc temu odksztalceniu by nie podlegala.Przykladowo dla zlaczki o bardzo malych wymiarach, dla której obecny stan techniki obrabiarek uniemozliwia osiagniecie tolerancji dostatecznie waskich, nalezy raczej wybrac ryzyko nadmiernego luzu zamiast ryzyka nadmiernego zaciskania pierscieniowego, w tym przypadku nadmierny luz jest usuniety przez zastoso¬ wanie smaru polimeryzujacego o wytrzymalosci dostosowanej do tego celu.Zlaczki wedlug wynalazku moga byc typu, w którym koniec czesci rurowej stanowi element obejmowany, podczas gdy koniec drugiej czesci rurowej stanowi element obejmujacy.Jednakze, wynalazek ma szczególnie korzystne zastosowanie w przypadku laczenia dwóch konców rur stanowiacych dwa elementy obejmowane, za pomoca jednej podwójnej tulei gwintowanej, stanowiacej element obejmujacy. < PLThe subject of the invention is a joint for steel pipes, dismountable, used especially in the petroleum industry, insensitive to the phenomenon of brittleness caused by hydrogen. There are now known joints for steel pipes intended for the petroleum industry, where the connection is made by means of a thread made on the surface of a taper cone at the end of the internal part, entering the thread of a suitable shape, made on the internal surface of a truncated cone at the end of the external part of the connector. In other couplings of this type, the tightness is ensured by the end of the male element abutting a correspondingly shaped projection at the base of the thread of the female element, said projection being formed in the central zone by the surfaces of the taper cone, the apex of which is directed towards the female. towards the end of the female element, and in the extreme zone - by the abutment surface of, for example, a taper cone, the conicity of which is directed in the opposite direction, so that when the end of the male element abuts the projection of the female element, the central zone of the projection tends to repel outside the end In a fitting of this type, the relative dimensions of the threaded taper elements are such that during twisting, a ring clamping occurs on the thread of the element embraced by the female thread, while the end of the threaded taper element This type of fitting is fully functional in normal applications, and in particular is resistant to hydrogen embrittlement when an acidic brittle fluid flows inside the fitting, such as this is the case in most cases, since the end of the male element as well as the zone of the female element adjacent to the abutment projection are only subjected to two or three dimensional compressive stresses which counteract the crack formation caused by the brittleness caused by hydrogen. On the other hand, if the acidic brittle fluid flows on the outside of the described fitting, 2 90 090 then there is a danger that the brittleness will appear quite quickly, which will lead to the cracking of the part of the fitting that has the internal thread. This phenomenon can be explained by the fact that the zone of the element includes the threaded taper is subjected to perpendicular tensile stresses during assembly, and even more so during operation, since in fact the area having the internal thread is first subjected to longitudinal tensile forces in order to counterbalance the force exerted by the end of the male thread on the inner protrusion of the enclosing element. In addition, the ring crimping, which occurs when the two tapered threads are twisted, exerts expansion forces on the end of the female element in directions perpendicular to the axis of the fitting. Stress during operation, such as axial stress in the pipes, caused by a suspended load, and possible internal stress of the flowing Additionally, due to the changes in thickness caused by the mechanical requirements of the execution, it is possible to find the existence of localized stress concentration zones, which can significantly increase the stresses mentioned. This combination of two tensile stresses, arranged perpendicularly, greatly contributes to the phenomenon of brittleness. is to eliminate the above-mentioned disadvantages. This goal was achieved by developing a dismountable steel pipe joint, especially used in the petroleum industry, where the tightness is obtained by the end of the male element resting on a projection inside the female element. The said projection has a central zone in the shape of a taper cone, the apex of which is directed towards the outside of the female member, and an end zone having a taper-like shape, the conicity of which is directed in the opposite direction. The end of the male element has a shape similar to that of the middle zone, forming a plane of resistance for the projection of the female element, and a shape adapted to the shape of the end zone of the projection of the female element. The connection of the male element and the female element takes place by means of appropriately shaped threads made inside the end of the female element and outside the male element. The connector according to the invention, in order to increase the resistance to brittleness caused by hydrogen and to maintain more or less the same axial stress in all parts of the connector with axial stresses occurring in the pipes themselves connected by means of the connector, has a clearance between the inner diameter of the thread of the female element and the diameter of the external thread the female part - if differences due to machining tolerances are neglected - equal to a maximum of 3/100 of the nominal diameter of the coupler, or there is a penetration theoretically equal to a maximum of 1/100 of the coupling's nominal diameter, the end of the female being pressed against the shoulder of the male element. The adapter also has a lateral play between the area of the male element located between its end and the beginning of the thread and the corresponding zone of the female element. The outer surface of the female element has a slight progressive reduction in diameter against the thickened area of the male element outside the projection. One end of the pipe is shaped as the male element and the other as the female element, or the two ends of the pipe are formed as male element, the connected tubular sleeve forming two female elements. At the end of the male element, the straight section of the female element has areas 10 to 20% larger than that of the male element . The protrusion of the female element is axially extended by a length of at least 1.1 of the overall thickness of the female element. The length of the female element between the two projections is at least equal to its thickness between these projections. The subject matter of the invention is shown in an embodiment in the drawing, in which Fig. 1 shows a joint with taper threads in a longitudinal section, Fig. 2 - an example of a male connection made of phi. 1, in which the connection takes place by means of cylindrical-conical threads, Fig. 3 - clearance between the thread of the male element and the thread of the female element, in a schematic view, Fig. 4 and 5 - methods of arranging machining tolerances in the male element and the female element, 6 schematically, fig. 6 shows the deformation of the female element during longitudinal stretching of the joint, in a schematic view and on a larger scale, fig. 7, an example of an embodiment allowing a better distribution of stresses on the outer end of the female element, schematically in view. is a schematic sectional view of a coupling according to the invention having one end. the male element 1, onto which the tubular sleeve 2 is screwed on. The right part of the tubular sleeve does not yet contain the second male element which is to be screwed in it. 90090 3 The end of the male element has a truncated cone surface 3 abutting a projection 4 of a suitable sleeve 2, whose main task is to limit the screwing depth. At the outer end of the element 1 there is a surface 5 in the shape of, for example, a conical cone, which, during turning, rests against the surfaces 6 of the sleeve 2 with a suitable or almost appropriate shape. Fig. 1 also shows that the tapered thread 7 of the male element is screwed into a conical thread 8 of a corresponding shape made in the female element. Fig. 1 also shows how between the surfaces 9 and 10 joining on one side with the thread end of the male element and on the other side with the protrusion of the female element, a slight play remains in the preferred embodiment of the invention The twist-on limitation of the connection is determined by the abutment of the end of the male element against surfaces 4 and 6 of the female element. The effect of the surface 3 of the male element on the projection zone 4 of the female element causes a radial repulsion towards the outward direction of the end of the male element, the surface 5 of which rests against the surface 6 of the female element in order to ensure tightness of the connection. The angle of the forming surface 4 in relation to the plane perpendicular to the connector axis should be be greater than the slip angle of the end of the female element after the protrusion of the female element. This angle should, for example, be between 10 and 30 °, and preferably between 15 and 20 °. The slope and shape of surfaces 5 and 6 can vary widely on one condition, so that they make the joint leakproof by elastic deformation and / or a plastic surface 5 on the surface 6. Fig. 2 shows an embodiment of the connector shown in Fig. 1. In this example, the threads 7 and 8 of the male and female element, instead of on the truncated cone, are mainly provided on the cylindrical surface I, and on the surface of the taper cone II, adjacent to the end of the enclosing element. # As can be seen from Fig. 2, the cylindrical part of the threads is much longer. In another embodiment, the tapered portion may optionally be removed, although this tapered portion allows a more rational use of the metal due to the progressively decreasing height of the thread turns towards the male pipe. Figure 3 shows diagrammatically in cross section and on a larger scale several turns. of the thread of the male element 7 and the female element 8. In order to maintain the need for radial clearance, which is one of the essential characteristics of the invention, the female element's taper 11 of the thread 7 is placed under the male element's taper 12 of the thread 8, so that leave an average clearance between the two threads corresponding to the distance between the threads 11 and 12. In fact, it can be seen that the tops of the threads 13 of the male element on 7 may have a smaller diameter than the thread turns 14 of the female element 8. The same applies to the grooves of the threads 15 of the male element 7 and believe tugs of the threads 16 of the female element 8. There is also play between the rear side profiles 17 and 18 of the threads, and the connection is ensured only by the interaction of the side profiles of the front 19 and 20 internal threads and external threads. As can be seen, the connection of the coupling is not causes no ring clamping of the outer part 8 on the inner part 7. For a better explanation of how to make the slack between the internal and external threads, Figs. 4 and 5 show schematically two possible cases of the arrangement of manufacturing tolerances. These two figures show the taper cone forming 11 threads of the male element and forming a taper 12 threads of female element. Lines 11 and 12 corresponding to the theoretical positions of the internal and external threads. However, in practice it is impossible to make the threads exactly in the position they are supposed to be theoretically in. 11 mini lines and the 11 maxi show the positioning deviation of the generatrix 11 due to manufacturing tolerance. In other words, while theoretically the internal thread should be defined generic 11,. in practice, as a result of machining inaccuracies, the line forming is between the min. 11 and the max. Tosamo refers to generator 12.4 90 090 In the case shown in Fig. 4, the theoretical positions of generators 11 and 12 are selected in such a way that the dimensions 12 min are always greater than the dimensions 11 maxi. For this reason, the necessary clearance is obtained at all points of the internal and external threads. The minimum size of this backlash is represented by step 21. According to the invention, it is preferable that the backlash 21 be very small and, if reasonably, close to zero. Figure 5 shows a case where the dimensions of the maxi 11 are selected as greater than dimensions forming 12 mini, which results in the interpenetration of the tolerance ranges for the short distance shown in Fig. 3 as 22. It is understandable that in the case of Fig. 5, there is a play between the female thread and the male thread for all points representing significant most where the actual embodiment of forming 11 is below the actual embodiment of forming 12. In practice, by allowing little interpenetration of the machining tolerance zones, twisting is obtained without significant ring tightening, or with very little ring tightening which does not interfere with the objectives of the present invention. For example, if the machining tolerances are in the radial direction 0.1 mm (distance between 11 min and 11 maxi, or between 12 min and 12 maxi), the interpenetration of machining tolerance zones corresponding to the distance 22 may be, for example, several hundredths of a millimeter. Fig. 6 schematically shows the stresses arising, when two male elements 1 are connected by means of a tubular sleeve 2, and when an axial tensile force acts on the entire joint, for example by stretching the male elements longitudinally. This kind of stretching can in practice take place by suspending the pipe in the shaft. It should be noted that when the fitting is twisted, in the middle zone III of the sleeve, on one side there are forces F1, which are compressive forces, placed on the inside of the sleeve, and on the other side tensile forces F2, placed on the outer side of the sleeve. The balance of these forces ensures the joint joining. If you progressively stretch the joint in the axial direction with male elements, you can see that the F1 forces progressively decrease, while the F2 forces increase and counter the longitudinal stretching forces According to the invention, it is advantageous in principle that the forces F1 always exist in order to ensure the tightness of the connection. The existence of the forces F2 extending over the entire length of the sleeve, in particular up to its left end (shown in Fig. 6) , its purpose is to slightly cut the sleeve, i.e. to reduce its diameter, which is easier to achieve According to the invention, there is a clearance between the threads of the male and female elements. This metal groove causes the creation of small compressive forces at the ends of the sleeve, acting perpendicular to the pipe axis. Near the outer part of the sleeve, a broken line shows the deformation resulting from this narrowing. Of course, this deformation has been shown to be greatly enlarged to enable a better understanding of it. Note that at the ends of the sleeve and over a fairly long length, there is a uniform reduction in diameter, as shown by line 23. However, at the level of the middle zone III of the sleeve, the reduction The diameter shown by the line 24 is much smaller because this part of the sleeve is much thicker and it is compressed by the ends of the male elements resting against it (forces F1), and thus can effectively oppose the action of the constriction. Finally, it should be noted that line 23 connects to line 24 with a line 25 having a point of inflection. It is at the level of this line 25 with the point of inflection that there may possibly be points on the sleeve surface for which there is a slight tension in a direction perpendicular to the axis of the joint .To reduce the possibility of these tensile stresses that obstruct Adequate good resistance to the phenomenon of brittleness, it is advantageous to provide for the play between the surfaces 9 and 10 to allow a good distribution of stresses between the central zone III of the sleeve and the area provided with threads. In this way, a kind of rounding on the outer surface of the sleeve is facilitated by • allowing the metal to deform at the outer edge of the male element. In addition, it should be noted that a good stress distribution on the external surface of the female element is the easier to obtain, the lower the F1 forces. This is why it is beneficial to reduce the turning torque to a minimum. Fig. 7 shows an embodiment which largely avoids the formation of a curve 25 with a point of inflection on the outer surface of the sleeve subjected to longitudinal stretching. For this purpose, a shallow groove 26 with progressive joining has been provided on the outer surface of the sleeve zone III. with the outer surface of the sleeve. Having thus weakened the center zone of the sleeve, the deformation caused by the excess thickness of this zone compensates for the deformation resulting in the deformation lines 23, 24 and 25 at one level in the case of longitudinal stretching of the pipes connected in this way. The method has been achieved that at no point on the outer surface of the sleeve is encountered excessive stress concentrations caused by the change in shape, greater than the average tensile stresses in the thickness in question, which have been mastered by the use of the solutions according to the invention. In a preferred embodiment of the invention, Fig. 1 is performed in in such a way that the distance between the two projections 4 of the sleeve is at least 2.2 times the thickness of the sleeve 2 between the projections 4. In this way, a very favorable stress distribution in the sleeve is obtained. In the case of a joint without a sleeve, the female element preferably has a projection 4 extending axially along the cylindrical surface by a length equal to at least 1.1 times the total thickness of the clamping element at the level of the projection. It is also possible to improve the stress distribution on the external surface of the female element by applying a very low screwing torque, which would be insufficient to ensure the tightness of the joint. the latter was subjected to longitudinal stretching. In this case, a polymerizing grease is used to make the joint, which when hardening ensures the joint sticking, at the same time preventing its unscrewing during operation and strengthening the tightness of the joint. It is advantageous if the grease enables the coupling to be unscrewed without damaging the metal. § For a given metal of a normal or specially resistant to brittleness grade, the limits of stresses are defined, which must not be exceeded during operation, in addition, the design of the coupling is such that in any place The permissible stresses of the male and / or female element are not exceeded not only after twisting, but also in operating conditions. In the example of the joint design, the connection of the male element with the male element is made by means of cylindrical threads, possibly ending in a certain conical zone in a direction opposite to the end of the male element or the direction of the female end, in which case the cylindrical threads and possibly taper threads are dimensioned such that no ring tightening of the female element occurs on the male element. If it is noted that according to the invention, , the clamping of both elements does not occur while the connector is screwed on, it is understood that in a position where the end of the male element rests on the projection of the female element, the diameters of the male element's crests and grooves are not systematically greater than the diameters of the female element's grooves and crests. Of course, the dimensions are measured before twisting, because after twisting, ring-crimping or expansion of the male element due to internal overpressure may make these dimensions equal. In other words, the theoretical dimensions of male thread and female thread are such that, despite the tolerance machining, the largest possible diameters of the male element are smaller than the smallest possible diameters of the female element, or in other words, that the largest possible diameters of the male element are only slightly larger than the smallest possible diameters of the female element. <In the latter case, a slight, deliberately limited, partial ring crimping is obtained, occurring only when the largest diameter of the male element and the smallest diameter of the female element simultaneously occur at a given point as a result of a statistical coincidence. For example, if for a pipe of about 100 mm at one point, the difference between the largest and smallest possible diameter of the male element or the female element is 0.2 mm, the machining dimensions can be set in such a way that the largest possible diameter of the male element is greater by 0.1 mm at most, for example by a few hundredths of a millimeter from the smallest possible diameter of the enclosing element It is preferable that the smallest possible diameter of the enclosing element exceeds the largest possible diameter of the enclosing element by only a small amount, for example less than 0.05 m. 6 90 090 The above-mentioned dimensional differences may vary. change c proportionally to the diameter of the pipe. Due to the fact that there is little or no ring tightening of the male thread on the female thread during the twisting, the force pair generated at the time of joining results essentially from the torque required to press the end of the male element against the protrusion of the element Regardless of whether the thread is completely conical or partially cylindrical or partially conical, the conicity of the male element can be deliberately differentiated from that of the female element, taking into account the manufacturing tolerances of the diameters and the conical zones, and this can accommodate ring clamping or diameter clearance, differently along the threaded taper zone. Indeed, since the machining of tapered threads on cylindrical tubes produces walls of different thicknesses and the varying stiffness associated with these thicknesses, this may result in variable transverse and longitudinal stresses, the maintenance of which by the steel material of the tube below the previously determined values may require differentiation Clearances or distances along the taper thread. Thus, the torsional torque to be applied during assembly can be determined with great accuracy. This torque should be as small as possible, but it should be sufficient to ensure that the end of the male element is tightened with some force to the protrusion of the female element, when the pipe is fully subjected to a longitudinal tensile action of such a size that results from the weight of the column of the pipe vertically suspended in the shaft. According to the invention, it is advantageous that in the case of atypical, excessively tightening of the coupler in the cross section of the According to the axis of the connector, at the contact level, the cross-sectional area of the female element is 10 to 20% larger than that of the male element. As a result of the above, if tightened too much, only the end of the male element and the female element protrusion will be permanently deformed. The lateral play existing according to the invention between the threads of the male and the female element also has the advantage that it allows a better centering of the male end on the protrusion of the female element. and thus, despite machining tolerances and the resulting herds of errors, it enables to obtain a perfect tightness in all cases, as well as to obtain an even distribution of stresses arising in the female element due to the pressure on the contact surfaces. Due to the characteristics of the joint according to the invention, the threaded zone of the female element is only when subjected to transverse tensile stresses, which are lower than the predetermined maximum values, selected depending on the material used; however, if the joint is subjected to longitudinal stretching, as is the case, for example, conditions described above, it is the tensile force with which the male element acts on the female element causes the phenomenon of a contraction that tries to reduce the diameter of the female element, causing at the end of the latter a compressive force, that is, a force acting in the opposite direction to the female element In these conditions, since the clamping element is only subjected to tensile forces, which are deliberately limited depending on the material used, both in the longitudinal and transverse directions, it can satisfactorily inhibit hydrogen-induced brittleness phenomena It can also be assumed that in some cases during the turning and, of course, before the commencement of work with a load and internal overpressure, the two-way stresses in the enclosing element are practically equal to zero, provided, however, that for this reason no knowledge will occur. greater risk for the male element. In a preferred embodiment of the invention, a slight lateral play is left between the region of the male element between its end and the beginning of the thread and the corresponding region of the female element. In this way, a better stress distribution is obtained at the outer end. According to another special embodiment of the socket according to the invention, a slight progressive reduction in diameter is made on the outer surface of the socket element opposite the zone of the socket which is outside the protrusion. <As will be explained later, in the above manner a better stress distribution is obtained at the end of the female element. 90 090 7 According to another preferred embodiment of the invention, a good stress distribution is obtained at the female end by imparting an axial length to the female projection forming the female element. resistance to the end of the male element, a value equal to at least 1.1 of the wall thickness of the female element at the level of the projection, in the case of a normal joint having one pipe at the outer end and one pipe at the internal end. In the case of a sleeve connecting two male elements, the distance between the two protrusions The sleeve should preferably be at least 2.2 times the thickness of the sleeve. In both cases, the axial length of the shoulder should be the greater the wall thickness of the pipe is thinner for a certain diameter. According to a further embodiment of the invention, the joint is obtained using only a very low twisting torque which causes only very much small stresses in the joint, but which could prove insufficient to maintain the tightness of the joint when the joint is subjected to longitudinal stretching during operation, when placing columns of connected pipes in place, or when removing them prior to disassembly. This inconvenience is overcome by applying a polymerizing lubricant before twisting, which hardens after some time after the pipes have been put in place and forms some kind of adhesive. The polymerizing lubricant should be chemically inert to the fluids flowing inside and outside the joint. It should also have sufficient pressure and temperature resistance with the fitting. Finally, it should enable the unscrewing of the connector without damaging the individual parts of the joint. For this purpose, polymerizing lubricants such as epoxy resins or carbamates, with an admixture of anti-poisoning solids, softening products, enabling to obtain the appropriate mechanical properties of agitating agents and catalysts, In this way, it is possible to obtain a solid preparation of low strength, which can be easily destroyed when unscrewing without damaging both joined elements. In another example of the invention, a polymerizing grease is used as a factor filling the gap in the diameter between the element and the female element, in order that, after hardening, the removal of this clearance prevents deformation of one part, while the other part does not deform. For example, for a joint with very small dimensions, for which the current state of the art of machine tools making it impossible to achieve sufficiently tight tolerances, the risk of excessive play should be chosen rather than the risk of excessive ring tightening, in which case the excess play is removed by using a polymerizing lubricant with a strength adapted to the purpose. Fittings according to the invention may be of a type where the end of the pipe part is is a male element, while the end of the other pipe part is a female element. However, the invention has a particularly advantageous application when joining two pipe ends constituting two male elements by means of one double threaded sleeve as a female element. <PL