NO316547B1 - Analyzer for fiber sensors - Google Patents
Analyzer for fiber sensors Download PDFInfo
- Publication number
- NO316547B1 NO316547B1 NO20022908A NO20022908A NO316547B1 NO 316547 B1 NO316547 B1 NO 316547B1 NO 20022908 A NO20022908 A NO 20022908A NO 20022908 A NO20022908 A NO 20022908A NO 316547 B1 NO316547 B1 NO 316547B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- wavelength
- optical
- sensor
- sensors
- time
- Prior art date
Links
- 239000000835 fiber Substances 0.000 title claims description 35
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 claims description 35
- 238000005070 sampling Methods 0.000 claims description 18
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 claims description 18
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 16
- 238000001514 detection method Methods 0.000 claims description 7
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 7
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 4
- 238000013213 extrapolation Methods 0.000 claims description 4
- 230000028161 membrane depolarization Effects 0.000 claims description 4
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims 2
- 229910052691 Erbium Inorganic materials 0.000 claims 1
- UYAHIZSMUZPPFV-UHFFFAOYSA-N erbium Chemical compound [Er] UYAHIZSMUZPPFV-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 27
- 230000006870 function Effects 0.000 description 20
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 6
- 230000001788 irregular Effects 0.000 description 6
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 3
- 230000008878 coupling Effects 0.000 description 2
- 238000010168 coupling process Methods 0.000 description 2
- 238000005859 coupling reaction Methods 0.000 description 2
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 2
- 230000003595 spectral effect Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000004044 response Effects 0.000 description 1
- 238000005316 response function Methods 0.000 description 1
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 1
- 230000009291 secondary effect Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
- G01D5/35383—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using multiple sensor devices using multiplexing techniques
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01D—MEASURING NOT SPECIALLY ADAPTED FOR A SPECIFIC VARIABLE; ARRANGEMENTS FOR MEASURING TWO OR MORE VARIABLES NOT COVERED IN A SINGLE OTHER SUBCLASS; TARIFF METERING APPARATUS; MEASURING OR TESTING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- G01D5/00—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable
- G01D5/26—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light
- G01D5/32—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light
- G01D5/34—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells
- G01D5/353—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre
- G01D5/35306—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using an interferometer arrangement
- G01D5/35309—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using an interferometer arrangement using multiple waves interferometer
- G01D5/35316—Mechanical means for transferring the output of a sensing member; Means for converting the output of a sensing member to another variable where the form or nature of the sensing member does not constrain the means for converting; Transducers not specially adapted for a specific variable characterised by optical transfer means, i.e. using infrared, visible, or ultraviolet light with attenuation or whole or partial obturation of beams of light the beams of light being detected by photocells influencing the transmission properties of an optical fibre using an interferometer arrangement using multiple waves interferometer using a Bragg gratings
Description
Oppfinnelsen er relatert til det å avlese fiberoptiske sensorer, som Bragg-gitter sensorer eller fiberlasere Nærmere bestemt gjelder den måling av det optiske spektrale signalet fra en rekke fiberoptiske sensorer på en måte som kompenserer for forsinkelsene i samphngstidspunkt som introduseres av en skannende innretning for utvelgelse av bølgelengde som et smalbåndet optisk filter The invention relates to reading fiber optic sensors, such as Bragg grating sensors or fiber lasers. More specifically, it relates to the measurement of the optical spectral signal from an array of fiber optic sensors in a manner that compensates for the delays in convergence time introduced by a scanning device for selecting wavelength as a narrowband optical filter
BAKGRUNN FOR OPPFINNELSEN BACKGROUND OF THE INVENTION
I mange fibersensor-anvendelser, slik som de basert på fiberoptiske Bragg-gitter, fører et påtrykt signal til endringer i spekteret som emitteres, reflekteres eller transmitteres av sensorer Avlesningen av slike sensorer gjøres vanligvis ved å måle den optiske intensiteten som en funksjon av bølgelengde, og detektere karakteristiske trekk i dette spekteret som korresponderer med signalet fra sensorer ved hjelp av én av flere analoge eller digitale deteksjonsmetoder som kjent for en fagmann på området For å passe så mange sensorer som mulig inn i et system benyttes ofte bølgelengdemultipleksing, gjennom å fordele sensorbølgelengdene over et intervall i det optiske spekteret In many fiber sensor applications, such as those based on fiber optic Bragg gratings, an impressed signal leads to changes in the spectrum emitted, reflected or transmitted by sensors. The reading of such sensors is usually done by measuring the optical intensity as a function of wavelength, and detect characteristic features in this spectrum that correspond to the signal from sensors using one of several analog or digital detection methods known to a person skilled in the art In order to fit as many sensors as possible into a system, wavelength multiplexing is often used, by distributing the sensor wavelengths over an interval in the optical spectrum
Det er allment kjent at en metode for å avlese et optisk spektrum er å skanne et stillbart smalbåndet båndpassfilter over spekteret, og registrere den transmitterte intensiteten som en funksjon av bølgelengde, som beskrevet i US-patent nr 5 818 585 Et velkjent likeverdig alternativ er å benytte en skannet smalbåndet kilde til avlesningen av spekteret Et slikt system er beskrevet i US-patent nr 5 401 956 It is well known that one method of reading an optical spectrum is to scan a tunable narrowband bandpass filter across the spectrum, and record the transmitted intensity as a function of wavelength, as described in US Patent No. 5,818,585 A well-known equivalent alternative is to use a scanned narrowband source for the reading of the spectrum Such a system is described in US patent no. 5 401 956
Siden den skannende innretningen for bølgelengdeutvelgelse kun transmitterer et smalt bølgelengdeområde av gangen, vil det oppstå en forsinkelse i tidspunktet da responsen fra sensorer sentrert om ulike bølgelengder måles, på grunn av den tiden det tar den skannende innretningen å reise mellom disse bølgelengdene [Figur 2] Since the wavelength-selective scanning device transmits only a narrow range of wavelengths at a time, there will be a delay in the time when the response of sensors centered on different wavelengths is measured, due to the time it takes the scanning device to travel between these wavelengths [Figure 2]
Denne effekten kan introdusere alvorlige samplingsfeil i anvendelser der data fra flere sensorer, som antas samplet eksakt samtidig, benyttes i videre beregninger Et eksempel på en slik anvendelse er avansert databehandling for strukturovervåkning der det kombinerte signalet fra flere Bragg-gitter tøyningssensorer plassert på ulike steder på den aktuelle strukturen, benyttes for å beregne den totale belastningen på strukturen This effect can introduce serious sampling errors in applications where data from several sensors, which are assumed to be sampled exactly at the same time, are used in further calculations. An example of such an application is advanced data processing for structure monitoring where the combined signal from several Bragg grating strain sensors located at different locations on the relevant structure, is used to calculate the total load on the structure
[A E Jensen et al "Measurement of Global Loads on a Full-Scale SES Vessel Using Networks of Fiber Optic Sensors", J Ship Research, Vol 45, No 3, Sept 2001, pp 204-214] Arbeidet som beskrives i denne artikkelen benyttet tøyningsdata som ikke var korrigert for samphngsfase, hvilket kan introdusere feil som demonstrert i det følgende Betrakt følgende eksempel Anta at en identisk sinussignal x ved frekvens/ [A E Jensen et al "Measurement of Global Loads on a Full-Scale SES Vessel Using Networks of Fiber Optic Sensors", J Ship Research, Vol 45, No 3, Sept 2001, pp 204-214] The work described in this article used strain data that was not corrected for coupling phase, which can introduce errors as demonstrated in the following Consider the following example Suppose that an identical sinusoidal signal x at frequency/
observeres på to fiberoptiske sensorer Anta videre at sensorene emitterer bølgelengder nær henholdsvis den laveste og den høyeste bølgelengden som skannes I tillegg til signalet x vil målingen gjenspeile et faseskift som er introdusert av tidsforsinkelsen mellom samplingshendelsene Denne forsinkelsen er vanligvis mindre enn eller hk med halve skannepenoden, hvis vi antar at innretningen for bølgelengdeutvelgelse skannes med en symmetrisk periodisk funksjon, som for eksempel en triangulær avhengighet av bølgelengde som funksjon av tid, og vi antar at begge sensorer avleses på samme rampe Dermed kan det maksimale avviket mellom sensorsignalene tilnærmes ved Det maksimale avviket opptrer ved tidspunkter da cos(<mf) = ±1, hvilket svarer til x = sm( ax) = 0, og dermed er observed on two fiber optic sensors Assume further that the sensors emit wavelengths close to the lowest and the highest wavelength being scanned, respectively In addition to the signal x, the measurement will reflect a phase shift introduced by the time delay between the sampling events This delay is typically less than or hp by half the scan node, if we assume that the device for wavelength selection is scanned with a symmetric periodic function, such as a triangular dependence of wavelength as a function of time, and we assume that both sensors are read on the same ramp Thus, the maximum deviation between the sensor signals can be approximated at The maximum deviation occurs at times when cos(<mf) = ±1, which corresponds to x = sm( ax) = 0, and thus is
hvor fasefeilen Ax når sitt maksimum ved samphn<g>stidsforsinkelser At nær 1/(2/,) where the phase error Ax reaches its maximum at samphn<g>time delays At close to 1/(2/,)
samtidig som signalet x er nært 0 while the signal x is close to 0
Dersom vi ønsker å begrense samplingsfase-feilen til maksimalt 1% til enhver tid, må samplingsfrekvensen være /, =jt70 01/ = 314/ Selv en beskjeden feilmargin på If we want to limit the sampling phase error to a maximum of 1% at all times, the sampling frequency must be /, =jt70 01/ = 314/ Even a modest error margin of
10% krever en samplingsfrekvens 31 ganger høyere enn signalfrekvensen 10% requires a sampling frequency 31 times higher than the signal frequency
Den maksimale skannehastigheten til innretningen for bølgelengdeutvelgelse, såvel som begrensninger i datastrøm gjennom enkelte digitale signalbehandlingstekmkker for avlesning av det resulterende spekteret, begrenser samplingsrfekvensen fs til avlesningssystemer I systemer som er tilgjengelige idag, ligger typisk samplmgs-frekvens i området fra noen få Hertz til noen få hundre Hertz Tar vi hensyn til de samplingsratene som er nødvendige for å begrense fasefeil, kan den maksimale signalfrekvensen,/, tilgjengelig for disse signalanalysetekmkkene komme til å ligge langt under 1 Hz i flere av disse systemene, hvilket er for Ute for en rekke anvendelser The maximum scanning speed of the wavelength selection device, as well as limitations in data flow through some digital signal processing techniques for reading the resulting spectrum, limits the sampling frequency fs of readout systems. In systems available today, typical sampling frequency is in the range of a few Hertz to a few hundred Hertz Taking into account the sampling rates necessary to limit phase errors, the maximum signal frequency, /, available for these signal analysis techniques can be well below 1 Hz in several of these systems, which is too low for a number of applications
En sekundær effekt som også introduserer målefeil, ble ikke tatt hensyn til i det ovenstående eksempelet Siden et signal måles ved endnnger i sensor-bølgelengden vil dette også påvirke tidspunktet, relativt startpunktet for skannefunksjonen, da sensoren samples I et tilfelle der sensoren samples på en stigende flanke av skannefunksjonen, og der signalet flytter sensoren mot økende bølgelengder, er tiden mellom etterfølgende sampler lengre enn perioden til skannefunksjonen Tilsvarende resulterer et signal som virker til å flytte sensoren i motsatt retning av skannefunksjonen i en kortere tid mellom samplene Dermed vil signalet samples ved irregulære intervaller (irregulært samphngsnett) Dersom den ikke kompenseres for kan effekten introdusere detekterbare, falske høyere harmoniske frekvenser i målingen A secondary effect that also introduces measurement error was not taken into account in the above example. Since a signal is measured at changes in the sensor wavelength, this will also affect the time, relative to the start point of the scan function, when the sensor is sampled. In a case where the sensor is sampled on a rising flank of the scan function, and where the signal moves the sensor towards increasing wavelengths, the time between subsequent samples is longer than the period of the scan function Correspondingly, a signal that acts to move the sensor in the opposite direction of the scan function results in a shorter time between samples Thus the signal will be sampled at irregular intervals (irregular network) If not compensated for, the effect can introduce detectable, spurious higher harmonic frequencies into the measurement
Dermed finnes det et behov for et avlesmngssystem som korrigerer for disse feilene som introduseres av den skannede innretningen for bølgelengdebestemmelse Thus, there is a need for a readout system that corrects for these errors introduced by the scanned wavelength determination device.
SAMMENDRAG AV OPPFINNELSEN SUMMARY OF THE INVENTION
I samsvar med dette er oppfinnelsen rettet mot et system for å kompensere for fasefeil ved sampling av et flertall fiberoptiske sensorer ved hjelp av en skannende innretning for bølgelengdeutvelgelse Kompenseringen utføres med en tidsmåler som nøyaktig bestemmer tidspunktet ved hvilket målingen av hver sensor ble gjort, og en lnterpolasjonsteknikk for å transportere verdiene for hver sensoravlesmng innenfor ett skann til et felles tidspunkt Accordingly, the invention is directed to a system for compensating for phase errors in sampling a plurality of fiber optic sensors by means of a wavelength selection scanning device. The compensation is performed with a timer that accurately determines the time at which the measurement of each sensor was made, and a Interpolation technique to transport the values of each sensor reading within one scan to a common point in time
Flere lnterpolasjonsteknikker er tilgjengelige for dem som kjenner faget når det eksakte måletidspunktet er etablert I prinsippet innebærer disse metodene ett eller flere steg i en prosess for å interpolere data samplet på et irregulært nett til et regulært nett som er felles for alle sensorer I enkle og direkte metoder kan denne prosessen gjennomføres i én enkel interpolasjonsprosess Mer avanserte teknikker kan kreve at man først interpolerer data samplet på et irregulært nett til et regulært nett sentrert til tidspunktene som tilsvarer den gjennomsnittlige sensorbølgelengden, før man anvender digitale signalbehandlingsteknikker som Founer-basert båndbegrenset rateutvider, en sampelskifter og en desimator til å estimere sensorverdien ved det regulære samplingsnettet som er felles for alle sensorene Founer-baserte lnterpolasjonsteknikker som opererer direkte på sampler på et irregulært nett er også tilgjengelige Several lnterpolation techniques are available to those skilled in the art once the exact time of measurement is established In principle these methods involve one or more steps in a process to interpolate data sampled on an irregular grid to a regular grid common to all sensors In a simple and direct methods, this process can be accomplished in a single interpolation process. More advanced techniques may require first interpolating data sampled on an irregular grid to a regular grid centered at the times corresponding to the average sensor wavelength, before applying digital signal processing techniques such as Founer-based band-limited rate expander, a sample shifter and a decimator to estimate the sensor value at the regular sampling grid common to all sensors Founer-based interpolation techniques that operate directly on samples on an irregular grid are also available
For å demonstrere nytten av oppfinnelsen benyttes en enkel, lineær interpolasjon på eksempelet over, mens vi ser bort fra effekten av irregulær sampling Interpolasjonsverdien ved tiden t av sinussignalet x samplet ved tidspunktet To demonstrate the usefulness of the invention, a simple, linear interpolation is used in the example above, while we disregard the effect of irregular sampling The interpolation value at time t of the sine signal x sampled at time
Dermed er feilen Tabellen under sammenligner den tilnærmede samplingsraten , som estimert i eksempelet over, som er nødvendig for å oppnå en gitt maksimal fasefeil Thus, the error The table below compares the approximate sampling rate , as estimated in the example above, which is necessary to achieve a given maximum phase error
Dermed er det en åpenbar fordel ved teknikken at for å nøyaktig sample et 10 Hz signal med 1% maksimal fasefeil, er det nødvendig med en samplingsrate på 3,14 kHz for et ukompensert system, hvilket er mye høyere enn samplingsratene som er tilgjengelige i de fleste slike systemer i dag, mens et system med lineær fasekorreksjon vil kreve en relativt beskjeden samplingsrate på 220 Hz Ytterligere forbedret ytelse er oppnåelig gjennom mer avanserte metoder for å estimere måleverdien ved tiden t, som skissert over Thus, an obvious advantage of the technique is that to accurately sample a 10 Hz signal with 1% maximum phase error, a sampling rate of 3.14 kHz is required for an uncompensated system, which is much higher than the sampling rates available in the most such systems today, while a system with linear phase correction would require a relatively modest sampling rate of 220 Hz Further improved performance is achievable through more advanced methods of estimating the measured value at time t, as outlined above
Videre er presisjonen til instrumentet best når skanne-karaktenstikken til innretningen for bølgelengdebestemmelse måles kontinuerlig og benyttes i beregningen av den kompenserte sensor-bølgelengden Furthermore, the precision of the instrument is best when the scanning characteristics of the wavelength determination device are continuously measured and used in the calculation of the compensated sensor wavelength
En ytterligere fordel ved oppfinnelsen er at ved bruk av et signal fra en master-klokke kan timingsenhetene på flere slike instrumenter synkroniseres når instrumentene er brukt i parallell Dette tillater koordinerte målinger av fasekorngerte bølgelengder for flere sensorer enn det som er mulig med en enkelt enhet A further advantage of the invention is that by using a signal from a master clock, the timing units of several such instruments can be synchronized when the instruments are used in parallel. This allows coordinated measurements of phase-correlated wavelengths for more sensors than is possible with a single unit
Videre kan metodene som introduseres i oppfinnelsen også benyttes i avlesmngssystemer der en optisk multiplekser brukes for å koble et antall fibersensor-kanaler til en og samme lyskilde og/eller deteksjonssystem I slike tilfeller benyttes fasekorn<g>erin<g>sal<g>ontmen til å estimere måleverdien ved et felles tidspunkt også for målinger gjort i løpet av ulike samphngspenoder Furthermore, the methods introduced in the invention can also be used in reading systems where an optical multiplexer is used to connect a number of fiber sensor channels to one and the same light source and/or detection system. to estimate the measurement value at a common point in time also for measurements made during different association periods
For å oppnå disse og andre fordeler i samsvar med oppfinnelsen som angitt og beskrevet i vid forstand her, inkluderer et system ifølge oppfinnelsen en skannende innretning for bølgelengdebestemmelse, en skan-funksjons-generator, et fiberoptisk distribusjonsnettverk til å fordele lys til en eller flere uavhengige optiske kanaler inneholdende fiberoptiske sensorer eller en optisk multiplekser, en mottaker til å måle de optiske spektrene returnert fra de fiberoptiske sensorene i hver kanal, en topp-detektor i hver uavhengig kanal til å tolke spektrene, en hmingsenhet til nøyaktig lagring av tidspunktet i hvilket hver sensortopp ble detektert, en prosessor til å bestemme bølgelengdene og det målte signalet der prosessoren benytter tids- og annen relevant informasjon til å beregne samplingsfase-kompensert sensorbølgelengde Mer spesifikt er oppfinnelsen karakterisert som beskrevet i det vedlagte selvstendige krav 1 To achieve these and other advantages in accordance with the invention as indicated and described broadly herein, a system according to the invention includes a scanning device for wavelength determination, a scan function generator, a fiber optic distribution network for distributing light to one or more independent optical channels containing fiber optic sensors or an optical multiplexer, a receiver to measure the optical spectra returned from the fiber optic sensors in each channel, a peak detector in each independent channel to interpret the spectra, a timing device to accurately store the time at which each sensor peak was detected, a processor to determine the wavelengths and the measured signal where the processor uses time and other relevant information to calculate the sampling phase-compensated sensor wavelength More specifically, the invention is characterized as described in the attached independent claim 1
Oppfinnelsen er beskrevet i mer detalj under, med henvisning til de vedlagte tegninger som illustrerer oppfinnelsen ved eksempel The invention is described in more detail below, with reference to the attached drawings which illustrate the invention by example
KORT BESKRIVELSE AV TEGNINGENE BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS
FIGUR 1 En utførelse av oppfinnelsen med N uavhengige optiske kanaler FIGURE 1 An embodiment of the invention with N independent optical channels
FIGUR 2 En illustrasjon av samphngsfase-korreksjon FIGURE 2 An illustration of coupling phase correction
FIGUR 3 En utførelse av oppfinnelsen med en optisk multiplekser-velger til å velge mellom optiske kanaler FIGUR 4 En utførelse der sensorene er Fiberoptiske Bragg-Gitre opplyst av en ekstern kilde, eller der sensorene er Fiber Lasere FIGUR 5 En utførelse der sensorene er Fiberoptiske Bragg-Gitre opplyst av en ekstern kilde, eller der sensorene er Fiber Lasere, og der systemet velger mellom sensorkanaler ved bruk av en optisk multiplekser-velger FIGUR 6 Koordinering av flere systemer ved at ett system virker som Master-enhet og synkroniserer klokkene til en eller flere Slave-systemer FIGUR 7 En variant av utførelsen i Figur 1 der spekteret som transmitteres av Fiberoptiske Bragg-Gitter sensorer avleses FIGURE 3 An embodiment of the invention with an optical multiplexer selector to select between optical channels FIGURE 4 An embodiment where the sensors are Fiber Optic Bragg Gratings illuminated by an external source, or where the sensors are Fiber Lasers FIGURE 5 An embodiment where the sensors are Fiber Optic Bragg -Grids illuminated by an external source, or where the sensors are Fiber Lasers, and where the system chooses between sensor channels using an optical multiplexer-selector FIGURE 6 Coordination of several systems by one system acting as Master unit and synchronizing the clocks of one or several Slave systems FIGURE 7 A variant of the design in Figure 1 where the spectrum transmitted by fiber optic Bragg Grating sensors is read
DETALJERT BESKRIVELSE AV OPPFINNELSEN DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Den foretrukne utførelsen av oppfinnelsen er beskrevet under, ved hjelp av figurene En utførelse som passer til avlesning av fiber optiske Bragg-gitter sensorer er vist i Figur 1 Avlesning av andre typer sensorer kan kreve endringer i utførelsen for eksempel som vist i figurene 3 til 5 Elementene under diskusjon er hver gitt et nummer for tydelig identifikasjon For korthets skyld er elementer med liknende funksjon gitt samme referansenummer i alle figurer Beskrivelsen er av de foretrukne utførelsene, selv om flere likeverdige utførelser av oppfinnelsen burde være åpenbar for fagfolk innen feltet The preferred embodiment of the invention is described below, using the figures An embodiment suitable for reading fiber optic Bragg grating sensors is shown in Figure 1 Reading other types of sensors may require changes in the design, for example as shown in figures 3 to 5 The elements under discussion are each given a number for clear identification. For the sake of brevity, elements with similar function are given the same reference number in all figures. The description is of the preferred embodiments, although several equivalent embodiments of the invention should be obvious to those skilled in the art.
En innretning for bølgelengde-utvelgelse er dannet ved kombinasjon av en bredbåndskilde (1), som kan være en superluminescent diode, en erbium-dopet fiberforsterker eller en en skanbar smalbåndet laserkilde med tilsvarende funksjon, muligens i kombinasjon med et stillbart smalbåndet båndpassfilter (4), fortrinnsvis et Fabry-Perot filter Fortrinnsvis er en optisk isolator (2) satt inn mellom Fabry-Perotfilteret og kilden, slik at den blokkerer lyset som returneres fra filteret A device for wavelength selection is formed by combining a broadband source (1), which can be a superluminescent diode, an erbium-doped fiber amplifier or a scannable narrowband laser source with a corresponding function, possibly in combination with an adjustable narrowband bandpass filter (4) , preferably a Fabry-Perot filter Preferably an optical isolator (2) is inserted between the Fabry-Perot filter and the source, so that it blocks the light returned from the filter
Bølgelengden skannes over et valgt bølgelengdeintervall som korresponderer til sensorenes bølgelengder Videre representerer endringen i filterets bølgelengde som følge av skanningen fortrinnsvis en penodisk funksjon av bølgelengder langs tidsaksen Den foretrukne funksjonen ifølge oppfinnelsen er penodisk og symmetrisk over en tisdpenode, men andre funksjoner er også mulige The wavelength is scanned over a selected wavelength interval that corresponds to the sensor's wavelengths Furthermore, the change in the filter's wavelength as a result of the scan preferably represents a penodic function of wavelengths along the time axis The preferred function according to the invention is penodic and symmetrical over a tisdpenode, but other functions are also possible
For å redusere målestøy introdusert av kildepolansasjon kan en depolansenngsmodul (3) settes inn i lysbanen Denne depolansatoren kan konstrueres ved å la lyset passere gjennom en eller en rekke fiberoptiske koblere, slik at en andel av lyset som passerer gjennom en kobler mates tilbake inn i samme kobler ved å koble koblerarmene i løkke Depolansenngsinnretningen kan settes inn på ethvert punkt mellom lyskilden og det fiberoptiske distnbusjonsnettverket (5) To reduce measurement noise introduced by source polarization, a depolarization module (3) can be inserted into the light path. This depolarization can be constructed by allowing the light to pass through one or a series of fiber optic couplers, so that a portion of the light passing through one coupler is fed back into the same switches by connecting the switch arms in a loop The depolarization device can be inserted at any point between the light source and the fiber optic distribution network (5)
Ifølge den foretrukne utførelsen illustrert i figur 1 genererer en bdsanviser (6) et signal som bruke til å genererere en penodisk rampefimksjon (7) Rampefunksjonen kontrollerer den spektrale posisjonen til filter-passbåndet, og dengjennom hvilken smale del av spekteret som belyser sensorene Tidsanviseren kan opereres i en av to modi Master-modus, der rampefunksjonen er kontrollert kun av den interne tidsanviseren, eller slave-modus, der oppstart av nye ramper er kontrollert av et eksternt synkronisenngssignal (8) Et system som opererer i master-modus kan operere alene, eller, via utsending av et synkronisenngssignal (9), kontrollere den synkrone operasjonen av en eller flere enheter som opererer i slave-modus [figur 6] Et system i slave-modus vil behøve et ekstrent synkronisenngssignal for å operere Systemer uten denne funksjonaliteten opererer i master-modus According to the preferred embodiment illustrated in Figure 1, a bd indicator (6) generates a signal which is used to generate a penodic ramp function (7) The ramp function controls the spectral position of the filter passband, and through which narrow part of the spectrum illuminates the sensors The time indicator can be operated in one of two modes Master mode, where the ramp function is controlled only by the internal timer, or slave mode, where the initiation of new ramps is controlled by an external synchronization signal (8) A system operating in master mode can operate alone, or, via sending a synchronization signal (9), control the synchronous operation of one or more devices operating in slave mode [figure 6] A system in slave mode will need an external synchronization signal to operate Systems without this functionality operate in master mode
Utgangssignalet fra innretmngen for bølgelengdeutvelgelse fordeles til en eller flere kanaler ved hjelp av et optisk distnbusjonsnettverk (5) Dette nettverket er vanligvis bygd opp av fiberoptiske koblere The output signal from the wavelength selection device is distributed to one or more channels by means of an optical distribution network (5) This network is usually made up of fiber optic couplers
Det optiske inngangssignalet til en enkelt kanal sendes fra "den venstre siden" av en optisk kobler (10) til en eller flere fiberoptiske sensorer (11) koblet til en eller flere armer på "den høyre siden" av kobleren Lyset som reflekteres fra sensorene (11) returneres gjennom den optiske kobleren (10) og intensiteten måles på en detektor (12) The optical input signal of a single channel is sent from the "left side" of an optical coupler (10) to one or more fiber optic sensors (11) connected to one or more arms on the "right side" of the coupler The light reflected from the sensors ( 11) is returned through the optical coupler (10) and the intensity is measured on a detector (12)
Når spekteret som passerer gjennom innretmngen for bølgelengdeutvelgelse samsvarer med det reflekterte spekteret fra et Bragg-gitter, observeres en topp i intensiteten på detektoren (12) Posisjonen til toppen detekteres av en topp-detektor (13), som kan være laget av analoge elektroniske komponenter eller en digital signalprosessor som analyserer signalet, f eks der digitahsenng av det optiske intensitetsspekteret og digitale signalbehandlingsteknikker benyttes for å detektere sensorbølgelengdene When the spectrum passing through the wavelength selection device matches the reflected spectrum from a Bragg grating, a peak in intensity is observed on the detector (12). The position of the peak is detected by a peak detector (13), which may be made of analog electronic components or a digital signal processor that analyzes the signal, for example where digitization of the optical intensity spectrum and digital signal processing techniques are used to detect the sensor wavelengths
Når en topp detekteres initieres lagnng av en datapakke ved et signal Ul et minnebuffer (14) Datapakken inneholder tidspunktet for deteksjon, kanalnummer og diagnostiske data Fortrinnsvis identifiserer tidspunktet for deteksjon i hvilket skann i en sene av gjentatte skann, målingen ble gjort Denne egenskapen er nødvendig når man analyserer data fra flere enheter eller i systemer som benytter en optisk multiplekser, og forenkler den videre signalbehandlingen i alle tilfeller Fortnnnsvis er bufferet tilstrekkelig stort til å holde datapakker fra flere skann, slik at sjansen for å miste datapunkter på grunn av dataoverfønngsforsinkelse reduseres When a peak is detected, the laying of a data packet is initiated by a signal Ul a memory buffer (14) The data packet contains the time of detection, channel number and diagnostic data Preferably the time of detection identifies in which scan in a string of repeated scans, the measurement was made This property is required when analyzing data from several devices or in systems that use an optical multiplexer, simplifying further signal processing in all cases Ideally, the buffer is large enough to hold data packets from several scans, so that the chance of losing data points due to data transmission delay is reduced
Data som er lagret i minnebufferet leses så inn i et system som beregner bølgelengden (15) Bølgelengden finnes fra samphngstidspunktet og kjennskap til bølgelengde-utgangen fra innretningen for bølgelengdeutvelgelse som funksjon av tid Systemet inkluderer fortnnnsvis en bølgelengdereferanse for bestemmelse av sensorens absolutte bølgelengde og eliminasjon av drift i innretningen for bølgelengdebestemmelse En slik referanse kan være laget av ett eller flere temperaturstabiliserte fiberoptiske Bragg-gitter, som kjent i fagmiljøet Data er fortrinnsvis sjekket for feil på dette stadiet, slik at manglende eller feilaktige datapunkter identifiseres Data stored in the memory buffer is then read into a system that calculates the wavelength (15) The wavelength is found from the time of connection and knowledge of the wavelength output from the device for wavelength selection as a function of time The system preferably includes a wavelength reference for determining the sensor's absolute wavelength and eliminating operation in the device for wavelength determination Such a reference can be made of one or more temperature-stabilized fiber optic Bragg gratings, as known in the professional environment Data is preferably checked for errors at this stage, so that missing or erroneous data points are identified
Bølgelengdedataene og tidsinformasjonen sendes til et system for fasekorreksjon av bølgelengden (16) Flere avanserte metoder for å anvende slike korreksjoner er tilgjengelige for dem som kjenner faget (se f eks T Strohmer (1993), Efficient Methods for Digital Signal and Image Reconstruction from Nonuniform Samples, PhD thesis, University of Vienna) Valget av kompensasjonsmetode avhenger av den digitale signalbehandhngskraften som er tilgjengelig i systemet, mengden data som skal behandles, og den nøyaktigheten som kreves The wavelength data and time information are sent to a system for phase correction of the wavelength (16) Several advanced methods for applying such corrections are available to those skilled in the art (see e.g. T Strohmer (1993), Efficient Methods for Digital Signal and Image Reconstruction from Nonuniform Samples , PhD thesis, University of Vienna) The choice of compensation method depends on the digital signal processing power available in the system, the amount of data to be processed, and the accuracy required
En implementasjon som illustrerer fremgangsmåten er vist i figur 2 Den øverste grafen (17) viser et tidsvarierende signal x som oppleves identisk av to fibersensorer ved ulike bølgelengder Xa. og Xb Den midtre grafen (18) viser bølgelengden som velges av innretningen for bølgelengdeutvelgelse som en funksjon av tid, mens den nedre grafen (19) viser detektonntensiteten på oppskann (heltrukkne linjer) og nedskann (stiplede linjer) De målte verdiene uten fasekorreksjon er vist som sirkler En fasekorngert bølgelengde A* av måling nummer n på sensor a kan enkelt finnes ved en lineær ekstrapolasjon som følger An implementation that illustrates the procedure is shown in Figure 2. The top graph (17) shows a time-varying signal x that is experienced identically by two fiber sensors at different wavelengths Xa. and Xb The middle graph (18) shows the wavelength selected by the wavelength selection device as a function of time, while the lower graph (19) shows the detector intensity on up-scan (solid lines) and down-scan (dashed lines) The measured values without phase correction are shown which circles A phase-cored wavelength A* of measurement number n on sensor a can be easily found by a linear extrapolation as follows
der Aa[ ta( n)] er bølgelengden som sendes ut av innretmngen for bølgelengdeutvelgelse ved tiden for sensordeteksjon ta( ri), og t{ n) er det felles tidspunktet til hvilket alle målte bølgelengder interpoleres Den fasekorngerte verdien brukes så til å finne måleverdien x fra sensorens responsfunksjon, vist som et kryss (X) i grafen (17) Merk at disse stegene også kan gjennomføres i motsatt rekkefølge, ved at måleverdien x først kan finnes fra en ukompensert sensorbølgelengde før man gjør fasekorngenng av måleverdien ved hjelp av tilsvarende metoder som de beskrevet over where Aa[ta(n)] is the wavelength emitted by the wavelength selection device at the time of sensor detection ta(ri), and t{n) is the common time to which all measured wavelengths are interpolated The phase-grained value is then used to find the measured value x from the sensor's response function, shown as a cross (X) in the graph (17) Note that these steps can also be carried out in the opposite order, in that the measured value x can first be found from an uncompensated sensor wavelength before doing a phase analysis of the measured value using corresponding methods as those described above
Bemerk videre at en liknende metode kan anvendes til å ekstrapolere de målte bølgelengdene til et felles tidspunkt i mulhpleksede systemer [Figurene 3 og 5] En mulhplekser (20) vil typisk adressere en ny uavhengig optisk kanal for hvert skann i en skannesekvens Denne prosessen repeteres så etter at alle kanaler har blitt avlest under forløpet av W repetisjoner av skannet I dette tilfellet kan man gjøre fasekorngerte målinger ved lineær ekstrapolasjon til et felles tidspunkt for alle N skannrepetisjoner, gjerne med samme metode som over Note further that a similar method can be used to extrapolate the measured wavelengths to a common time in multiplexed systems [Figures 3 and 5] A multiplexer (20) will typically address a new independent optical channel for each scan in a scan sequence This process is then repeated after all channels have been read during the course of W repetitions of the scan In this case phase-grained measurements can be made by linear extrapolation to a common point in time for all N scan repetitions, preferably with the same method as above
Varianter av utførelsen av oppfinnelsen egnet for bruk med flberlasersensorer er et fiberlaser-avlesningssystem som vist i Figurene 4 og 5 I dette tilfelle sender sensorene (21) ut et bølgelengdesignal som avleses ved bruk av et skannende filter (4) og teknikker som likner de beskrevet over Variants of the embodiment of the invention suitable for use with fiber laser sensors is a fiber laser reading system as shown in Figures 4 and 5 In this case the sensors (21) emit a wavelength signal which is read using a scanning filter (4) and techniques similar to those described above
Utførelsene beskrevet over kan, med mindre modifikasjoner, brukes til å avlese det transmitterte spekteret til fibersensorene Prinsippet er vist i figur 7 der intensiteten av spekteret transmittert gjennom fibersensorene monitoreres på detektorene (12) Samsvarende endringer gjøres i kretsene som detekterer topper slik at de detekterer "gropene" i det transmitterte spekteret (24) The designs described above can, with minor modifications, be used to read the transmitted spectrum to the fiber sensors The principle is shown in figure 7 where the intensity of the spectrum transmitted through the fiber sensors is monitored on the detectors (12) Corresponding changes are made in the circuits that detect peaks so that they detect " the pits" in the transmitted spectrum (24)
En utførelse som er egnet for meget store målesystemer er vist i figur 6 Her er flere enheter synkronisert ved at en enhet som er pekt ut som master (22) sender ut et synkronisenngssignal som initierer en ny repetisjon av skannefunksjonen av en eller flere slave-enheter (23) Med denne metoden vil klokkene i de ulike enhetene operere i tilnærmet synkronisitet, hvilket tillater fasekorreksjon ved ekstrapolasjon til et samphngstidspunkt felles for alle sensorene i systemet An embodiment that is suitable for very large measuring systems is shown in figure 6. Here, several units are synchronized by a unit designated as master (22) sending out a synchronization signal that initiates a new repetition of the scanning function by one or more slave units (23) With this method, the clocks in the various units will operate in approximate synchronicity, which allows phase correction by extrapolation to a point in time common to all the sensors in the system
Ifølge en praktisk utførelse av systemet kan det leveres i en modulær form der sensorene og avlesmngsdelene kan være uavhengige av hverandre Dermed kan fiberlaser- eller Bragg-sensorer velges med hensyntagende kun til objektet som skal monitoreres, og kan være sensorer som angitt i de ovennevnte formålene, mens avlesnmgsinstrumentene kan kobles til sensorene senere enten permanent eller for en avgrenset periode Andre variasjoner av oppfinnelsen er tenkelige innenfor omfanget av oppfinnelsen, som avgrenset av de vedlagte krav According to a practical embodiment of the system, it can be delivered in a modular form where the sensors and the reading parts can be independent of each other. Thus, fiber laser or Bragg sensors can be selected taking into account only the object to be monitored, and can be sensors as indicated in the above purposes , while the reading instruments can be connected to the sensors later either permanently or for a limited period. Other variations of the invention are conceivable within the scope of the invention, as defined by the attached claims
Claims (20)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20022908A NO316547B1 (en) | 2002-06-17 | 2002-06-17 | Analyzer for fiber sensors |
| AU2003241233A AU2003241233A1 (en) | 2002-06-17 | 2003-06-13 | Fiber sensor analyzer |
| PCT/NO2003/000196 WO2003106929A1 (en) | 2002-06-17 | 2003-06-13 | Fiber sensor analyzer |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO20022908A NO316547B1 (en) | 2002-06-17 | 2002-06-17 | Analyzer for fiber sensors |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO20022908D0 NO20022908D0 (en) | 2002-06-17 |
| NO20022908L NO20022908L (en) | 2003-12-18 |
| NO316547B1 true NO316547B1 (en) | 2004-02-02 |
Family
ID=19913733
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO20022908A NO316547B1 (en) | 2002-06-17 | 2002-06-17 | Analyzer for fiber sensors |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| AU (1) | AU2003241233A1 (en) |
| NO (1) | NO316547B1 (en) |
| WO (1) | WO2003106929A1 (en) |
Families Citing this family (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102005056225B4 (en) * | 2005-11-25 | 2008-12-18 | Petter, Jürgen | Electro-optical sensor and method for determining physical properties of a target substance via its refractive index |
| EP2021844A1 (en) * | 2006-05-09 | 2009-02-11 | Agency for Science, Technology and Research | Wdm-based sensor system and sensor interrogation system |
| GB2440953B (en) * | 2006-08-18 | 2009-09-30 | Insensys Ltd | Wind turbines |
| GB2441154B (en) * | 2006-08-24 | 2009-02-18 | Schlumberger Holdings | Measuring brillouin backscatter from an optical fibre using channelisation |
| US20110040497A1 (en) * | 2008-01-28 | 2011-02-17 | Vestas Wind Systems A/S | Method for sensing strain in a component in a wind turbine, optical strain sensing system and uses thereof |
| GB2464477B (en) * | 2008-10-15 | 2011-09-07 | Insensys Ltd | Apparatus for interrogating fibre Bragg gratings |
| CN104949698B (en) * | 2015-03-19 | 2017-08-15 | 苏州光蓝信息技术有限公司 | A kind of radial pipe network monitoring method |
| GB201700266D0 (en) | 2017-01-06 | 2017-02-22 | Silixa Ltd | Method and apparatus for optical sensing |
| US11470117B2 (en) * | 2020-05-18 | 2022-10-11 | Nec Corporation | Physical layer security in network sensing architecture |
| CN113252088B (en) * | 2021-05-18 | 2022-09-13 | 电子科技大学 | Multi-wavelength distributed optical fiber sensing system and method |
| CN115824450B (en) * | 2022-11-18 | 2024-01-26 | 湖南万维智感科技有限公司 | Optical fiber CTD autonomous demodulation guarantee system |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5401956A (en) * | 1993-09-29 | 1995-03-28 | United Technologies Corporation | Diagnostic system for fiber grating sensors |
| US5818585A (en) * | 1997-02-28 | 1998-10-06 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Fiber Bragg grating interrogation system with adaptive calibration |
| DE10014175C2 (en) * | 2000-03-23 | 2002-12-12 | Daimler Chrysler Ag | Arrangement of several fiber-optic Bragg grating sensors and method for determining measured values in one |
| US6674928B2 (en) * | 2000-08-01 | 2004-01-06 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Optical sensing device containing fiber Bragg gratings |
-
2002
- 2002-06-17 NO NO20022908A patent/NO316547B1/en not_active IP Right Cessation
-
2003
- 2003-06-13 WO PCT/NO2003/000196 patent/WO2003106929A1/en not_active Application Discontinuation
- 2003-06-13 AU AU2003241233A patent/AU2003241233A1/en not_active Abandoned
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| NO20022908L (en) | 2003-12-18 |
| NO20022908D0 (en) | 2002-06-17 |
| AU2003241233A1 (en) | 2003-12-31 |
| WO2003106929A1 (en) | 2003-12-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6921236B2 (en) | Distributed acoustic sensing | |
| JP4667728B2 (en) | Sweep wavelength meter and wavelength calibration method | |
| US5969834A (en) | Method and apparatus for monitoring wavelength multiplexed optical signals | |
| US8699013B2 (en) | Chromatic dispersion measurement device and chromatic dispersion measurement method for measuring the dispersion of light pulses | |
| US8134696B2 (en) | Measuring Brillouin backscatter from an optical fibre using a tracking signal | |
| JP3839851B2 (en) | Electronic distance measuring instrument | |
| US20020131045A1 (en) | Real-time wavelength calibration for swept lasers | |
| NO316547B1 (en) | Analyzer for fiber sensors | |
| EP1506373B1 (en) | Fibre-optic interferometric remote sensor | |
| KR20010074858A (en) | Method and apparatus for optical performance monitoring in wavelength division multiplexed fiber optical systems | |
| JP2006266797A (en) | Apparatus for optical heterodyne interference | |
| US6504616B1 (en) | Calibrated tunable fiber fabry-perot filters for optical wavelength scanners and optical spectrum analyzers | |
| KR102408644B1 (en) | Method and apparatus for monitoring and optimizing OFDR interrogators | |
| US5757489A (en) | Interferometric apparatus for measuring a physical value | |
| NO335932B1 (en) | Method and apparatus for correcting systematic errors in a wavelength measuring device | |
| JP2001255207A (en) | Optical device, light spectrum analyzer, and method for detecting light signal | |
| JP2005030890A (en) | Method and apparatus for measuring fiber bragg grating physical quantity | |
| US10784958B2 (en) | Method and device of determining a time-of-flight of an optical signal between a starting point of an optical path and a reflection point within the optical path | |
| WO1996036859A1 (en) | Measurement of polarization mode dispersion | |
| JP3711950B2 (en) | Optical pulse tester | |
| JP2006308531A (en) | Wavelength dispersion measuring method and device | |
| CN116105775A (en) | High-speed demodulation and real-time verification method for cavity length of optical fiber Fabry-Perot sensor | |
| JP2007057251A (en) | Optical interferometer type phase detection apparatus | |
| JP4002199B2 (en) | Light wave distance meter | |
| JP4916347B2 (en) | Optical heterodyne OFDR device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MK1K | Patent expired |