NO313995B1 - Fremgangsmåte og anlegg for rensing av avfallsvann ved bruk av aktivert-slam-metoden - Google Patents

Description

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte for rensing av forurenset vann, slik som avfallsvann, ved aktivert-slam-metoden, hvor det forurensede vannet i rekkefølge utsettes for biologiske behandlinger i minst to behandlingssoner og hvor det således behandlede vannet ledes til en permanent klaringssone og separeres til en vannfraksjon og en slamfraksjon, hvor minst en del av den siste blir resirkulert og blandet med ubehandlet vann.

En kjent fremgangsmåte av den ovenfor nevnte type og som er beskrevet i GB 1 404 565, blir benyttet for fjerning av nitrogen fra avfallsvann. I denne kjente fremgangsmåten, blir det benyttet to biologiske behandlingssoner og en blanding av ubehandlet avfallsvann og resirkulert slam i en periode ledet til en behandlingssone under hvilken periode omrøring blir utført mens betingelsene samtidig blir holdt anaerobe, og deretter en andre behandlingssone hvorunder denne perioden, lufting blir utført mens det blir opprettholdt aerobetingel-ser.

Under en påfølgende periode, blir blandingen av avfallsvann og resirkulert slam ledet til den andre behandlingssonen hvor anaerobe betingelser nå blir opprettholdt og så til den første behandlingssonen hvor aerobe betingelser blir opprettholdt under den samme periode.

Under den aerobe behandlingen av avfallsvannet i nærvær av mikroorganismene inneholdt i slammet, blir Nl^j-nitrogen omdannet til nitrat (nitrifisering). Når det således dannede nitratet deretter blir utsatt for anaerobe betingelser i nærvær av mikroorganismer, blir nitrat omdannet til fritt nitrogen (denitrifisering), det således dannede nitrogen blir fjernet i gassform.

Ifølge DK-B-149 767, kan den ovenfor beskrevne fremgangsmåten bli kombinert med en initlell anaerob behandling av blandin-gene av ubehandlet avfallsvann og resirkulert slam. I denne kjente fremgangsmåten kan både fosfor og nitrogen bli fjernet fra avfallsvannet.

I en ytterligere fremgangsmåte av typen beskrevet i starten, den såkalte trisyklusmetoden, blir en blanding av ubehandlet avfallsvann og resirkulert slam etter initiell anaerob behandling, utsatt for suksessive behandlinger i tre forskjellige behandlingssoner før avfallsvannet blir ledet til klaringssonen.

I en første syklus, blir den aerobt behandlede blandingen av avfallsvann og slam utsatt for anaerob behandling 1 den første av de tre behandllngssonene og så til suksessive aerobe behandlinger 1 den andre og tredje behandlingssonen.

I en påfølgende syklus, blir den anaerobt behandlede blandingen av avfallsvann og slam ledet til den tredje behandlingssonen og der utsatt for en anaerob behandling før den blir ledet til den første og deretter den andre behandl ingssonen hvor den blir utsatt for suksessive aerobe behandlinger.

I en tredje syklus, blir den anaerobt behandlede blandingen av avfallsvann og slam ledet til den andre behandlIngssonen hvor den blir behandlet anaerobt og så til den tredje og til sist til den første behandlingssonen hvor aerobe betingelser blir opprettholdt.

I en ytterligere kjent fremgangsmåte, den såkalte trippel kanalmetoden, blir tre behandlingssoner benyttet og i en første fase blir avfallsvannet behandlet i rekkefølge i tre soner hvor den tredje virker som en kl ar Ingssone. I en påfølgende fase blir det ubehandlede avfallsvannet tilført til den tredje behandlingssonen og ledet gjennom den andre behandlIngssonen til den første sonen som virker som en klaringssone i denne fasen. 1 den kjente fremgangsmåten blir Ingen permanent klaringssone benyttet og det utfelte slammet blir ikke resirkulert fra klarIngssonen.

Det er vel kjent at effektiviteten til biologisk behandling av avfallsvann i nærvær av aktivert slam øker med øket mengde slam 1 behandlingssonen. Imidlertid, for å oppnå høye slamkonsentrasjoner og således store mengder slam i behandl lngssonene, krever massebalansen drift med høye slamreslrkuleringsforhold, dvs. høye forhold mellom mengden slam resirkulert fra klaringssonen og mengden ubehandlet avfallsvann.

Forholdet mellom slamkonsentrasjonen 1 behandlingssonen og reslrkuleringsforholdet vil fremkomme fra tabell 1, som er basert på antagelsen .at slamkonsentrasjonen i returslammet er 8 kg/m' .

Det er klart fra tabell 1 at det er nødvendig å benytte et slamreslrkuleringsforhold på 1,0 for å oppnå en slamkonsentrasjon på omkring 4 kg/m5 . Dette involverer delvis en høy last i klaringssonen og delvis betydelige kostnader for konstruksjon og drift av slamresirkuleringsutstyret. Foreliggende oppfinnelse er basert på den oppdagelsen at høye slamkonsentrasjoner kan bli oppnådd i biologiske behandlingssoner uten anvendelse av høye resirkuleringsforhold og under unngåelse av problemene forbundet dermed, ved å opprettholde i en periode slike betingelser i en første behandlingssone at en slamutfelling opptrer deri og ved tilføring i en påfølg-ende periode, blandingen av forurenset vann og resirkulert slam direkte eller indirekte til sonen som under den foregående periode, tjente som en slamutfellingssone før videre behandling derav i en eller flere behandlingssoner.

Oppfinnelsen tilveiebringer således en fremgangsmåte for rensing av forurenset vann, slik som avfallsvann, ved aktivert-slam-metoden, hvorved forurenset vann i rekkefølge er utsatt for biologiske behandlinger 1 minst to behandlingssoner og hvor det så behandlede vannet blir ledet til en permanent klaringssone og separert til en vannfraksjon og en slamfraksjon, hvor minst en del av det siste blir resirkulert og blandet med ubehandlet vann, kjennetegnet ved at det 1 en periode blir opprettholdt slike betingelser i en behandlingssone at en slamutfelling skjer der og ved tilføring i en påfølgende periode blandingen av forurenset vann og resirkulert slam direkte eller indirekte til sonen som under den foregående periode tjente som slamutfelllngssone før ytterligere behandling derav, i en eller flere behandlingssoner .

Ved å utføre vannrensing på måten beskrevet ovenfor, kan sammenlignlngsmessig store mengder slam bli konsentrert i en av behandlingssonene og i steden for å passere dette slammet til den permanente klaringssonen hvor en faktisk separering av slammet blir utført og fra hvilken det separerte slammet blir resirkulert og sammenblandet med ubehandlet vann, har denne behandlIngssonen et høyt slaminnhold og blir benyttet som en biologisk behandlIngssone for innkommende forurenset vann i en etterfølgende periode. Herved blir et sterkt forøket forhold av slam til forurenset vann og således en øket renseeffekt oppnådd. Med andre ord, slam blir til-bakeholdt og det tilbakeholdte slammet blir "flyttet" til oppstrømssiden av tilbakeholdlngsstedet 1 steden for å bli resirkulert på en konvensjonell måte.

Fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse tillater en øket slamkonsentrasjon 1 både behandlingssonen som under en foregående periode tjente som s1amutfellingssonen, og behandlingssonen(e) gjennom hvilken blandingen av forurenset vann og slam passerer på dets vel til den permanente klaringssonen. Som nevnt, resulterer det økede forholdet av slam til forurenset vann i behandl ingssonen 1 øket ren-slngseffekt og dette blir oppnådd samtidig med en betydelig reduksjon av resirkuleringsforholdet.

I en utførelse av en biologisk rensing ved fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen blir vannet uttømt for organisk materiale samtidig med omdanningen av ammoniakk til nitrat (nltrlfise-ring). Innen denne rammen omfatter uttrykket ammoniakk også annet omdannbart Kjeldahl-nitrogen. Overraskende har det blitt funnet at fjerningen av organisk materiale kan bli kontrollert på en slik måte at når den aerobe fasen blir avbrudt som en funksjon av fullstendig ammoniakkomdanning er mengden av lett tilgjengelig karbon akkumulert til slammet tilstrekklig for å gi en denitrifisering under den påfølgende slamutfellingsperiodén som er av samme størrelsesorden som denitrifiseringen som skjer under en normal anaerob behandling, hvor en blanding av forurenset vann kontinuerlig blir omrørt. Dette er sannsynligvis på grunn av det faktum at flokkene som utgjør slammet har bundet organisk materiale før utfellingen og at nitratet har diffundert inn i det indre av slamflokken hvor anaerobe betingelser hersker og at i en lang periode etter utfelling, har betydelig fornying av grenseflaten mellom slamflokkene og vann startet å opptre forårsaket av gravitasjonskreftene av det synkende slammet og nitrogenet frigis som et resultat av denitrifiseringen.

Kort, gir fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse den samme renseeffekt i et mindre reaktorvolum eller øket renseeffekt 1 det samme reaktorvolum sammenlignet med de mest nærliggende kjente metoder.

Da slamlasten i den permanente klaringssonen også er redusert, kan kapasiteten til pumpestasjonen med hensyn på resirkulert slam og volumet av etterklaringstanken oli redusert.

De tekniske fordelene oppnådd med fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen vil nå bli illustrert med referanse til figurene hvor Figur 1 skjematisk illustrerer et avfallsvannrenseanlegg omfattende to behandlingstanker og en klåringstank drevet på konvensjonell måte, Figur 2 illustrerer skjematisk et tilsvarende avfallsrense-anlegg drevet ved fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse.

Anlegget vist i figur 1 omfatter to behandlingstanker 1 og 2 som hver har et volum på 4000 m<5> og en permanent kl årings-tank, hvis bunn er i kommunikasjon med et innløpsrør 6 for avfallsvann gjennom et resirkuleringsrør 4 hvor pumpen 5 er arrangert. Tankene 1 og 2 er forbundet serielt, men strøm-ningsretningen skifter som beskrevet i GB 1 404 565.

Antatt at ubehandlet avfallsvann blir tilført i en mengde på 1000 m* /time og at slamkonsentrasjonen i tanken 1 og 2 er 4 kg/m5 , følger det ifølge tabell 1 ovenfor at slammet i en mengde på 1000 m<*>/time må bli resirkulert. Lasten i klårings-tanken er således omkring 8000 m<J>/time.

Ved drift av anlegget som vist i figur 2 som omfatter de samme komponentene som anlegget Ifølge figur 1, og hvor disse komponentene er betegnet med de samme referansetall som figur 1, blir tank 1 luftet i periode A±, mens tank 2 hverken blir luftet eller omrørt. I den påfølgende periode B^ under hvilken blandingen av avfallsvannet og det resirkulerte slammet blir tilført til tank 2 og blir luftet, blir luftingen av tank 1 som da tjener som utfellingstank som tank 2 under periode , stoppet.

Slamkonsentrasjonen i utslippet fra den siste tanken til klarlngstanken vil først være nær startkonsentrasjonen i den luftede tanken og vil så falle til omkring 0 og deretter igjen øke ettersom tanken blir fyllt med slam.

Tester og beregninger over perioder på 90 minutter har vist at gjennomsnittlig slamkonsentrasjon i utslippet er omkring 2,6 kg/m<*>. Ifølge tabell 1 krever opprettholdelsen av slik slamkonsentrasjon at slamresirkulerlngen er omkring 50£, dvs. 500 m'/time når avfallsvannet blir tilført i en mengde på 1000 m'/time.

Tester har vist at slamkonsentrasjonen i tank 1 og tank 2 varierer fra omkring 4,8 til 7,0 kg/m<*> og er gjennomsnittlig 5,9 kg/m' .

Under disse driftsbetingelsene er lasten i klarlngstanken omkring 3900 kg/time<.>'

Det vil være klart fra forklaringen ovenfor at anvendelsen av fremgangsmåten Ifølge oppfinnelsen resulterer i en økning av slamkonsentrasjonen i tankene fra 4 til omkring 5,9 kg/m' og at samtidig har slamresirkuleringsforholdet blitt redusert fra 1,0 til 0,5, og sl aml as ten i klarlngstanken har blitt redusert fra omkring 8000 kg/time til omkring 3900 kg/time.

Det ovenfor nevnte forholdet mellom slammengde og biologisk aktivitet og således renseeffekt gjelder ikke kun fremgangsmåten i hvilket det er ønskelig å fjerne nitrogen og eventuelt også fosfor, men også metoder hvis primære mål er å fjerne BOD. Således, kan fremgangsmåten Ifølge oppfinnelsen fordelaktig bli benyttet 1 sammenheng med fremgangsmåter av den siste type.

Oppfinnelsen har blitt beskrevet ovenfor i sammenheng med anvendelsen av to behandlingssoner, men kan også bli utført i sammenheng med anvendelsen av tre eller flere behandlingssoner .

Det er spesielt foretrukket å utføre fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen i sammenheng med anvendelsen av fire behandlingssoner, da en slik utførelsesform gir en spesielt høy grad av fleksibilitet med hensyn til valg av driftsbetingel-ser, inkludert drift- av å kombinere denne med forskjellige kjente fremgangsmåter, f.eks. de ovenfor nevnte fremgangsmåtene for fjerning av nitrogen og både nitrogen og fosfor.

Fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen kan f.eks. bli kombinert med en kjent fra GB 1 404 565 ved anvendelse av fire behandlingssoner, sone 1 til 4, og ved alternerende å lede blandingen av forurenset vann og resirkulert slam til sone 1 og 3 og anvende sonene 2 og 4 for utfelling og tilbakeholding av slam. Herved blir en kombinasjon av såkalt "plug-flow" og sammenblanding oppnådd.

Ved anvendelse av fire behandlingssoner er det mulig å behandle den samme mengde slam i tre soner som i et tradi-sjonelt fire soners anlegg, mens den fjerde sonen tjener som en denitrifiseringssone.

Varigheten av slamutfelllngsperloden for en gitt behandlingssone er fortrinnsvis mellom 30 og 180 minutter, mest foretrukket mellom 45 og 120 minutter og disse periodene er fortrinnsvis av samme varighet.

Det er også foretrukket at 10 til 50# av størrelsen (volumet) av behandlingssonen blir benyttet for slamutfelling.

Videre, kan fremgangsmåtene beskrevet ovenfor bli benyttet i tradisjonelle rensingsanlegg under topplaster forårsaket av plutselige regnskyll.

I et renseanlegg basert på aktivert slammetode for ren-singstanken kan i tilfelle kraftig regnfall, motta større mengder slam enn den kan håndtere. Derfor, kan det være nødvendig å dele plutselig påkommende større mengder avfallsvann fra renseanlegget til resipientene som kun er utformet for å motta renset avfallsvann, og dette kan gi opphav til alvorlige miljøproblemer.

Denne ulempen kan bli eliminert eller redusert ved fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse kun ved opprettholdelse under periode med uvanlig stor innstrømning av forurenset vann av slike betingelser i en av behandlingssonene at slammet blir utfelt deri og ved å "flytte" sonen som har et stort innhold av slam i oppstrømsretning i en påfølgende periode.

For eksempel, under nevnte periode vil hverken lufting eller omrøring av det forurensede vannet bli utført i den aktuelle behandlingssonen, og dette vil forårsake at slammet blir utfelt og at kun vann med meget begrenset innhold av slam strømmer til klaringssonen. Når lasten til renseanlegget har returnert til normalt, blir luftingen/omrøringen i nevnte behandlingssone gjenopptatt og sonen blir så tilført blandingen av forurenset vann og resirkulert slam. Heretter vil en normal tilførsel av slam til klaringssonen skje.

Foreliggende oppfinnelse angår også et anlegg for utførelse av fremgangsmåten beskrevet ovenfor, nevnte anlegg omfatter minst to behandlingstanker utstyrt med lufting eller omrøringsmidler og midler for alternerende tilførsel av en blanding av forurenset vann og resirkulert slam til en tank og til den andre tanken, midler for alternerende uttømming av vandig medium fra behandlingstanken, en klaringstank utstyrt med midler for tilførsel av vandig medium fra behandlingstanken, midler for utslipp av renset vann og midler for utslipp av utfelt slam og resirkulering av det utsluppede slammet til en behandlingstank. Anlegget ifølge oppfinnelsen er kjennetegnet ved at den har midler for periodisk stopping av luftingen eller omrøringsmidler i hver behandlingstank for å gi utfelling av slam og midler for å skifte tilførselen av blandingen av forurenset vann og slam på en slik måte at tanken som under den foregående perioden tjente som en slamutfellingstank, får tilført blandingen av forurenset vann og slam før blandingen blir ledet til en eller flere behandlingstanker.

Måleren er passende en måler for måling av ammonlakkon-sentrasjon, men kan også være et måleinstrument for måling av tilsvarende parametere, slik som oksygenopptaksrate (OUR).

Nedenfor, vil oppfinnelsen bli beskrevet i detalj med referanse til figurene, hvor

Figur 3 skjematisk illustrerer en foretrukket utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen ved anvendelse av fire behandlingssoner, Figur 4 illustrerer skjematisk en ytterligere foretrukket utførelsesform av fremgangsmåten ifølge oppfinnelsen også ved anvendelse av fire behandlingssoner, Figur 5 illustrerer skjematisk en utførelsesform av fremgangsmåten Ifølge oppfinnelsen hvor denitrifisering blir oppnådd, Figur 6 illustrerer skjematisk en tidligere kjent frem-

gangsmåte for rensing av forurenset vann i et anlegg omfattende to behandlingssoner, og

Figur 7 viser skjematisk driften av et anlegg tilsvarende til anlegget vist i figur 6, hvor nevnte anlegg blir benyttet for utførelse av en utførelsesform ■av fremgangsmåten Ifølge oppfinnelsen.

tJtførelsesformen illustrert i figur 3 omfatter en første fase A fulgt av en andre fase B som igjen blir fulgt av fase A osv.

I fase A, som tar f.eks. 90 minutter, blir forurenset vann suksessivt ledet gjennom sonene 1, 2, 3 og 4 og videre til en klaringssone hvor den blir separert til en vannfase og en slamfase, hvor minst en del av den siste blir resirkulert og blandet med innkommende forurenset vann, og hvor nevnte blanding blir tilført til sone 1.

Under passasje gjennom sonene 1, 2 og 4, blir nevnte blanding luftet og under passasje gjennom sone 3 blir hverken lufting eller omrøring utført, og resultatet er at slammet blir utfelt i nevnte sone. I fase B blir blandingen av forurenset vann og resirkulert slam tilført til sone 3 og fra den strømmer den gjennom sone 4, 1 og 2, mens den blir luftet i sonene 3, 4 og 2 og uten at den blir utsatt for noen behandling mens den strømmer gjennom sone 1 for således å tillate slammet å utfelle i nevnte sone. Denne fasen kan også ta f.eks. 90 minutter.

Deretter blir et skifte til fase A-behandling utført.

Som det vil være tydelig fra det ovenfor beskrevne, er strømmen gjennom sonene 1, 2, 3 og 4 alltid i den samme rekkefølge, mens tilførselen av blandingen av forurenset vann og resirkulert slam til sone 1, 2 og sonene 3 og 4, alternerende. Det vil således alltid være sone 2 eller sone 4 som er i direkte forbindelse med klaringssonen og utslipp vil aldri skje til klaringssonen fra behandlingssonen til hvilken ubehandlet forurenset vann har blitt tilført direkte.

Sammenhengen av behandlingssone 1 og 3 med innløpet for behandling av forurenset vann representerer fordelen at slamkonsentrasjonen er høy hvor behovet for rensing er høyest.

Ved anvendelse av behandlingssonene med et volum på 80000 rn* og en innløpsstrøm av forurenset vann på 1000 m> /time og en faseperiode (A og B) på 90 minutter, -kan en slamkonsentrasjon på omkring 2,6 kg/m' bli oppnådd ved utløpet fra den siste behandlIngssonen og med en resirkuleringshastighet på 500 rn' av slam pr. time. Ved den samme tid kan gjennomsnittlig slamkonsentrasjon 1 behandlingssonen bli øket fra omkring 4 til omkring 5 kg slam pr. rn*.

I utførelsesformen illustrert i figur 3, blir en fjerning av BOD oppnådd.

Hvis en samtidig denitrifisering er ønskelig, er utførelses-formen illustrert i figur 4 fordelaktig.

I nevnte utførelsesform blir slam utfelt i sone 4 (fase A) og i sone 2 (fase B) og forurenset vann alternerende tilført til sone 1 og 3 som beskrevet 1 sammenheng med figur 1 og 3.

Ved å sørge for operasjonelle betingelser i sone 1 og 3 slik at de alternerer mellom aerobe og anaerobe betingelser som illustrert i figur 5, blir en denitrifisering som beskrevet i GB 1 404 565 oppnådd, men under mer ideelle betingelser. Således, er det kjent at denitrifiseringsraten er høy når BOD og NO3-N konsentrasjonen er høy samtidig, noe som er tilfelle umiddelbart etter at innløpet for forurenset vann har vært i kontakt med sone 1 eller 3. Deretter, avtar denitrifiseringsraten følgelig med reduksjonen av konsentrasjon av N03-N som er resultatet av denitrifiseringen.

I fase A, blir forurenset vann inneholdende NH3-N tilført til sone 1 og i fase B vil en denitrif isering opptre i denne fasen i sammenheng med luftingen i sone 1. Hoveddelen av NO3-N dannet i sone 1 vil bli denitrifisert i fase A når sone 1 igjen blir bragt i kontakt med innløpet for ikke-renset forurenset vann.

Dette er det kjente mønsteret av metoden beskrevet i GB 1 404 565 og når det totale volumet som skal behandles, blir delt 1 fire deler blir økede konsentrasjoner av N oppnådd i sone 1 og 3 og således en økning av både denitrif iseringen og denitrifiseringsratene.

Naturligvis er det umulig å oppnå høy nitrifiserings- og denitriflseringsrate som et resultat av høy konsentrasjon av N og samtidig oppnå lave konsentrasjoner av N som er målet ved utløpet, men den ønskede lave konsentrasjonen av NO3-N såvel som NH3-N blir oppnådd i etterbehandlingen som skjer i sone 2 og 4. Følgelig, er det fordelaktig alltid å forbinde disse sonene med klaringssonen.

I fase A blir nitrifisering av delen av NH3-N som blir ledet fra sone 1 til 2, utført i sone 2, men hoveddelen av NH3-N vil bli nitrif isert i sone 1 i fase B (i sone 3 i fase A, hhv.).

Som beskrevet ovenfor, vil denitrifisering skje i sone 2 i fase B (sone 4 i fase A, hhv.) samtidig med en tilbakehol-delse av slam i disse sonene som et resultat av felling.

For å oppsummere gir den illustrerte utførelsesform de følgende fordeler: 1) høy nitrifiserings- og denitriflseringsrate i sone 1 og 3, 2) etterbehandling for NH3-N og NO3-N 1 sone 2 og sone 4 som sikrer lave utsilppskonsentrasjoner av nitrogen, og

3} en øket mengde slam 1 behandllngssonene samtidig med

redusert slamlast 1 klaringssonen.

Metoden ifølge kjent teknikk illustrert i figur 6 for rensing av forurenset vann kan, f.eks. bli dimensjonert for behandling av eh mengde vann på 1000 m' ved bruk av et totalvolum i behandlingssonen på 8000 m<>>, en slamkonsentrasjon på 4 kg/m<3> og et slamreslrkuleringsforhold på 1:1. Dersom mengden vann blir øket to ganger, dvs. til 2000 m<*>/time, f.eks. som en følge av midlertidige sterke regnskyll, må resirkulerlngsforholdet bli øket omkring to ganger. Således, må 2000 rn*/time bli resirkulert, noe som resulterer i økning 1 slamlasten i klaringssonen fra omkring 8000 kg/time til 16000 kg/time. Dette er ikke mulig i en vanlig drift.

Hvis derimot som illustrert i figur 7, lufterne i sonene 2 blir stoppet under den tunge innstrømningen av vann (fase A), vil slamutfelling skje i sone 2 og dette vil resultere i en reduksjon av slamlast i klaringssonen. Gradvis vil Imidlertid sone 2 bli fyllt med slam. Dersom, imidlertid som illustrert i fase B, et faseskift blir utført ved å passere forurenset vann til sone 2 og fortsette luftingen i sone 1, vil det være mulig å holde slamlasten i klaringssonen ved et akseptabelt nivå.

Således, ved å anvende fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse, kan problemene som opptrer ved midlertidig sterk innstrømning av vann, bli overvunnet uten å passere forurenset vann til en resipient i en ikke-renset tilstand.

Claims (9)

1. Fremgangsmåte for rensing av forurenset vann, slik som avfallsvann, ved aktivert-slam-metoden, hvorved forurenset vann I rekkefølge er utsatt for biologiske behandlinger i minst to behandlingssoner og hvor det så behandlede vannet blir ledet til en permanent klarlngssone og separert til en vannf raks Jon og en slamf raks jon, hvor minst en del av det siste blir resirkulert og blandet med ubehandlet vann, karakterisert ved at det I en periode blir opprettholdt slike betingelser i en behandlIngssone at en slamutfelling skjer der og ved tilføring I en påfølgende periode blandingen av forurenset vann og resirkulert slam direkte eller indirekte til sonen som under den foregående periode tjente som slamutfellIngssone før ytterligere behandling derav, i en eller flere behandlingssoner.

2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at det blir benyttet minst tre behandlingssoner.

3. Fremgangsmåte Ifølge krav 2, karakterisert ved at det blir benyttet tre behandlingssoner og at det blir tilført luft i to av dem mens den tredje tjener som en slamutfelllngssone.

4. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at det blir benyttet fire behandlingssoner.

5. Fremgangsmåte ifølge krav 4, karakterisert ved at blandingen av forurenset vann og resirkulert slam blir ledet gjennom fire soner I en serie og at blandingen alternerende blir tilført til den første og tredje sonen.

6. Fremgangsmåte Ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at varigheten av behandlingsperioden eller slamutfellingsperloden, blir kontrollert ved konsentrasjonen av ammoniakk eller en tilsvarende parameter i den aerobe behandlingssonen slik at perioden avsluttes når den ønskede omdanningen av ammoniakk har blitt oppnådd.

7. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at varigheten av behandlingsperioden og slamutfellingsperloden er mellom 30 og 180 minutter, fortrinnsvis mellom 45 og 120 minutter.

8. Fremgangsmåte ifølge et hvilket som helst av de foregående krav, karakterisert ved at 10 til 50SÉ av volumet av behandlIngssonen blir benyttet for slamutfelling.

9. Anlegg for rensing av forurenset vann, slik som avfallsvann, omfattende minst to behandlingstanker (1,2) utstyrt med luftings- og/eller omrøringsmidler, og midler for alternerende tilførsel av en blanding av forurenset vann og resirkulert slam til en tank og den andre tank, midler for alternerende utslipp av vandig medium fra behandlingstankene (1,2), en klaringstank (3) utstyrt med midler for tilførelse av vandig medium fra behandlingstankene, midler for utslipp (5) av renset vann bg midler for utslipp av utfelt slam og resirkulering (4) av utskilt slam til en behandlIngstank, karakterisert ved at det har midler for periodisk stopping av midlene for lufting eller omrøring i hver behandlingstank (1,2) for å gi felling av slam og midler for å skifte tilførselen av blandingen av forurenset vann og slam på en slik måte at tanken (1,2) som under den forrige periode tjente som en slamutfellingstank, får tilført blandingen av forurenset vann og slam før blandingen blir ledet til en eller flere behandlingstanker (1,2).