NO309398B1 - Fremgangsmåte og anlegg for produksjon av ferskvann fra saltholdig vann - Google Patents

Fremgangsmåte og anlegg for produksjon av ferskvann fra saltholdig vann Download PDF

Info

Publication number
NO309398B1
NO309398B1 NO992949A NO992949A NO309398B1 NO 309398 B1 NO309398 B1 NO 309398B1 NO 992949 A NO992949 A NO 992949A NO 992949 A NO992949 A NO 992949A NO 309398 B1 NO309398 B1 NO 309398B1
Authority
NO
Norway
Prior art keywords
return
pressure
container
salt water
containers
Prior art date
Application number
NO992949A
Other languages
English (en)
Other versions
NO992949D0 (no
NO992949L (no
Inventor
Bjoern Lyng
Sigbjoern Lyng
Leif S Drabloes
Original Assignee
Bjoern Lyng
Sigbjoern Lyng
Leif S Drabloes
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Bjoern Lyng, Sigbjoern Lyng, Leif S Drabloes filed Critical Bjoern Lyng
Priority to NO992949A priority Critical patent/NO309398B1/no
Publication of NO992949D0 publication Critical patent/NO992949D0/no
Priority to ES200000048A priority patent/ES2162592B1/es
Priority to PE2000000581A priority patent/PE20010470A1/es
Priority to EG20000767A priority patent/EG22423A/xx
Priority to GCP2000712 priority patent/GC0000339A/en
Priority to TNTNSN00134A priority patent/TNSN00134A1/fr
Priority to AU54327/00A priority patent/AU5432700A/en
Priority to PCT/NO2000/000210 priority patent/WO2000076639A1/en
Publication of NO992949L publication Critical patent/NO992949L/no
Publication of NO309398B1 publication Critical patent/NO309398B1/no

Links

Classifications

    • BPERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01DSEPARATION
    • B01D61/00Processes of separation using semi-permeable membranes, e.g. dialysis, osmosis or ultrafiltration; Apparatus, accessories or auxiliary operations specially adapted therefor
    • B01D61/02Reverse osmosis; Hyperfiltration ; Nanofiltration
    • B01D61/06Energy recovery
    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C02TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02FTREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
    • C02F1/00Treatment of water, waste water, or sewage
    • C02F1/44Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis
    • C02F1/441Treatment of water, waste water, or sewage by dialysis, osmosis or reverse osmosis by reverse osmosis
    • YGENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02ATECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
    • Y02A20/00Water conservation; Efficient water supply; Efficient water use
    • Y02A20/124Water desalination
    • Y02A20/131Reverse-osmosis

Description

Foreliggende oppfinnelse angår produksjon av ferskvann fra saltholdig vann, normalt sjøvann. Det benyttes en teknikk med omvendt osmose, hvor saltvann tilføres under høyt trykk ved hjelp av et system for tilveiebringelse av det høye trykket til en beholder med en membran, heretter kallt Omvendt Osmose Membran, som slipper gjennom en viss andel av vannet som ferskvann til ferskvannsdelen, som holdes tilnærmet på atmosfæretrykk. Denne type teknikk er kjent, og benyttes særlig i de deler av verden som har rikelig tilgang på sjøvann, men lite ferskvann. Det er imidlertid et problem med denne teknikken at den normalt vil føre til et relativt høyt energiforbruk.
For at fenomenet Omvendt Osmose skal fungere tilfredsstillende, vil det være nødvendig å tilveiebringe et relativt høyt trykk av saltvann på den ene siden av osmosemembranen, mens den andre siden av membranen holdes tilnærmet på vanlig atmosfæretrykk. Saltionene vil da over membranen søke å oppnå en likevektstilstand hvor det på lavtrykksiden befinner seg vann uten salt, dvs ferskvann. Membranen vil med andre ord slippe igjennom ferskvann dersom det opparbeides et trykk som er større enn likevektstrykket (det såkalte osmotiske trykk, hvis størrelse er avhengig av saltkonsentrasjonen), samt trykkfallet på grunn av strømning gjennom membranen.
Det benyttes typisk et trykk på f.eks. 65 barg på høytrykksiden.
De anlegg som er i bruk, og kan kjøpes, produserer trykk med bl.annet flertrinns sentrifugalpumper, skrupumper eller stempelpumper. Saltvannet blir så ført inn til en Omvendt Osmose Membran hvor typisk 25-45% av vannstrømmen skilles ut til ferskvann. Resten av saltvannet, senere kalt returlaken, typisk 55-75% , slippes så ut i det fri, og gjennomgår således et trykkfall på ca. 65 bar, og i forbindelse med dette tapes en stor energimengde.
Det er tilveiebragt systemer for å gjenvinne noe av denne energien. De systemer som er tilgjengelige i dag, baserer seg i hovedsak på å gjenvinne energien i en vannturbin, av enten pelton- eller francistype, og den gjenvunnede energien blir overført til pumpeaksling eller motoraksling. Dårlige praktiske oppnådde virkningsgrader av turbin eller av pumper og turbin har hittil ført til at kun moderate andeler av den energimengden det er mulig å gjenvinne, blir gjenvunnet.
Andre systemer for gjenvinning baserer seg på vekslingsbeholdere/sylindre med stempler eller fleksible, tette membraner, hvor retur-saltlaken driver stempelet eller den fleksible, tette membranen som igjen presser friskt saltvann til omvendt osmose-membranen. Det er beskrevet flere systemer etter dette prinsipp i andre patentpublikasjoner, jfr. for eksempel EP-A1-0,028,913, US 5,306,428, GB-A-2,030,056. I hovedsak består slike systemer som beskrevet, av to eller flere sylindre eller beholdere og hver sylinder eller beholder har en saltvannsside og en returlakeside, og disse er da skilt ved hjelp av stempel eller fleksible, tette membraner eller sekker.
Hver vekslingssylinder eller -beholder har to operasjonsmodi, den ene slik at returlaken under trykk fra omvendt osmose-filteret presser friskt saltvann til omvendt osmose-membranen. Nødvendig ekstra energi for å oppveie trykkfall i hele systemet, samt energi for å trykke opp en mengde til nødvendig trykk og som tilsvarer det produserte ferskvannet, tilføres enten direkte til et eventuelt stempel i sylinderen eller i en eller flere pumper, hvorav en som kan være høytrykkspumpe, og en kan være en trykkøkningspumpe. Når sylinderen eller beholderen nærmer seg å bli tømt for sjøvann, og dermed fylt av lake, må et styresystem sørge for å styre en eller flere ventiler slik at en ny sylinder eller beholder kan starte å pumpe saltvann. Sylinderen eller beholderen som er full av returlake, og så godt som tom for friskt saltvann, må da av styresystemet trykkavlastes til friluft og fylles opp igjen med friskt saltvann. Dette er den andre operasjonsmodus.
Slike systemer vil ved vellykket utførelse kunne gjenvinne en meget høy andel av den trykkenergien som ellers kan gå til spille, anslagsvis 85-98%.
Men slike systemer har til nå ikke hatt noen suksess, og er idag ikke å få kjøpt i markedet. Årsaken til dette er at ingen hittil har fått til denne prosessen uten store variasjoner og/eller trykkslag i vannmengdene til/fra omvendt osmose-membranene.
Det er også nødvendig for styresystemet å kunne vite hvor i sekvensen en er, men det er pr. idag med eksisterende teknikk ingen posisjonsindikatorer eller annen anordning som klarer å registrere dette, og samtidig tåle saltvannet og de trykkvariasjonene som prosessen krever.
Herværende oppfinnelse er konsipert som en fremgangsmåte og et anlegg for å få metoden med trykkgjenvinning ved hjelp av sylindre/stempler eller beholdere med fleksible, tette membraner til å fungere uten avbrudd eller vesentlige trykkslag i saltvannsstrømmene til/fra omvendt osmose-filtrene, for således å gjøre denne metoden anvendelig for industriell utnyttelse og dermed kunne produsere ferskvann ved hjelp av omvendt osmose ved lavere energiforbruk enn hva som hittil har vært oppnåelig. Dette vil kunne oppnås ved hjelp av styresystemet, kombinasjonen av styresystemet og ventiltyper og metode for å registrere når sylinder/beholder er tom. Fremgangsmåten og anlegget ifølge oppfinnelsen defineres nøyaktig i de vedføyde patentkravene.
Ved hjelp av en utførelsesform av oppfinnelsen kan en også unngå å bruke stempler eller fleksible membraner, og dermed øke driftssikkerheten ytterligere. Dette oppnås ved å basere skillet mellom returlake og friskt saltvann på at en kontrollerer en blandingssone for de to væskene og avbryter sekvensen før blandingssonen går ut av beholderne og til omvendt osmose-membranene. Det henvises for øvrig til patentkravene både når det gjelder denne og andre utførelsesformer av oppfinnelsen.
Oppfinnelsen skal nå belyses nærmere ved å se på eksempelvise utførelsesformer, og det vises samtidig til de vedføyde tegningene, hvor
fig. 1 viser et eksempel på et totalanlegg ifølge oppfinnelsen, med en utførelsesform med membraner i vekslingsbeholdeme, og
fig. 2 viser en utførelsesform av ventil med trykkutjevnings-funksjon.
Ifølge oppfinnelsen er det tilveiebragt et system for styring av trykkgjen-vinningsprosessen ved ferskvannsproduksjon fra omvendt osmose, ved hjelp av trykkgjenvinningssylindre/vekslingsbeholdere med stempler eller beholdere med fleksible/tette membraner. Et slikt styresystem kan brukes for et anlegg med for eksempel to beholdere med membraner, se fig. 1.
Høytrykkspumpen pumper friskt sjøvann opp til ca. 65 barg. Dette kan være for eksempel en flertrinns sentrifugalpumpe, en skruepumpe eller en stempelpumpe. Dette vannet går sammen med friskt saltvann fra trykkgjenvinnings-anlegget, tilveiebragt også til samme trykk , f.eks. ca. 65 barg, og dette leveres så til omvendt osmose-membranene. Her blir f.eks. 40% av inngående saltvann separert ut som ferskvann, og i det tilfelle vil da 60% av vannmengden inn gå ut som returlake med noe forhøyet saltinnhold i forhold til friskt saltvann inn. Trykket vil typisk være 1-4 bar lavere enn inngangstrykket, dvs f.eks. 62 barg. Dette vannet går så til en skifteventil hvor vannet blir dirigert til den ene beholderen, f.eks. beholder A. Her vil den tette, fleksible membranen presse friskt saltvann ut av beholder A til omtrent samme trykk som laken som strømmer inn i beholder A. Tilbakeslagsventil A1 vil forhindre at vannet presser seg tilbake mot forsyningen av det friske saltvannet, og tilbakeslags-ventil A2 vil slippe høytrykksvannet gjennom. Dette har nå et trykk på for eksempel 61-62 barg og går til en trykkøkningspumpe som pumper vannet opp til trykket som må til for at det skal kunne gå inn til omvendt osmose-membranene.
Trykkøkningspumpen kan også plasseres andre steder i syklusen, f.eks etter utløpet av saltlake fra omvendt osmose-membranene. Når beholder A nesten er fylt opp med saltlake/tomt for friskt saltvann, bestemt ut ifra tiden T fra fylling av Beholder A med lake startet, eller etter signal fra mengdemåler FT1, som måler hvor mye lake som er gått inn i beholder A. Tiden T bestemmes ut ifra volumet til beholderen og strømningsmengden, slik at beholder A fylles nesten, men ikke helt, med lake. Hvis en bruker mengdemåler, gir denne signal idet en har nådd en tilsvarende mengde.
Når tiden T eller mengden er nådd, gir styresystemet signal til sleideventilen slik at denne kjøres over for å levere lake til beholder B, og denne vil dermed umiddelbart trykkes opp og starte å presse friskt saltvann ut av den andre enden. Denne overskiftingen skal ifølge oppfinnelsen skje slik at en ikke får noe avbrudd i strømningen av lake/saltvann fra og til omvendt osmose-filteret. Dette betyr at skifteventilen under skiftingen må åpne for lake til beholder B i samme takt som den reduserer lakemengden til beholder A.
Beholder A er nå tilnærmet full av lake/tom for friskt saltvann, og når skifteventilen er kommet helt over, mottar dumpeventil A signal fra styresystemet om å åpne, og beholder A trykkavlastes dermed til atmosfæretrykk. Som en ytterligere forbedring kan det monteres små trykkavlastnings- og oppbyggings-ventiler som åpner en viss tid før skifteventil eller / og dumpeventil skifter / åpner, f.eks 1 -5 sek. før. Denne trykkavlastningsventilen kan typisk ha et strømnings-tverrsnitt på 1 -15 mm, og vil foreta trykkavlastning / trykkoppbygging på en skånsom måte og unngå de reaksjonskrefter en kan få ved plutselig å skifte / åpne en stor ventil med et differansetrykk på opp til 65 barg.
Som en ytterligere forbedring kan skifte- og/eller dumpeventilene konstrueres slik at det er innebygget en egen trykkavlastnings/oppbyggings-mekanisme i dem, og slik at ventilene ikke åpner/skifter hovedporten før trykkutjevning tilnærmet er foretatt. Dette kan oppnåes gjennom konstruksjon av ventilen slik at kraften ventilmotoren utøver på ventilen, ikke er større enn at det må være tilnærmet trykk utjevnet før den lar seg bevege. Ventilen må da være konstruert slik at trykkene på begge sider av ventilstempelet i kombinasjon med flatene som trykkene arbeider mot, gir en nettokraft på ventilstempelet som oppfyller det ovennevnte forhold. Et eksempel på en slik ventil er vist i fig. 2.
Forsyningen av friskt saltvann, som forutsettes å kunne bli levert ved et ønsket lavt trykk på 0.5-5 bar, vil dermed strømme inn i beholder A på den andre siden av den tette, fleksible membranen gjennom tilbakeslagsventil A1. Tilbakeslagsventil A2 vil forhindre at høytrykks-saltvann som nå presses ut av beholder B, vil strømme tilbake til beholder A. Det friske saltvannet vil dermed via den fleksible, tette membranen presse laken ut av beholder A og ut gjennom dumpeventil A. Det er ifølge oppfinnelsen avgjørende at trykket til det friske saltvannet er slik innstillt at det presser laken ut raskere i denne beholderen enn laken presser friskt saltvann under høyt trykk ut av den andre. Dette fordi systemet må rekke å tømme laken i den ene beholderen (i dette sekvenstrinn beholder A) dvs. åpne dumpeventil, tømme beholderen for lake og stenge dumpeventil, før tiden T er gått ut, eller at mengden målt ved FT1 har nådd sin forhåndsbestemte verdi, slik at beholder A er klar, full av friskt saltvann når skifteventilen får signal om å skifte over til beholder A igjen.
Det er også viktig å detektere et endepunkt for hver fylling/tømming, for å unngå at sekvensen driver i startpunktet, noe som kan medføre at den fleksible, tette membranen kan tømme beholderen helt for friskt saltvann i det sekvenstrinn hvor den leverer friskt saltvann under trykk til omvendt osmose-membranen, noe som vil medføre brudd i leveringen av vann til omvendt osmose-membranen, og fare for ødeleggelse av omvendt osmose-membraner og den fleksible, tette membranen i beholderen.
Detekteringen av et slikt endepunkt gjøres ifølge oppfinnelsen ved å registrere, måle, mengden av friskt sjøvann som strømmer inn i beholderen i det sekvenstrinn hvor lake dumpes til friluft. Når beholderen er helt tom for lake/full av friskt saltvann, vil den tette, fleksible membranen legge seg mot utløps-anordningen og forhindre at mer friskt sjøvann strømmer inn. Dette vil bli registrert av mengdemåleren FT2 som da gir signal til styresystemet om å stenge dumpeventilen. Dette forutsetter at utløpsanordningen er laget slik, og at membranen er så solid at den tåler dette uten å ødelegges. Trykket her er lavt, fra 0.5 til 5 barg.
Disse prinsippene, alle samlet eller enkeltvis, for styring av slike trykkgjenvinnings-prosesser kan brukes på alle prosesser som baserer seg på fylling/tømming av beholdere eller sylindre.
Som en ytterligere forbedring kan en ha en tilsvarende prosess, men hvor vekslings-beholderne eller sylindrene har hverken membraner eller stempler som skiller lake og friskt saltvann, men baserer seg på at disse væskene ikke blander seg i stort omfang. Dette kan oppnås bl.a. ved hjelp av en anordning i hver ende av sylindrene / beholderne hvor en bremser ned innløpsstrømmen og fordeler væsken gjennom f.eks. en hullplate som dekker hele eller store deler av tverrsnittet til beholderen. Videre at en avbryter sekvenstrinnet hvor en presser friskt saltvann ved høyt trykk til omvendt osmose-membranene, før blandingssonen kommer til utløpet. Dette kan bestemmes ut i fra en tid, eller ved å måle ledningsevnen, og en kan fortsette til neste sekvenstrinn når ledningsevnen kommer over en forutbestemt verdi.
Videre at en i den fasen hvor den ene beholderen er trykkavlastet og hvor friskt saltvann presser returlaken ut til avløp, sørger for at dette ikke avbrytes før en har friskt saltvann ut i avløpet. Dette endepunktet kan bestemmes ut i fra en forhåndsbestemt tid, eller ved å måle ledningsevnen, og sekvenstrinnet avbrytes når ledningsevnen faller under en forhåndsbestemt verdi. Ved å benytte stående beholdere, med returlaken nederst, vil tetthetsforskjellen mellom returlaken og friskt sjøvann bevirke at blandingssonens utstrekning minimaliseres.

Claims (24)

1. Fremgangsmåte for produksjon av ferskvann fra saltholdig vann, særlig sjø-vann, ved bruk av et omvendt osmose-anlegg, hvor friskt saltvann inn til omvendt osmose-anlegget innmates med nødvendig høyt trykk av minst én høytrykks-pumpe i kombinasjon med et energigjenvinningsanlegg som utnytter trykket i høy-trykks-returlake fra omvendt osmose-anlegget, til trykksetting av saltvann i en sekvensiell prosess med et fremad-sekvenstrinn og et returtrinn, gjennom to parallelle vekslingsbeholdere som hovedsakelig vil befinne seg i motsatte trinn, karakterisert ved at den sekvensielle prosessen styres slik at returtrinnet utføres så mye raskere enn fremad-trinnet, at den vekslingsbeholder som er i returtrinnet, rekker å veksle innhold før fremad-trinnet er ferdig for den andre vekslingsbeholderen, hvorved saltvann bringes til å strømme uavbrutt til omvendt osmose-anlegget, og returlake uavbrutt fra omvendt osmose-anlegget.
2. Fremgangsmåte ifølge krav 1, hvor hver vekslingsbeholder inneholder et glidende skillestempel eller en fleksibel, tett membran som skille mellom returlake og friskt saltvann, karakterisert ved at returtrinnets hastighet styres ved å regulere det friske saltvannets inngangstrykk, idet returlake dumpes til atmosfæretrykk og friskt saltvann samtidig påfylles.
3. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at skifte av innstrømming av returlake fra den ene beholderen til den andre utføres før den nevnte ene beholder er helt full av returlake.
4. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at skifte av innstrømming av returlake fra den ene beholderen til den andre styres ved at en forhåndsbestemt tid brukes for returlake-strømming til den aktuelle beholder, hvilken tid bestemmes ut fra beholderens volum og returlakens strømningsmengde.
5. Fremgangsmåte ifølge krav 3, karakterisert ved at skifte av innstrømning av returlake fra den ene beholderen til den andre styres på grunnlag av et målesignal fra en mengdemåler som måler returlake-mengden som strømmer inn i den aktuelle beholder etter siste skifting.
6. Fremgangsmåte ifølge krav 1 eller 2, karakterisert ved at endeposisjon for returtrinnet, dvs. ved dumping av returlake til friluft og påfylling av friskt saltvann i den aktuelle beholder, bestemmes ved at mengden av friskt saltvann til beholderen måles, og det registreres når denne mengden faller, hvilket indikerer at beholderen er full av friskt saltvann og tom foF returlake.
7. Fremgangsmåte ifølge krav 1, hvor en grenseflate eller en blandingssone etableres mellom returlake og friskt saltvann i direkte kontakt i vekslings-beholderne, karakterisert ved at styringen baseres på kontroll av grenseflatens/ blandingssonens posisjon, utstrekning og bevegelse, idet fremad-sekvenstrinnet avsluttes før grenseflaten/blandingssonen når ut/innløpet på den aktuelle beholderens saltvanns-side.
8. Fremgangsmåte ifølge krav 7, karakterisert ved at innløpsstrøm i hver ende av beholderne bremses ved hjelp av minst en plate med huller eller netting for å skape et visst trykkfall og fordele strømningen over hele beholderens tverrsnitt.
9. Fremgangsmåte ifølge krav 7 eller 8, karakterisert ved at fremad-sekvenstrinnet avbrytes etter en forhånds-beregnet tid, hvor mengde og beholder-volum inngår i beregningen og god margin gis for blandingssonens utstrekning, og at returtrinnet styres slik at all returlake og en viss del friskt saltvann presses til avløp.
10. Fremgangsmåte ifølge krav 7 eller 8, karakterisert ved at sekvenstrinnene styres på grunnlag av signaler fra ledningsevne-målere i beholderne for bestemmelse av grenseflatens/blandingssonens passering forbi gitte posisjoner i beholderne.
11. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at trykkutjevning foretas ved trykkøkning og trykksenking mellom sekvenstrinnene, ved benyttelse av små, aktuatorstyrte trykkavlastnings- og trykkoppbyggingsventiler som åpnes en gitt tid før dumpe-eller skifteventiler skal skifte, for å unngå slag og rystelser når de sistnevnte, store ventilene åpner eller skifter.
12. Fremgangsmåte ifølge krav 1, karakterisert ved at trykkutjevning foretas ved trykkøkning og trykksenkning mellom sekvenstrinnene, ved benyttelse av ventiler med innebygget trykkutjevningsmekanisme, innrettet slik at ventilen ikke kan skifte eller åpne før tilnærmet trykkutjevning er foretatt.
13. Anlegg for produksjon av ferskvann fra saltholdig vann, særlig sjøvann, omfattende et omvendt osmose-anlegg, minst én høytrykkspumpe for innmating av friskt saltvann til omvendt osmose-anlegget med nødvendig høyt trykk, et energigjenvinngsanlegg for utnyttelse av trykket i høytrykks-returlake fra omvendt osmose-anlegget, til trykksetting av friskt saltvann på omvendt osmose-anleggets inngangsside i kombinasjon med høytrykkspumpen, hvor energigjenvinningsanlegget omfatter to parallelle vekslingsbeholdere hvor returlake og friskt saltvann møtes i hver av disse, ventiler for fordeling av returlake til beholderne og for styring av friskt saltvann til og fra beholderne og for styring av returlake til dumping, samt en trykkøknings-pumpe for tilveiebringelse av høyt trykk for friskt saltvann mellom beholderne og omvendt osmose-anleggets inngangsside, og hvor energigjenvinningsanlegget arbeider i en sekvensiell prosess med et fremad-sekvenstrinn og et returtrinn for vekslingsbeholderne, idet de to beholderne vil befinne seg hovedsakelig i motsatte trinn, karakterisert ved et styringssystem for prosessen som er innrettet for å utføre returtrinnet så mye raskere enn fremad-trinnet, at den vekslingsbeholder som er i returtrinnet, rekker å veksle innhold før fremad-trinnet er ferdig for den andre vekslingsbeholderen, hvorved saltvann bringes til å strømme uavbrutt til omvendt osmose-anlegget, og returlake uavbrutt fra omvendt osmose-anlegget.
14. Anlegg ifølge krav 13, karakterisert ved at hver vekslingsbeholder inneholder et glidende skillestempel eller en fleksibel, tett membran som skille mellom returlake og friskt saltvann, og at styringssystemet er innrettet for å styre returtrinnets hastighet ved regulering av det friske saltvannets inngangstrykk, som bevirker dumping av returlake til atmosfæretrykk og samtidig påfylling av friskt saltvann.
15. Anlegg ifølge krav 13 eller 14, karakterisert ved minst en skifteventil for skifting av returlake-strøm til beholderne, fra en beholder til den annen, hvilken skifteventil har tilstrekkelig stort tilgjengelig strømningstverrsnitt under hele skiftingen til et avbrudd i eller stor variasjon av strømningsmengder unngås under skiftingen.
16. Anlegg ifølge krav 13 eller 14, karakterisert ved minst en mengdemåler for måling av returlake-mengde som strømmer inn i en beholder, for avgivelse av signal til styringssystemet.
17. Anlegg ifølge krav 13 eller 14, karakterisert ved minst en mengdemåler for måling av mengden av friskt saltvann som strømmer inn i en beholder, for avgivelse av signal til styringssystemet.
18. Anlegg ifølge krav 14, karakterisert ved at beholdernes ut/innløpsende på returlake-siden er utformet slik at stemplene eller membranene tåler differanse-trykket mellom friskt saltvann som tilføres i returtrinnet, og returlakens atmosfæretrykk ved dumpingen, når beholderen tømmes helt for returlake og fylles helt med friskt saltvann.
19. Anlegg ifølge krav 13, karakterisert ved at hver vekslingsbeholder er innrettet for å la returlake og friskt saltvann møtes direkte i en grenseflate eller blandingssone, og at styringssystemet er innrettet for å kontrollere grenseflatens/blandingssonens posisjon, utstrekning og bevegelse i hver beholder, idet fremadsekvens-trinnet må avsluttes før grenseflaten/blandingssonen når ut/innløpet på den aktuelle beholderens saltvanns-side.
20. Anlegg ifølge krav 19, karakterisert ved minst en plate med huller, eventuelt netting, anbrakt i hver ende av beholderne for å skape et visst trykkfall og fordele strømmingen over hele beholderens tverrsnitt.
21. Anlegg ifølge krav 19, karakterisert ved ledningsevne-målere anbrakt i beholderne for bestemmelse av grenseflatens/blandingssonens passering forbi gitte posisjoner i beholderne, og for avgivelse av signal til styringssystemet.
22. Anlegg ifølge krav 19, karakterisert ved at vekslingsbeholderne er anordnet stående hovedsakelig vertikalt og med returlaken nederst.
23. Anlegg ifølge krav 13, karakterisert ved små, aktuatorstyrte trykkavlastnings- og trykkoppbyggingsventiler anbrakt i tilknytning til dumpe- og skifteventiler mellom omvendt osmose-anlegget og beholdernes returlake-side, for trykkutjevning og unngåelse av slag og rystelser ved skifte mellom sekvenstrinn, hvilke små ventiler åpnes en gitt tid før dumpe- eller skifteventilene skal skifte.
24. Anlegg ifølge krav 13, karakterisert ved at dumpe- og skifteventiler mellom omvendt osmose-anlegget og beholdernes returlake-side har innebygget trykkutjevningsmekanisme, innrettet slik at ventilen ikke kan skifte eller åpne før tilnærmet trykkutjevning er foretatt, hvorved slag og rystelser kan unngås ved trykkøkning og trykksenking ved sekvenstrinn-overganger.
NO992949A 1999-06-16 1999-06-16 Fremgangsmåte og anlegg for produksjon av ferskvann fra saltholdig vann NO309398B1 (no)

Priority Applications (8)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO992949A NO309398B1 (no) 1999-06-16 1999-06-16 Fremgangsmåte og anlegg for produksjon av ferskvann fra saltholdig vann
ES200000048A ES2162592B1 (es) 1999-06-16 2000-01-11 Procedimiento e instalacion para la produccion de agua dulce a partir de agua salada.
PE2000000581A PE20010470A1 (es) 1999-06-16 2000-06-12 Procedimiento e instalacion para la produccion de agua dulce a partir de agua salada
EG20000767A EG22423A (en) 1999-06-16 2000-06-14 A method and a plant for production of fresh water from briny water
GCP2000712 GC0000339A (en) 1999-06-16 2000-06-14 A method and a plant for production of fresh waterfrom briny water
TNTNSN00134A TNSN00134A1 (fr) 1999-06-16 2000-06-14 Une methode et un installation pour la production de l'eau fraiche a partir d'eau salee
AU54327/00A AU5432700A (en) 1999-06-16 2000-06-15 A method and a plant for production of fresh water from briny water
PCT/NO2000/000210 WO2000076639A1 (en) 1999-06-16 2000-06-15 A method and a plant for production of fresh water from briny water

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
NO992949A NO309398B1 (no) 1999-06-16 1999-06-16 Fremgangsmåte og anlegg for produksjon av ferskvann fra saltholdig vann

Publications (3)

Publication Number Publication Date
NO992949D0 NO992949D0 (no) 1999-06-16
NO992949L NO992949L (no) 2000-12-18
NO309398B1 true NO309398B1 (no) 2001-01-22

Family

ID=19903461

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
NO992949A NO309398B1 (no) 1999-06-16 1999-06-16 Fremgangsmåte og anlegg for produksjon av ferskvann fra saltholdig vann

Country Status (8)

Country Link
AU (1) AU5432700A (no)
EG (1) EG22423A (no)
ES (1) ES2162592B1 (no)
GC (1) GC0000339A (no)
NO (1) NO309398B1 (no)
PE (1) PE20010470A1 (no)
TN (1) TNSN00134A1 (no)
WO (1) WO2000076639A1 (no)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10251342B4 (de) * 2002-11-05 2013-03-14 Aloys Wobben Verfahren und Vorrichtung zum Entsalzen von Wasser mit Druckabfallüberbrückung
ES2211338B2 (es) * 2002-12-20 2006-03-16 Bjorn Lyng Sistema para la desalacion de agua basado en energia eolica.
IL157430A (en) * 2003-08-17 2009-08-03 Avi Efraty Apparatus for continuous closed circuit desalination under variable pressure with a single container
GR1005796B (el) * 2006-02-24 2008-01-30 Συστημα ανακτησης ενεργειας και μειωσης των επικαθισεων στις μεμβρανες σε μοναδα αφαλατωσης (μεταβλητης ισχυος και παροχης) με αντιστροφη οσμωση
EP2489425A4 (en) * 2009-10-16 2013-06-26 Avero Manuel Barreto HYBRID MODULAR SYSTEM OF STATIC CHAMBERS WITH VIRTUAL TURNING FOR SAVING SAVINGS IN RESOLUTIONS WITH INVERTED OSMOSIS
US8323483B2 (en) * 2009-10-16 2012-12-04 Arne Fritdjof Myran Optimized work exchanger system
ES2372107B1 (es) * 2009-10-16 2013-02-11 Manuel BARRETO CORUJO Sistema híbrido modular de cámaras estáticas con rotación virtual para ahorro energético en desalación por osmosis inversa.
US20150184647A1 (en) * 2012-09-27 2015-07-02 Jayaram JAYASHRI Modular pressurization element in reverse osmosis desalination
RU2585191C1 (ru) * 2014-12-30 2016-05-27 Закрытое Акционерное Общество "Аквафор Продакшн" (Зао "Аквафор Продакшн") Система очистки жидкости
RU2614287C2 (ru) 2015-09-02 2017-03-24 Закрытое Акционерное Общество "Аквафор Продакшн" (Зао "Аквафор Продакшн") Система очистки жидкости
RU2628389C2 (ru) 2015-09-02 2017-08-16 Закрытое Акционерное Общество "Аквафор Продакшн" (Зао "Аквафор Продакшн") Способ очистки жидкости
US9975089B2 (en) * 2016-10-17 2018-05-22 Fluid Equipment Development Company, Llc Method and system for performing a batch reverse osmosis process using a tank with a movable partition
CL2019000147A1 (es) 2019-01-18 2019-04-26 Investig Forestales Bioforest S A Batería industrial de gradiente salino y método asociado.

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3489159A (en) * 1965-08-18 1970-01-13 Cheng Chen Yen Method and apparatus for pressurizing and depressurizing of fluids
US4367140A (en) * 1979-11-05 1983-01-04 Sykes Ocean Water Ltd. Reverse osmosis liquid purification apparatus
US4637783A (en) * 1980-10-20 1987-01-20 Sri International Fluid motor-pumping apparatus and method for energy recovery
GR75052B (no) * 1981-01-05 1984-07-13 Mesple Jose L R
US4814086A (en) * 1985-10-03 1989-03-21 Bratt Russell I Method and apparatus for fluid treatment by reverse osmosis
US5306428A (en) * 1992-10-29 1994-04-26 Tonner John B Method of recovering energy from reverse osmosis waste streams
ES2103211B1 (es) * 1996-02-07 1998-04-01 Barreto Avero Manuel Sistema para desalinizar agua del mar mediante osmosis inversa por camaras presurizadas.
TNSN98161A1 (fr) * 1997-09-03 2000-12-29 Barreto Avero Manuel Systeme de dessalinisation de l'eau par osmose inverse au moyen de chambres pressurisees avec piston en suspension et systeme de detection de la position de ce dernier

Also Published As

Publication number Publication date
NO992949D0 (no) 1999-06-16
ES2162592B1 (es) 2002-07-01
ES2162592A1 (es) 2001-12-16
NO992949L (no) 2000-12-18
EG22423A (en) 2003-01-29
PE20010470A1 (es) 2001-04-25
TNSN00134A1 (fr) 2002-05-30
AU5432700A (en) 2001-01-02
GC0000339A (en) 2007-03-31
WO2000076639A1 (en) 2000-12-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
NO309398B1 (no) Fremgangsmåte og anlegg for produksjon av ferskvann fra saltholdig vann
DK2237863T3 (en) BATCH-DRIVE REVERSED OSMOSE SYSTEM WITH MULTIPLE MEMBRANES IN A PRESSURE CONTAINER
KR102180787B1 (ko) 역삼투 또는 나노여과에 의한 수처리 시스템 및 방법
US8323484B2 (en) Method and system to flush an RO system
US4391712A (en) Reverse-osmosis water purifier apparatus and method
US20080105617A1 (en) Two pass reverse osmosis system
US4645599A (en) Filtration apparatus
US20070256977A1 (en) Reverse osmosis water filtering system
Schneider Selection, operation and control of a work exchanger energy recovery system based on the Singapore project
CN102858436B (zh) 反渗透系统
EP0292267A3 (en) Pumping apparatus and method
US3493495A (en) Apparatus and process for the osmotic separation of water from a saline solution
CN111439810B (zh) 高水效tds蠕变解决方案
PH12019000084A1 (en) Desalination system
NO324179B1 (no) Fremgangsmate og innretning for avsalting av vann
US10710024B2 (en) Method and system for performing a batch reverse osmosis process using a tank with a movable partition
FR2487810A1 (fr) Installation pour la deshydratation des boues comportant plusieurs filtres-presses montes en parallele
US3423310A (en) Osmotic processes and apparatus
CA2437901C (en) Reduced-waste reverse osmosis water supply system
CN207943891U (zh) 一种净水装置
JPH051358Y2 (no)
HUT67093A (en) Device for purifying potable water
EP2992946A1 (en) Apparatus for purifying a liquid and method of operating such an apparatus
CN108046353A (zh) 一种净水装置及其控制方法
EP4317620A1 (en) Water supply system

Legal Events

Date Code Title Description
MM1K Lapsed by not paying the annual fees