NO301198B1 - Cable, process and impregnation pulp - Google Patents
Cable, process and impregnation pulp Download PDFInfo
- Publication number
- NO301198B1 NO301198B1 NO952810A NO952810A NO301198B1 NO 301198 B1 NO301198 B1 NO 301198B1 NO 952810 A NO952810 A NO 952810A NO 952810 A NO952810 A NO 952810A NO 301198 B1 NO301198 B1 NO 301198B1
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- cable
- conductor
- viscosity
- compound
- temperature
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 14
- 238000005470 impregnation Methods 0.000 title description 22
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 59
- 239000004020 conductor Substances 0.000 claims description 40
- 238000009413 insulation Methods 0.000 claims description 35
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 22
- 239000000123 paper Substances 0.000 claims description 22
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 13
- 238000001035 drying Methods 0.000 claims description 6
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical group [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 4
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 claims description 3
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 claims description 3
- 239000002655 kraft paper Substances 0.000 claims description 3
- 150000001335 aliphatic alkanes Chemical group 0.000 claims description 2
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 2
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 claims description 2
- 229940126062 Compound A Drugs 0.000 description 6
- NLDMNSXOCDLTTB-UHFFFAOYSA-N Heterophylliin A Natural products O1C2COC(=O)C3=CC(O)=C(O)C(O)=C3C3=C(O)C(O)=C(O)C=C3C(=O)OC2C(OC(=O)C=2C=C(O)C(O)=C(O)C=2)C(O)C1OC(=O)C1=CC(O)=C(O)C(O)=C1 NLDMNSXOCDLTTB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 5
- LVTJOONKWUXEFR-FZRMHRINSA-N protoneodioscin Natural products O(C[C@@H](CC[C@]1(O)[C@H](C)[C@@H]2[C@]3(C)[C@H]([C@H]4[C@@H]([C@]5(C)C(=CC4)C[C@@H](O[C@@H]4[C@H](O[C@H]6[C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H](O)[C@H](C)O6)[C@@H](O)[C@H](O[C@H]6[C@@H](O)[C@@H](O)[C@@H](O)[C@H](C)O6)[C@H](CO)O4)CC5)CC3)C[C@@H]2O1)C)[C@H]1[C@H](O)[C@H](O)[C@H](O)[C@@H](CO)O1 LVTJOONKWUXEFR-FZRMHRINSA-N 0.000 description 5
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 4
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 3
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 3
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 3
- 229920001131 Pulp (paper) Polymers 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241000218657 Picea Species 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 150000004945 aromatic hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 125000002915 carbonyl group Chemical group [*:2]C([*:1])=O 0.000 description 1
- 229920002678 cellulose Polymers 0.000 description 1
- 239000001913 cellulose Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000002224 dissection Methods 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 1
- 238000010849 ion bombardment Methods 0.000 description 1
- 229910052745 lead Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 239000011241 protective layer Substances 0.000 description 1
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 1
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 1
- LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L sulfite Chemical compound [O-]S([O-])=O LSNNMFCWUKXFEE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000001291 vacuum drying Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- H—ELECTRICITY
- H02—GENERATION; CONVERSION OR DISTRIBUTION OF ELECTRIC POWER
- H02J—CIRCUIT ARRANGEMENTS OR SYSTEMS FOR SUPPLYING OR DISTRIBUTING ELECTRIC POWER; SYSTEMS FOR STORING ELECTRIC ENERGY
- H02J3/00—Circuit arrangements for ac mains or ac distribution networks
- H02J3/36—Arrangements for transfer of electric power between ac networks via a high-tension dc link
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B13/00—Apparatus or processes specially adapted for manufacturing conductors or cables
- H01B13/30—Drying; Impregnating
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
- H01B7/17—Protection against damage caused by external factors, e.g. sheaths or armouring
- H01B7/28—Protection against damage caused by moisture, corrosion, chemical attack or weather
- H01B7/2806—Protection against damage caused by corrosion
-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01B—CABLES; CONDUCTORS; INSULATORS; SELECTION OF MATERIALS FOR THEIR CONDUCTIVE, INSULATING OR DIELECTRIC PROPERTIES
- H01B7/00—Insulated conductors or cables characterised by their form
- H01B7/17—Protection against damage caused by external factors, e.g. sheaths or armouring
- H01B7/28—Protection against damage caused by moisture, corrosion, chemical attack or weather
- H01B7/282—Preventing penetration of fluid, e.g. water or humidity, into conductor or cable
- H01B7/285—Preventing penetration of fluid, e.g. water or humidity, into conductor or cable by completely or partially filling interstices in the cable
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
- Y02A30/00—Adapting or protecting infrastructure or their operation
- Y02A30/14—Extreme weather resilient electric power supply systems, e.g. strengthening power lines or underground power cables
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/60—Arrangements for transfer of electric power between AC networks or generators via a high voltage DC link [HVCD]
Description
Foreliggende oppfinnelse angår kraftkabler av masseimpregnert type, dvs. kabler med metallkappe eller mantel isolert med papir som er impregnert med en viskøs forbindelse (også betegnet Solid Type Paper Insulated Cables). Oppfinnelsen gjelder særlig sådanne kabler beregnet på overføring av likestrøm ved høy spenning, underjordisk såvel som undersjøisk. The present invention relates to mass-impregnated power cables, i.e. cables with a metal jacket or jacket insulated with paper which is impregnated with a viscous compound (also called Solid Type Paper Insulated Cables). The invention applies in particular to such cables intended for the transmission of direct current at high voltage, underground as well as undersea.
Faktisk er den masseimpregnerte kabel den eldste type høyspenningskabel som brukes. Allerede ved århundreskiftet, dvs. for omtrent et hundre år siden, var sådanne kabler i bruk for spenninger inntil 10 kV. Senere økte spenningene takket være forbedringer med hensyn til isolasjonsmaterialene såvel som utviklingen av de nødvendige produk-sjonsprosesser. In fact, the mass-impregnated cable is the oldest type of high-voltage cable in use. Already at the turn of the century, i.e. approximately one hundred years ago, such cables were in use for voltages of up to 10 kV. Later, the tensions increased thanks to improvements with regard to the insulation materials as well as the development of the necessary production processes.
Erfaring viste imidlertid at den vanlige masseimpregnerte kabel har viktige ulemper. Experience has shown, however, that the usual mass-impregnated cable has important disadvantages.
I drift oppvarmes isolasjonen syklisk når kabelen belastes og avlastes. Under belastning utvider (masse-) impregneringsmiddelet seg som følge av oppvarmingen forårsaket av de elektriske tap, leder-, mantel- og eventuelle armeringstap. Denne utvidelse kan skape høye trykk når den motvirkes av den omsluttende mantel og forsterkning. En blymantel kan ikke bære sådanne høye trykk og vil gjennomgå plastisk deformasjon i fraværet av tilleggsforsterkning. Når kabelen avkjøles når den er ubelastet, er temperaturfallet størst i lederen, således at massen vil bli suget inn i denne, idet den omgivende isolasjonsmasse uttynnes, hvilket skaper vakuumbobler og hele eller delvise tomrom i isolasjonen. Siden gass under lavt trykk er en meget dårligere isolator enn olje og også har en mye lavere dielektrisk permitivitet, vil den bli utsatt for spenninger utover dens motstandsevne, hvilket vil føre til partiell utladning. In operation, the insulation is heated cyclically when the cable is loaded and unloaded. Under load, the (mass) impregnating agent expands as a result of the heating caused by the electrical losses, conductor, jacket and any reinforcement losses. This expansion can create high pressures when counteracted by the enclosing mantle and reinforcement. A lead jacket cannot withstand such high pressures and will undergo plastic deformation in the absence of additional reinforcement. When the cable cools when it is unloaded, the temperature drop is greatest in the conductor, so that the mass will be sucked into it, as the surrounding insulating mass is thinned, which creates vacuum bubbles and full or partial voids in the insulation. Since gas under low pressure is a much poorer insulator than oil and also has a much lower dielectric permittivity, it will be subjected to voltages beyond its resistivity, which will lead to partial discharge.
I tilfellet av vekselspenning vil antallet utladninger være meget stort pr. tidsenhet og vil snart etterfølges av sammenbrudd. På grunn av det som er nevnt ovenfor er kabler av masseimpregnert type blitt begrenset til lavere spenninger, særlig 24 kV og lavere. In the case of alternating voltage, the number of discharges will be very large per unit of time and will soon be followed by collapse. Because of what has been mentioned above, cables of the mass-impregnated type have been limited to lower voltages, particularly 24 kV and below.
I tilfellet av likestrøm er antallet partielle utladninger (PD - Partial Discharges) pr. tidsenhet flere dekader lavere. Dette muliggjør bruk av masseisolert isolasjon for myere høyere spenninger og/eller elektriske påkjenninger. Det er imidlertid den partielle utladning under avkjølingen av kabelen som begrenser den største kraftoverføring på denne type kabel. In the case of direct current, the number of partial discharges (PD - Partial Discharges) per unit of time several decades lower. This enables the use of mass-insulated insulation for much higher voltages and/or electrical stresses. However, it is the partial discharge during the cooling of the cable that limits the greatest power transfer on this type of cable.
Når det ble nødvendig med høyere spenninger og større overføringskapasiteter ble andre typer kabel utviklet basert på trykksetting av isolasjonen (dvs. et sådant trykk at det hindrer dannelse av bobler under alle betingelser), dvs. de såkalte "trykkunder-støttede kabler" (Pressure Assisted Cables). Eksempler på sådanne kabler utgjøres av kabler av oljefylt type, gasstrykk-type, rør-type, osv. Sådanne kabler kan brukes ved betraktelig høyere spenninger og temperaturer enn vanlige masseimpregnerte kabler. For eksempel er det blitt konstruert komplette oljefylte kabler for spenninger opp til 1100 kV vekselstrøm med en største arbeidstemperatur av 85 - 90°C. When higher voltages and larger transmission capacities were required, other types of cable were developed based on pressurizing the insulation (i.e. a pressure such that it prevents the formation of bubbles under all conditions), i.e. the so-called "pressure-assisted cables" (Pressure Assisted Cables). Examples of such cables are cables of the oil-filled type, gas pressure type, pipe type, etc. Such cables can be used at considerably higher voltages and temperatures than ordinary mass-impregnated cables. For example, complete oil-filled cables have been constructed for voltages up to 1100 kV alternating current with a maximum working temperature of 85 - 90°C.
Andre begrensende faktorer som angår fremstillingen av masseimpregnerte kabler for høye spenninger, er forbundet med produksjonsprosessen. Impregneringsprosedyrene er meget tidkrevende og prosessen kan skape soner med lavere masseinnhold. Dissek-sjon av kabler har bekreftet at soner i kabelisolasjonen noen ganger ikke er fullstendig impregnert. Dette bestemmer en grense for energioverføringen med kjent kabelisolasjon. Other limiting factors concerning the manufacture of mass-impregnated cables for high voltages are associated with the manufacturing process. The impregnation procedures are very time-consuming and the process can create zones with a lower mass content. Dissection of cables has confirmed that zones in the cable insulation are sometimes not completely impregnated. This determines a limit for the energy transfer with known cable insulation.
Formålet for den foreliggende oppfinnelse er å frembringe en masseimpregnert like-strømseffektkabel ved høye spenninger og som har følgende egenskaper: - Forbedret pålitelighet ved overføring av energi og termisk veksling fra omgivelsestemperaturer til de største ledertemperaturer, The purpose of the present invention is to produce a mass-impregnated direct current power cable at high voltages and which has the following properties: - Improved reliability when transferring energy and thermal exchange from ambient temperatures to the largest conductor temperatures,
- tilfredsstillende virkemåte ved vanndyp i området fra 0 m til i det minste 3000 m, - satisfactory operation at water depths in the range from 0 m to at least 3000 m,
- tilfredsstillende virkemåte ved kabelstrekk av opp til noen tusen km, - satisfactory operation for cable stretches of up to a few thousand km,
- tilpasningsdyktighet med hensyn til forskjellige omgivelsestemperaturer (i området fra - 2 til +30°C), ved å regulere materialkombinasjonén i isolasjonssystemet (-2°C i arktiske sjøområder, +7°C i Nordsjøen, +30°C i grunne, tropiske sjøområder). - adaptability with regard to different ambient temperatures (in the range from - 2 to +30°C), by regulating the material combination in the insulation system (-2°C in arctic sea areas, +7°C in the North Sea, +30°C in shallow, tropical sea areas).
Foreliggende oppfinnelse gjelder ikke bare selve kabelen, men også en fremgangsmåte for å fremstille kabelen, samt den impregnerende forbindelse som brukes i kabelen. The present invention applies not only to the cable itself, but also to a method for producing the cable, as well as the impregnating compound used in the cable.
Trekkene ved oppfinnelsen er angitt i de vedføyde patentkrav. Med denne oppfinnelse er det oppnådd en effektkabel for likestrøm ved høy spenning som har egenskapene nevnt ovenfor og ekstra høy effektoverføringskapasitet, dvs. i størrelsesorden 500 MW og mer ved en spenning av 350 kV og høyere. Produksjonstiden er også betraktelig forkortet. The features of the invention are indicated in the appended patent claims. With this invention, a power cable for direct current at high voltage has been achieved which has the properties mentioned above and extra high power transmission capacity, i.e. in the order of 500 MW and more at a voltage of 350 kV and higher. The production time is also considerably shortened.
De ovenfor nevnte og ytterligere trekk og formål ved den foreliggende oppfinnelse vil klart fremgå av den etterfølgende detaljerte beskrivelse av utførselsesformer av oppfinnelsen sett i sammenheng med de vedføyde tegninger, på hvilke: The above-mentioned and further features and purposes of the present invention will be clear from the following detailed description of embodiments of the invention seen in connection with the attached drawings, in which:
Fig. 1 viser et tverrsnitt gjennom en kabel, Fig. 1 shows a cross-section through a cable,
Fig. 2 anskueliggjør skjematisk viskositetskarakteristikkene for noen impregnerende Fig. 2 schematically illustrates the viscosity characteristics of some impregnants
forbindelser, compounds,
Fig. 3 er et diagram som skjematisk viser temperatur og trykk i forhold til tiden for en Fig. 3 is a diagram which schematically shows temperature and pressure in relation to time for a
kjent produksjonsprosess, og known production process, and
Fig. 4 angir skjematisk produksjonsprinsippene som skal brukes med den foreliggende Fig. 4 schematically indicates the manufacturing principles to be used with the present one
oppfinnelse. invention.
I fig. 1 er det skjematisk vist en effektkabel 1 av typen HVDC (High Voltage, Direct Current) som omfatter en midtre flertrådet leder 2 som i hovedsak har et rundt tverrsnitt. I det minste et isolasjonslag 3 som omslutter lederen består av flere gjennomtrengelige papirbånd viklet omkring lederen. I det minste en ikke-gjennomtrengelig kappe 4 som har et hovedsakelig rundt tverrsnitt omslutter isolasjonslaget eller -lagene 3 og en impregnerende forbindelse fyller i hovedsak alle mellomrom innenfor lederen, alle mellomrom mellom de enkelte båndlag og alle tomrom innenfor selve båndstrukturen. Vanligvis vil det også befinne seg halvledende lag 5 og 6 henholdsvis over lederen 2 og under metallkappen 4. Utvendig vil det foreligge armering og øvrige beskyttelseslag (ikke vist). To eller flere isolerte kjerner kan være anordnet innenfor den samme ikke-gjennomtrengelige kappe. In fig. 1 schematically shows a power cable 1 of the HVDC (High Voltage, Direct Current) type which comprises a central multi-wire conductor 2 which essentially has a round cross-section. At least one insulation layer 3 which surrounds the conductor consists of several permeable paper strips wound around the conductor. At least an impermeable sheath 4 having a substantially round cross-section surrounds the insulation layer or layers 3 and an impregnating compound essentially fills all spaces within the conductor, all spaces between the individual tape layers and all voids within the tape structure itself. Usually there will also be semi-conducting layers 5 and 6 respectively above the conductor 2 and below the metal sheath 4. On the outside there will be reinforcement and other protective layers (not shown). Two or more insulated cores may be arranged within the same impermeable jacket.
De elektriske egenskaper for kabelisolasjonssystemet avhenger av valget av tre faktorer: The electrical properties of the cable insulation system depend on the choice of three factors:
- isolasjonstype, - insulation type,
- "oppskriften" for den impregnerende forbindelse, og - the "recipe" for the impregnating compound, and
- produksjonsprosessen. - the production process.
På de etterfølgende sider vil disse faktorer bli beskrevet mer detaljert. On the following pages, these factors will be described in more detail.
Isolasjon Insulation
Den type isolasjon som kan være egnet for en kabel i henhold til den foreliggende oppfinnelse, kan være kraftpapir fremstilt fra nordlig grantre ved hjelp av sulfittprosessen og basert på våt papirmasse uten mekanisk massebehandling. Isolasjonen bør være prosesserbar ved 120°C. The type of insulation which may be suitable for a cable according to the present invention may be kraft paper produced from northern spruce using the sulphite process and based on wet paper pulp without mechanical pulp treatment. The insulation should be processable at 120°C.
Kvaliteten på det papir som skal brukes i kablene i henhold til den foreliggende oppfinnelse må kontrolleres nøye av kabelprodusenten fra tilfelle til tilfelle i sammenheng med den relevante impregnerende forbindelse. The quality of the paper to be used in the cables according to the present invention must be carefully checked by the cable manufacturer on a case-by-case basis in conjunction with the relevant impregnating compound.
Forbindelser Connections
Forbindelser som kan brukes i HVDC-kabler bør være en blanding av hydrokarboner av elektroteknisk kvalitet som er blandet for å frembringe en forbindelse med lavt dielektrisk tap og evne til å absorbere hydrogengass når den utsettes for ionebombardement. Forbindelsen bør filtreres i den hensikt å fjerne karbonyl fra forbindelsen. Den bør oppvise langtidsstabilitet og være ikke-segregerende. Compounds that can be used in HVDC cables should be a mixture of electrotechnical grade hydrocarbons blended to produce a compound with low dielectric loss and the ability to absorb hydrogen gas when subjected to ion bombardment. The compound should be filtered in order to remove carbonyl from the compound. It should exhibit long-term stability and be non-segregating.
Eksempler på forbindelser har de etterfølgende tekniske fordringer: Examples of connections have the following technical requirements:
Forbindelse A: Compound A:
Viskositetskarakteristikkene for forbindelser A, B og C er anskueliggjort i fig. 2. Viskositeten for denne kjente forbindelse A øker til omtrent 9,3 Pa s ved 30°C. The viscosity characteristics for compounds A, B and C are illustrated in fig. 2. The viscosity of this known compound A increases to approximately 9.3 Pa s at 30°C.
Forbindelse B: Compound B:
Fysiske og elektriske data: Physical and electrical data:
Kjemiske data: Chemical data:
95 % av forbindelsen må bestå av alkankjeder med" en kjedelengde som overskrider 15 karbonenheter. Ikke mer enn 2 % av kjedene skal ha kjedelengder over 28 karbonenheter. Det samlede innhold av svovel skal være lavere enn 700 ppm. Det skal ikke forekomme asfaltener i forbindelsen. Viskositetskarakteristikkene for forbindelse B er vist i fig. 2. 95% of the compound must consist of alkane chains with a chain length exceeding 15 carbon units. No more than 2% of the chains must have chain lengths exceeding 28 carbon units. The total sulfur content must be lower than 700 ppm. There must be no asphaltenes in the compound The viscosity characteristics of compound B are shown in Fig. 2.
Forbindelse C: Compound C:
Kjemiske data: Som for forbindelse B. Chemical data: As for compound B.
Viskositetskarakteristikkene for forbindelse C er også vist i fig. 2. Det viktigste felles trekk for de to sistnevnte eksempler B og C er at viskositetskarakteristikkene for materialet har bratt forløp innenfor et visst temperaturområde sammenlignet med kurven for forbindelse A. Viskositeten for forbindelsene B og C er vist å være tilbøyelig til å avta meget sakte ved lavere verdier enn 0,1 - 0,3 Pa s. Trekkene ved oppfinnelsen oppnås imidlertid også ved kurver som følger de brutte linjer eller linjer som har skråninger mellom de angitte brutte og heltrukne linjer. The viscosity characteristics of compound C are also shown in fig. 2. The most important common feature of the last two examples B and C is that the viscosity characteristics of the material have a steep course within a certain temperature range compared to the curve for compound A. The viscosity of compounds B and C has been shown to tend to decrease very slowly at lower values than 0.1 - 0.3 Pa s. However, the features of the invention are also achieved by curves that follow the broken lines or lines that have slopes between the indicated broken and solid lines.
Forbindelsene B og C inneholder en blanding av elektrograderte, naturlige og syntetiske Compounds B and C contain a mixture of electrograded, natural and synthetic
hydrokarboner valgt ut i tillegg tii deres kompatibilitet overfor isolasjonspapiret og på hydrocarbons selected in addition for their compatibility with the insulating paper and on
i grunn av deres miljømessig godtagbare egenskaper. Basisen utgjøres av 50 - 70 % due to their environmentally acceptable properties. The base consists of 50 - 70%
naftenisk olje med et destinasjonsområde av 200 - 350°C. naphthenic oil with a destination range of 200 - 350°C.
For å sikre gassabsorpsjonen tilsettes 20 - 40 % aromatisk hydrokarbon. For å oppnå To ensure gas absorption, 20 - 40% aromatic hydrocarbon is added. To achieve
den riktige struktur og viskositetskarakteristikk tilsettes 0,5-10 % av et viskositets- the correct structure and viscosity characteristic is added 0.5-10% of a viscosity
>middel. Forbindelsens komponenter er stabile, ikke-polare materialer med en "tan d" >medium. The components of the compound are stable, non-polar materials with a "tan d"
0,002. 0.002.
Forbindelsen har et meget bratt fall med hensyn til viskositetsendring, idet viskositeten er The compound has a very steep drop in viscosity change, the viscosity being
høy med en fast struktur av geltype ved temperaturer som er lik eller over den største high with a firm gel-type structure at temperatures equal to or above the largest
) arbeidstemperatur for kabelen og som er lav med en tynn struktur av væsketype ved høyere temperaturer. Forbindelsen bør ha en viskositet av 1 - 3 Pa s eller mer, i tem-peratu rom rådet under den høyeste arbeidstemperatur for en kabelleder, og en viskositet av 0,1 - 0,3 Pa s eller lavere, i temperaturområdet over nevnte kabelledertemperatur ) working temperature of the cable and which is low with a thin liquid-type structure at higher temperatures. The compound should have a viscosity of 1 - 3 Pa s or more, in temperatures below the highest operating temperature for a cable conductor, and a viscosity of 0.1 - 0.3 Pa s or lower, in the temperature range above said cable conductor temperature
med tillegg av omtrent 5 - 25 K. with the addition of approximately 5 - 25 K.
5 5
I tillegg fordres det at forbindelsen etter faseendringen har elektriske egenskaper som gjør den i stand til å tåle skjærkrefter. Dette trekk skiller den foreliggende forbindelse fra tidligere brukte, såkalte "ikke-drenerende" forbindelser som ved tilsetning av harpiks nådde en kremlignende soliditet ved omtrent 75°C, men som ikke kunne tåle skjærkrefter ved en ytterligere avkjøling. Impregneringen av kabelen skal finne sted i temperaturområdet med lav viskositet, dvs. en temperatur over den vanlige arbeidstemperatur for kabelen. In addition, it is required that the compound after the phase change has electrical properties that enable it to withstand shear forces. This feature distinguishes the present compound from previously used, so-called "non-draining" compounds which, upon addition of resin, reached a cream-like solidity at approximately 75°C, but which could not withstand shear forces upon further cooling. The impregnation of the cable must take place in the temperature range with low viscosity, i.e. a temperature above the usual working temperature for the cable.
Et prøveprogram er blitt gjennomført i den hensikt å vise hvordan forskjellige typer impregneringsforbindelse strømmer gjennom forskjellige typer papir avhengig av tid og A test program has been carried out with the intention of showing how different types of impregnation compound flow through different types of paper depending on time and
temperatur. Konklusjonen var at gjennomstrømningshastigheten varierer med papirtype for alle forbindelsestyper ved de relevante temperaturer og forbindelsesviskositeter. Den type viskositetsmiddel som ble brukt i de forskjellige forbindelser syntes imidlertid å være den avgjørende faktor for strømningshastigheten. temperature. The conclusion was that the flow rate varies with paper type for all compound types at the relevant temperatures and compound viscosities. However, the type of viscosity agent used in the various compounds appeared to be the determining factor for the flow rate.
Kompatibiliteten mellom papiret og impregneringsforbindelsen må kontrolleres eksperi-mentelt for å sikre at de er kompatible og at ingen segresjon vil finne sted i kabelens forventede levetid. The compatibility between the paper and the impregnation compound must be checked experimentally to ensure that they are compatible and that no segregation will occur during the expected life of the cable.
Det fordres da at ved normal drift av kabelen, innbefattet forskjellige omgivelsestemperaturer og belastningssykluser, samt den forventede levetid (50 år), skal It is then required that during normal operation of the cable, including different ambient temperatures and load cycles, as well as the expected lifetime (50 years),
impregneringsmaterialet ikke segregere og må heller ikke klumpe seg til papirstrukturen. Det viskositetsforbedrende middel i impregneringsmaterialet må velges med omhu med tanke på kompatibilitet både med de øvrige komponenter i forbindelsen, med isolasjonspapiret og med Cu og Pb som er de metaller som oftest brukes i sådanne kabler. the impregnation material must not segregate and must also not clump to the paper structure. The viscosity-improving agent in the impregnation material must be chosen carefully with regard to compatibility both with the other components of the connection, with the insulating paper and with Cu and Pb, which are the metals most often used in such cables.
Produksjon Production
Kabelens leder produseres på en vanlig repslående maskin for flertrådsledere. Halv-leder- og papiriagene påføres lederen i en vanlig papiromhylningsmaskin med flere papirrullhyiser. The cable's conductor is produced on a conventional stranding machine for multi-wire conductors. The semi-conductor and paper layers are applied to the conductor in a conventional paper wrapping machine with several paper roll hoists.
Tørkingen av papirene gjøres i vanlige impregneringskar, -tanker eller -beholdere på vanlig måte. Avkjølingen av kabelen gjøres enten ved hjelp av naturlig avkjøling eller ved forsert avkjøling med en inert gass, slik som N2eller C02, enten i en åpen eller en lukket syklus. Impregneringen utføres vanligvis ved impregneringstemperaturen for forbindelsen. Ytterligere avkjøling kan tilføres enten som naturlig eller forsert avkjøling ned til omgivelsestemperatur. Det er nødvendig å ha styrt oppvarming av impreg-neringsbeholderens vegger for å muliggjøre uttrekning av kabelen fra forbindelsen som er igjen i beholderen. The drying of the papers is done in ordinary impregnation vessels, tanks or containers in the usual way. The cooling of the cable is done either by means of natural cooling or by forced cooling with an inert gas, such as N2 or C02, either in an open or a closed cycle. The impregnation is usually carried out at the impregnation temperature of the compound. Further cooling can be applied either as natural or forced cooling down to ambient temperature. It is necessary to have controlled heating of the walls of the impregnation container to enable extraction of the cable from the connection that remains in the container.
Det må utvises forsiktighet når papiret som isolerer kabelens leder impregneres således at vitale komponenter i impregneringssammensetningen ikke endres. Særlig bør temperaturen under prosessen ikke være så høy at komponentene i den oljebaserte forbindelse trekkes ut. Care must be taken when the paper that insulates the cable's conductor is impregnated so that vital components in the impregnation composition are not changed. In particular, the temperature during the process should not be so high that the components of the oil-based compound are extracted.
I det etterfølgende er det spesifisert noen fordringer med hensyn til impregneringen av en isolert kabelleder med den kjente forbindelse A: Den papirbåndisolerte kabelleder plasseres i en trykkbeholder hvor kabelisolasjonen tørkes ved omtrent 120°C i et vakuum som er bedre enn 0,1 mbar. I fig. 3 er det skjematisk vist et diagram som viser temperaturen T og trykket P i forhold til tiden under produksjonsprosessen. Tidsaksen er ikke lineær. Kabelisolasjonen gjennomgår en tørkefase D1, en impregneringsfase 11 og en avkjølingsfase C1. Impregneringen finner dessuten sted under avkjølingsfasen C1. Avkjølingsfasen tar lenger tid enn det som er angitt i forhold til tørke- og impreg-neringsfasene. Fyllingen av forbindelse utføres ved å avgasse den og oppvarme den til samme temperatur som kabelisolasjonen og slippe den forsiktig inn i beholderen under vakuum. Deretter økes sakte det indre trykk i beholderen i trinn, idet det forsikres at situasjonen er stabil før neste trinn startes. In the following, some requirements are specified with regard to the impregnation of an insulated cable conductor with the known compound A: The paper tape-insulated cable conductor is placed in a pressure vessel where the cable insulation is dried at approximately 120°C in a vacuum that is better than 0.1 mbar. In fig. 3 schematically shows a diagram showing the temperature T and the pressure P in relation to time during the production process. The time axis is not linear. The cable insulation undergoes a drying phase D1, an impregnation phase 11 and a cooling phase C1. The impregnation also takes place during the cooling phase C1. The cooling phase takes longer than stated in relation to the drying and impregnation phases. The filling of compound is carried out by degassing it and heating it to the same temperature as the cable insulation and carefully dropping it into the container under vacuum. The internal pressure in the container is then slowly increased in steps, ensuring that the situation is stable before the next step is started.
Neste prosedyre går ut på å redusere temperaturen i kabellederen isolert med impregnert papir til omgivelsestemperatur uten å skape soner med lav impregnering i isolasjonssystemet. Avkjølingsprosessen må derfor forløpe sakte og under fullt trykk således at isolasjonen fylles med forbindelsen. Tilsetning av forbindelse i te mperatu rom rådet fra 80 til 50°C er meget kritisk fordi forbindelsens viskositet har økt så mye i dette område at den bare sakte går inn i isolasjonen. Avkjølingsprosessens varighet er flere uker. The next procedure involves reducing the temperature in the cable conductor insulated with impregnated paper to ambient temperature without creating zones with low impregnation in the insulation system. The cooling process must therefore proceed slowly and under full pressure so that the insulation is filled with the compound. Adding compound at temperatures ranging from 80 to 50°C is very critical because the viscosity of the compound has increased so much in this range that it only slowly penetrates the insulation. The duration of the cooling process is several weeks.
Fordringene ved impregnering med forbindelse B vil være noe tilsvarende, men på grunn av dens forskjellige viskositetskarakterstikk er prosesseringstiden betraktelig redusert. The requirements for impregnation with compound B will be somewhat similar, but due to its different viscosity characteristics, the processing time is considerably reduced.
I fig. 4 er det skjematisk angitt et diagram som viser temperaturen T og trykket P i forhold til tiden under produksjonsprosessen. Tidsaksen er ikke lineær. Kabelisolasjonen gjennomgår en tørkefase D2 (lik D1 i fig. 3), en første avkjølingsfase C2, en In fig. 4, a diagram showing the temperature T and the pressure P in relation to time during the production process is schematically indicated. The time axis is not linear. The cable insulation undergoes a drying phase D2 (similar to D1 in Fig. 3), a first cooling phase C2, a
> impregneringsfase 12 (lik 11 i fig. 3), samt en andre avkjølingsfase C2' (lik den siste del av C1 i fig. 3). Impregnering finner også sted i den første del av avkjølingsfasen C2. > impregnation phase 12 (similar to 11 in fig. 3), as well as a second cooling phase C2' (similar to the last part of C1 in fig. 3). Impregnation also takes place in the first part of the cooling phase C2.
Den andre avkjølingsfase C2' tar lenger tid enn det som er angitt sammenlignet med den første avkjølingsfase 2, men er betraktelig kortere enn den avkjølingsfase C1 som fordres for forbindelse A. The second cooling phase C2' takes longer than indicated compared to the first cooling phase 2, but is considerably shorter than the cooling phase C1 required for compound A.
Etter vakuumbehandling og tørking av kabelisolasjonen kan temperaturen inne i trykkbeholderen reduseres fra 120 til omtrent 45°C (ved vakuum eller forsert avkjøling, After vacuum treatment and drying of the cable insulation, the temperature inside the pressure vessel can be reduced from 120 to approximately 45°C (by vacuum or forced cooling,
.slik som i tilfellet av forbindelse A) før forbindelsen B slippes sakte inn i beholderen som inneholder den papirisolerte kabelleder. Deretter økes trykket sakte til omtrent 1 - 2 bar overtrykk, mens forbindelsen B tilsettes beholderen og papirisolasjonen. Avkjølings-prosedyrene er i dette tilfelle mest kritisk i temperaturområdet fra 35 til 30°C. Den tid som behøves for å oppnå en fullstendig impregnert kabelisolasjon uten soner med lav impregnering, vil være inntil en tredjedel mindre enn den tid som fordres for forbindelse .as in the case of compound A) before compound B is slowly dropped into the container containing the paper-insulated cable conductor. The pressure is then slowly increased to approximately 1 - 2 bar overpressure, while compound B is added to the container and the paper insulation. In this case, the cooling procedures are most critical in the temperature range from 35 to 30°C. The time required to achieve a fully impregnated cable insulation without zones of low impregnation will be up to one third less than the time required for connection
A. A.
En kabel impregnert med forbindelse B vil være egnet som isolasjon i miljøer som har omgivelsestemperaturer opp til 4°C. Arbeidstemperaturen for denne kabel bør være under 30°C. En fordel ved å bruke en forbindelse som har en bratt viskositetskarakteristikk er at produksjonstiden i vesentlig grad kan reduseres. Forbindelsen bør ha lav viskositet under den prosess hvor kabelisolasjonen impregneres, i den hensikt å fylle alle mellomrom i kabelisolasjonen. Forbindelsen bør imidlertid ha høy viskositet i det temperaturområde hvor kabelen arbeider, i den hensikt å hindre dannelse av bobler i den impregnerte papirisolasjon. Forsiktighet bør oppvises for å hindre en brå endring fra høy til lav viskositet innenfor det normale arbeidstemperaturområde for kabelen. A cable impregnated with compound B will be suitable as insulation in environments with ambient temperatures up to 4°C. The working temperature for this cable should be below 30°C. An advantage of using a compound that has a steep viscosity characteristic is that production time can be significantly reduced. The compound should have a low viscosity during the process where the cable insulation is impregnated, in order to fill all spaces in the cable insulation. However, the compound should have a high viscosity in the temperature range where the cable works, in order to prevent the formation of bubbles in the impregnated paper insulation. Care should be taken to prevent an abrupt change from high to low viscosity within the normal operating temperature range of the cable.
Fordringene ved impregnering med forbindelse C vil være meget lik dem som angår forbindelse B, bortsett fra at temperaturområdene er forskjellig: Mens den brå endring fra lav til høy viskositet opptrer ved 60°C med forbindelse C sammenlignet med 30°C for forbindelse B, bør en kabel impregnert med forbindelse C ha vanlige arbeidstemperaturer under omtrent 55°C. En sådan kabel er egnet i miljøer som har omgivelsestemperaturer opp til 20 - 30°C. The requirements for impregnation with Compound C will be very similar to those for Compound B, except that the temperature ranges are different: While the abrupt change from low to high viscosity occurs at 60°C with Compound C compared to 30°C for Compound B, a cable impregnated with compound C has normal working temperatures below approximately 55°C. Such a cable is suitable in environments with ambient temperatures of up to 20 - 30°C.
Et viktig trekk ved oppfinnelsen er at behandlingstiden er vesentlig redusert. Den ovenfor detaljerte beskrivelse av utførelsesformer av denne oppfinnelse må imidlertid betraktes bare som eksempler, og skal ikke bedømmes som begrensninger av beksyttelsesomfanget. An important feature of the invention is that the processing time is significantly reduced. However, the above detailed description of embodiments of this invention must be considered as examples only, and should not be considered as limitations of the scope of protection.
Oppfinnelsen er ovenfor blitt beskrevet i sammenheng med omhyllet HVDC-kabelisolasjon bestående av cellulosepapir, slik som kraftpapir. Det skal imidlertid under-strekes at hovedtrekket ved oppfinnelsen vil bli oppnådd med en hvilken som helst type impregnerbart papir og/eller polymerbånd så sant båndet er kompatibelt med den oljebaserte impregnerende forbindelse som brukes. The invention has been described above in connection with sheathed HVDC cable insulation consisting of cellulose paper, such as kraft paper. However, it must be emphasized that the main feature of the invention will be achieved with any type of impregnating paper and/or polymer tape as long as the tape is compatible with the oil-based impregnating compound used.
Hovedtrekkene ved oppfinnelsen vil også bli oppnådd med andre forbindelser enn de nevnte eksempler på forbindelser så sant disse er kompatible med det valgte omhyl-ningsbånd. The main features of the invention will also be achieved with other compounds than the mentioned examples of compounds as long as these are compatible with the selected wrapping tape.
Utførelsesformene ovenfor av oppfinnelsen er blitt beskrevet i sammenheng med kabler som har en midtleder med hovedsakelig rundt tverrsnitt. Oppfinnelsens prinsipper gjelder imidlertid i like stor grad for kabler som har ovalt tverrsnitt samt kabler som har mer enn en isolert kabelleder. The above embodiments of the invention have been described in connection with cables having a central conductor with a substantially round cross-section. However, the principles of the invention apply equally to cables that have an oval cross-section as well as cables that have more than one insulated cable conductor.
Claims (11)
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO952810A NO301198B1 (en) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | Cable, process and impregnation pulp |
| PCT/NO1996/000168 WO1997004466A1 (en) | 1995-07-14 | 1996-07-08 | Power cable, manufacturing method and impregnating compound |
| AU65355/96A AU6535596A (en) | 1995-07-14 | 1996-07-08 | Power cable, manufacturing method and impregnating compound |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| NO952810A NO301198B1 (en) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | Cable, process and impregnation pulp |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NO952810D0 NO952810D0 (en) | 1995-07-14 |
| NO952810L NO952810L (en) | 1997-01-15 |
| NO301198B1 true NO301198B1 (en) | 1997-09-22 |
Family
ID=19898399
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NO952810A NO301198B1 (en) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | Cable, process and impregnation pulp |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| AU (1) | AU6535596A (en) |
| NO (1) | NO301198B1 (en) |
| WO (1) | WO1997004466A1 (en) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE514063C2 (en) | 1997-12-22 | 2000-12-18 | Abb Ab | Process for producing an electrical device with an insulation system comprising a porous, fibrous and / or laminated solid portion impregnated with a dielectric liquid, a porous, fibrous and / or laminated body and its use in an electrical device |
| SE511215C2 (en) | 1997-12-22 | 1999-08-23 | Asea Brown Boveri | Dielectric gelling composition, use thereof, insulated electric DC cable comprising such composition and process for making it |
| DK1842226T3 (en) | 2004-11-03 | 2010-10-18 | Iris Molecular Diagnostics Inc | Homogeneous analyte detection |
| WO2006137933A2 (en) | 2004-11-03 | 2006-12-28 | Leucadia Technologies, Inc. | Microbubbles for affinity separation |
| BR112016008189B1 (en) | 2013-10-23 | 2021-07-27 | Prysmian S.P.A. | POWER CABLE, AND, METHOD FOR EXTRACTING RETICULATED BY-PRODUCTS FROM A RETICULATED ELECTRICALLY INSULATING LAYER |
| EP3286769B1 (en) | 2015-04-22 | 2019-12-25 | Prysmian S.p.A. | Energy cable having a crosslinked electrically insulating system, and method for extracting crosslinking by-products therefrom |
| EP3544029B1 (en) | 2018-03-19 | 2020-10-14 | ABB Power Grids Switzerland AG | Gel impregnated bushing |
| EP3967721A1 (en) | 2020-09-10 | 2022-03-16 | Nexans | Impregnating fluid for high voltage paper lapped power cables |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2436110A (en) * | 1943-01-11 | 1948-02-17 | Shell Dev | Electric cable impregnated with tertiary alkyl naphthalenes |
| GB999370A (en) * | 1963-04-08 | 1965-07-21 | Dussek Brothers & Company Ltd | Improvements in or relating to impregnating compositions |
| US3318743A (en) * | 1965-03-23 | 1967-05-09 | United States Steel Corp | Method of making electric cables |
| US3459871A (en) * | 1966-10-21 | 1969-08-05 | Gen Cable Corp | High voltage cable |
| CA1086487A (en) * | 1975-09-25 | 1980-09-30 | Edwin A. Link | Insulating oil, method of use and electrical equipment utilizing said oil |
| IT1054421B (en) * | 1975-12-05 | 1981-11-10 | Pirelli | PROCEDURE FOR THE MANUFACTURE OF MULTIPOLAR ELECTRIC SUBMARINE CABLES |
| IT1114926B (en) * | 1977-07-29 | 1986-02-03 | Pirelli | PERFECTED FLUID FOR THE INSULATION OF ELECTRIC CABLES WITH FLUID OIL FOR ENERGY, PARTICULARLY FOR UNDERWATER INSTALLATION |
| US4347169A (en) * | 1980-06-30 | 1982-08-31 | Nippon Petrochemicals Company, Limited | Electrical insulating oil and oil-filled electrical appliances |
| IT1135021B (en) * | 1981-01-14 | 1986-08-20 | Pirelli Cavi Spa | PERFECTED ELECTRIC CABLE |
| IT1196496B (en) * | 1986-07-16 | 1988-11-16 | Pirelli Cavi Spa | ELECTRIC CABLES FOR DIRECT CURRENT |
-
1995
- 1995-07-14 NO NO952810A patent/NO301198B1/en unknown
-
1996
- 1996-07-08 AU AU65355/96A patent/AU6535596A/en not_active Abandoned
- 1996-07-08 WO PCT/NO1996/000168 patent/WO1997004466A1/en active Application Filing
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| AU6535596A (en) | 1997-02-18 |
| NO952810D0 (en) | 1995-07-14 |
| NO952810L (en) | 1997-01-15 |
| WO1997004466A1 (en) | 1997-02-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4372988A (en) | Extension of cable life | |
| EP1099229B1 (en) | Hybrid electrical-optical cable for overhead installations | |
| NO321955B1 (en) | Solid DC cable, method of manufacture thereof and transmission line with such cable | |
| NO301198B1 (en) | Cable, process and impregnation pulp | |
| CA1177922A (en) | Submarine electric cable with improved voltage breakdown characteristics | |
| NO319752B1 (en) | Solid DC cable | |
| US20200013526A1 (en) | Power cable | |
| US4196408A (en) | High temperature transformer assembly | |
| KR101858899B1 (en) | Power cable | |
| EP0987718A1 (en) | Impregnation compound for electrical cables | |
| NO842206L (en) | OIL FILLED, ELECTRICAL CABLE, PROCEDURES OF PRODUCING THEREOF AND USING THEREOF | |
| NO169145B (en) | ELECTRIC DC POWER CABLE | |
| US2145350A (en) | Cable insulating compositions | |
| CA1039941A (en) | Mixed fluid impregnant for oil filled electric cables | |
| NO882503L (en) | INSULATING FLUID AND ELECTRICAL CABLES. | |
| WO1997004465A1 (en) | Electrical insulating oil based compound and its use | |
| SE458890B (en) | ELECTRIC UNDERWATER CABLE IMPROVED WITH INSULATION LIQUID | |
| US2093445A (en) | Electric cable | |
| EP0101768B1 (en) | Extension of cable life | |
| EP1250706A1 (en) | Multi-conductor high voltage cable | |
| JPH022366B2 (en) | ||
| US1956199A (en) | Electric cable | |
| US1933112A (en) | Multicoke high tension electric | |
| US2038894A (en) | High tension electric cable | |
| NO753093L (en) |