NO128867B - - Google Patents
Download PDFInfo
- Publication number
- NO128867B NO128867B NO00167978A NO16797867A NO128867B NO 128867 B NO128867 B NO 128867B NO 00167978 A NO00167978 A NO 00167978A NO 16797867 A NO16797867 A NO 16797867A NO 128867 B NO128867 B NO 128867B
- Authority
- NO
- Norway
- Prior art keywords
- basin
- clarification
- aeration
- post
- rudder
- Prior art date
Links
- 238000005273 aeration Methods 0.000 claims description 47
- 239000010802 sludge Substances 0.000 claims description 41
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 claims description 29
- 238000005352 clarification Methods 0.000 claims description 27
- 238000000746 purification Methods 0.000 claims description 12
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 8
- 230000000903 blocking effect Effects 0.000 claims description 3
- 238000013022 venting Methods 0.000 claims description 2
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 claims 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 12
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 12
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 11
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 10
- 238000000034 method Methods 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 238000005325 percolation Methods 0.000 description 6
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000015556 catabolic process Effects 0.000 description 4
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 4
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 4
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 3
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 3
- 238000004062 sedimentation Methods 0.000 description 3
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 238000006731 degradation reaction Methods 0.000 description 2
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 2
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 2
- 230000002706 hydrostatic effect Effects 0.000 description 2
- WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N hypochlorite Chemical compound Cl[O-] WQYVRQLZKVEZGA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000008213 purified water Substances 0.000 description 2
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 description 2
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 2
- 241000036848 Porzana carolina Species 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- 238000005276 aerator Methods 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 239000012620 biological material Substances 0.000 description 1
- 238000010170 biological method Methods 0.000 description 1
- 230000001914 calming effect Effects 0.000 description 1
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 description 1
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 1
- 239000002985 plastic film Substances 0.000 description 1
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 1
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 description 1
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 description 1
- 239000002918 waste heat Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/02—Aerobic processes
- C02F3/12—Activated sludge processes
- C02F3/1236—Particular type of activated sludge installations
- C02F3/1242—Small compact installations for use in homes, apartment blocks, hotels or the like
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C02—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F—TREATMENT OF WATER, WASTE WATER, SEWAGE, OR SLUDGE
- C02F3/00—Biological treatment of water, waste water, or sewage
- C02F3/30—Aerobic and anaerobic processes
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Landscapes
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Water Supply & Treatment (AREA)
- Microbiology (AREA)
- Hydrology & Water Resources (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biodiversity & Conservation Biology (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Biological Treatment Of Waste Water (AREA)
- Aeration Devices For Treatment Of Activated Polluted Sludge (AREA)
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Separation Of Suspended Particles By Flocculating Agents (AREA)
Description
Oppfinnelsen angår et klaringsanlegg til biologisk rensing av avvann, hvilket anlegg består av i og for seg delvis kjente anordninger, og hvor luftebassenget og etterklaringsbassenget med stromningsutskilling er sammenfattet til en enhet.
Det er tidligere kjent anordninger for mekanisk rensing av avvann i form av fangkammer, sandfangere, bunnfellingsbas-senger med eller uten forråtnelsestårn.
Anordninger for biologisk rensing av avvann er tidligere kjent bl.a. i form av perkoleringsfiltre, aktivertslam-anlegg, neddykkingslegemer og oksydasjonsgraver. Perkoleringsfiltre består av beholdere, som er fylt med et fyllstoff, for det meste i form av lavaslagg eller koks. På overflaten av fyll-stoffet fordeles avvannet jevnt ved hjelp av en roterende vannfukter, hvilket avvann på sin vei gjennom filteret renses ved hjelp av det biologisk nedbrutte materiale som danner seg ved nedbrytningen av de inngående stoffer. Neddykkingslegemer består av mange tynne, på en aksel med lite innbyrdes mellomrom ved siden av hverandre monterte skiver, på hvilke det danner seg biologisk nedbrutte materialer. Disse skiver, som er roterbare, neddykkes i en beholder fylt med avvann som skal renses. Avvannets kontakt med de bevokste skiver avsted-kommer rensingen av samme.
Anlegg hvor der anvendes aktivertslam består for det meste av rektangulære bassenger, i hvilke det ved konstant slamkonsentrasjon og lufting ved hjelp av skovlhjul, perforerte ror eller såkalte overflateluftere avstedkommes lufttiLforsel. Den konstante slamkonsentrasjon opprettholdes ved slambort-foring resp. -tilbakeføring. Rensingen av avvannet skjer ved hjelp av de med mikrober belagte flak av aktivertslammet.
I oksydasjonsgraver, hvor der skjer en slags forenklet aktivert-slamprosess, bringes avvannet alt etter gravutformningen i et sirkel- eller ovalformet omlop. Sirkulasjonen av avvannet i graven avstedkommes ved hjelp av såkalte luftingsvalser, som samtidig sorger for optimal oksygentilførsel. Rensingen av avvannet skjer ved oksydasjon og biologisk nedbrytning.
For oppnåelse av en uklanderlig vannrensing er de biologiske metoder uunnværlige, da de fleste av de i avvannet inngående stoffer bare kan fjernes ved biologisk nedbrytning på en bkonomisk forsvarlig måte. Den hittil praktiserte biologiske rensing består i prinsippet i to metoder (som kan underkastes forskjellige variasjoner), nemlig: A) Perkoleringsfilterprosessen;
B) Aktivertslamprosessen.
Begge disse fremgangsmåter lider imidlertid av vesentlige ulemper, som vil fremgå av det folgende.
Rensing av avvann ved hjelp av nevnte filtre er avhengig av
en viss minimal tilforselsmengde. Hvis denne underskrides, resulterer det i funksjonsforstyrrelser og nedbrytningseffekten uteblir fullstendig.
Overbelastes filtrene, inntrer tilstopping, lufttilfbrselen forhindres og filteret settes ut av funksjon. Da et sådant perkoleringsfilter også må være i stand til å nedbryte den som folge av elde dbde del av det biologiske materiale, kreves en ekstra nedbrytningseffekt utover den som normalt kreves for rensing av avvannet. Ved slike filtre er i de fleste tilfelle lufttilforselen utilstrekkelig for oppnåelse av en optimal nedbrytningseffekt.
Da det ved biologiske rensemetoder hovedsakelig dreier seg om aerobe prosesser, krever perkoleringsfiltret ofte mer oksygen enn som står til rådighet. I lopet av et dogn varierer oksygen-tilførselen betraktelig som folge av de innvirkninger som de vekslende temperaturer og lufttrykk har på samme. Disse variasjoner innvirker på sin side uheldig på nedbrytningseffekten.
Perkoleringsfiltre er folsomme overfor temperaturfall. Ved temperaturer under frysepunktet er der fare for nedising med alle dens uheldige folger.
Rengjoring av tilstoppede eller ikke fungerende filtre av denne art kan bare gjennomfores ved spyling med hypokloridlut, og dette rensearbeide er tidkrevende og kostbart. Under rengjbr-ingen kan filtrene bli satt ut av drift i lengre tid.
Rensing av avvann ved hjelp av aktivertslamprosessen forut-setter et relativt hbyt energiforbruk. Der kreves således energi for den kunstige tilfbrsel av luft og for oppnåelse av optimal bevegelse i bassenget for aktivertslammet. I
forhold til det nbdvendige energiforbruk oppnås der en dårlig utnyttelse av den tilforte luft.
Plassbehovet og omkostningene ved anskaffelsen av den nbdvendig-vis store bygningsenhet er store i forhold til den avgitte effekt, da der kreves relativt lange oppholdstider for avvannet i bassenget.
Oppfinnelsen angår et klaringsanlegg til biologisk rensing
av avvann og er av den innledningsvis angitte art. Ved klaringsanlegget ifblge oppfinnelsen er de ovenfor angitte ulemper og mangler unngått eller ihvertfall redusert i betraktelig grad, samtidig som der også i andre henseende (se nedenfor) er oppnådd vesentlige fordeler overfor kjente fremgangsmåter og anordninger for rensing av avvann.
Klaringsanlegget erkarakterisert vedat det traktformig utformede etterklaringsbasseng ovenfra med sin traktspiss rager ned i luftebassenget i dettes ovre ende og er tett forbundet med dette, samt at den fra luftebassenget til etterklaringsbassenget fbrende rorledning munner ut i nærheten av den fra etterklaringsbassengets traktspiss til luftebassenget forende rorledning i det nedre område av luftebassenget, fortrinnsvis over en lufteanordning. Lufteanordningen kan f.eks. utgjbres av en porbs plate, perforerte gummislanger e.l. Klaringsanlegget ifblge oppfinnelsen danner et sammenhengende system, hvor de for driften av anlegget nbdvendige strbmninger tilveiebringes uten bruk av spesielle hjelpeanordninger, men utelukkende gjennom de av systemet betingede trykkforskjeller. Med hensyn til strbmningene skal bemerkes at det gjennom trykkforskjellen mellom to vannsbyler (hvor den fbrste dannes av den i luftebassenget og i den fra luftebassenget forende rorledning stående luft-vann-blanding - den letteste delj og den annen dannes av den i slamtilbake-fbringsledningen inneholdte slam-vann-blanding - den tyngste del) tilveiebringes et kontinuerlig kretslbp via den til etterklaringsbassenget forende rorledning og via den fra traktspissen bort-fbrende slam-tilbakefbringsledning, hvorved den permanente sugevirkning i etterklaringsbassengets traktspiss til enhver tid muliggjbr en meget kort oppholdstid for slamutskilling i etterklaringsbassenget. Ved tilbakefbringen av slam-vann-blandingen i området for traktspissen og den her oppnådde såkalte strbmningsslamutskilling gjennom den umiddelbare bort-fbring av slammet fra traktspissen i luftebassenget, kommer det rensede vann ikke i berbring med ytterluften slik at man unngår enhver form for luktplager.
Oppfinnelsen beskrives nærmere i det fblgende under henvisning til tegningene, der fig. 1 skjematisk viser et klaringsanlegg ifblge oppfinnelsen, mens fig. 2 viser en annen utfbrelsesform for en i anordningen ifblge fig. 1 inngående del (til hbyre i fig. 1).
Når anlegget er i drift pumpes det ubehandlede avvann forst ved hjelp av en pumpe 12 gjennom en råvannsledning 13 fra en kum 1 til et sora bunnfellingsbasseng med forråtnelsestårn utformede tårn 2. Fra tårnet 2 skjer den fbrste mekaniske rensing. Sand og andre fellbare stoffer utskilles fra avvannet. De organiske forråtningsbare stoffer forråtner i forråtnelsestårnet 21 og kan over en roterende klaffventil 22 fjernes fra anlegget. Det for sand og fellbare stoffer befridde avvann stromriier ved hjelp av hydrostatisk overtrykk gjennom rorledningen 23 til det biologiske luftebasseng 3. Reaksjonsrommet i bassenget 3 kan være helt eller delvis fylt med lavaslagg eller andre egnede fyllstoffer, f.eks. koks, men det kan også være fritt for slike fyllstoffer.
Bassenget 3 har parallelt med sin bunnplate en lufteanordning
i form av en helt eller delvis poros plate, som f.eks. kan utgjbres av en sintret porbs plastplate 31.
Denne plate 31 skiller det vannfylte basseng 3 fra et lufttil-fbrselsrom 32. Via rommet 32 skjer det ved overtrykk og pressing av luften gjennom den porbse plate 31 en jevn, i fine bobler foregående lufting over hele eller en del av tversnittsflaten av luftekammeret i bassenget 3«Denne lufting kan imidlertid også skje nedenfra ved hjelp av f.eks. munnstykker og/eller i form av grove bobler f.eks. over et slamavlopsror 33.
Ved den ovre ende av luftebassenget 3 er anbragt et traktformet, nedad avsmalnende etterklaringsbasseng 4>som via en eller flere rbrledninger 41 står i forbindelse med luftebassenget 3»Disse forbindelsesledninger kan være forsynt med utluftingsrbr 42 og 43>som kan stenges ved hjelp av flottbrer 421 og 431»Ved hjelp av en ytterligere forbindelsesledning 44 står etterklaringsbassenget 4 i forbindelse med luftebassenget 3- Ledningen 44 tjener til å opprettholde en kontinuerlig slamtil-bakefbring fra bassenget 4 til luftebassenget 3«for å oppnå denne effekt må bassenget 4 med sin traktspiss ovenfra rage ned i luftebassenget 3 1 dettes ovre ende.
Tilbakeføringen av det i bassenget 4 innspylte aktive slam (via ledningen 41) kan forbedres vesentlig ved at der anordnes et i hbyden innstillbart rbrstykke 46• Da dette rbrstykke ikke tillukker bunnen av bassenget 4, blir det samtidig mulig å trekke ut slam, d.v.s. foreta såkalt strbmningsslamutskilling, fra forskjellige (innstillbare) nivåer i bassenget. Den egent-lige strbmningsslamutskiller 411 utgjbres av enden av roret 41. For å stabilisere kretslbpet har ved siden av flottbrene 421, 431 anbringelse av en eller flere perforerte plater 432 vist seg fordelaktig. For regulering av strbmningshastigheten i ledningene 41 og 44 tjener styrbare sperreanordninger 47 og 48. En grovboblet lufting kan istedenfor ved 33 også skje ved
523 i rbrledningene 44»Når sperreanordningen 48 er stengt
kan luft blåses mot slamstrbmmen i ledningen 44 via ledningen 524 inn i bassenget 4, hvorved det muliggjøres en lufting av dette. Denne lufting kan være nodvendig av to årsaker: 1) For fraskilling av det inaktive, gamle slam fra aktivt slam av lavere alder ved kortvarig lufting med tilsluttende fraskilling av det gamle slam ved overflaten i bassenget 4j 2) For lufting av det aktive slam, som under en evt. reparasjon av luftebassenget 3 ved overtrykk i etterklaringsbassenget 4
kan transporteres gjennom rorledningen 44 og-der oppbevares for senere gjenanvendelse.
Ved vektforskjell mellom to vannsbyler (den forste dannes ved bassenget 3 og rorledningen 41 og inneholder en luft-vann-blanding og den andre dannes ved bassenget 4 og slamtilbakeforingsledningen 44 og inneholder en i forhold til luft-vannblandingssoylen tyngre vannsoyle, som består av en slam-vann-bl anding) opprettholdes et permanent virkende kretslop, som fra bassenget 3 via ledningen 41 leder til bassenget 4 og videre via slamtilbakeforingsledningen 44 tilbake til bassenget 3. Den således tilveiebragte permanente sugevirkning i traktspissen av bassenget 4 leder uvilkårlig til at det i bassenget 4 innspylte slam fores tilbake til luftebassenget 3»hvorved slam-utskillingen krever meget korte oppholdstider for avvannet.
Det kan nevnes at reaksjonen mellom mikroorganismene og stoffene i avvannet har autokatalytisk karakter. Ved kontinuerlig drift er derfor kombinerte systemer (blandesystemer) de som egner seg best.
Disse blandesystemer har imidlertid ved kontinuerlig reaksjons-forlop den ulempe at en del av det for reaksjon bestemte avvann renner bort ureagert, d.v.s. urenset.
En tilsiktet fjernelse av de gjenstående tilbakeblivende stoffer ved hjelp av mikroorganismene skjer best i en rorreaktor.
Denne rbrreaktor, i hvilken det foregår en diskontinuerlig reaksjon, dannes i anlegget av rorledningen 41 til bassenget 4 og derfra av slamledningen 44 til bassenget 3*
Dette uluftede ledningssystem danner samtidig en "beroligende" sone for mikroorganismene, i hvilken sone disse absorberer, d.v.s*fortærer, de på samme adsorberte stoffer i avvannet. Mikroorganismene står senere som friskt ubelastet aktivertslam til rådighet for absorpsjon av nye stoffer i luftesonen.
Gjennom en fra tegningen avvikende foring av rorene 41 og 44
er det mulig å oppnå en vertikalt nedad, mot retningen av de oppstigende luftbobler foregående stromningsretning i luftebassenget 3»Roret 44 slutter fritt som kort rorstuss i den ovre luftesone. Roråpningen er beskyttet mot inntrengning av oppstigende luftbobler ved hjelp av en passende avskjermning. Roret 41 slutter i den nedre luftesone med en oppadrettet åpning. Utnyttelsen av oksygeninnholdet i den i luftebassenget 3 innforte luft okes betraktelig ved at luftboblene stiger opp mot den i luftesonen fremherskende stromningsretning. Via en avlopsrenne 45 med avledningsror 451 bortledes renset vann i en mengde svarende til den mengde urenset vann som tilfores bunnfellingsbassenget 2 ved hjelp av pumpen 12 via rorledningen 13.
Ved å manovrere sperreanordningen 452 kan flytende slam i kummen
1 transporteres bort via rorledningen 453*Luftingen av bassenget 3 kan f.eks. skje ved hjelp av en kompressor 5 med luftbeholder 51. Anvendelsen av en luftbeholder eller to vifter med pol-omkoplingsbar motor muliggjor via tidkoplingselementer å kjore et tidbundet spareprogram.
Avgangsvarmen fra de aggregater som frembringer luftingen anvendes hensiktsmessig til å varme opp avvannet i det eller de biologiske trinn og på denne måte avstedkomme et temperatur-optimum for virksomheten av det aktive slam, hvorved det oppnås en vesentlig forbedret renseeffekt, samtidig som det forhindres den ufordelaktige innvirkning av lave temperaturer om vinteren. Fra den ovre del av luftebassenget 3 bortledes den f.eks. av kompressoren 5 via luftbeholderen 51 og videre via ledningen 52 resp. 521 eller 522 eller 523 i lufttilforselsrommet 32 gjennom den porose plate 31 i bassenget 3 innforte luft gjennom rorledningen 34»Den bortforte luft kan anvendes ved forhånds-lufting av det ubehandlede vann.
Bassenget 2 kan luftes over rorledningen 525>og bortforingen
av luften skjer via rorledningen 526 til lufttilforselsrommet 32. P.g.a. at luftebassenget 3 er tillukket og derved bidrar til å holde varmetapet på et lavt nivå, kan det for rensing bestemte avvann ved hjelp av avgangsvarmen fra kompressoren 5 bringes opp på en for optimal effekt av aktivertslammet gunstig temperatur, hvilket forst og fremst om vinteren har en gunstig innvirkning på renseeffekten.
Anleggskomponentene 2 og 21 kan også ha form av flate bassenger, f.eks* graver med ett eller flere kamre og anordnet over og/eller under markflaten. Anleggskomponentene 3 og 4 kan også drives uten forkopling av en mekanisk forrensingsinnretning og/eller et forråtnelsestårn 21.
I dette tilfelle er det gunstig å anvende en sandfanger for å fjerne spesielt tunge mineralske bestanddeler fra avvannet.Sandfanger en utformes fortrinnsvis som lav sandfanger og anordnes over markflaten. Den kan f.eks. bestå av to ror 101 og 105 av forskjellig diameter, av hvilke ror det storste omslutter det minste. Roret 101 med den minste diameter leder sand-vann-blåndingen direkte i retning mot sandrommet 102, mens det for sand befridde vann i roret 105 med den storste diameter i vertikalt oppadstigende stromningsretning ledes til det eller de biologiske trinn.
Fjernelsen av den i sandrommet 102 værende sand skjer ved hjelp av hydrostatisk trykk ved åpningen av avstengningsanordningen. Sanden forlater sandfangeren i vertikalt nedadstigende retning ved det laveste sted av aggregatet over avstengningsanordningen 103*.
For å unngå sedimentering av organiske forråtningsbare stoffer kan sandrommet 102 luftes via en rorledning 104 for utskylling av organiske fellbare stoffer i retning oppover.
Tomningen av overskuddsslam fra luftebassenget 3 kan skje over ledningen 23 med grenledning 231 og/eller avstengningsanordning 232. Ved lavere liggende mekanisk forrensingsinnretning skjer tomningen av overskuddsslam via rorstussen 33*som er forsynt med en avstengningsanordning 331.
Overskuddsslammet kan også tommes i tilstrekkelig store beholdere og der mineraliseres under anvendelse av den gjennom rørledning-ene 34 fra luftebassenget 3 bortforte luft (såkalt slam-stabilisering).
Claims (5)
1. ' Klaringsanlegg til biologisk rensing av avvann, hvilket anlegg består av i og for seg delvis kjente anordninger, og hvor luftebassenget og etterklaringsbassenget med stromningsutskilling er sammenfattet til en enhet, karakterisert ved at det traktformig utformede etterklaringsbasseng (4) ovenfra med sin traktspiss rager ned i luftebassenget (3) i dettes ovre ende og er tett forbundet med dette, samt at den fra luftebassenget (3) til etterklarings
bassenget (4) forende rorledning (41) munner ut i nærheten av den fra etterklaringsbassengets (4) traktspiss til luftebassenget forende rorledning (44) i det nedre område av luftebassenget, fortrinnsvis over en lufteanordning (31)»
2. Klaringsanlegg ifblge krav 1, karakterisert ved at den fra etterklaringsbassenget til luftebassenget forende ledning kan avstenges ved hjelp av et sperreorp;an (48) og at det foran og etter sperreorganet er anordnet i det minste én trykklufttilkobling (523,524), som kan åpnes samtidig for enten ytterligere lufting av luftebassenget (3) eller for etterklaringsbassenget (4) eller for begge bassenger.
3. Klaringsanlegg ifolge krav 1, karakterisert ved at det fra luftebassenget (3) til etterklaringsbassenget (4) forende forbindelsesror (41) i det minste har ett utluftingsror (42,43)> som fortrinnsvis kan stenges ved hjelp av flottorer (421,431).
4* Klaringsanlegg ifolge krav 1 og 3»karakterisert ved at der i det eller de fra luftebassenget til etterklaringsbassenget forende ror (41) er anordnet i det minste én sperreanordning (47).
5. Klaringsanlegg ifolge krav 1 og 2, karakterisert ved at stromningsslamutskilleren (411) er etterkoplet et i hoyden innstillbart rbrstykke (46).
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEW0041529 | 1966-05-09 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
NO128867B true NO128867B (no) | 1974-01-21 |
Family
ID=7602877
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
NO00167978A NO128867B (no) | 1966-05-09 | 1967-05-03 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3476682A (no) |
BE (1) | BE698131A (no) |
CH (1) | CH502274A (no) |
DK (1) | DK130066B (no) |
FI (1) | FI49953C (no) |
FR (1) | FR1522592A (no) |
GB (1) | GB1190076A (no) |
NL (1) | NL164536C (no) |
NO (1) | NO128867B (no) |
SE (1) | SE356032B (no) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3834536A (en) * | 1973-10-10 | 1974-09-10 | Northern Purification Services | Aerobic wastewater treatment apparatus |
US3960718A (en) * | 1974-08-05 | 1976-06-01 | Lebo Willis R | Method and apparatus for treating liquid sewage and waste |
GB1540065A (en) * | 1975-07-10 | 1979-02-07 | Ici Ltd | Aerobic biological treatment of wastewater |
CA1114965A (en) * | 1979-10-26 | 1981-12-22 | David C.I. Pollock | Long vertical shaft bioreactor with modified waste liquor injection |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1139024A (en) * | 1915-04-02 | 1915-05-11 | Leslie C Frank | Process of purifying sewage or other wastes and apparatus therefor. |
US1893623A (en) * | 1930-01-20 | 1933-01-10 | Imhoff Karl | Sewage purification |
US3054602A (en) * | 1958-05-05 | 1962-09-18 | Chester F Produman | Apparatus for treatment of sewage |
US3168465A (en) * | 1960-05-31 | 1965-02-02 | Leon S Kraus | Anaerobic-aerobic sewage treatment and apparatus therefor |
NL270612A (no) * | 1960-09-21 | |||
US3220706A (en) * | 1963-06-07 | 1965-11-30 | Pacific Flush Tank Co | Sewage treatment system |
-
1967
- 1967-03-30 FR FR100775A patent/FR1522592A/fr not_active Expired
- 1967-04-28 FI FI671248A patent/FI49953C/fi active
- 1967-05-01 GB GB09959/67A patent/GB1190076A/en not_active Expired
- 1967-05-03 NO NO00167978A patent/NO128867B/no unknown
- 1967-05-03 NL NL6706254.A patent/NL164536C/xx not_active IP Right Cessation
- 1967-05-05 SE SE06335/67A patent/SE356032B/xx unknown
- 1967-05-05 CH CH641567A patent/CH502274A/de not_active IP Right Cessation
- 1967-05-08 DK DK242067AA patent/DK130066B/da unknown
- 1967-05-08 US US636711A patent/US3476682A/en not_active Expired - Lifetime
- 1967-05-08 BE BE698131D patent/BE698131A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL164536C (nl) | 1981-01-15 |
GB1190076A (en) | 1970-04-29 |
SE356032B (no) | 1973-05-14 |
DK130066B (da) | 1974-12-16 |
BE698131A (no) | 1967-10-16 |
FR1522592A (fr) | 1968-04-26 |
FI49953C (fi) | 1975-11-10 |
CH502274A (de) | 1971-01-31 |
US3476682A (en) | 1969-11-04 |
FI49953B (no) | 1975-07-31 |
NL6706254A (no) | 1967-11-10 |
NL164536B (nl) | 1980-08-15 |
DK130066C (no) | 1975-05-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
WO2007089168A1 (fr) | Procédé auto-régulateur d'épuration des eaux usées et dispositif de mise en oeuvre de ce procédé | |
US4883602A (en) | Decanting apparatus and method | |
DE1459449A1 (de) | Verfahren und Einrichtung zur vollbiologischen Reinigung von Abwaessern | |
KR101637562B1 (ko) | 우수 처리 장치 | |
US3010581A (en) | Apparatus for the treatment of polluted liquids | |
NO167978B (no) | Analogifremgangsmaate for fremstilling av terapeutisk aktive tetrahydro-benzotiazoler. | |
KR100862367B1 (ko) | 플러그 흐름 반응기에 의한 오폐수 처리장치 및 방법 | |
US3251471A (en) | Sewage disposal system | |
NO128867B (no) | ||
US6982033B2 (en) | Aerobic treatment plant with filter pipe | |
KR100533523B1 (ko) | 스컴 제거용 버퍼를 구비한 침전조 | |
NL2008266C2 (nl) | Anaeroob waterzuiveringssysteem en werkwijze voor het behandelen van een vloeistof. | |
RU2228915C1 (ru) | Способ очистки сточных вод и устройство для его осуществления | |
CN108218098A (zh) | 一种含油污水生物强化处理装置 | |
SK6337Y1 (sk) | Domestic waste water treatment plant | |
RU2201405C1 (ru) | Способ очистки сточных вод и устройство для его осуществления | |
RU2220112C1 (ru) | Способ очистки сточных вод и устройство для его осуществления | |
DE4112377C2 (de) | Kompaktreaktor für die aerobe biologische Abwasserreinigung | |
CN106396301A (zh) | 一种油田污水站加微生物处理装置 | |
US10604429B2 (en) | System and method for treating wastewater | |
US3503876A (en) | Domestic sewage treatment method and apparatus | |
DE946220C (de) | Klaeranlage fuer Abwaesser | |
AU2004200072B1 (en) | The treatment of wastewater | |
JP2004188255A (ja) | オキシデーションディッチ | |
RU72967U1 (ru) | Устройство для очистки сточных вод |