NO118932B

NO118932B -

Info

Publication number: NO118932B
Application number: NO168531A
Authority: NO
Inventors: Jan Edvard Persson
Original assignee: Atlas Copco Ab
Priority date: 1966-06-22
Filing date: 1967-06-09
Publication date: 1970-03-02
Also published as: NL6708716A; GB1189856A; DE1551072A1; US3414189A; DK134412B; BE700077A; DD72218A5; DK134412C; FI47134C; ES342045A1; YU124367A; AT279024B; FI47134B; CS161695B2; CH495509A; YU31658B; FR1535573A; NL156480B

Description

Skruerotormaskin. Screw rotor machine.

Foreliggende oppfinnelse angår skruerotormaskiner bestående av el hus med i hverandre gripende parallelle boringer og innlbps- og a v 1 opska na I er som kommuniserer med boringene gjennom innlbps- og a v 1bpsåpn inger anordnet i huset, samt forsynt med hoved- og sleiderotor anordnet for dreining i boringene i huset og hver forsynt med minst tre i hverandre gripende gjenger og gjengesportsamt slik anordnet at hoved- og s1ei de roto re ne samvirker og tilsammen og sammen med boringenes vegger danner lommer for et arbeicls-fluidum, hvilke lommer under maskinens gang beveger seg fra i nn 1 opsåpningene til a v 1 ops åpn ingene i huset. Ved den type av skruerotormaski ne r, til hvilken foreliggende oppfinnelse horer, er gjenger og gjengespor i hovedrotoren anordnet i det vesentlige utenfor hovedrotorprof ilens delesirkel og hovedrotorgj engene tiar i det vesentlige' konveks profil på både den ledende og den ettcrlbpende gjenge f 1 anke og gj enger7 og gj enge-spor på 's 1 eiderol orenf som i anlall er minst en mer enn antallet hovedrotorgjenger, befinner seg hovedsakelig innenfor sleiderotorprofi lens delesirkel og har i det vesentlige konkav profil både på den ledende og den étterlopende gjengeflanke. Ved maskiner av denne arti som arbeider som kompressorer, avtar nevnle lommer i volum ved bevegelse mot av 1bpsåpningene og ved maskineri som arbeider som ekspansjonsmaski ner eller motorer, tiltar lommenes volum mot a v 1 bps åpn ingene. Skrué-rotormaski ne r ifblge oppfinnelsen kan også arbeide som vakuum-pumper, gassmålere eller ckspansjonsmaski ne r. The present invention relates to screw-rotor machines consisting of electric housings with interlocking parallel bores and inlbps and av 1 opscan na I which communicate with the bores through inlbps and av 1bps openings arranged in the housing, as well as provided with a main and slide rotor arranged for turning in the bores in the housing and each provided with at least three interlocking threads and thread sports and arranged in such a way that the main and secondary rotors cooperate and together and together with the walls of the bores form pockets for a working fluid, which pockets during the operation of the machine move from in nn 1 ops openings to a v 1 ops openings in the house. In the type of screw rotor machines to which the present invention belongs, threads and thread grooves in the main rotor are arranged substantially outside the main rotor profile's dividing circle and the main rotor threads have an essentially convex profile on both the leading and the trailing threads f 1 anke and threads7 and thread grooves on 's 1 eiderol orenf, which in total are at least one more than the number of main rotor threads, are mainly located within the dividing circle of the slide rotor profile and have an essentially concave profile on both the leading and trailing thread flanks. In the case of machines of this type that work as compressors, said pockets decrease in volume when moving towards the 1 bps openings and in the case of machinery that works as expansion machines or motors, the volume of the pockets increases towards the v 1 bps opening. Screw rotor machines according to the invention can also work as vacuum pumps, gas meters or expansion machines.

I amerikansk patent 1 821 523 er be- In US patent 1,821,523, be-

skrevet en sk rue ro to rma sk i ii mod en hovedrotor og en sleiderotor med gjenger av eten ovenfor beskrevne art, hvor et område ved foten av hovedrotorens gjenge samvirker med et område ved toppen av sle iderotorens gjenge, slik at der bevirkes en rullende kontakt langs disse områder, som befinner seg i nærheten av de 1esi rk1ene. Mellom disse områder bevirkes fblgelig en båndtetning og området ved foten av hovedrotorens gjengeprofil er på en måte som er vel kjent fra sykloidtann-hjulV"frembragt ved punkter som forskyver seg langs området på sleiderotorens gjengéflanke. I patentet er vist en 'enkelt-' gjenget hovedrotor og en dobbeltgjenget sleiderotor som på grunn av detté og andre årsaker ikke er egnet for skrué-rotormaski ne r ifblge foreliggende oppfinnelse og ikke frem- written a sk rue ro to rma sk i ii against a main rotor and a slide rotor with threads of the type described above, where an area at the foot of the main rotor's thread cooperates with an area at the top of the slide iderotor's thread, so that a rolling contact is effected along these areas, which are located near the 1esi rk1s. Between these areas, a belt seal is probably effected and the area at the foot of the main rotor's thread profile is, in a way that is well known from cycloid toothed wheels V" produced by points that shift along the area on the slide rotor's threaded flank. In the patent, a 'single-' threaded main rotor is shown and a double-threaded slide rotor which, due to this and other reasons, is not suitable for screw-rotor machines according to the present invention and does not produce

bringer indre kompresjons eller ekspansjon i de lommer som beveger seg langs rotorene. brings internal compression or expansion in the pockets that move along the rotors.

I amerikansk, patent. 2 174 522 er der foreslått en sk r ue r o t orma s k i ii, hvor ho ved r pt ore n har gjenger med konveks profil som befinner seg utenfor hovedrotorens delesirkel, og s 1 e i der o t o;re n har gjenger med konkav profil som befinner seg innenfor skruerotorens delesirkel Den 1edende , gjenge f lanke på hovedrotorens gjenger ved patentets maskin har en delvis sirkulær, profil og den etterlopende gjengeflanke på samme.. gjenge har en profil som er frembragt av den ytre kant av den ledende gjengeflanke på s1ei de rotorens profil. In American, patent. 2 174 522, a screw rotor blade is proposed there, where the main rotor has threads with a convex profile which are located outside the main rotor's dividing circle, and the second part of the rotor has threads with a concave profile which are located within the screw rotor's pitch circle The leading thread flank of the main rotor's threads in the patent's machine has a partially circular profile and the trailing thread flank on the same thread has a profile produced by the outer edge of the leading thread flank on the rotor's profile .

Den etterlopende gjengeflanke på s leiderotoren,s gjenger ved patentets maskin har delvis sirkulær profil motsvarende den sirkulære profil av den ledende gjengeflanke på hovedrotorens gjenge. Den ledende gjengeflanke på s1eiderotorens gjenge ved patentets maskin har en profil som er frembragt av et punkt ved gjengetoppen på hovedrotorens gjenge; The trailing thread flank of the lead rotor's threads in the patent's machine has a partially circular profile corresponding to the circular profile of the leading thread flank of the main rotor's thread. The leading thread flank of the siderotor thread of the patent's machine has a profile produced by a point at the thread apex of the main rotor thread;

Patentets profil slik den er beskrevet overfor og som vist The patent's profile as described above and as shown

på fig. 2 - 5 i patentskriftet, har den fordel at den bevirker en kontinuerlig tetnings1 inje mellom hdy- og lav-trykksrommene i maskinen og derved unngår lekkasje utover gjennom tetnings1 injene under maskinens funksjon. on fig. 2 - 5 in the patent document, has the advantage that it creates a continuous seal between the high- and low-pressure chambers in the machine and thereby avoids leakage outwards through the seal during operation of the machine.

I det nevnte patent, har profilen imidlertid den ulempe at kantene på sle i derotorens gjenge som frembringer den etterlopende gjengeflanke og en del av den ledende gjengeflanke på hovedrotorens gjengeprofi 1, samt under maskinens arbeide er beregnet på å frembringe tetning me 11 om rotorene, er meget vanskelig å fremstille med tilstrekkelig In the aforementioned patent, however, the profile has the disadvantage that the edges of the slip in the derotor's thread which produce the trailing thread flank and part of the leading thread flank on the main rotor's thread profile 1, as well as during the machine's work are intended to produce a seal me 11 about the rotors, are very difficult to produce with sufficient

nbyaktighet for å bevirke de tettende egenskaper for å nbyakity to effect the sealing properties to

oppnå en akseptabel virkningsgrad på maskinen. Videre er angjeldende kanter usedvanlig sterkt utsatt for skade under maskinens arbeide og skader av enhver art på de nevnte kanter «delegger en betydelig del av tetnings1 injen og reduserer derved maskinens virkningsgrad. achieve an acceptable degree of efficiency on the machine. Furthermore, the edges in question are exceptionally susceptible to damage during the machine's work and damage of any kind to the aforementioned edges "destroys a significant part of the seal1 and thereby reduces the efficiency of the machine.

Når de fluidumfylte lommer ved patentets maskin under dennes arbeide avtar i volum mot maskinens avlbpsdel og fluidumet maies ul gjennom a v 1 bps åpn i ngen, When the fluid-filled pockets at the patent's machine during its work decrease in volume towards the output part of the machine and the fluid is cut ul through a v 1 bps open in ng,

vil rotorprofi lene og endeveggen i huset komme til å stenge a v 1 opsåpningen for nevnte lommer innen de er helt tomt. the rotor profiles and the end wall in the housing will close the v 1 opening for said pockets before they are completely empty.

Det volum som er avstengt fra av 1 bps åpn ingen, må tommes i i nn 1 bps åpn i ngen, hvilket innebærer et visst tap fordi den energi, som allerede er anvendt for komprimering av disse volumer, ikke kan gjenvinnes. The volume that is closed from 1 bps open no must be emptied in i nn 1 bps open no, which implies a certain loss because the energy, which has already been used for compression of these volumes, cannot be recovered.

Det har vært gjort mange forsbk på å forbedre den i sistnevnte patent beskrevne profil med hensyn på ovenstående ulemper, og mange forslag har også vært gjort for å forbedre virkningsgraden ved å redusere den indre lekkasje, ved å minske tetningsi injens lengde eller ved å forandre karakteren av tetningen fra den opprinnelige kant-mot-f 1 ate-tetning til en mer effektiv f1 ate-mot-f late-tetning eller det som i det foregående er betegnet som"båndtetning". Patentets innehaver har allerede selv vært oppmerksom på problemet med den skarpe kant og i det nevnte patent er der på fig. 6 av praktiske hensyn å anordne et lite radialt tillegg på sleiderotorens gjenge utenfor de 1 ed i ame te ren og et tilsvarende radialt fradrag innenfor delediameteren i hovedrotorens gjengespor. Denne utfbrelse er vist på fig. 3 Many attempts have been made to improve the profile described in the latter patent with regard to the above disadvantages, and many proposals have also been made to improve the efficiency by reducing the internal leakage, by reducing the length of the seal or by changing the character of the seal from the original edge-to-f 1 ate seal to a more effective f1 ate-to-f late seal or what is referred to in the foregoing as "ribbon seal". The holder of the patent has already himself been aware of the problem with the sharp edge and in the said patent there is in fig. 6 for practical reasons to arrange a small radial addition on the slide rotor's thread outside the 1 ed i ame te ren and a corresponding radial deduction within the part diameter in the main rotor's thread groove. This embodiment is shown in fig. 3

i vedlagte tegninger og viser et tverrsnitt og profil av in the attached drawings and shows a cross-section and profile of

hovedrotorens yjenye og de dermed samvirkende gjengespor og profil på sleiderotoren. Det nevnte tillegg ved patentets s 1 eiderotorprofi 1 danner avrundede ledende og etterfølgende kanter ved s 1 eiderotorens gjengetopper, som er mindre utsatt for mekaniske skader enn de skarpe kanter. På fig. 3 the main rotor's yjenye and the thus cooperating thread grooves and profile on the slide rotor. The aforementioned addition to the patent's s 1 eider rotor profile 1 forms rounded leading and trailing edges at the s 1 eider rotor's thread tops, which are less susceptible to mechanical damage than the sharp edges. In fig. 3

betegner M og G hovedrotorens og sleidcrotorens aksler. denote M and G the shafts of the main rotor and the slide rotor.

R. og R*2 er radiene i hovedrotorens henholdsvis sleiderotorens delesirkler og Ru og H er syl inderhusbori nyenes radier for hoved- og s 1 ei de ro torene. aj_uj er et område på hovedrotorens gjengeflanke som er frembragt av punktet82på s 1 e i de r o t or e n s gjenge. a2~D2 er t;t omi*åde pa sleidcrotorens gjengeflanke som er frembragt av gjengetoppen b^ pa R. and R*2 are the radii in the part circles of the main rotor and the slide rotor, respectively, and Ru and H are the syl inner housing bore radii for the main and s 1 ei the rotors. aj_uj is an area on the main rotor's thread flank which is produced by point 82 on p 1 e of the rotor's thread. a2~D2 is t;t omi*åde on the slide rotor's thread flank which is produced by the thread peak b^ on

hovedrotorens gjenge, r er radien på den sirkulære hoved- the thread of the main rotor, r is the radius of the circular main

/ /

og sleiderotor-flankedel b j-c j henholdsvis b.,-C2. OmrådetCj-dj på hovedrotorens gjengeflanke er frembragt av punk teJ and slide rotor flank part b j-c j respectively b.,-C2. The area Cj-dj on the main rotor's threaded flank is produced by point teJ

C2på sleiderotorens gjenge. Tillegget f2passer inn i fradraget fj. For tydelighets skyld er tillegget fg utenfor delesirkelen på sleiderotoren og fradraget f ^ innenfor delesirkelen på hovedrotoren vist overdrevet med hensyn til stbrrelse i forhold til rotorenes radier og sammenlignet med hva som tillempes i praksis. Detter hva det amerikanske patent angir om størrelsen av disse modifikasjoner. Pilene W og Wrangir hoved- og sleiderotorenes dreieretninger. C2 on the slide rotor thread. The supplement f2 fits into the deduction fj. For the sake of clarity, the addition fg outside the segment circle on the slide rotor and the deduction f ^ within the segment circle on the main rotor are shown to be exaggerated with respect to the steering in relation to the radii of the rotors and compared to what is applied in practice. This is what the US patent states about the size of these modifications. The arrows W and Wrange the main and slide rotors' directions of rotation.

Maskinen ifblge det nevnte amerikanske The machine according to the aforementioned American

patent er slik konstruert for å arbeide med små klaringer overalt mellom hoved- og sleiderotorene og mellom huset og rotorene for å bevirke den ovennevnte tetning langs hele tetningslinjen. patent is so constructed as to work with small clearances everywhere between the main and slide rotors and between the housing and the rotors to effect the above seal along the entire seal line.

En modifisert skruerotormaskin av lignende konstruksjon som den nettopp omtalte, er foreslått, i amerikansk patent 2 622<;>787, > og'< de n ne kon s t r ii k s j o n ha r*-1 de n 1 f o rde 1 at de ovennevnte lukkede lommer"! maskinens av lbp unngåes, A modified screw rotor machine of similar construction to that just mentioned is proposed, in US patent 2,622<;>787, > and'< the n ne con s t r ii k s j o n ha r*-1 the n 1 f o rde 1 that the above-mentioned closed pockets"! of the machine by lbp are avoided,

og at den skarpe1 ytre kant på sleidérotorprof i len i fSlgé det. foregående patent' båre tjener til å frembringe området nær gjengefoten på "hoved rotorpro f il en og de ri kf itiske "• betydning av nevnte kanter er derved redusert. Likeledes er et avrundet .tijllegg som er stbrre enn for det fore- and that the sharp1 outer edge of the slide rotor profile in len in fSlgé it. previous patent' stretcher serves to produce the area near the thread base on the "main rotor profile and the rich "• significance of said edges is thereby reduced. Likewise, a rounded addition that is larger than for the

gående patent, .a.no.rdnet utenfor det genererende punkt på s1ei de r otorprof i l en , dvs ... u len f.o r ;de 1 e s i r ke len for sleiderotoren, slik at dette fortsatt betydningsfulle punkt er mi ndri; utsatt lor, skade. current patent, .a.no.rdnet outside the generating point on the s1ei de r otor profile, i.e. ... u len f.o r ;the 1st s i r ke len for the slide rotor, so that this still significant point is smaller; exposed lor, damage.

..,P;å: fig. 1 i de vedlagte tegninger er vist ..,P;å: fig. 1 in the attached drawings is shown

et i. ve r r § ii it. t og: e=n. p r.o f i 1 på lignende male. som fig..3, et i. ve r r § ii it. t and: e=n. p r.o f in 1 on similar pattern. as fig..3,

av e ii h o ved ro lo rgj e nge .og dermed samvirkende sleide-r o to r i| 1 e nge s por . o,g -g j enge r i en u t tii re 1 ses f orm av, maskinen,:. ifblge let sistnevnte, amer i kanske ..pa tent.. I denne utfbrelsesform har, pr o f i I e ne ■ • p_ a,, beyg e rotorer symmetrisk, formede ledende og .e 11 er 1 b.pe.nile gj e nge f 1 a nkc r. Sleiderotorpro.filen of e ii h o at ro lo rgj e nge .and thus interacting slide-ro o to r i| 1 e nge s por . o,g -g j enge r in a u t tii re 1 ses f form of, the machine,:. according to the latter, amer i kansk ..pa tent.. In this embodiment, pr o f i I e ne ■ • p_ a,, bend e rotors symmetrically, shaped leading and .e 11 is 1 b.pe.nile gj e nge f 1 a nkc r. Sliderotorpro.file

er utformet som e.n sirkelbue ag-Cg--'^ mec' radien r innenfor delesirkelen, samt er forsynt med ovennevnte tillegg fg uionfor delesirkelen. Hoved roto rprof i len kompletterer sleide rotorprofilen slik at hoveddelen av gjengeflankene is designed as a circular arc ag-Cg--'^ mec' the radius r within the dividing circle, and is provided with the above-mentioned addition fg uion for the dividing circle. Main roto rprof i len completes the slide rotor profile so that the main part of the thread flanks

i nærheten av gjengetappen på hovedrotoren utgjbres av en sirkelbue bj_Cj-djtsom passer sammen med s le ide ro to rens sirkelbue. Gjengefolomradene aj-bjog dj-ejpå hovedrotorens gjengef 1 a uke r cr frembragt nv punktene a2henholdsvis d2på s I e i (Je r o t o reii s delesirkel og fradraget f j innenfor hovedrotorens delesirkel og tillegget f2utenfor s1eiderotorens in the vicinity of the threaded pin on the main rotor is expressed by a circular arc bj_Cj-djt which fits together with the s le ide ro to ren's circular arc. The thread volumes aj-bjog dj-ej on the main rotor's threadf 1 a week r cr produced nv the points a2respectively d2on s I e i (Je r o to reii s division circle and the deduction f j within the division circle of the main rotor and the addition f2outside the side rotor

delesirkel er: s 1i k?a nord ne t.. at •.-'de • pa s se r .■ sammen. , På*' f i g. 4 betegner M pg G også denne gang hoved-,henholdsyis;s1ei det rotorens aks}er,...R .og . Rg e rI i ke ! edes hovedrotorens og , ,. sleide rotorens delesi rkel radier og .R^ ?og R^ er radiene i ....,: boringene for hovedrotor en.henholdsvis sl eide rotoren , i , ■ >\ . rna s k i n e n s hu s... „• i dividing circle is: s 1i k?a nord ne t.. that •.-'de • pa s se r .■ together. , On*' f i g. 4, M pg G also this time denote the main axis, so that the rotor's axes,...R .and . Rg e rI i ke ! edes of the main rotor and , ,. the sled rotor's partial radii and .R^ ?and R^ are the radii in ....,: the bores for the main rotor en.respectively the sled owned rotor , i , ■ >\ . rna s k i n e n s h u s... „• i

Den sist omtalte maskin er også : kOnstrue i i '~for å arbeide med små klaringer, slik at tetning = be v i rkes overalt både mellom hoved- og sleiderotorene og mellom riito-<1>'rene og huset. The last-mentioned machine is also: designed to work with small clearances, so that sealing is done everywhere both between the main and slide rotors and between the riito-<1>'s and the housing.

Som nevnt i det foregående bevirket original-profilen ifblge amerikansk patent 2 174 522 en kontinuerlig As mentioned above, the original profile according to US patent 2,174,522 produced a continuous

tetnings1 inje mellom de innestengte volumer, som har forskjellig trykk. Dette er ikke tilfellet med profilen ifblge amerikansk patent 2 622 787. Visse såkalte blåsehull danner ' passasjer mellom disse volumer og tillater en kontinuerlig strbm av arbeidsfluidum fra hby - til lav lavtrykksvolumene. Dette innebærer et betydelig tap og to ta 1 v i rkn ingsgraden for maskiner med sistnevnte profil er derfor heppe bedre enn 'for '' ' maskinen ifblge amerikansk patent 2 174 522. seal between the enclosed volumes, which have different pressures. This is not the case with the profile according to US patent 2,622,787. Certain so-called blow holes form passages between these volumes and allow a continuous flow of working fluid from the high to low low pressure volumes. This entails a significant loss and two take 1 v in the calculation degree for machines with the latter profile is therefore much better than 'for'' the machine according to American patent 2 174 522.

De ovenfor beskrevne skrue rotormaski ne r og deres profiler omtales og diskuteres i den russike "skrue-kompressorer", av I.A. Sakun, Moskva, 1960, hvorfra fig. 3 og 4 er hentet og gjengitt i stbrre målestokk. Sakun beskriver også en annen modifikasjon av den opprinnelige maskin ifblge amerikansk patent 2 174 522, som er vist på fig. 5 og som blant annet er utfort på en kompressor bygget for Leningrad*' The above-described screw rotor machines and their profiles are mentioned and discussed in the Russian "screw compressors", by I.A. Sakun, Moscow, 1960, from which fig. 3 and 4 have been taken and reproduced on a larger scale. Sakun also describes another modification of the original machine according to US patent 2,174,522, which is shown in fig. 5 and which, among other things, is carried out on a compressor built for Leningrad*'

Skipsprbveinsli tu11 (LSI), år 1949. På fig. 5 betegner M Skipsprbveinsli tu11 (LSI), year 1949. On fig. 5 denotes M

og G igjen hoved- og s le iderotore nes aksler og Rj og Rg de 1esirk 1 enes radier. R., og R^ betegner igjen radiene i husets boringer, a ^-b ^ er er et etterlopende gjengeflanke-område på hovedrotorens gjenge som er frembragt av en rett linje ^ 2~^ 2 ^ s *e ' ^e r 01 ore n s lJjen3e' ^ lignende måte er Oj-fjet område på hovedrotorens ledende gjengeflanke som er frembragt av en rett linje dg-Cg ^ sleiderotorens gjengeflanke. bj — cj på hovedrotorens gjenge er frembragt av punktet bg på sleiderotorens gjenge ogD2~c2^ sl eide-rotorcns gjenge av gjengetoppen på hovedrotorens gjenge. Områdene'Cj-dj på hovedrotorens gjenge og c2~^ 2 ^ s^e^c'e~ rotorens gjenge er sirkelbuer med radien r og middelpunktet ved P. Området ti ^ — c ^ på hovedrotorens gjenge er frembragt av punktet dg på sleiderotorens gjenge. and G again the axes of the main and secondary rotors and Rj and Rg the radii of the circle. R., and R^ again denote the radii in the housing bores, a ^-b ^ is a trailing thread flank area on the main rotor's thread which is produced by a straight line ^ 2~^ 2 ^ s *e ' ^e r 01 ore n s lJjen3e' ^ similar way is the Oj-fjet area on the leading thread flank of the main rotor which is produced by a straight line dg-Cg ^ the thread flank of the slide rotor. bj — cj on the main rotor's thread is produced by the point bg on the slide rotor's thread and D2~c2^ sl eide rotor's thread by the thread apex on the main rotor's thread. The areas'Cj-dj on the main rotor's thread and c2~^ 2 ^ s^e^c'e~ the rotor's thread are circular arcs with radius r and center at P. The area ti ^ — c ^ on the main rotor's thread is produced by the point dg on the slide rotor's gang.

Forskjellen mellom or igi na 1 profi 1en ifblge amerikansk patent 2 171 f>22 og den beskrevne LSI-profil er \. ve (i sistnevnte profil er punk tel bg på sleiderotorpro-filen, hvilket, punkt frembringer den etterlopende gjengeflanke på hovedrotorens profil, sammenlignet med det t i 1 - The difference between the original profile according to US patent 2 171 f>22 and the described LSI profile is \. ve (in the latter profile, point tel bg is on the slide rotor profile, which point produces the trailing thread flank on the main rotor profile, compared to that t i 1 -

X v.i i- e ad e punkt i patentet, flyttet et. stykke innenfor delesirkelen ved LS l-p ro f i 1 e ii. Området a2~^ 2 ^ s^iderotor-profilen mellom buntet b., og delesirkelen, dvs. ved LSI-profilen den ytre diameter, er en rett linje i radiens retning. Det tilsvarende område a på hovedrotorprofi len er ved LS i-prof i 1en frembragt av denne linje ag~Dgt^ller X v.i i- e ad e point in the patent, moved et. piece within the dividing circle at LS l-p ro f i 1 e ii. The area a2~^ 2 ^ s^iderotor profile between the bundle b., and the dividing circle, i.e. in the case of the LSI profile the outer diameter, is a straight line in the direction of the radius. The corresponding area a on the main rotor profile is produced by this line ag~Dgt^ller at the LS i-profile

•i iiiii. i-I edes uttrykt av et punkt som kontinuerlig beveger seg •i iiiiii. i-I edes expressed by a continuously moving point

langs nevnte linje fra til bg. Den samme modifikasjon er utfort ved den motsatte gjengeflanke, hvor altså punktet b på sleiderotoren har frembragt området d.-e, på hoved-2 li rotorens profil og den rette linje dg~e2^ sleiderotoren har frembragt området e^ — f^ på hovedrotoren. Denne modifikasjon betyr at den ved den ytre diameter av sleiderotoren foreliggende kant av sleiderotorens profil ikke tas i bruk for å frembringe hoveddelen av tetni nys 1 injen og de genererende punkter på sleiderotoren er derfor mindre utsatt for skader. Dette er den vesentlige forskjell mellom LSI-modifikasjonen along said line from to bg. The same modification is continued at the opposite thread flank, where the point b on the slide rotor has produced the area d.-e, on the main-2 li rotor's profile and the straight line dg~e2^ the slide rotor has produced the area e^ — f^ on the main rotor . This modification means that the edge of the slide rotor's profile present at the outer diameter of the slide rotor is not used to generate the main part of the tetni nys 1 injen and the generating points on the slide rotor are therefore less susceptible to damage. This is the essential difference between the LSI modification

og profilen ifblge det amerikanske patent 2 174 522 og avvikelsene med hensyn til profilen er så små i at hva angår virkningsgraden såvel som hva angår andre funksjonsegenskaper kan der ikke iakttas noen egentlige målbare avvikelser. and the profile according to the American patent 2 174 522 and the deviations with regard to the profile are so small that with regard to the degree of efficiency as well as with regard to other functional properties no actual measurable deviations can be observed.

For å frembringe maskiner av ovenstående konstruksjoner som har så god virkningsgrad, at de kan konkurrere med andre kompressorer -og gassmotorkonstruksjoner og særlig med stempelkompressorer, må skruerotormaski ne r av ovenfor beskrevne art eller av lignende konstruksjoner utfores med usedvanlig stor nbyaktighet og små klaringer. In order to produce machines of the above constructions that have such a good degree of efficiency that they can compete with other compressors and gas engine constructions and especially with piston compressors, screw rotor machines of the type described above or of similar constructions must be executed with exceptionally great precision and small clearances.

Stor nbyaktighet er alltid kostbart ut fra produksjons-synspunkt og små klaringer gjor maskinene fblsomme for termiske formforandringer eller formforandringer på grunn av varierende trykk, lagers1 i tasje eller forurensninger i arbeidsmediet, hvilket vanligvis er gass eller luft. På grunn av de store hastigheter med hvilke disse maskiner kjbres, med- forer allerede en ubetydelig kontakt mellom delene vanligvis skadelige virkninger for maskinene. Great accuracy is always costly from a production point of view and small clearances make the machines susceptible to thermal deformations or deformations due to varying pressures, storage conditions or contaminants in the working medium, which is usually gas or air. Due to the high speeds at which these machines are driven, even an insignificant contact between the parts usually results in harmful effects for the machines.

Et formål med foreliggende oppfinnelse er An object of the present invention is

å skaffe tilveie en skruerotormaskin med betydelig bket mekanisk sikkerhet i den henseende at risikoen for skjæring mellom rotorene praktisk talt er eliminerte to provide a screw rotor machine with significantly improved mechanical safety in that the risk of cutting between the rotors is practically eliminated

Dette kan ifblge oppfinnelsen oppnåes med According to the invention, this can be achieved with

en profil hvor 1) de deler av profilen som ligger nær de respektive rotorers delesirkfer og som derfor har liten relativ hastighet, gis en form som frembringer en god tannvirkning, hvormed forstås at de motgående eller samvirkende flater har god tilpasning, dvs. har minst mulig avvikelse i bbyningsradier og dessuten at det eventuelle anleggspunkt mellom flatene kontinuerlig beveger seg langs begge flater ved rotorenes dreining. 2) Klaringen mellom de to rotorer varierer langs profilenes forskjellige deler på en slik måte at rotorenres synkronisering forstilles slik at kontakt oppnåes mellom rotorene innenfor de ovenfor beskrevne tanndeler, idet klaringen mellom de bvrige deler av profilen er tilstrekkelig stor til å sikre at ingen rotorkontakt oppnåes mellom disse profildeler under noen som helst arbeidsforhold for maskinen. 3) Sleiderotorens forskjellige profildeler er slik avpasset at fluidumtrykket i maskinen gir denne rotor et kontinuerlig drivende moment a profile where 1) the parts of the profile which are close to the respective rotors' part circles and which therefore have a low relative speed, are given a shape that produces a good tooth effect, by which it is understood that the opposing or interacting surfaces have a good adaptation, i.e. have at least as much as possible deviation in bending radii and furthermore that the possible contact point between the surfaces continuously moves along both surfaces when the rotors turn. 2) The clearance between the two rotors varies along the different parts of the profiles in such a way that the synchronization of the rotors is simulated so that contact is achieved between the rotors within the tooth parts described above, the clearance between the remaining parts of the profile being sufficiently large to ensure that no rotor contact is achieved between these profile parts under any working conditions for the machine. 3) The different profile parts of the slide rotor are adapted in such a way that the fluid pressure in the machine gives this rotor a continuous driving torque

i den riktige rotasjonsretning, slik at ingen ytre mekanisk: drift kreves, et drivmoment som med hensyn til sin stbrrelse er slik tilpasset at den tidligere beskrevne tanndel av profilen vel er istand til å ta opp denne belastning in the correct direction of rotation, so that no external mechanical operation is required, a driving torque which, with regard to its steering movement, is adapted in such a way that the previously described tooth part of the profile is well able to take up this load

uten å bevirke skjæring mellom de motgående flater under de driftsforhold som maskinen kan bli utsatt for. Dette betyr også at ved oljegjennomspylte eller oljetettede kompressorer eller andre maskiner som arbeider med indre smøremiddel, kan synkron i ser ingstannhju 1 helt og holdent unnværes uten fare for slitasje på rotorprofi lene. without causing cutting between the opposing surfaces under the operating conditions to which the machine may be exposed. This also means that in the case of oil-flushed or oil-sealed compressors or other machines that work with internal lubricants, the synchronous gearbox 1 can be completely dispensed with without risk of wear on the rotor profiles.

Et annet formål med oppfinnelsen er å Another object of the invention is to

oke virkningsgraden for skruerotormaskiner ved å frembringe en profil, hvor : increase the efficiency of screw rotor machines by producing a profile, where:

1) Lengden av tet nings1 injen sammenlignet med det effektive o volum for maskinen er kortere enn for maskiner med tidligere kjente rotorprofiler. 2) Hoveddelen av tetningen langs tetningslinjene dannes av flater med god tilpasning til hverandre, dv.s med liten avvikelse i bbyningsradier, hvilket innebærer at en mer effektiv tetning oppnåes enn ved en tetningsspalte som dannes mellom en skarp kant og en flate. Utfbrelsesmessig faller dette punkt sammen med punkt 1 i foregående avsnitt. 3) Klaringen mellom rotorprofilene som danner ovennevnte spa 1 tetetning og folgelig 1ekkasjearea1 ene holdes på 1) The length of the seal compared to the effective o volume for the machine is shorter than for machines with previously known rotor profiles. 2) The main part of the seal along the sealing lines is formed by surfaces with good adaptation to each other, i.e. with little deviation in bending radii, which means that a more effective seal is achieved than with a sealing gap that forms between a sharp edge and a surface. In terms of design, this point coincides with point 1 in the previous section. 3) The clearance between the rotor profiles which form the above-mentioned spa 1 seal and consequently the 1excavation area 1 is kept at

et minimum, særlig mellom den ledende gjengeflanke på sleiderotoren og dens etterlopende gjengeflanke på skrue rotoren, nemlig innenfor det område av profilen som har den lengste tetningslinje og dessuten inneholder den mindre del av tetningslinjen som fortsatt har tilbake den prinsipielt mindre virksomme type av tetning, nemlig a minimum, especially between the leading thread flank of the slide rotor and its trailing thread flank of the screw rotor, namely within the area of the profile which has the longest seal line and also contains the smaller part of the seal line which still retains the fundamentally less effective type of seal, namely

mellom en kant og en flate. Utfbrelsesmessig faller dette punkt sammen med punkt 3 i det foregående avsnitt og i praksis gjennomfbres det på en slik måte at man ved den fbrste montering av en maskin ifblge oppfinnelsen innstiller rotorenes synkronisering slik at ovennevnte samvirkende tannområde på den ledende gjengeflanke på sleiderotoren og den etterlopende gjengeflanke på hovedrotoren bringes i lett kontakt med hverandre, d.v.s. at man lar profilflankenes tannde ler i stedet for synkron i se ringstannhju1ene helt eller delvis bære den belastnings som er beskrevet under punkt 3 i foregående avsnitt. between an edge and a surface. In terms of implementation, this point coincides with point 3 in the preceding section and in practice it is carried out in such a way that when a machine according to the invention is first assembled, the synchronization of the rotors is set so that the above-mentioned cooperating tooth area on the leading thread flank of the slide rotor and the trailing thread flank on the main rotor are brought into light contact with each other, i.e. that the teeth of the profile flanks, instead of synchronously in the ring gear wheels, are allowed to fully or partially carry the load described under point 3 in the preceding paragraph.

Hvis rotorene ved en torr skruerotormaskin belegges med et sliteskikt med passende tykkelse, vil dette sliteskikt utsettes for en viss slitasje under innkjbr ingsperi oden inntil synkron iseringshjule ne over-tar belastningen. Resultatet blir at man ved drift opp-når praktisk talt null klaring innstilt med hensyn til fremsti 11 ingsujevnheter og forvrengning på grunn av If the rotors of a dry screw rotor machine are coated with a wear layer of suitable thickness, this wear layer will be exposed to a certain amount of wear during the purchase period until the synchronizing wheels take over the load. The result is that, during operation, practically zero clearance is achieved with regard to forward 11 ing smoothness and distortion due to

arbeidsforholdene. the working conditions.

4) Bl åsehu11 sa rea1et mellom volumer i maskinen som har forskjellig trykk og som i det foregående er antydet som en ulempe særlig for maskiner med den i patent 2 622 787 foreslåtte profil, holdes litet. 5) De lukkede lommer eller volumer ved avlbpet som ifblge ovenstående er en ulempe særlig ved profilen ifblge amerikansk patent 2 174 522, men også ved LSI-profiler, er 4) Blåsehu11 sa rea1e between volumes in the machine which have different pressures and which is indicated in the foregoing as a disadvantage especially for machines with the profile proposed in patent 2 622 787, is kept small. 5) The closed pockets or volumes at the outlet which, according to the above, are a disadvantage especially with the profile according to American patent 2 174 522, but also with LSI profiles, are

redusert. reduced.

På tegningene er som eksempel vist en utfbrelsesform av en skruerotormaskin ifblge oppfinnelsen samt tverrsnitt og profiler for noen av de kjente maskiner. Fig. 1 er et vertikalt lengdesnitt og fig. 2 et planriss av en typisk skruekompressor, hvis rotorer kan være utfort med de ovenfor nevnte kjente profiler såvel som med profiler ifblge foreliggende oppfinnelse. Fig. 3-5 viser i tverrsnitt de ovenfor beskrevne profiler ifblge de nevnte amerikanske patenter og LSI og har til formål å tydeliggjbre teknikkens stand for foreliggende oppfinnelse. Fig. 6a og b viser skjematisk profilene, samt med en grovt markert linje antydet tetningslinjen på hoved- og sleiderotoren for en maskin med LSI-profil ifblge fig. 5. Fig. c og d er tverrsnitt av disse hoved- og sleiderotorer og fig. 6a viser hovedrotoren sett fra venstre på fig. c, mens fig. 6b viser sleiderotoren på fig. 6d sett fra hbyre. Tetnings1 injene på fig. 6a og b er derfor speilvendte om en vertikal akse. Fig. 7 viser i snitt på samme måte som fig. 3-5, profilene for hovedrotorens gjenge og dermed samvirkende gjengespor og gjenger på sleiderotoren ifblge oppfinnelsen og illustrerer hva man kunne betegne som grunn-profilen for foreliggende oppfinnelse. Fig. 8a - d er riss i likhet med fig. 6a - d og viser tetningslinjen eller tetningsflåtene på hoved- og sleiderotorene for en maskin med profiler ifblge fig. 7. Fig. 9 viser i stbrre målestokk sleiderotorprofi len for en maskin ifblge oppfinnelsen, idet en teoretisk profil med konstant klaring er antydet på figuren for å tydeliggjbre forskjellen i klaring sammenlignet med foreliggende oppfinnelse. Fig. 10a - f viser skjematisk samvirkende hoved- og sleiderotorer ifblge oppfinnelsen i forskjellige relative rotor st i 11 inger for å anskue 1 iggjbre klaringens variasjoner i forskjellige punkter under rotorenes dreining. Fig. 11 viser skjematisk et tverrsnitt og fig. 12 et lengdesnitt av rotorene ifblge oppfinnelsen, idet tetningslinjene mellom volumer med forskjellig trykk er antydet i periferisk projeksjon på fig. 12 og aksial projeksjon på fig. 111 for å vise de flater på s1ei de rotorprof i 1 en, hvor en trykkdifferanse foreligger mellom de to motsatte gjengeflanker, hvilken differanse bevirker drivende henholdsvis bremsende moment på rotorene. The drawings show, as an example, an embodiment of a screw rotor machine according to the invention as well as cross-sections and profiles for some of the known machines. Fig. 1 is a vertical longitudinal section and fig. 2 a plan view of a typical screw compressor, whose rotors can be fitted with the above-mentioned known profiles as well as with profiles according to the present invention. Fig. 3-5 show in cross-section the profiles described above according to the mentioned American patents and LSI and have the purpose of making clear the state of the art for the present invention. Fig. 6a and b show schematically the profiles, and with a roughly marked line the sealing line on the main and slide rotor for a machine with an LSI profile according to fig. 5. Fig. c and d are cross-sections of these main and slide rotors and fig. 6a shows the main rotor seen from the left in fig. c, while fig. 6b shows the slide rotor in fig. 6d seen from the right. The seal 1 in fig. 6a and b are therefore mirror images about a vertical axis. Fig. 7 shows in section the same way as fig. 3-5, the profiles for the main rotor thread and thus interacting thread grooves and threads on the slide rotor according to the invention and illustrate what could be described as the basic profile for the present invention. Fig. 8a - d are drawings similar to fig. 6a - d and show the sealing line or sealing rafts on the main and slide rotors for a machine with profiles according to fig. 7. Fig. 9 shows on a larger scale the slide rotor profile for a machine according to the invention, a theoretical profile with constant clearance is indicated in the figure to clearly show the difference in clearance compared to the present invention. Fig. 10a - f show schematically interacting main and slide rotors according to the invention in different relative rotor positions in order to view the variations of the 1 iggebr clearance at different points during the rotation of the rotors. Fig. 11 schematically shows a cross-section and fig. 12 a longitudinal section of the rotors according to the invention, the sealing lines between volumes with different pressures being indicated in a peripheral projection in fig. 12 and axial projection in fig. 111 to show the surfaces on the rotor profile where a pressure difference exists between the two opposite thread flanks, which difference causes driving and braking torques on the rotors.

Foreliggende oppfinnelse skal i det fblgende beskrives nærmere i forbindelse med en ut fore 1 sesform av en skruerotormaskin som er beregnet som skruekompressor. In the following, the present invention will be described in more detail in connection with an embodiment of a screw rotor machine which is intended as a screw compressor.

Det er imidlertid klart at denne utfbre 1 sesform bare beskrives som et eksempel, idet skruekompressoren er den mest vanlige skruerotormaskin, men ikruerotormaski ner ifblge oppfinnelsen kan også utfores som skruerotormotorer, skrueekspansjons-maskiner eller som andre skruerotormaskiner innenfor påstandenes ramme. Skruerotorkompressorer ifblge oppfinnelsen kan ha en eller flere hovedrotorer og en eller flere sleiderotorer som samvirker med hovedrotoren eller hovedrotorene og med huset for å frembringe arbeidsrom eller lommer. However, it is clear that this embodiment is only described as an example, since the screw compressor is the most common screw rotor machine, but screw rotor machines according to the invention can also be designed as screw rotor motors, screw expansion machines or as other screw rotor machines within the scope of the claims. Screw rotor compressors according to the invention can have one or more main rotors and one or more slide rotors which cooperate with the main rotor or main rotors and with the housing to create working spaces or pockets.

hvilke forandrer sitt volum når de under rotorenes dreining beveger seg langs skruerotorene fra en innlbpsåpning til en avlbpsåpning. Skruerotorkompressorer ifblge oppfinnelsen kan videre være ett-trinnsmaskiner, to-trinnsmaskiner, eller fler-trinnsmaskiner og antallet kompresjonstrinn, påvirker f.eks. ikke karakteren av skruerotorene ifblge oppfinnelsen. Den beskrevne maskin er en et t-t rinnsskrue-rotorkompressor med en hovedrotor og en sleiderotor anordnet for dreining i innbyrdes inngripende utboringer med parallelle akser i et hus, samt forsynt med i hverandre inngripende skruegjenger og skruespor. which change their volume when, during the rotation of the rotors, they move along the screw rotors from an inlet opening to an outlet opening. Screw rotor compressors according to the invention can also be single-stage machines, two-stage machines, or multi-stage machines and the number of compression stages affects e.g. not the nature of the screw rotors according to the invention. The described machine is a t-t screw-rotor compressor with a main rotor and a slide rotor arranged for turning in mutually engaging bores with parallel axes in a housing, as well as provided with mutually engaging screw threads and screw grooves.

Skruekompressoren ifblge fig. 1 og 2 består The screw compressor according to fig. 1 and 2 consist

av et hus som er sammensatt av en underdel 31, en overdel 32, en todelt innlbpsdel 33, 34 og en synkroniseringsdel of a housing which is composed of a lower part 31, an upper part 32, a two-part inclusion part 33, 34 and a synchronization part

35. Luft eller et annet gassformet fluidum tilfores skrue-kompressorhuset 31, 32 igjennom en innlbps-rbrstuss 36 og komprimert luft eller et annet gassformet medium som er passert gjennom kompressoren, forlater denne gjennom en avlbpsrbrstuss 37. I korapressorhuset 31, 32 er to skruerotorer 38, 39 dreibart lagret i de i hverandre inngripende boringer 10, 11 og rotorakslene es montert i lågere 12, 13 som kan være glidelagere eller kule- eller rullelagere. Rotorene er fiksert i aksial retning ved hjelp av trykk-lagere 14 som kan være vanlige kamglidelager eller av typen kule- eller rullelagere anordnet for å oppta aksiale trykk. Vanlig tetningsringer 15, 16 er anordnet omkring rotorakslene ved rotorendene for å hindre lakkasje inn i eller ut fra kompressorrommene. Kompressoren er forsynt med synkroniserings-tannhjul 17, 18, 19, og 20 betegner o1jetetningsringer som hindrer oljelekkasje fra lager-huset. Fra i nnlbpsrbrstussen forer en innlbpskanål 21 35. Air or another gaseous fluid is supplied to the screw compressor housing 31, 32 through an inlet nozzle 36 and compressed air or another gaseous medium that has passed through the compressor leaves it through an outlet nozzle 37. In the compressor housing 31, 32 there are two screw rotors 38, 39 rotatably stored in the mutually engaging bores 10, 11 and the rotor shafts are mounted in bearings 12, 13 which can be slide bearings or ball or roller bearings. The rotors are fixed in the axial direction by means of pressure bearings 14 which can be ordinary cam sliding bearings or of the type of ball or roller bearings arranged to absorb axial pressure. Conventional sealing rings 15, 16 are arranged around the rotor shafts at the rotor ends to prevent lacquer entering or leaving the compressor rooms. The compressor is equipped with synchronizing gears 17, 18, 19, and 20 representing oil sealing rings that prevent oil leakage from the bearing housing. An insertion needle 21 is inserted from the nnlbpsrbrstussen

som er utfort med to grener omkring rotorakslene til en innldpsåpning 22 som kommuniserer med boringene 10, 11. which is extended with two branches around the rotor shafts to an inlet opening 22 which communicates with the bores 10, 11.

En avlbpsåpning er antydet ved 23 i den nedre del og An avlbps opening is indicated at 23 in the lower part and

bunnen av underdelen 31 og kommuniserer med en avlbps-kanal 24 og avibpsrorstussen 37 fra kompressoren. Kompressoren kan drives av en vilkårlig kraftkilde, f.eks. fra en dieselmotor eller en elektrisk motor over en akselkobling 25. Innlbps- og avlbpsåpningene kan være utformet på forskjellig måte. the bottom of the lower part 31 and communicates with an avlbps duct 24 and the avibpsroster 37 from the compressor. The compressor can be driven by any power source, e.g. from a diesel engine or an electric motor via a shaft coupling 25. The inlet and outlet openings can be designed in different ways.

Hoved- og s leiderotorene 38 og 39 samvirker på vanlig måte for sammen med hverandre og sammen med veggene i boringene 10 og 11 å danne lommer for et arbeidsfluidum, hvilke lommer under rotorenes dreining beveger seg fra innlbpsåpningen 22 til avlbpsåpningen 23 i huset og hvilke har et volum som forandrer seg under nevnte be-vegelser. Formen av hove,lrotoren 38 og sleiderotoren 39, som er karakteristisk for foreliggende oppfinnelse, er vist pa fig. 7 - 12.Fig. 7 er et tverrsnitt av en del av huset 31, 32 og i hverandre inngripende gjenger og gjengespor på rotorene 38 og 39 og viser profilenes grunnform bortsett fra klaring og tetninger, som i detalj er vist i forbindelse med fig. 8 - 10. De samme henvisningta 11 er anvendt på fig. The main and guide rotors 38 and 39 cooperate in the usual way to together with each other and together with the walls of the bores 10 and 11 to form pockets for a working fluid, which pockets during the rotation of the rotors move from the inlet opening 22 to the outlet opening 23 in the housing and which have a volume that changes during said movements. The shape of the main rotor 38 and the slide rotor 39, which is characteristic of the present invention, is shown in fig. 7 - 12.Fig. 7 is a cross-section of part of the housing 31, 32 and interlocking threads and thread grooves on the rotors 38 and 39 and shows the basic shape of the profiles apart from the clearance and seals, which are shown in detail in connection with fig. 8 - 10. The same reference numerals 11 are used in fig.

7 som i tverrsnittene av de kjente skrue rot ormaski ner som er vist på fig. 3 - 5, og fblgelig angir bokstavene M og G på fig. 7 hoved- henholdsvis sleiderotorenes akser, og RH og Bq er radiene i boringene for hoved- og sleiderotorene. Radien Rg for boringen for sleiderotoren er i den viste utfifrelsesform den samme som delesirkelradien Rg for sleiderotoren. aj-b^-c^er hovedrotorens etterlopende gjengeflaakeprofi 1 og ag-bg-Cg er den ledende gjengeflankeprofi 1 pfi sleiderotoren. a2~b2er et b^nd~tetningsområde som er utformet og dannes av en rett linje, hvilken er en del av sleiderotorens radius. b2-c2er borl"sett fra klaringen frembragt av gjengetoppen pfi hoved-rotorgjengen. ai_Dier et område ved gjengefoten av hovedrotorens etterlopende gjengeflanke og er bortsett fra 7 as in the cross-sections of the known screw root worm machines which are shown in fig. 3 - 5, and the letters M and G on fig. 7 the axes of the main and slide rotors respectively, and RH and Bq are the radii in the bores for the main and slide rotors. In the embodiment shown, the radius Rg for the bore for the slide rotor is the same as the part circle radius Rg for the slide rotor. aj-b^-c^ is the trailing thread flank profile 1 of the main rotor and ag-bg-Cg is the leading thread flank profile 1 of the slide rotor. a2~b2 is a bond seal area designed and formed by a straight line, which is part of the radius of the slide rotor. b2-c2 are derived from the clearance created by the thread top of the main rotor thread. ai_Dies an area at the thread base of the trailing thread flank of the main rotor and is apart

klaringen frembragt av den rette linje ag-bg pfi sleide-rotorgjengen, slik at en båndtetning frembringes mellom disse områder. Punktet a^er bortsett fra klaringen frem- the clearance produced by the straight line ag-bg on the slide-rotor thread, so that a belt seal is produced between these areas. The point a^ is apart from the clearance forward

bragt av punktet a og likeledes punktet b, av punktet b0. 2 ilOmrådet bj-CjpS hovedrotorgjengens etterlopende gjengeflanke er bortsett fra klaringen frembragt av punktet bg eller det indre endeparti av båndtetningsområdet a2~D2sleiderotoren. brought by the point a and likewise the point b, by the point b0. 2 ilThe area bj-CjpS the trailing thread flank of the main rotor thread is apart from the clearance produced by the point bg or the inner end part of the band sealing area a2~D2 the slide rotor.

Området av hovedrotorgjengens profil fraCj-dj er en sirkelbue med radius r og middelpunkt P, som senere er tangeringspunktet mellom delesirklene. Området dj-ejpfi hovedrotorgjengens ledende gjengeflanke er bortsett fra klaringen frembragt av området d2"e2som er en rett ^el av sleiderotorens radius og danner en del av sleidegjenge- flanken. Området Cg-dg p^ den etterloPende sleiderotor-gjengeflanke er en sirkelbue med i det vesentlige r som radiusi som med passende klaring i en viss stilling passer The area of the main rotor thread profile from Cj-dj is an arc of a circle with radius r and center point P, which is later the point of tangency between the dividing circles. The area dj-ejpfi the leading thread flank of the main rotor thread is apart from the clearance produced by the area d2"e2 which is a straight line of the slide rotor radius and forms part of the slide thread flank. The area Cg-dg on the trailing slide rotor thread flank is a circular arc with i the important thing is that the radius fits with suitable clearance in a certain position

sammen med sirkelbuen c,-d,. together with the circular arc c,-d,.

Cl 1 1 .- ■ -■ ■' ■- ' - '" Cl 1 1 .- ■ -■ ■' ■- ' - '"

Fig. 8a - d viser tetningsområdene mellom et par skruerotorer av den art som er vist på fig. 7 .og det: skal bemerkes at en,ubrutt tetningslinje fremkommer i Fig. 8a - d show the sealing areas between a pair of screw rotors of the type shown in fig. 7 .and it: should be noted that an unbroken sealing line appears in

det, vesentlige hele veien frem til skj aeringlinj en 26 mellom de i hverandre inngripende boringer 10 og 11. Tallene 1 - 6 betegner på. fig. 7, 8a - d, 11 og 12 punkter på tetninyslinjen for rotoren ifblge oppfinnelsen. Det blåsehull som oppnåes i forbindelse med de ovenfor beskrevne kjente kompressorer, er her på samme måte som i den ovennevnte LSI-korapressor redusert til et minimum uten betydning, idet Retningslinjene mellom rotore faller sammen i det vesentlige med skjæringslinjen 26. Den relative that, substantially all the way up to a dividing line 26 between the mutually intervening bores 10 and 11. The numbers 1 - 6 denote on. fig. 7, 8a - d, 11 and 12 points on the tetninys line for the rotor according to the invention. The blowing hole that is obtained in connection with the above-described known compressors is here, in the same way as in the above-mentioned LSI corapressor, reduced to an insignificant minimum, as the Directional lines between rotors coincide essentially with the intersection line 26. The relative

effektivitet av tetningen langs tetningslinjene mellom profilene ifblge oppfinnelsen, dvs. den mer eller mindre gode tetning, antydes på fig. 8 ved hjelp av et stbrre eller mindre antall parallelle strekprikktrukne linjer på fig. 8a og b og skal behandles senere i forbindi se med fig. 11 og 12. effectiveness of the sealing along the sealing lines between the profiles according to the invention, i.e. the more or less good sealing, is indicated in fig. 8 by means of a larger or smaller number of parallel dotted lines in fig. 8a and b and will be dealt with later in connection with fig. 11 and 12.

Fig. 9 viser i litt overdrevet målestokk Fig. 9 shows on a slightly exaggerated scale

et eksempel på en sleiderotorprofi 1 ifølge oppfinnelsen, d<g>"<-><e>2"~a2" " b2*'"c2" samt en ti l»»a'6n<le profil med konstant klaring, hvor sistnevnte er antydet med prikkede an example of a slide rotor profile 1 according to the invention, d<g>"<-><e>2"~a2" "b2*'"c2" as well as a ti l»»a'6n<le profile with constant clearance, where the latter are indicated by dotted lines

linjer, slik at forskjellen mellom en profil med konstant klaring og en profil ifblge oppfinnelsen tydelig fremgår. Den samme forskjell i klaring kan naturligvis frembringes ved andre egnede modifikasjoner av hovedrotorens profil eller ved forskjellige kombinasjoner av de to rotorprofi ler og alle slike kombinasjoner som resulterer i de spesielle forhold for samvirke mellom rotorene som er karakteristiske for oppfinnelsen, ansees for å være omfattet av rammen for de ettérfblgende påstander. lines, so that the difference between a profile with constant clearance and a profile according to the invention is clearly evident. The same difference in clearance can of course be produced by other suitable modifications of the main rotor's profile or by different combinations of the two rotor profiles and all such combinations that result in the special conditions for cooperation between the rotors that are characteristic of the invention are considered to be covered by the framework for the subsequent claims.

Fig. 10a - f viser samvirkende deler av rotorprofi ler ifblge oppfinnelsen i forskjellige vinkel-stillinger for tydelig å fremstille hvorledes profilut-fbrelsen ifblge fig. 9 påvirker klaringen mellom rotorene under dreiningen. Klaringen i de forskjellige områder av profilene er betegnet med Cl. på fig. 10a - f, idet der er tilfbyet et tall for å angi klaringen i et bestemt område og ved én vist egnet utfbrelsefiform av oppfinnelsen er fblgelig Cljmindre enn Cl^, Clg og Cl4. Videre er Cl^mindre enn Cl^, Cltø er mindre enn Cl^« Clg er mindre enn Clg og Cl6<Fig. 10a - f show cooperating parts of rotor profiles according to the invention in different angular positions to clearly show how the profile production according to fig. 9 affects the clearance between the rotors during turning. The clearance in the different areas of the profiles is denoted by Cl. on fig. 10a - f, as a number has been added to indicate the clearance in a specific area and in one shown suitable embodiment of the invention, it is possible that Clj is less than Cl^, Clg and Cl4. Furthermore, Cl^ is smaller than Cl^, Cltø is smaller than Cl^« Clg is smaller than Clg and Cl6<

Sette betyr at den ovenfor beskrevne tverrsnittsprofil av rotore ifblge oppfinnelsen medfbrer en rainimuarsklaring eller ingen klaring Clg mellom det frembragte område aj-bjved hovedrotorens gjengefot og båndtetningsområdet & 2~^ 2 13^ sleiderotoren. I dette område forekommer meget liten relativ bevegelse mellom sleide rotoren og hovedrotoren under delenes samvirke i maskinen. Det har derfor vist seg at man kan tillate kontakt uten Set means that the above-described cross-sectional profile of rotors according to the invention results in a rainimoire clearance or no clearance Clg between the produced area aj-bjby the main rotor's threaded foot and the band seal area & 2~^ 2 13^ the slide rotor. In this area, very little relative movement occurs between the slide rotor and the main rotor during the interaction of the parts in the machine. It has therefore been shown that contact can be allowed without it

at dette område srabres i en skruekompressor som går med stor .hastighet. Hvis slik kontakt inntreffer ved skrue-kompressorer av denne konstruksjon forsynt med synkronierings-hjul som antydet ved 17 og 18, vil en slik kontakt resultere bare i en poleringsvirkning på de flater som kommer i kontakt med hverandre. På grunn av den lille relative bevegelse mellom sleiderotoren og hovedrotoren i disse områder, utvikles meget liten varme gjennom friksjon eller gnidning og folgelig oppstår ingen defotmering av rotorene av denne grunn. I området mellom bg og c«beveger imidlertid hovedrotorens gjengetoppCjseg med betydelig hastighet i forhold til flaten på sleiderotorens gjengeflanke og innenfor dette område er klaringen 61,. og Cl^folgelig i likhet med oppfinnelsen utfort så stor at under alle forhold unngåes kontakt mellom gjengetoppen og hvert punkt på flaten b - c9. På denne måte skaffes ifblge oppfinnelsen en skruerotormaskin, hvor farlige eller skadelige kontakter mellom skruerotorene unngåes og skjaring av rotorene av denne grunn kan derfor ikke inntreffe. Pfi lignende måte vil hver deformering av rotorene pfi grunn av kompresjonsvarme eller fluidumtrykk pfi rotorene bare resultere i kontakt mellom båndtetningsomrfidene a2"b2that this area is scraped in a screw compressor that runs at high speed. If such contact occurs with screw compressors of this construction provided with synchronizing wheels as indicated at 17 and 18, such contact will result only in a polishing effect on the surfaces which come into contact with each other. Because of the small relative movement between the slide rotor and the main rotor in these areas, very little heat is developed through friction or rubbing and consequently no defotmerization of the rotors occurs for this reason. In the area between bg and c, however, the thread top of the main rotor moves with considerable speed in relation to the surface of the slide rotor's thread flank and within this area the clearance is 61. and Cl^ consequently, like the invention, is so large that under all conditions contact is avoided between the thread tip and every point on the surface b - c9. In this way, according to the invention, a screw rotor machine is obtained, where dangerous or harmful contacts between the screw rotors are avoided and cutting of the rotors for this reason cannot therefore occur. Similarly, any deformation of the rotors due to heat of compression or fluid pressure on the rotors will only result in contact between the band seal areas a2"b2

og områdene a^-b^ved hovedrotorens gjengefot, hvilket ikke er skadelig pfi rotorene. and the areas a^-b^ at the main rotor's threaded base, which is not harmful to the rotors.

Klaringen Cl^mellom de sirkelbueformede områder c^-d^og Cg-dg er ifblge oppfinnelsen tilstrekkelig stor til å hindre skjering innenfor disse områder og klaringen Cl2er folgelig mindre enn klaringen Cl^. slik at enhver kontakt f.eks. på grunn av forstyrrelser i syn-kroniseringen, vil finne sted mellom området di-ei ved hovedrotorens gjengefot, og området & 2~ e2 sleiderotorens gjengeflanke, innenfor hvilke områder den relative bevegelse mellom disse områder er liten. Videre er klaringen Cljntfbrt mindre enn klaringen Cl^og folgelig vil enhver kontakt på grunn av lagersli tasje eller forvrengning av rotorene i rotoraksenes tverretning fore til en ufarlig rullekontakt mellom sleiderotorens gjengetopp og den sylindriske bunn av den sylindriske bunn av hovedrotorens gjengespor. The clearance Cl^ between the circular arc-shaped areas c^-d^ and Cg-dg is, according to the invention, sufficiently large to prevent shear within these areas and the clearance Cl2 is consequently smaller than the clearance Cl^. so that any contact e.g. due to disturbances in the synchronization, will take place between the area di-ei at the main rotor's thread foot, and the area & 2~ e2 the slide rotor's thread flank, within which areas the relative movement between these areas is small. Furthermore, the clearance Cljntfbrt is smaller than the clearance Cl^ and consequently any contact due to bearing wear or distortion of the rotors in the transverse direction of the rotor axes will lead to a harmless rolling contact between the slide rotor's threaded top and the cylindrical bottom of the cylindrical bottom of the main rotor's threaded groove.

Stbrrelsen av de ovenfor beskrevne forskjellige klaringer avhenger av flere faktorer f.eks. : The size of the various clearances described above depends on several factors, e.g. :

1. Rotordiameteren, 1. The rotor diameter,

2. arbeidsforholdene for kompressoren, 2. the working conditions of the compressor,

3. kjtileanordninger for kompressorhuset og rotorene, 3. cooling devices for the compressor housing and rotors,

4. frems ti 1 lingstoleranser for rotorene, lagrene, syn-kroniser ingstannhj ulene og kompressorhuset. 4. advance ten 1 ling tolerances for the rotors, bearings, synchronize the ingstann wheels and the compressor housing.

Som et eksempel kan at for en totordiameter pfi 200 ■■ ved en kompressor beregnet for arbeide med maksi-malt trykkforhold på 4,Sti, en maksimal innlbpstemperatur på 50 °C og med oljekjblt kompressorhus og oljekjblte rotorer og med fremsti 11 ingstoleranser som egner seg for normal ser iefremsti 11 ing, kan variasjonene i klaring i de forskjellige områder sammenlignes med vanlige maskiner med hovedsakelig konstant klaring gå opp til omkring As an example, for a rotor diameter of 200 ■■ with a compressor designed to work with a maximum pressure ratio of 4.Sti, a maximum inlet temperature of 50 °C and with an oil-cooled compressor housing and oil-cooled rotors and with manufacturing tolerances that are suitable for normal progress, the variations in clearance in the different areas can be compared to normal machines with mainly constant clearance amounting to approx.

- 30 %. Dette betyr at klaringen (fig. 9) mellom a2"~e2" - 30%. This means that the clearance (Fig. 9) between a2"~e2"

og bunnen i hovedrotorens gjengespor,me 1 lom ag^bg" og a^-bjpå hovedrotorens etterlopende gjengeflanke, og mellomdg"-^" og dj-ejpå hovedrotorens ledende gjengeflanke ifblge oppfinnelsen er omkring 70 % av den vanlige klaring på disse steder ved kjente maskiner. På lignende måte er klaringen mellom b^" og b^-Cjpå hovedrotorens etterfblgende gjengeflanke ifblge oppfinnelsen omkring 130 % av klaringen på tilsvarende sted i en maskin med konstant klaring og det samme gjelder klaringen mellomCjog bg^Cg" eller i det minste innenfor den del av samme som ligger nær b^"'**9*'• and the bottom in the main rotor's thread groove, with 1 lom ag^bg" and a^-bj on the trailing thread flank of the main rotor, and between dg"-^" and dj-ej on the leading thread flank of the main rotor according to the invention is about 70% of the usual clearance at these places by known machines. In a similar way, the clearance between b^" and b^-Cj on the trailing thread flank of the main rotor according to the invention is about 130% of the clearance at the corresponding location in a machine with constant clearance and the same applies to the clearance between C and bg^Cg" or at least within the part of the same which lies near b^"'**9*'•

Fig. 11 og 12 viser i aksialriss og periferisk projeksjon tetnings1 injene mellom de i hverandre inngripende deler av rotorene 38,39 og viser hvorledes den komprimerte gass virker på sleiderotorens gjenger i dreieretningen. For dette formål er alle punkter på tetnings1 injene vist med korrekt radial avstand fra sleiderotorens senterlinje, som antydet med pilene X, Y, Fig. 11 and 12 show in axial view and circumferential projection the seal 1 between the interlocking parts of the rotors 38,39 and show how the compressed gas acts on the threads of the slide rotor in the direction of rotation. For this purpose, all points on the seal1 injene are shown with the correct radial distance from the center line of the slide rotor, as indicated by the arrows X, Y,

Z. Dette betyr at flaten A som omgis av en slbyde av tetnings1 injer eller flaten B som innsluttes mellom tetnings1 injen og omkretsen C av sleiderotoren, angir et mål på de periferiske projeksjoner på sleiderotorens gjengeflanker av flater som er utsatt for en trykkdifferanse, samt representerer i korrekt storrelse de flater på hvilke nevnte trykkdifferanser virker for å frembringe et drivende, henholdsvis bremsende moment på rotoren. Punktet 1 på fig. Z. This means that the surface A which is surrounded by a slbyde of the seal1 inner or the surface B which is enclosed between the seal1 inner and the circumference C of the slide rotor, indicates a measure of the circumferential projections on the threaded flanks of the slide rotor of surfaces which are exposed to a pressure difference, as well as representing in the correct size, the surfaces on which said pressure differences act to produce a driving or braking moment on the rotor. Point 1 on fig.

11 og 12 svarer til punktet P(eg') på fig. 7, 2 svarer til 11 and 12 correspond to the point P(eg') in fig. 7, 2 corresponds to

dg» 3 svarer tilCg»4 svarer til bg', 5 svarer til bg og dg» 3 corresponds toCg»4 corresponds to bg', 5 corresponds to bg and

6 svarer til P eller ag<1>'. De samme ta 11 henvisninger som 6 corresponds to P or ag<1>'. The same take 11 referrals as

på fig. 11 og 12 er anvendt på fig. 7 og 8a-d;for å lette sammenligningen mellom tetnings1 injene i disse riss. Tverrsnittene på fig. 8c og d tjener til å vise hvorledes projeksjonene i siderissen 8a og b er tatt, idet man betrak-ter dem i retning mot den respektive rotor. Det er klart at med de dreieretninger WMog Wg som er antydet på fig. 7, vil trykkene på arealene A bevirke et drivende moment og trykkene på arealene B vil bevirke et bremsende moment på sleiderotoren. Ved å forandre lengden av profil-områdene a2""b209**2~é2p^ fifl* 7 kan man Påvirke arealene A og B pfi fig. 12. Ifblge oppfinnelsen kan profilområdet a2~^ 2Passencle velges mellom 5 og 50 av sleiderotorens gjengedybde og området dg-eg kan velges mellom 5 og 25 %^v nevnte dybde. Hvis man gjor profilområdet on fig. 11 and 12 are used in fig. 7 and 8a-d; to facilitate the comparison between the seals in these figures. The cross-sections in fig. 8c and d serve to show how the projections in the side view 8a and b are taken, considering them in the direction of the respective rotor. It is clear that with the directions of rotation WM and Wg indicated in fig. 7, the pressures on areas A will cause a driving torque and the pressures on areas B will cause a braking torque on the slide rotor. By changing the length of the profile areas a2""b209**2~é2p^ fifl* 7 you can influence the areas A and B pfi fig. 12. According to the invention, the profile area a2~^ 2Passencle can be chosen between 5 and 50 of the thread depth of the slide rotor and the area dg-eg can be chosen between 5 and 25%^v said depth. If one makes the profile area

<a>2~<b>2* °* l> betyr dette at blåsehullets areal blir litet og tetningslinjen lengere. På den annen side, hvis man gjor området »2~b2lan9tt betyr dette et sterre blåse- <a>2~<b>2* °* l> this means that the area of the blow hole becomes small and the sealing line longer. On the other hand, if you make the area »2~b2lan9tt, this means a greater blow-

hull og en kortere tetnings1 inje av bedre relativ kvalitet. holes and a shorter seal1 ine of better relative quality.

Med okende rotord imensjoner oker blfisehullets areal With increasing rotor dimensions, the area of the blfise hole increases

i forhold til kvadratet av diameteren, mens lengden av te t ni ngs 1 i nj en 'oker proporsjonalt med diameteren. Dette betyr at den optimale lengde av profilonrådet a2~b2a?~henger av rotordiameteren. Videre må også fremstillings-toleransene som innvirker på lekkasjen gjennom tetningene langs tet nings1 injene mer enn lekkasjen gjennom blåsehullet tas i betraktning når man velger lengden av området a2~b2* Som eksempel kan nevnes at ved en rotordiameter på 200 mm fremstilt med vanlige fremsti 11 ingstoleranser egnet for serieproduksjon, har den mest passende lengde av profilområdet a2"b2vist se9a 1 i99e omkring 10 % av dybden av sleiderotorens gjengedybde. in proportion to the square of the diameter, while the length of te t ni ngs 1 i nj en 'oker proportional to the diameter. This means that the optimal length of the profile area a2~b2a?~ depends on the rotor diameter. Furthermore, the manufacturing tolerances that affect the leakage through the seals along the seal1 injene more than the leakage through the blow hole must also be taken into account when choosing the length of the area a2~b2* As an example, it can be mentioned that with a rotor diameter of 200 mm manufactured with normal methods 11 ing tolerances suitable for serial production, the most suitable length of the profile area a2"b2vist se9a 1 i99e has about 10% of the depth of the thread depth of the slide rotor.

Lengden av profilområdet & 2~ 92 '(an deretter velges slik at det gir bnsket stbrrelse av arealet A, slik at et passende drivende moment oppnås på sleiderotoren. The length of the profile area & 2~ 92 '(an is then chosen so that it gives the desired control of the area A, so that a suitable driving torque is obtained on the slide rotor.

Da det påkrevede moment avhenger v rotor lagrenes friksjon, vil anvendelsen av rullelagere vise seg fordelaktig for virkningsgraden av en kompressor også derved at den in-direkte reduserer den indre lekkasje ved å muliggjbre at profilområdet ^ 2~ e20,ces, hvilket også resulterer i en litt avkortet tetnings1 inje. Ved den ovenfor nevnte kompressor forsynt med rullelagere kan lengden av profilområdet ^ 2~ e2 Passende velges omkring 25 % av sleiderotorens gj engedybde. As the required torque depends on the friction of the rotor bearings, the use of roller bearings will prove advantageous for the efficiency of a compressor also in that it indirectly reduces the internal leakage by enabling the profile area ^ 2~ e20,ces, which also results in a slightly truncated seal 1 inje. In the case of the above-mentioned compressor equipped with roller bearings, the length of the profile area ^ 2~ e2 can be suitably chosen to be around 25% of the running depth of the slide rotor.

For at man skal være sikker på en riktig gjengefunksjon og en Jevn gang ved kompressoren under alle arbeidsforhold må antallet gjenger på kompressoren ifblge oppfinnelsen vare minst tre på hovedrotoren og rotor-lengden og stigningen slik at området ai~bi ved gjengefoten på hovedrotoren stadig er i inngrep med båndtetningsområdet&2~b2pa *le*derotoren i det minste i tre tverrsnitt langs rotoren. Sleiderotoren må ha minst en gjenge mer enn hovedrotoren. In order to be sure of a correct threading function and smooth operation of the compressor under all working conditions, the number of threads on the compressor according to the invention must be at least three on the main rotor and the rotor length and pitch so that the area ai~bi at the thread base of the main rotor is always in engagement with the band seal area&2~b2pa *le*derotor at least in three cross-sections along the rotor. The slide rotor must have at least one more thread than the main rotor.

Foreliggende oppfinnelse har gitt det overraskende resultat at virkningsgraden for en skruekompressor som er bygget ifblge oppfinnelsen og med for serieproduksjon normale fremsti 11 ingstoleranser, har kunnet bkes med flere prosent, slik at en skruekompressor ifblge oppfinnelsen kan bygges, som med hensyn til virkningsgrad er nesten sammenlignbar med en frem- og tilbakegående stempelkompressor. Det har også vist seg i forbindelse med oljeinnsprbytede kompressorer, hvor kjble- og smbreolje og tetningsolje sprbytes inn for å ta seg av kompresjons-varmen og bevirke tetning mellom rotorene samt mellom rotorene og huset, at synkron!seringstannhju1 kan unnværes uten at slitasje oppstår på rotorområdene * 2~* 32' ai~bie^er The present invention has produced the surprising result that the efficiency of a screw compressor built according to the invention and with production tolerances normal for series production has been improved by several percent, so that a screw compressor according to the invention can be built, which in terms of efficiency is almost comparable with a reciprocating piston compressor. It has also been shown in connection with oil-injected compressors, where cooling and lubricating oil and sealing oil are injected in order to take care of the compression heat and effect a seal between the rotors and between the rotors and the housing, that the synchronizing gear can be dispensed with without wear occurring on the rotor areas * 2~* 32' ai~bie^er

<*2~e2* ^ l' 0!' nv*lken slitasje ville kunne bdelegge de viktige klaringer. <*2~e2* ^ l' 0!' Any wear and tear could impair the important clearances.

Ved rotorer ifblge oppfinnelsen kan ytter-ligere forbedringer av virkningsgraden frembringes ved at man anbringer farge eller flokk eller andre slite-belegg på sleiderotorens gjenger eller på hovedrotorens gj enger''el ler på begge, særlig på de områder eller arealer som befinner seg mellom punktene D2~e209c2~^2samt meH°m punktene bj-Cj og c^-dj. In the case of rotors according to the invention, further improvements in the degree of efficiency can be produced by applying color or flocking or other wear coatings to the threads of the slide rotor or to the threads of the main rotor on both, especially on the areas or areas located between the points D2~e209c2~^2and meH°m the points bj-Cj and c^-dj.

Den ovenfor beskrevne skruekompressor The screw compressor described above

som er vist på tegningene, må bare betraktes som et eksempel og oppfinnelsen kan modifiseres på mange forskjellige måter innenfor påstandenes ramme. Oppfinnelsen omfatter likeledes adskilte skruerotorer for skruerotormaskiner ifblge oppfinnelsen. shown in the drawings must be considered as an example only and the invention may be modified in many different ways within the scope of the claims. The invention also includes separate screw rotors for screw rotor machines according to the invention.

1. Skruerotormaskin bestående av 1. Screw rotor machine consisting of

a) et hus med i hverandre inngripende boringer og inn- a) a house with interlocking boreholes and inter-

og avlbpskanaler som kommuniserer med boringene gjennom inn- og and avlbps channels that communicate with the boreholes through the inlet and

avlbpsåpninger anordnet i huset, avlbps openings arranged in the house,

b) hoved- og sleiderotorer anordnet for rotasjon i boringene i huset og hver forsynt med minst tre i hverandre inngripende gjenger og gjengespor og slik anordnet at hoved- og sleiderotorene samvirker og tilsammen, samt med boringenes vegger, danner lommer for et arbeidsfluidum, hvilke lommer under maskinens gang beveger seg fra innlbpsåpningene til a vi opsåpningene i huset, og c) gjenger og gjengespor på hovedrotoren beliggende hovedsakelig utenfor hovedrotorprofi lens delesirkel, hvilke hovedrotorgjenger har i det vesentlige konveks profil både på den ledende og den etterfblgende gjengeflanke, og gjenger og gjengespor på sleiderotoren, hvilke i antall er minst én mer enn antallet hovedrotorgj enger , samt befinner seg i det vesentlige innenfor sleide-rot orprof i 1ens delesirkel og hvilke har i det .vesentlige konkav profil både på den ledende og på den etterlopende gjengeflanke,karakterisert ved, d) at et fbrste område (ag-bg) med båndtetning på den ledende sle i de rotorgjenge f 1 anke strekker seg fra gjengetoppen et b) main and slide rotors arranged for rotation in the bores in the housing and each provided with at least three interlocking threads and thread grooves and arranged in such a way that the main and slide rotors cooperate and together, as well as with the walls of the bores, form pockets for a working fluid, which pockets during the operation of the machine moves from the inlet openings to the opening openings in the housing, and c) threads and thread grooves on the main rotor located mainly outside the main rotor profile's dividing circle, which main rotor threads have an essentially convex profile on both the leading and trailing thread flanks, and threads and thread grooves on the slide rotor, which in number is at least one more than the number of main rotor threads, as well as being located essentially within the slide-root orprof in 1's division circle and which have an essentially concave profile both on the leading and on the trailing thread flank, characterized by , d) that a first area (ag-bg) with band sealing on the conductive coil in the rotor threads f 1 appeal extends from the thread top et

kort stykke mot sle iderot oraksen, at et dermed samvirkende fbrste område (a^-b^) er generert av nevnte båndtetningsområde (ag-bg) på hovedrotorgjengenes etterlopende gjengeflanke med en fbrste klaring (Cl 8) og strekker seg et stykke fra hovedrotorgjengenes fot mot gjengetoppen, at et annet område Ou-ci) av hovedrotorgjengenes a short distance towards the sle iderot orax, that a thus interacting first area (a^-b^) is generated by said belt sealing area (ag-bg) on the trailing thread flank of the main rotor threads with a first clearance (Cl 8) and extends a distance from the foot of the main rotor threads towards the thread apex, that another area Ou-ci) of the main rotor threads

etterlopende gjengeflanke mellom det fbrste genererte område (a^- trailing thread edge between the first generated area (a^-

bj) og hovedrotorgjengenes gjengetopp (c^) er generert i det vesentlige av et punkt som ligger så meget ovenfor flaten av den ledende gjengeflanke på sleiderotoren ved den indre ende (bg) av dennes båndtetningsområde (ag-bg), at en vesentlig stbrre klaring (Cl 6) dannes mellom nevnte genereringspunkt og nevnte annet område (bj- bj) and the thread peak (c^) of the main rotor threads is essentially generated by a point that lies so much above the surface of the leading thread flank of the slide rotor at the inner end (bg) of its belt sealing area (ag-bg), that a significantly greater clearance (Cl 6) is formed between said generation point and said other area (bj-

Cj) av hovedrotorgjengenes etterlopende gjengeflanke enn den fbrste klaring (Cl 8) mellom båndtetningsområdet (ag-bg) på sleiderotorens ledende gjengeflanke, slik at direkte kontakt mellom båndtetningsområdet (ag-bg) på sleiderotorens ledende gjengeflanke og hovedrotorens etterlopende gjengeflanke unngås'langs hele området med den stbrre klaring, Cj) of the trailing thread flank of the main rotor threads than the first clearance (Cl 8) between the band seal area (ag-bg) on the leading thread flank of the slide rotor, so that direct contact between the band seal area (ag-bg) on the leading thread flank of the slide rotor and the trailing thread flank of the main rotor is avoided along the entire area with the greatest clearance,

e) at et båndtetningsområde (eg-dg) er utformet på sleiderotorprofilens etterlopende gjengeflanke og strekker seg fra e) that a band sealing area (eg-dg) is designed on the trailing thread flank of the slide rotor profile and extends from

gjengetoppen et kort stykke mot s1eiderot orakselen , at et dermed samvirkende fbrste område (e^-d^) , som strekker seg fra gjengefoten på hovedrotorprofilens ledende gjengeflanke mot gjengetoppen, er generert av båndtetningsområdet (eg-dg) på s leiderotorprof i lens etterlopende gjengeflanke og at en viss annen klaring (Clg) foreligger mellom nevnte to områder, at et annet område (d^-Cj) av hovedrotorprofi lens ledende gjengeflanke mellom det fbrste genererte område (e^-d^) og hovedrotorprofi lens gjengetopp (c^) hensiktsmessig er utformet som en sirkelbue og anordnet for tettende samvirke med et hensiktsmessig sirkelbueformet område (dg-Cg) mellom båndtetningsområdet (eg-<d>g) og gjengefoten (Cg) på sleiderotorprofi lens etter-lbpende gjengeflanke, og at i tetningssti 11 i ngen mellom nevnte hensiktsmessig sirkelbueformede områder foreligger en klaring (Cl^) mellom disse områder, hvilken klaringfCl^) er vesentlig stbrre enn den nevnte annen klaring (Clg), og the thread top a short distance towards the s1eiderot or shaft, that a thus interacting first area (e^-d^), which extends from the thread foot on the leading thread flank of the main rotor profile towards the thread top, is generated by the band sealing area (eg-dg) on the s lead rotor profile in the trailing thread flank and that a certain other clearance (Clg) exists between said two areas, that another area (d^-Cj) of the main rotor profile's leading thread flank between the first generated area (e^-d^) and the main rotor profile's thread top (c^) is suitably designed as a circular arc and arranged for sealing cooperation with a suitably circular arc-shaped area (dg-Cg) between the band sealing area (eg-<d>g) and the threaded foot (Cg) on the trailing threaded flank of the slide rotor profile, and that in the sealing path 11 in between said suitably circular arc-shaped areas, there is a clearance (Cl^) between these areas, which clearancefCl^) is significantly greater than the said other clearance (Clg), and

f) at sleiderotorprofi len har et sylindrisk parti (ag- f) that the slide rotor profile has a cylindrical part (ag-

eg) ved gjengetoppén og at hovedrotorprofi lei har et sylindrisk eg) at the top of the thread and that the main rotor profile has a cylindrical shape

parti (a^-e^) ved gjengebunnen, hvilke to partier hver for seg ligger på respektive rotorers delesirkler, slik at de kan samarbeide med rullende kontakt og at en tredje klaring (Clj)melldm névnte sylindriske partier er betydelig mindre enn klaringen (Cly) mellom hovedrotorprofilens gjengetopp (c^) og sleiderotorprofi lens gjenge-sporbunn (Cg), slik at kontakt alltid unngås mellom sistnevnte part (a^-e^) at the bottom of the thread, which two parts are separately located on the respective rotors' dividing circles, so that they can cooperate with rolling contact and that a third clearance (Clj) between said cylindrical parts is significantly smaller than the clearance (Cly ) between the main rotor profile's thread top (c^) and the slide rotor profile's thread groove bottom (Cg), so that contact is always avoided between the latter

i partier. in batches.

2. Skruerotormaskin ifblge krav 1, karakter i Sj ert ved at det annet område (bi-ci) av hovedrotorgj engenes ter 1'b'pende gjengeflanke er generert av et stykke av det nærmest sleiderotor-akselen beliggende båndtetningsområde (ag-bg) med vesentlig stbrre klaring (Cl^) enn den fbrste klaring (Clg) mellom båndtet-ningsområdetfag-bg^og det fbrste genererte område (a^-b^) på hovedrotorens etterlopende gjengeflanke, slik at båndtetning fremkommer også innenfor området med den stbrre klaring (Cl^). 2. Screw rotor machine in accordance with claim 1, character in Sjert in that the second area (bi-ci) of the main rotor threads ter 1'b'ing thread flank is generated by a piece of the band seal area (ag-bg) located closest to the slide rotor shaft with substantially greater clearance (Cl^) than the first clearance (Clg) between the belt sealing area fag-bg^ and the first generated area (a^-b^) on the trailing thread flank of the main rotor, so that belt sealing also occurs within the area with the greater clearance ( Cl^).

3. Skruerotormaskin ifblge krav 1 eller 2,karakterisert vedat den vesentlig stbrre klaring (Cl^) mellom ge-nereringspunktet eller -stykket og hoveddelen av det annet genererte område (bj-Cj) av hovedrotorgjengenes etterlopende gjengeflanke er mer enn 30% stbrre enn den fbrste klaring (Clg) mellom båndtetningsområdet (ag-bg) og det fbrste genererte område (a^- 3. Screw rotor machine according to claim 1 or 2, characterized in that the significantly greater clearance (Cl^) between the generation point or piece and the main part of the second generated area (bj-Cj) of the trailing thread flank of the main rotor threads is more than 30% greater than the first clearance (Clg) between the band sealing area (ag-bg) and the first generated area (a^-

bj) på hovedrotorens etterlopende gjengeflanke. bj) on the trailing thread flank of the main rotor.

4. Skruerotormaskin ifblge krav 1,karakterisert vedat klaringen (Cl^) mellom de hensiktsmessig sirkelbueformede områder (dj-Cjog dg-Cg) på hovedrotorprofilens ledende gjengeflanke og sleiderotorprofilens etterlopende gjengeflanke er minst 30% stbrre enn den annen klaring (Clg) mellom båndtetningsområdet (eg-dg) på sleiderotorprofilens etterlopende gjengeflanke og det genererte område (dj-e^) på hovedrotorprofi lens ledende gjengeflanke. 5. Skruerotormaskin ifblge krav 2,karakterisertved at et annet område (bg-Cg) av sleiderotorprofilens ledende gjengeflanke mellom båndtetningsområdet (ag-bg) og sleiderotorprofilens gjengefot er generert av hovedrotorprofi lens gjengetopp (Cj) og utfbrt med en betydelig stbrre klaring (Clg) enn den fbrste klaring (Clg) mellom det fbrste båndtetningsområdet (a^-bg) og det genererte område (a^-b^) ved den etterlopende hovedrotorprofils gj engefot. 6. Skruerotormaskin ifblge krav 5,karakterisertved at nevnte betydelig stbrre klaring (Clg) er minst 30% stbrre enn nevnte fbrste klaring (Clg).7. Skruerotormaskin ifblge krav 1,karakterisertved at klaringen (Cl^) ved hovedrotorens gjengetopp er minst 30% stbrre enn den tredje klaring (Cl^) ved sleiderotorens gjengetopp. 8. Skruerotormaskin ifblge krav 1 og 5,karakterisert vedat de nevnte stbrre klaringer (Cl&), (Cl4), (Clg) og ( Clj) er omkring dobbelt så store som den fbrste klaring (Clg) mellom båndtetningsområdet «2-b2) på sleiderotorens ledende gjenge flanke og det fbrste genererte område (a^-b^) på hovedrotorens etterlopende gjengeflanke. 9. Skruerotormaskin ifblge krav 1,karakterisertved at den radiale lengde av båndtetningsområde ne (ag-bg hhv. eg-dg) på sle iderotorprof i 1ens ledende hhv. etterlopende gjengeflanker er så stor at de fbrste flater (perifere projeksjonsflater A) dannes på sleiderotorgjengeflankene, hvilke er utsatt for et sleiderotoren drivende fluidumtrykk, og at andre flater (perifere projeksjonsflater B) dannes på sleiderotorgjengeflankene, hvilke er utsatt for et bremsende fluidumtrykk og at disse fbrste flater A er så meget stbrre enn disse andre flater B at f r iksjonsmotstanden mot sleiderotorens omdreining i det vesentlige overvinnes og sleiderotoren hovedsakelig drives av f 1uidumtrykket. 10. Skruerotormaskin ifblge krav 1,karakterisertved at båndtetningsområdene (ag-bg og eg-dg) på s 1 eiderotorprof ilens ledende og etterlopende gjengeflanker er frembrakt av rette linjer som er deler av radier for sleiderotoren. 4. Screw rotor machine according to claim 1, characterized in that the clearance (Cl^) between the appropriately circular arc-shaped areas (dj-Cjog dg-Cg) on the leading thread flank of the main rotor profile and the trailing thread flank of the slide rotor profile is at least 30% wider than the other clearance (Clg) between the belt sealing area ( eg-dg) on the trailing thread flank of the slide rotor profile and the generated area (dj-e^) on the leading thread flank of the main rotor profile. 5. Screw rotor machine according to claim 2, characterized in that another area (bg-Cg) of the sliding rotor profile's leading thread flank between the belt sealing area (ag-bg) and the sliding rotor profile's threaded foot is generated by the main rotor profile's thread top (Cj) and made with a significantly larger clearance (Clg) than the first clearance (Clg) between the first belt sealing area (a^-bg) and the generated area (a^-b^) at the trailing main rotor profile's trailing foot. 6. Screw rotor machine according to claim 5, characterized in that said significantly larger clearance (Clg) is at least 30% larger than said first clearance (Clg). 7. Screw rotor machine according to claim 1, characterized in that the clearance (Cl^) at the main rotor thread top is at least 30% greater than the third clearance (Cl^) at the slide rotor thread top. 8. Screw rotor machine according to claims 1 and 5, characterized in that the aforementioned larger clearances (Cl&), (Cl4), (Clg) and (Clj) are approximately twice as large as the first clearance (Clg) between the belt sealing area "2-b2) on the leading thread of the slide rotor flank and the first generated area (a^-b^) on the trailing thread flank of the main rotor. 9. Screw rotor machine according to claim 1, characterized in that the radial length of the belt sealing area ne (ag-bg or eg-dg) on the sled rotor profile in 1en's leading or trailing thread flanks is so large that the first surfaces (peripheral projection surfaces A) are formed on the slide rotor thread flanks, which are exposed to a fluid pressure driving the slide rotor, and that other surfaces (peripheral projection surfaces B) are formed on the slide rotor thread flanks, which are exposed to a braking fluid pressure and that these first surfaces A are so much stiffer than these other surfaces B that the frictional resistance to the rotation of the slide rotor is essentially overcome and the slide rotor is mainly driven by the fluid pressure. 10. Screw rotor machine according to claim 1, characterized in that the belt sealing areas (ag-bg and eg-dg) on the leading and trailing thread flanks of the s 1 eider rotor profile are produced by straight lines which are parts of radii for the slide rotor.