NL8203106A - METHOD FOR DOSING PNEUMATICALLY TRANSPORTED DUCT. - Google Patents
METHOD FOR DOSING PNEUMATICALLY TRANSPORTED DUCT. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8203106A NL8203106A NL8203106A NL8203106A NL8203106A NL 8203106 A NL8203106 A NL 8203106A NL 8203106 A NL8203106 A NL 8203106A NL 8203106 A NL8203106 A NL 8203106A NL 8203106 A NL8203106 A NL 8203106A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- pressure
- transport
- actual value
- nominal value
- value
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 15
- 239000013590 bulk material Substances 0.000 claims description 13
- 239000000463 material Substances 0.000 claims 1
- 239000002817 coal dust Substances 0.000 description 3
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/14—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas designed for spraying particulate materials
- B05B7/1404—Arrangements for supplying particulate material
- B05B7/1413—Apparatus to be carried on or by a person, e.g. by hand; Apparatus comprising a container fixed to the discharge device
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B12/00—Arrangements for controlling delivery; Arrangements for controlling the spray area
- B05B12/08—Arrangements for controlling delivery; Arrangements for controlling the spray area responsive to condition of liquid or other fluent material to be discharged, of ambient medium or of target ; responsive to condition of spray devices or of supply means, e.g. pipes, pumps or their drive means
- B05B12/085—Arrangements for controlling delivery; Arrangements for controlling the spray area responsive to condition of liquid or other fluent material to be discharged, of ambient medium or of target ; responsive to condition of spray devices or of supply means, e.g. pipes, pumps or their drive means responsive to flow or pressure of liquid or other fluent material to be discharged
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B05—SPRAYING OR ATOMISING IN GENERAL; APPLYING FLUENT MATERIALS TO SURFACES, IN GENERAL
- B05B—SPRAYING APPARATUS; ATOMISING APPARATUS; NOZZLES
- B05B7/00—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas
- B05B7/14—Spraying apparatus for discharge of liquids or other fluent materials from two or more sources, e.g. of liquid and air, of powder and gas designed for spraying particulate materials
- B05B7/1404—Arrangements for supplying particulate material
- B05B7/144—Arrangements for supplying particulate material the means for supplying particulate material comprising moving mechanical means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B65—CONVEYING; PACKING; STORING; HANDLING THIN OR FILAMENTARY MATERIAL
- B65G—TRANSPORT OR STORAGE DEVICES, e.g. CONVEYORS FOR LOADING OR TIPPING, SHOP CONVEYOR SYSTEMS OR PNEUMATIC TUBE CONVEYORS
- B65G53/00—Conveying materials in bulk through troughs, pipes or tubes by floating the materials or by flow of gas, liquid or foam
- B65G53/34—Details
- B65G53/66—Use of indicator or control devices, e.g. for controlling gas pressure, for controlling proportions of material and gas, for indicating or preventing jamming of material
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F23—COMBUSTION APPARATUS; COMBUSTION PROCESSES
- F23K—FEEDING FUEL TO COMBUSTION APPARATUS
- F23K3/00—Feeding or distributing of lump or pulverulent fuel to combustion apparatus
- F23K3/02—Pneumatic feeding arrangements, i.e. by air blast
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05D—SYSTEMS FOR CONTROLLING OR REGULATING NON-ELECTRIC VARIABLES
- G05D7/00—Control of flow
- G05D7/06—Control of flow characterised by the use of electric means
- G05D7/0605—Control of flow characterised by the use of electric means specially adapted for solid materials
Description
Λ λ -1-Λ λ -1-
Werkwijze voor het doseren van pneumatisch getransporteerd stortgoed.Method for dosing pneumatically transported bulk material.
De uitvinding betreft een werkwijze voor het doseren van in een transportleiding door middel van een constante hoeveelheid transportgas per tijdseenheid pneumatisch getransporteerd stortgoed door meting van het drukverschil over een bepaald leidingsgedeelte, 5 het vergelijken van deze werkelijke waarde met een drukverschil-nominale waarde en het besturen van de afgegeven hoeveelheid stortgoed met het vergelijkingsresultaat als instelgrootheid in een regellus.The invention relates to a method for dosing pneumatic transported bulk material in a transport line by means of a constant quantity of transport gas per unit of time by measuring the pressure difference over a certain pipe section, comparing this actual value with a pressure difference nominal value and controlling of the delivered quantity of bulk material with the comparison result as the control value in a control loop.
Aan deze reeds voorgestelde werkwijze ligt de kennis ten 10 grondslag dat bij een constante doorstroming van het transportgas en zodoende bij een constante snelheid het drukverlies tussen twee punten van de transportleiding betrokken op een bepaald stortgoed alleen afhangt van de belading (yU) van het transportgas met het stortgoed.This method, which has already been proposed, is based on the knowledge that at a constant flow of the transport gas and thus at a constant speed, the pressure loss between two points of the transport pipe relative to a particular bulk material depends only on the loading (yU) of the transport gas with the bulk material.
Voor het doseren van de hoeveelheid stortgoed, dus voor het in stand 15 houden van een bepaalde doorstroming van het stortgoed per tijdseenheid, met andere woorden voor het in stand houden van een constante belading (yu), kan daarom het verschil tussen het drukverschil-nominale waarde en de gemeten drukverschil-werkelijke waarde als instelgrootheid voor de besturing van het afgifteorgaan voor het 20 stortgoed, bijvoorbeeld voor het toerental van een cellenwiel-sluis gebruikt worden en aldus een regellus verkregen worden, die de gewen-ste vooringestelde doorstroomhoeveelheid van het stortgoed constant houdt. Het in stand houden van een constante hoeveelheid van stort-gas per tijdseenheid, die een van de beide noodzakelijke eisen voor 25 de juiste werking van de regellus is, kan veilig gesteld worden door hetinbrengen van het transportgas uit een op constante druk gehouden windketen via een Laval-mondstuk in de transportleiding, omdat bij Laval-mondstukken de stroom van het transportgas zoals bekend direkt afhangt van de voordruk van het gas v<5<5r het mondstuk. De tweede 30 noodzakelijke eis voor het op juiste wijze werken van de regellus is een constante tegendruk aan het eind van de transportleiding.Therefore, for the dosing of the quantity of bulk material, i.e. for maintaining a certain flow of the bulk material per unit of time, in other words for maintaining a constant loading (yu), the difference between the differential pressure nominal value and the measured differential pressure actual value as the control variable for the control of the bulk material dispenser, for example for the speed of a cell wheel lock, and thus obtain a control loop which constantly supplies the desired preset flow rate of the bulk material likes. Maintaining a constant amount of landfill gas per unit time, which is one of the two necessary requirements for proper operation of the control loop, can be ensured by introducing the transport gas from a constant pressure wind chain through a Laval nozzle in the transport pipe, because with Laval nozzles the flow of the transport gas depends, as is known, directly on the pre-pressure of the gas v <5 <5r the nozzle. The second necessary requirement for proper operation of the control loop is a constant back pressure at the end of the transfer line.
Deze eis wordt in de meeste gevallen vervuld, omdat de tegendruk gelijk is aan de atmosferische druk. Er bestaan evenwel ook 3203106 -2- 4 Ά toepassingsgevallen, waarbij deze eis niet vervuld wordt, bijvoorbeeld bij het pneumatisch transport van kolenstof in bepaalde oventypes, of in reactoren voor het vloeibaar maken van kolen en de kolenvergassing, die niet alleen hoge maar in het bijzonder ook veranderlijke tegen-5 drukken tot gevolg heeft, waarbij de per tijdseenheid gedodeerde hoe-veelheid stortgoed op een bepaalde nominale waarde gehouden moet worden. Met de hierboven beschreven werkwijze is dit evenwel niet mogelijk, omdat de wisselende tegendruk een dienovereenkomstige ver-andering van de dichtheid en zodoende van het volume van het transport-10 gas tot gevolg heeft. Wanneer evenwel het gasvolume bij een zelfde leidingsdoorsneda afneemt, neemt ook de snelheid van de stroom van het transportgas af. Dit laatste leidt op zijn beurt tot een bij anders gelijke verhoudingen geringer drukverlies over het bepaald leidings-gedeelte, omdat het gemeten drukverschil een functie van de snelheid 15 van de gasstroom is. De vermindering van het drukverschil wordt echter door de inrichting op onjuiste wijze als een vermindering van de belading aangezien en voor het compenseren hiervan wordt de af-gegeven hoeveelheid stortgoed vergroot, zodat dus het beoogd constant houden van de per tijdseenheid getransporteerde hoeveelheid 20 stortgoed hierdoor juist niet verkregen wordt.This requirement is met in most cases because the back pressure is equal to atmospheric pressure. However, there are also 3203106 -2-4 Ά application cases where this requirement is not met, for example in the pneumatic transport of coal dust in certain furnace types, or in coal liquefaction reactors and coal gasification, which are not only high in particular also results in variable counter-pressures, whereby the quantity of bulk material killed per unit of time must be kept at a specific nominal value. However, this is not possible with the method described above, because the varying back pressure results in a corresponding change in density and thus in the volume of the transport gas. However, when the gas volume decreases at the same line cross-section, the velocity of the transport gas flow also decreases. The latter in turn leads to a smaller pressure loss over the determined pipe section at otherwise equal ratios, because the measured pressure difference is a function of the velocity of the gas flow. However, the reduction of the pressure difference is incorrectly regarded by the device as a reduction of the loading, and to compensate for this, the quantity of bulk material delivered is increased, so that the aim of keeping the quantity of bulk goods transported per unit time constant is precisely this. is not obtained.
De uitvinding beoogt daarom de voorgenoemde werkwijze ook bruikbaar te maken bij toepassingen, waarbij tegen een wisselende tegendruk getransporteerd wordt.It is therefore an object of the invention to make the aforementioned method also usable in applications where transport is carried out against a varying back pressure.
Dit doel wordt overeenkomstig de uitvinding hierdoor be-25 reikt, doordat een druk (P2) evenredig met de tegendruk aan het eind van de transportleiding gemeten als werkelijke waarde vergeleken wordt met een tegendruk-nominale waarde (P) en dat het vergelijkings-resultaat als correctiegrootheid wordt ingevoerd in de regellus.This object is achieved according to the invention in that a pressure (P2) proportional to the back pressure at the end of the transport pipe is measured as the actual value compared with a back pressure nominal value (P) and that the comparison result as correction amount is entered in the control loop.
De met de uitvinding voorgestelde werkwijze berust op de 30 kennis dat de samenhang tussen de tegendruk en het over een bepaald leidingsgedeelte gemeten drukverschil weergegeven kan worden in de vorm van een groep van krommen, waarvan de parameter de belading ^u is. Omdat in het normale geval een bepaalde belading aanwezig is en in stand gehouden moet worden, kan uit deze groep van krommen 35 die gekozen worden, die voor de betreffende belading geldt. Voorts is zoals gebruikelijk ook de nominale waarde van de tegendruk, waar- 8203108 #»· i -3- tegen getransporteerd moet worden, bekend. Met deze tegendruk is in overeenstemming een punt van de gekozen kromme. Omdat alle krommen slechts een naar verhouding geringe hellingsverandering hebben, kan de helling van de kromme in het verkregen punt als een constante 5 evenredigheidsfactor voor het bepalen van de correctiegrootheid uit het verschil tussen de tegendruk-nominale waarde en de tegendruk-werkelijke waarde gebruikt worden.The method proposed with the invention is based on the knowledge that the relationship between the back pressure and the pressure difference measured over a certain pipe section can be represented in the form of a group of curves, the parameter of which is the loading. Since in the normal case a certain load is present and must be maintained, it is possible to choose from this group of curves which applies to the load in question. Furthermore, as usual, the nominal value of the counterpressure against which 8203108 must be transported is also known. Corresponding to this back pressure is a point of the selected curve. Since all curves have only a relatively small slope change, the slope of the curve at the obtained point can be used as a constant proportionality factor to determine the correction magnitude from the difference between the back pressure nominal value and the back pressure actual value.
De werkwijze volgens de uitvinding wordt thans nader aan de hand van de tekening verduidelijkt, waarbij: 10 fig. 1 het schema van een inrichting voor het uitvoeren van de voorgestelde werkwijze is; fig. 2 een diagram is waarin de afhankelijkheid van het drukverschil Δ p van de tegendruk P wordt aangegeven.The method according to the invention is now further elucidated with reference to the drawing, in which: Fig. 1 is the diagram of an apparatus for carrying out the proposed method; Fig. 2 is a diagram showing the dependence of the differential pressure Δp on the backpressure P.
Overeenkomstig fig. 1 wordt een brander 1 met kolenstof 15 uit een silo 2 via een pneumatische transportleiding 3 gevoed. Hier-toe wekt een ventilator 4 op nog nader te beschrijven wijze in de transportleiding 3 een stroom van het transport gas op, waarvan de snelheid tenminste aan het begin van de leiding constant is. Uit de silo 2 wordt het kolenstof op in zich bekende wijze via een 20 cellenwiel-sluis 5, die door een motor 6 wordt aangedreven, afgegeven in de transportleiding 3. Om er zeker van te zijn dat de naar de brander per tijdseenheid gevoerde hoeveelheid stortgoed constant is, wordt op de plaats 3a van de transportleiding de druk P^ en op de plaats 3b van de transportleiding de druk gemeten. Hierbij wisselt 25 de druk evenredig met de aan het eind van de transportleiding in de brander 1 heersende tegendruk P. De druk P^ wordt daarom in een elektrische schakeling 7 gecorrigeerd tot een met de wisselende tegendruk P in overeenstemming zijnde druk ’, omdat anders door tegendruk een in feite niet aanwezige verandering van de belading 30 zou worden voorgespiegeld.According to Fig. 1, a burner 1 with coal dust 15 is fed from a silo 2 via a pneumatic conveying line 3. To this end, a fan 4 generates a flow of the transport gas, the speed of which is constant at least at the beginning of the pipe, in a manner to be described in more detail in the transport pipe 3. The coal dust is discharged from the silo 2 in a manner known per se via a cell wheel lock 5, which is driven by a motor 6, into the transport conduit 3. To ensure that the quantity of bulk material fed to the burner per unit time is constant, the pressure P ^ is measured at the position 3a of the transport pipe and the pressure is measured at the position 3b of the transport pipe. The pressure here varies in proportion to the back pressure P prevailing at the end of the conveying line in the burner 1. The pressure P ^ is therefore corrected in an electrical circuit 7 to a pressure corresponding to the varying back pressure P, otherwise by back pressure, an essentially non-existent change in loading 30 would be predicted.
De correctie volgt uit de formule: V = P2*f {/U) * f (P)? hiertoe wordt naar de schakeling 7 enerzijds de nominale waarde van de tegendruk P, anderzijds de nominale waarde van de belading ^u 35 door dienovereenkomstige nominale waarde-instelorganen 8 en 9 gevoerd.The correction follows from the formula: V = P2 * f {/ U) * f (P)? for this purpose the nominal value of the back pressure P, on the other hand, the nominal value of the loading ^ u 35 is fed to the circuit 7 by corresponding nominal value adjusting devices 8 and 9.
Uit dsdrukken P^ en P'2 wordt in een subtractie-orgaan 10 8203106 -4- het gecorrigeerd drukverschil Δρ' gevormd, die als werkkelijke waarde gevoerd wordt naar een vergelijkingsinriediting 11, die van een nomi-nale waarde-regelaar 12 de nominale waarde Δ p verkrijgt. De nominale waarde-regelaar 12 verkrijgt op zijn beurt van de nominale waarde-^ regelaar 9 de nominale waarde yU, omdat de nominale waarde van het drukverschil Δρ op de in fig. 2 weergegeven wijze niet alleen afharike-lijk is van de tegendruk P maar ook van de belading yU.,De verge-lijkingsinrichting 11 levert aan zijn uitgang de instelgrootheid n, die het toerental van de aandrijfmotor 6 voor de cellenwiel-sluis 5 in de richting van een verklemdmg van de regelafwijkxng verandert.The corrected pressure difference Δρ ', which is fed as an actual value to a comparison device 11, that of a nominal value controller 12, the nominal value, is formed from dpressures P ^ and P'2 in a subtractor 10 Δ p obtains. The nominal value regulator 12 in turn obtains the nominal value yU from the nominal value regulator 9, because the nominal value of the pressure difference Δρ in the manner shown in fig. 2 is not only dependent on the back pressure P but also of the loading yU. The comparator 11 supplies at its output the control variable n, which changes the speed of the drive motor 6 for the cell wheel lock 5 in the direction of a clamping of the control deviation.
De beschreven werkwijze kan ook vereenvoudigd worden. Wan-nee r namelijk het bereik van de belading yU, waarbinnen de inrichting telkens met een constante belading moet werken, niet al te groot is,The described method can also be simplified. If, namely, the range of the loading yU, within which the device must always operate with a constant loading, is not too great,
kan het nominale waarde-instelorgaan 9 ontbreken. De belading wordt 1 Rthe nominal value adjuster 9 may be missing. The load becomes 1 R.
dan alleen via het nominale waarde-instelorgaan 12 voor het drukverschil Δρ verkregen. Voor de correctie van P2 in P'^ wordt dan de factor f ( yu) in overeenstemming met de hierboven gegeven verge lij king als een constante aangezien.then obtained only for the differential pressure Δρ via the nominal value adjuster 12. For the correction of P2 in P '^, the factor f (yu) in accordance with the equation given above is then regarded as a constant.
In het eenvoudigste geval, in het bijzonder dan wanneer nn de tegendruk P slechts binnen relatief nauwe grenzen verandert, kan bovendien ook de factor f (P) gezien worden als een constante, zodat de gegeven vergelijking vereenvoudigd kan worden tot V =P2 · K'* waarin K in overeenstemming met het hierboven vermelde gelijk is 25 aan ( yu) . K2 (P).In the simplest case, in particular when nn the back pressure P changes only within relatively narrow limits, the factor f (P) can moreover also be regarded as a constant, so that the given equation can be simplified to V = P2 · K ' * where K is equal to (yu) in accordance with the above. K2 (P).
In principe is het ook mogelijk hetzelfde resultant te ver-krijgen, dus het constant houden van de dosering onafhankelijk van de veranderingen van de tegendruk P, door correctie hetzij van het drukverschil P^ - P2 = ^ p of door het direct corrigeren van de in-30 stelgrootheid n in n1, evenwel hierdoor komt het probleem alleen te liggen in een gebied, waarin meerdere grootheden (bijvoorbeeld P^) bekeken en eventueel mede gecorrigeerd moeten worden.In principle it is also possible to obtain the same resultant, so keeping the dose constant independent of the changes of the back pressure P, by correcting either the pressure difference P ^ - P2 = ^ p or by directly correcting the -30 actuating variable n in n1, however, this only causes the problem to lie in an area in which several variables (for instance P ^) are viewed and possibly also to be corrected.
In fig. 2 is de afhankelijkheid van het drukverschil Δ p a - P2 van de absolute waarde van de tegendruk P voor verschillende 35 waarden van een constante belading yU aangegeven. Men ziet dat voor niet al te grote veranderingen van P om een bepaalde nominale waarde 8203106In Fig. 2 the dependence of the differential pressure Δ p a - P2 on the absolute value of the back pressure P for various values of a constant loading yU is shown. It can be seen that for not too large changes of P to a certain nominal value 8203106
. * V. * V
-5- en voor niet al te ver uit elkaar liggende waarden van ^u, waazmee de inrichting moet werken, de hierboven genoemde vereenvoudiging van de correctie toelaatbaar is, volgens welke Δ p = P.K.-5- and for not too widely spaced values of ^ u with which the device is to operate, the above-mentioned simplification of the correction is permissible, according to which Δ p = P.K.
82031068203106
Claims (5)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE3134180 | 1981-08-28 | ||
| DE3134180A DE3134180C2 (en) | 1981-08-28 | 1981-08-28 | Method for dosing pneumatically transported bulk material |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8203106A true NL8203106A (en) | 1983-03-16 |
Family
ID=6140398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8203106A NL8203106A (en) | 1981-08-28 | 1982-08-05 | METHOD FOR DOSING PNEUMATICALLY TRANSPORTED DUCT. |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5875218A (en) |
| BE (1) | BE894223A (en) |
| DE (1) | DE3134180C2 (en) |
| FR (1) | FR2511986A1 (en) |
| GB (1) | GB2106668B (en) |
| IT (1) | IT1152363B (en) |
| LU (1) | LU84353A1 (en) |
| NL (1) | NL8203106A (en) |
Families Citing this family (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS59124624A (en) * | 1982-12-27 | 1984-07-18 | Kawasaki Steel Corp | Method for distribution and transport of pulverized/ granular material |
| JPS61155124A (en) * | 1984-12-28 | 1986-07-14 | Kawasaki Steel Corp | Powdery granule quantitative transport controlling method |
| GB8528508D0 (en) * | 1985-11-20 | 1985-12-24 | Macawber Ltd Simon | Material conveying apparatus |
| US5143485A (en) * | 1989-06-16 | 1992-09-01 | Maschinenfabrik Rieter Ag | Transport air control |
| DE3919744A1 (en) * | 1989-06-16 | 1990-12-20 | Rieter Ag Maschf | Carrier air control |
| DE4325044C2 (en) * | 1993-07-26 | 2002-07-18 | Itw Gema Ag | Powder conveying device, in particular for coating powder |
| US5752788A (en) * | 1994-11-30 | 1998-05-19 | Nordson Corporation | System and method of pumping a constant volume of powder |
| DE19516627A1 (en) * | 1995-05-05 | 1996-11-07 | Ranco Inc | Method and device for controlling a process |
| DE19542787A1 (en) * | 1995-11-16 | 1997-05-22 | Wacker Chemie Gmbh | Self-regulating fluidised transport system |
| DE19900655C1 (en) * | 1999-01-11 | 2000-10-12 | Kurt Wolf Velco Ges Fuer Foerd | Bulk material transport equipment, especially for bulk material injection in metallurgical plants, has a flow and pressure monitoring system for regulating a deposit, blockage and coarse particle flushing gas system |
| DE10064655B4 (en) | 2000-12-22 | 2012-01-26 | TRüTZSCHLER GMBH & CO. KG | Device for controlling the at least one card to be supplied amount of fiber flock |
| US7524146B2 (en) | 2006-11-30 | 2009-04-28 | William Jeffrey Peet | Pneumatic uneven flow factoring for particulate matter distribution system |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB556864A (en) * | 1941-04-22 | 1943-10-26 | Bailey Meters Controls Ltd | Improvements in or relating to the control of apparatus for supplying pulverised gas-entrained solid material |
| FR2236758B1 (en) * | 1973-07-02 | 1978-12-29 | Pechiney Aluminium | |
| JPS5514409A (en) * | 1978-07-14 | 1980-01-31 | Babcock Hitachi Kk | Vent air processing system |
| JPS5653307A (en) * | 1979-10-02 | 1981-05-12 | Ube Ind Ltd | Combustion method for upright firing furnace and burner to execute the same |
| LU82036A1 (en) * | 1979-12-27 | 1980-04-23 | Wurth Anciens Ets Paul | METHOD AND INSTALLATION FOR INJECTING QUANTITIES OF POWDERED MATERIALS BY PNEUMATIC ROUTE INTO A VARIABLE PRESSURE ENCLOSURE AND APPLICATION TO A TANK OVEN |
-
1981
- 1981-08-28 DE DE3134180A patent/DE3134180C2/en not_active Expired
-
1982
- 1982-08-05 NL NL8203106A patent/NL8203106A/en not_active Application Discontinuation
- 1982-08-12 IT IT22826/82A patent/IT1152363B/en active
- 1982-08-18 FR FR8214256A patent/FR2511986A1/en not_active Withdrawn
- 1982-08-24 GB GB08224234A patent/GB2106668B/en not_active Expired
- 1982-08-25 LU LU84353A patent/LU84353A1/en unknown
- 1982-08-27 BE BE0/208892A patent/BE894223A/en not_active IP Right Cessation
- 1982-08-27 JP JP57149036A patent/JPS5875218A/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| FR2511986A1 (en) | 1983-03-04 |
| GB2106668A (en) | 1983-04-13 |
| BE894223A (en) | 1982-12-16 |
| IT8222826A0 (en) | 1982-08-12 |
| GB2106668B (en) | 1985-04-03 |
| DE3134180C2 (en) | 1983-11-24 |
| LU84353A1 (en) | 1983-02-28 |
| DE3134180A1 (en) | 1983-03-17 |
| JPS5875218A (en) | 1983-05-06 |
| IT1152363B (en) | 1986-12-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8203106A (en) | METHOD FOR DOSING PNEUMATICALLY TRANSPORTED DUCT. | |
| EP1060115B1 (en) | Method and plant for pneumatic transport of solid particles | |
| US4473536A (en) | Catalytic pollution control system for gas turbine exhaust | |
| HU193520B (en) | Process for regulating material-stream | |
| US20070193249A1 (en) | Air pressure control device in integrated gasification combined cycle system | |
| AU2011202500B2 (en) | Control systems and methods for controlling a dry feed system to convey a solid fuel | |
| JP2867946B2 (en) | Vapor phase growth equipment | |
| JP2742001B2 (en) | Pulverized coal injection control method | |
| JP2004035913A (en) | Method and device for controlling blowing of granular powder | |
| JP3731101B2 (en) | Powder injection control method | |
| KR100862773B1 (en) | Apparatus for controling pressure and air flow of feed hopper for feeding pulverizer coal | |
| JPH048337B2 (en) | ||
| KR101764590B1 (en) | Method for controlling coal feed of multi-stage coal supplier in a fluidized boiler of thermal power plant | |
| JP2018105512A (en) | Pulverization plant oxygen concentration control device, pulverization plant oxygen concentration control method and program | |
| JPS63169315A (en) | Device for controlling blowing flow rate for fine powdered coal | |
| KR20000040437A (en) | Method for preventing deposition of coal dust inside feed tank | |
| JP3699216B2 (en) | Metering device | |
| JPH1081908A (en) | Method for blowing pulverized coal | |
| JP2742000B2 (en) | Pulverized coal injection control method | |
| JPH0258527B2 (en) | ||
| JPH0158085B2 (en) | ||
| JP2696068B2 (en) | Plug transport method for powder | |
| SU874536A1 (en) | Apparatus for controlling material transport in pneumatic transport systems | |
| JP2000118718A (en) | Granular material level control method for receiving hopper | |
| JP2023097945A (en) | Control device, particulate matter supply system, control method, and program |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A85 | Still pending on 85-01-01 | ||
| BV | The patent application has lapsed |