MXPA02000156A - Metodo para producir hojas de acero magnetico de grano no orientado. - Google Patents

Abstract

La presente invencion se refiere a un metodo para producir hojas de acero magnetico de grano no orientado en el cual, la banda caliente es producida a partir de un material de entrada tales como tajadas gruesas, tiras, tiras sin refinar o tajadas delgadas, de material fundido, hechas de un acero que comprende (en % en peso) C: 0.001 - 0.05 %, Si: ? 1.5 %, Al: ? 0.4 % con Si + 2Al ? 1.7 %, Mn: 0.1 - 1.2 %, si es necesario hasta un total de 1.5 % de adiciones de aleacion tales como P, Sn, Sb, Zr, V, Ti, N, Ni, Co, Nb y/o B, con el resto que es hierro asi como los elementos acompanantes usuales, caracterizado porque el material de entrada es laminado en caliente directamente a partir del calentamiento para el fundido o despues del recalentamiento precedente a una temperatura de recalentamiento entre 1000 °C min., y 1180 °C max., en varios pasos de deformacion, y subsiguientemente es arrollado, en donde durante el laminado en caliente al menos el primer paso de la deformacion se lleva a cabo en la region austenitica y al menos un paso de deformacion adicional se lleva a cabo en la region de mezclado de dos fases de austenita/ferrita, y en donde durante el laminado en la region de mezclado de dos fases, se logra una formacion total ?h de al menos 35 %.

Description

MÉTODO PARA PRODUCIR HOJAS DE ACERO MAGNÉTICO DE GRANO NO ORIENTADO Campo de la Invención La invención se refiere a un método para producir hojas de acero magnético de grano no orientado en el cual una banda caliente es producida a partir de un material de entrada hecho de acero, tal como tajadas gruesas, tiras, tiras recortadas, o tajadas delgadas, de material fundido, en donde las hojas de acero magnético tienen una pérdida de histéresis pequeña y una polarización elevada, asi como buenas propiedades mecánicas. Tales hojas de acero magnético de grano no orientado son utilizadas predominantemente como el material del núcleo en una maquinaria eléctrica tal como los motores y generadores con una dirección giratoria del flujo magnético. En este documento, el término "hojas de acero magnético de grano no orientado" se refiere a las hojas de acero magnético cubiertas por DIN EN 10106 ("hojas de acero magnético sometidas a recocido final") y DIN EN 10165 ("hojas de acero magnéticas no sometidas a recocido final") . Además, los tipos más fuertemente anisotrópicos también están Ref.135530 incluidos siempre que los mismos no se considere que están dentro de la categoría de las hojas magnéticas de grano orientado. 5 La industria de procesamiento demanda hojas de acero magnético de grano no orientado cuyas propiedades magnéticas sean mejores que aquellas de las hojas convencionales de este tipo. Existe una demanda de una pérdida de histéresis reducida relacionada con una polarización incrementada en el intervalo de inducción particular utilizado. Al mismo tiempo, el tratamiento respectivo y los pasos de procesamiento a los cuales están sometidas las hojas de acero magnético en el contexto de su uso, coloca demandas especiales sobre las características mecánicas/tecnológicas de dichas hojas de acero magnético. En este contexto, la capacidad de corte de las hojas, por ejemplo durante el estampado, desempeña una importancia particular. Incrementando la polarización magnética, se reduce el requerimiento de magnetización. Al mismo tiempo, las pérdidas de cobre son reducidas también, las pérdidas de cobre forman una parte significativa de las pérdidas que surgen durante la operación de la maquinaria eléctrica. El valor económico de las hojas de acero magnético de grano no orientado con una permeabilidad incrementada es asi muy considerable. La demanda de tipos de hojas de acero magnético de grano no orientado las cuales tengan una mayor permeabilidad, no solamente se refiere a hojas de acero magnético de grano no orientado con pérdidas elevadas (P1.5 > 5 - 6 /kg) , pero también a las hojas con pérdidas intermedias (3.5 W/kg < P1.5 < 5.5 W/kg) y a las pérdidas bajas (P1.5 < 3.5) . Esta es la razón de los esfuerzos por mejorar el espectro completo de los valores de polarización magnética de los aceros electrotécnicos ligeramente siliconizados, siliconizados de manera intermedia, y altamente siliconizados. Un procedimiento para producir las hojas de acero magnético de permeabilidad incrementada, el procedimiento que está basado en las aleaciones siliconizadas de manera intermedia o altamente siliconizadas, consiste en someter la banda caliente al recocido de la banda caliente durante la producción. Asi por ejemplo, la patente WO 96/00306 propone que la banda caliente propuesta para la producción de las hojas de acero magnético, sean terminadas por laminado en la región austenitica, y que el arrollamiento sea emprendido a temperaturas arriba de la transformación completa a la ferrita. Además, el recocido del rollo o carrete se lleva a cabo directamente desde el calentamiento para el laminado. De esta manera se obtiene un producto final con buenas características magnéticas. Sin embargo, debido a los requerimientos elevados de energía para el calentamiento antes y después del laminado en caliente asi como debido a las adiciones requeridas para la formación de la aleación, los costos aumentados asociados tienen que ser aceptados. De acuerdo con la patente EP 0 469 980 se debe aspirar a una temperatura de arrollamiento incrementada en combinación con un recocido de la banda caliente adicional, para obtener características magnéticas útiles aún con contenidos de aleación bajos. Esto también puede ser efectuado solamente si los costos incrementados son aceptados.

Descripción Detallada de la Invención Asi es el objeto de la invención proporcionar una manera económica de producir hojas de acero magnético con características mejoradas. De acuerdo con la invención, este objeto es satisfecho por un método para producir hojas de acero magnético de grano no orientado en el cual, partiendo de un ja. t ?.J ??A.**mÍ? ? material de entrada tales como tajadas gruesas, tiras o tajadas delgadas, de material fundido, hechas de un acero que comprende (en % en peso) 0.001 - 0.05 % C, < 1.5 % Si, < 0.4 % Al, con Si + 2 Al < 1.7 %, 0.1 - 1.2 % Mn, si es necesario hasta un total de 1.5 % de adiciones de aleación tales como P, Sn, Sb, Zr, V, Ti, N, Ni, Co, Nb y/o B, con el resto que es hierro asi como los elementos acompañantes usuales, una banda caliente es producida porque el material de entrada es laminado en caliente directamente a partir del calentamiento para el fundido o después del recalentamiento precedente a una temperatura de recalentamiento entre 1000 °C min., y 1180 °C máx., en varios pasos de deformación, y subsiguientemente es arrollado, en donde el laminado en caliente de al menos el primer paso de la deformación se lleva a cabo en la región austenitica y al menos un paso de deformación adicional se lleva a cabo en la región de mezclado de dos fases de austenita/ferrita, y en donde durante el laminado en la región de mezclado de dos fases, se logra una formación total 8h de al menos 35 %. De acuerdo con la invención, se tiene influencia de una manera ubicada como blanco sobre las características magnéticas de las hojas de acero magnético por la deformación durante los pasos de deformación individual emprendidos durante el laminado en caliente, dependiendo de la condición microestructural respectiva en el tiempo. El laminado en la región de mezclado de dos fases va a ser un componente decisivo; en contraste, el componente de la deformación en la región ferritica debe ser mantenido tan pequeño como sea posible. Asi, el método de acuerdo con la invención es particularmente adecuado para el procesamiento de aquellas aleaciones de Fe-Si que tienen una región de mezclado de dos fases pronunciada entre la región austenitica y la región ferritica. La armonización de las adiciones de la aleación de elementos formadores de ferrita y formadores de austenita, tomando en cuenta el intervalo de los contenidos de acuerdo con la invención de los elementos individuales, va a ser emprendida empezando con una composición base de (Si + 2A1) < 1.7, especialmente de tal modo que exista una distinción adecuada de la región de mezclado de dos fases. Si las tajadas gruesas fundidas son utilizadas como un material de entrada, las mismas son recalentadas a una temperatura > 1000 °C de modo que el material esté completamente en el estado austenitico. Por la misma razón, las tajadas delgadas fundidas o las tiras fundidas es/son utilizadas explotando directamente el calentamiento para el fundido y si es necesario son calentadas hasta una temperatura de laminado inicial que excede 1000 °C. La temperatura de recalentamiento requerida se incrementa de manera lineal con el incremento en el contenido de Si, pero un límite superior de 1180 °C no va a ser excedido. Como una regla, el laminado en caliente de acuerdo con la invención es llevado a cabo en una línea de terminación por laminado que comprende varios soportes con rodillo. El propósito del laminado en la región austenítica el cual se lleva a cabo en un solo paso o en varios pasos, consiste en ser capaz de llevar a cabo la transición desde la región austenítica hasta la región de mezclado de dos fases y desde la región de mezclado de dos fases hasta la región ferrítica de una manera controlada dentro de la línea para la terminación por laminado. Los pasos de deformación llevados a cabo en la región austenítica también sirven para el propósito de ajustar el grosor de la banda caliente previo al inicio del laminado en la región de mezclado de dos fases de modo que la deformación total deseada que se lleva a cabo durante el laminado en la región de mezclado de dos fases ("laminado de las fases mezcladas") sea lograda de manera segura. El laminado de las fases mezcladas también involucra al menos un paso de deformación. Preferentemente, sin embargo, varios pasos de deformación son llevados a cabo en la región de mezclado de la austenita/ferrita, de modo que se logre de manera segura la deformación total de al menos 35 % requerido durante tal laminado de las fases mezcladas, obteniendo así el ajuste deseado de la microestructura de la banda caliente. El término "deformación total eh" se refiere a la relación de la reducción del grosor durante el laminado en la región de la fase respectiva hasta el grosor de la banda cuando se introduce a la región de la fase respectiva. De acuerdo con esta definición, el grosor de la banda caliente producida de acuerdo con la invención, por ejemplo después del laminado en la región austenitica, es h0. Durante el laminado subsiguiente de la región de mezclado de dos fases, el grosor de la banda caliente es reducido a hi. De acuerdo con la definición, esto conduce por ejemplo, a una deformación total Eh lograda durante el laminado de las fases mezcladas hasta (h0 - hi) / h0 con h0 = grosor durante la entrada en el primer soporte con rodillo el cual se pasa en el estado mezclado de la austenita/ferrita, y hi = grosor cuando se deja el último soporte con rodillo en el estado mezclado .

De acuerdo con la invención, la deformación total eh durante el laminado en la región de mezclado de dos fases de la austenita/ferrita va a ser cuantificada en al menos 35 %, de modo que para el endurecimiento o para la preparación para 5 los siguientes pasos de proceso, se satisfaga una condición de la banda laminada en caliente que se refiere al tamaño, la textura y las precipitaciones del grano, tal condición favorece las características magnéticas y tecnológicas deseadas. Los resultados de procesamiento ideales pueden ser logrados si la deformación total en la región de mezclado de dos fases de la austenita/ferrita está limitada como máximo a 60 %. Por el laminado en caliente, el cual es predominantemente un laminado de fases mezcladas, se evita el laminado en la región ferritica tanto como sea posible, una banda caliente puede ser producida la cual puede ser utilizada subsiguientemente para la producción de hojas de acero magnético y para la producción de los componentes con características magnéticas sobresalientes. Para este efecto, los pasos de proceso adicionales o la necesidad de mantener ciertas temperaturas elevadas durante el laminado en caliente, son requeridas. En lugar de esto, implementando una estrategia de laminado la cual es optimizada tanto con ¿¡^m i^^^^m respecto al manejo de la temperatura como con respecto al espaciamiento de los pasos de deformación, en conjunción con una temperatura de arrollamiento adecuada, el método de acuerdo con la invención hace posible producir económicamente 5 un material de hoja de acero magnético de alta calidad. Se ha mostrado que solamente combinando las medidas de acuerdo con la invención con el mantenimiento del intervalo de deformación del 35 % hasta el 60 % para la deformación en la región de mezclado de la austenita/ferrita, como es provisto por la invención, se pueden producir hojas de acero magnético cuyas características se igualan con aquellas de las hojas de acero magnético producidas de una manera convencional las cuales además se han hecho pasar a través de pasos de proceso costosos y que consumen mucho tiempo, tales como un recocido de la banda caliente suplementario. Además se ha demostrado que en los casos en donde el recocido de la banda caliente se lleva a cabo para suplementar el método de acuerdo con la invención, el efecto combinado de tales medidas conduce a hojas de acero magnético las cuales en sus características magnéticas y mecánicas son superiores a las hojas de acero magnético hechas de la manera tradicional. Así, la invención conduce a una reducción significativa de los costos para producir hojas de acero ^m^ n^^^ - ,i.ti .é magnético de alta calidad. Además, con base en el método de acuerdo con la invención, se pueden producir hojas cuyas características son bastante superiores a aquellas de las hojas de acero magnético producidas convencionalmente. Una modalidad ventajosa de la invención está caracterizada porque la banda caliente después de la deformación en la región austenítica es terminada por laminado exclusivamente en la región de mezclado de dos fases de la austenita/ferrita. En particular, con esta variante de la invención, la deformación total eh lograda durante el laminado en la región de mezclado de dos fases de la austenita/ferrita debe ser de al menos 50 %. Con esta variante del método de acuerdo con la invención, el laminado en el estado ferrítico de la banda caliente es evitado completamente. La banda hecha con base en los aceros de Fe-Si, los cuales tienen una región de mezclado de dos fases de austenita/ferrita pronunciada en la transición de la austenita a la ferrita, son particularmente adecuados para esta secuencia de pasos de laminado en donde no existe laminado en la región ferrítica. El manejo de la temperatura óptima en el sentido de la prevención del enfriamiento del material que va a ser laminado se puede lograr y por consiguiente se puede prevenir la transformación completa a t ,? ..i ., ? ?. Í-. la ferrita por una selección adecuada de la relación del grado de transformación y la velocidad de transformación, es decir por la utilización del calor generado durante la deformación. De acuerdo con una variante alternativa del proceso de acuerdo con la invención, a continuación del laminado en la región de mezclado de dos fases de la austenita/ferrita, al menos un paso de deformación es llevado a cabo en la región ferrítica. La deformación total eh lograda durante el laminado en la región ferrítica debe ser de al menos 10 % y cuando mucho del 33 %. También con esta modalidad de la invención, el laminado en la región ferrítica es reducido a un mínimo de modo que el énfasis de la deformación permanezca en la región de mezclado de la austenita/ferrita a pesar del laminado final que va a ser en la región ferrítica. En un principio, la temperatura de arrollamiento de al menos 700 °C es adecuada para llevar a cabo el método de acuerdo con la invención. Si esta temperatura de arrollamiento es mantenida, el recocido de la banda caliente se puede realizar sin que sea hecho totalmente o al menos a un grado substancial. La banda caliente ya es reblandecida en el rollo o carrete; esto tiene una influencia positiva sobre los parámetros los cuales determinan sus características, por ejemplo sobre el tamaño del grano, la textura y la precipitación. En este contexto es particularmente ventajoso si la banda caliente arrollada desde el calentamiento para el 5 arrollamiento es sometida al recocido directo y si el tiempo de recocido a una temperatura de recocido que excede 700 °C es de al menos 15 minutos. Tal recocido en la línea de la banda caliente la cual es arrollada a una temperatura elevada y la cual no es enfriada descendentemente de manera significativa en el rollo o carrete, puede reemplazar completamente al recocido del tipo por lotes de la banda caliente el cual puede ser requerido de otra manera. Por consiguiente, se puede producir una banda caliente recocida con características magnéticas y tecnológicas particularmente buenas . El costo en tiempo y energía es reducido considerablemente cuando se compara con el recocido de la banda caliente el cual es llevado a cabo convencionalmente para mejorar las características de las hojas de acero magnéticas. 20 De acuerdo con una modalidad de la invención la cual es particularmente adecuada para el procesamiento de un acero con un contenido de Si de al menos 0.7 % en peso, a continuación del laminado en la línea de terminación por ^^MÉU^t . laminado, la banda caliente es arrollada a una temperatura de arrollamiento de menos de 600 °C, en particular de menos de 550 °C. Con las aleaciones respectivas, el arrollamiento en estas temperaturas conduce a una condición de la banda caliente reforzada. Preferentemente al menos uno de los últimos pasos de deformación en la región ferritica es llevado a cabo por el laminado en caliente con el uso del lubricante. El laminado en caliente con el lubricante conduce a una deformación con cizallamiento reducida de modo que la estructura de la banda laminada sea más homogénea a través de su sección transversal. Además, la lubricación reduce las fuerzas del laminado de modo que una reducción del grosor más grande llegue a ser posible para un paso del rodillo dado. Dependiendo de las características deseadas de las hojas de acero magnético que van a ser producidas, puede ser ventajoso por lo tanto si todos los pasos de deformación que se llevan a cabo en la región ferritica, son llevados a cabo con la lubricación del rodillo. Sin importar la secuencia de los pasos de laminado seleccionados en un caso particular, una mejora adicional en las características de la banda de acero magnética producida puede ser lograda porque, a continuación del arrollamiento y i H i t enfriamiento, la banda caliente es recocida adicionalmente a una temperatura de recocido de al menos 740 °C. Este recocido puede ser llevado a cabo en un horno de recocido del tipo por lotes o en un horno continuo. En particular, si las tajadas delgadas de material fundido o la tira fundida es/son utilizadas como un material de entrada, la banda caliente con un grosor de < 1.5 mm puede ser producida. En este contexto, la banda de calidad particularmente elevada puede ser producida porque el material de entrada fundido es producido en una planta de laminado y fundido y saliendo de ésta, es alimentado directamente al tren de laminado. Las características de la banda caliente producidas de acuerdo con la invención son tan buenas que para una multitud de aplicaciones la banda puede ser utilizada directamente como hojas de acero magnético sin la necesidad de un laminado en frió renovado en donde el trabajo en frió más allá del pulido o desbastado sea llevado a cabo. Por consiguiente en una modalidad preferida de la invención, la banda caliente es preparada para el procesamiento y suministrada como hojas de acero magnético. Se debe señalar que en los casos en donde el material de entrada utilizado directamente es procesado hasta la banda caliente de acuerdo con la invención, se logran » - i ,1 t . características magnéticas particularmente buenas si el laminado en caliente es terminado en la región de mezclado de la austenita/ferrita. Se ha demostrado que en particular la banda caliente laminada en caliente de tal modo que se evite la región de la ferrita, es adecuada para el suministro al usuario final sin ninguna deformación adicional como parte del laminado en frío. Además, se ha encontrado que una banda caliente producida de acuerdo con la invención, si es necesario limpiada con un baño químico, puede ser utilizada para ciertas aplicaciones sin la necesidad de ningún trabajo en frío final. Para requerimientos especiales en donde se demanda una procesabilidad mejorada de la banda caliente magnética producida de acuerdo con la invención y suministrada sin el laminado en frío distinto, esto puede ser logrado porque la banda caliente limpiada con un baño químico es aplanada a un grado de deformación de < 3 %. Como resultado del aplanado, las áreas no uniformes sobre la superficie de la banda son alisadas sin que exista alguna influencia significativa sobre la condición microestructural producida como parte del laminado en caliente. Como una alternativa o además de un paso de alisamiento puro del tipo explicado anteriormente, aparte de una mejora en las características de la superficie, las características magnéticas de la banda laminada en caliente producida de acuerdo con la invención también pueden ser mejoradas porque la banda caliente limpiada con un baño 5 químico es laminada con revenido a un grado de deformación de más del 3 % pero 15 % como máximo. Nuevamente, este laminado subsiguiente no ocasiona ninguna reducción típica en el grosor la cual pudiera ser comparable con el cambio en el grosor de la banda durante el laminado en frío típico a causa del alto grado de deformación logrado de esta manera. En lugar de esto, la energía de deformación adicional es introducida en la banda la cual tiene una influencia positiva sobre la procesabilidad subsiguiente de la banda laminada con revenido. 15 Las hojas de acero magnético las cuales son suministradas de acuerdo con la invención como la banda caliente, pueden ser sometidas a recocido final, a una temperatura de recocido de > 740 °C de la manera usual antes que las mismas sean preparadas para el procesamiento y suministro. En contraste, si el recocido final va a ser llevado a cabo en la localización del procesador, entonces una banda de acero magnética caliente la cual no ha sido sometida al recocido final puede ser provista porque previo a «ttseÜjÉtoÉ^ t*^ la preparación para el procesamiento y el suministro, la banda caliente padece el recocido por recristalización a temperaturas de recocido > 650 °C para formar una banda de acero magnético la cual no ha sido sometida a recocido final. Debido a sus características mecánicas, la banda caliente producida de acuerdo con la invención, sin embargo, también es particularmente adecuada para el laminado de una sola etapa o de tapas múltiples de la manera convencional, hasta un grosor final. Si el laminado en frío es llevado a cabo en un proceso de etapas múltiples, al menos una de las etapas del laminado en frío debe ser seguida por el recocido intermedio, para mantener las buenas características mecánicas de la banda. Si una banda de acero magnético terminada totalmente va a ser producida, entonces el laminado en frío es seguido por el recocido final a una temperatura de recocido la cual es preferentemente > 740 °C. En contraste, si una banda de acero magnético semi-terminada va a ser producida, entonces el laminado en frío, el cual puede haber sido llevado a cabo en varias etapas, es seguido por el recocido por recristalización en un horno de recocido del tipo de campana o en un horno continuo a las temperaturas de al menos 650 °C. Subsiguientemente, la banda de acero magnético laminada en frío y recocida es depositada de manera uniforme y se vuelve a laminar. La banda de acero magnético laminada en frío producida de acuerdo con la invención tiene características de corte y estampado sobresalientes y como tal es particularmente adecuada para el procesamiento en componentes tales como láminas o piezas en tosco. Si las hojas de acero magnético semi-terminadas son procesadas, es ventajoso si los componentes hechos de tales hojas de acero magnético son sometidas al recocido final en la localización del usuario. Sin tomar en cuenta si se producen hojas de acero magnético semi-terminadas o totalmente terminadas, de acuerdo con una modalidad adicional de la invención, el recocido final de las hojas de acero magnético laminadas en frío es llevado a cabo preferentemente en una atmósfera descarburante . Posteriormente, la invención es explicada con mayor detalle por medio de las modalidades ejemplares. Aquí posteriormente, "J2500", "J5000" y "J10000" designan la polarización magnética a intensidades del campo magnético de 2500 A/m, 5000 A/m y 10000 A/m respectivamente.

...„-,. "P 1.0" y "P 1.5" designan la pérdida de histéresis a una polarización de 1.0 T y 1.5 T respectivamente, a una frecuencia de 50 Hz . Las características magnéticas mostradas en las siguientes tablas fueron obtenidas por las mediciones sobre las bandas individuales, en compañía de la dirección de laminado . La Tabla lista los contenidos de los constituyentes esenciales de la aleación en % en peso para tres aceros utilizados para la producción de hojas de acero magnético de acuerdo con la invención.

Tabla 1 Como un material de entrada, las tajadas grandes fundidas de los aceros A, B o C fueron recalentadas a una temperatura que excede 1000 °C y se colocan a través de una línea de terminación por laminado que comprende varios soportes con rodillo. En la línea de terminación por laminado, al menos el primer paso de deformación se lleva a cabo exclusivamente en la región austenítica. La Tabla 2 muestra las características magnéticas J2500 J5000, Jioooo/ P1.0 y P1.5 para dos hojas de acero magnético Bl, B2 producidas a partir del acero A o B. A continuación del laminado en la región austenítica, la banda caliente respectiva destinada para la producción de las hojas de acero magnético Bl, B2 fue terminada por laminado en la región de mezclado de dos fases de austenita/ferrita a una deformación total eh del 66 La banda laminada en caliente fue arrollada entonces a una temperatura de arrollamiento de 750 °C. Inmediatamente después de esto, la banda caliente arrollada fue enfriada y transportada para procesamiento adicional.

Tabla 2 La Tabla 3 muestra las características magnéticas J2500, J5000, Jioooo/ P1.0 y P1.5 para las hojas de acero magnético B3, B4 y B5. La hoja B3 fue producida a partir del acero A, la hoja B4 a partir del acero B, y la hoja B5 a partir del acero C. A continuación de la deformación en la región austenítica, la banda caliente destinada para la producción de las hojas magnéticas B3, B4 y B5 también fue deformada exclusivamente en la región de mezclado de dos fases de austenita/ferrita. La deformación total eh durante el laminado en la región de mezclado fue del 66 %. Subsiguientemente la banda caliente fue arrollada a una temperatura de 750 °C. Sin embargo, en un procedimiento el cual difiere de aquel que se aplica a las hojas de acero magnético Bl, B2, la banda caliente destinada para la producción de las hojas B3, B4, B5 fue mantenida entonces a la temperatura de arrollamiento durante al menos 15 minutos antes de ser transportada para el procesamiento en la banda fría.

Tabla 3 La Tabla 4 muestra las características magnéticas J2500, J5000/ Jioooo, P1.0 y P1.5 para las hojas de acero magnético B6, B7 y B8, tales hojas, en el orden establecido, también fueron producidas a partir de los aceros A, B o C respectivamente. A continuación de la deformación en la región austenítica, la banda caliente respectiva destinada para la producción de las hojas de acero magnético B6, B7 y B8 fueron terminadas por laminado en la región de mezclado de dos fases de austenita/ferrita. La deformación total eh lograda en la región de mezclado de dos fases fue del 50 %.

La banda caliente fue sometida entonces a varios pasos de deformación en la región ferrítica. La deformación total eh lograda en la región ferrítica fue menor que el 30 %. La banda caliente la cual fue terminada por laminación de tal manera, fue arrollada entonces a una temperatura de 750 °C. .->..

Fue arrollada entonces a una temperatura de 750 °C. Inmediatamente después de esto, la banda caliente fue enfriada en el carrete.

Tabla 4 La Tabla 5 muestra las características magnéticas J2500, J5000, Jioooo, P1.0 y P1.5 para las hojas de acero magnético B9, BIO y Bll. La hoja B9 fue producida a partir del acero A, la hoja BIO a partir del acero B, y la hoja Bll a partir del acero C. La banda caliente destinada para la producción de las hojas magnéticas B9, BIO y Bll fue sometida a la misma deformación en la línea para la terminación por laminado, como fue el caso con la banda destinada para la producción de las hojas B6, B7 y B8. La banda caliente terminada por laminado de esta manera fue arrollada a una temperatura de 750 °C. Sin embargo, en un procedimiento el cual difiere de aquel que se aplica a las hojas de acero magnético B6, B7 y B8, la banda caliente destinada para la producción de las hojas B9, BIO, Bll fue mantenida entonces a la temperatura de arrollamiento durante al menos 15 minutos antes de ser 5 transportada para el procesamiento en la banda fría.

Tabla 5 La Tabla 6 muestra las características magnéticas J2500, J5000, Jioooo, P1.0 y P1.5 para una hoja de acero magnético B12 la cual fue producida a partir del acero C. Después de la deformación en la región austenitica, la banda caliente destinada para la producción de la hoja magnética B12 fue deformada exclusivamente en la región de mezclado de dos fases de autenita/ferpta. La deformación total eh lograda en la región de mezclado de dos fases fue del 66 %. La banda caliente terminada por laminado fue arrollada entonces a una temperatura de menos de 600 °C. Inmediatamente después de esto, la banda caliente fue enfriada en el carrete.

Tabla 6 La Tabla 7 lista los contenidos de los constituyentes de la aleación esenciales en % en peso para dos aceros adicionales utilizados para la producción de la banda caliente producida de acuerdo con la invención y preparados subsiguientemente para el procesamiento sin el laminado en frío distinto, y suministrados como hojas de acero magnético.

Tabla 7 i . í «-, A.

Los materiales fundidos de acuerdo con las composiciones mostradas en la Tabla 7 fueron fundidos continuamente en una planta de fundido y laminado para formar una banda recortada o sin refinar la cual fue transportada de manera continua a una línea de laminado en caliente que comprende varios soportes con rodillo. Durante el laminado con calentamiento de las hojas de acero magnético Cl - C3 y DI - D3, producidas respectivamente, el énfasis principal sobre la deformación fue llevado a cabo en la región en donde la banda respectiva estuvo en el estado austenítico. El último paso del laminado en caliente fue llevado a cabo sin embargo de acuerdo con la invención en la región de mezclado de la austenita/ferrita. La deformación total eh lograda fue del 40 %. Subsiguientemente, la banda caliente fue arrollada a una temperatura de 750 °C. Las Tablas 8a - 8c muestran las características magnéticas J2500, J5000, Jioooo, P1.0 y P1.5 para las tres hojas magnéticas Cl - C3 o DI - D3 producidas a partir de los aceros C o D. En el caso de los ejemplos Cl, DI (Tabla 8a), después del enfriamiento, la banda caliente fue preparada directamente para el procesamiento en las hojas de acero magnético disponibles comercialmente y suministradas al usuario final. En el caso de los ejemplos C2, D2 (Tabla 8b), previo al suministro al usuario final, la banda caliente fue limpiada por un tratamiento químico y sometida adicionalmente a un paso de pulido. Durante este paso de pulido, se logró una deformación eH de 3 % máx. Previo al suministro, las bandas C3, D3 (Tabla 8c) fueron limpiadas por un tratamiento químico y luego laminadas con revenido.

Tabla 8a Tabla 8b iá?f&i? * ?-A i- i í .j M Tabla 8c Se ha mostrado que las hojas de acero magnético Cl - C3 o DI - D3, también, las cuales fueron producidas de acuerdo con la invención como la banda caliente y como tales fueron suministradas al usuario final sin un laminado en frío distinto, tienen características magnéticas sobresaliente lo cual las hace adecuadas, sin dificultad adicional, para su uso en multitud de aplicaciones. Las pruebas de comparación se llevaron a cabo sobre las hojas de acero magnético, de 1 mm de grosor, producidas de acuerdo con el método de acuerdo con la invención, y sobre las hojas magnéticas las cuales fueron laminadas en caliente y laminadas en frío de la manera convencional. Estas pruebas mostraron que los valores que se pueden lograr de la polarización magnética y los valores que se pueden lograr de las pérdidas de histéresis específicas de las hojas de acero magnéticas producidas de acuerdo con la invención, están de -*..& t,i i acuerdo dentro de intervalos muy estrechos con aquellos valores determinados para las características respectivas en las hojas de acero magnéticas producidas convencionalmente.

Se hace constar que con relación a esta fecha, el mejor método conocido por la solicitante para llevar a la práctica la citada invención, es el que resulta claro de la presente descripción de la invención.

Claims (27)

1. REIVINDICACIONES Habiéndose descrito la invención como antecede, se reclama como propiedad lo contenido en las siguientes reivindicaciones : 1. Un método para producir hojas de acero magnético de grano no orientado en el cual la banda caliente es producida a partir de un material de entrada tal como tajadas gruesas, tiras, tiras sin refinar, o tajadas delgadas, de material fundido, hechas de acero que comprende (en % en peso) C: 0.001 - 0.05 % Si: < 1.5 % Al: < 0.4 % con Si + 2A1 < 1.7 % Mn: 0.1 - 1.2 % si es necesario hasta un total de 1.5 % de adiciones de aleación tales como P, Sn, Sb, Zr, V, Ti, N, Ni, Co, Nb y/o B, con el resto que es hierro así como los elementos acompañantes usuales caracterizado porque el material de entrada es laminado en caliente directamente a partir del calentamiento para el fundido o después del recalentamiento precedente a una t-l i. a * ¡fc.*. ^^¡^&^¡j^j¡^ ¡^^^ temperatura de recalentamiento entre 1000 °C min., y 1180 °C máx., en varios pasos de deformación, y subsiguientemente es arrollado, en donde durante el laminado en caliente al menos el primer paso de la deformación se lleva a cabo en la región austenítica y al menos un paso de deformación adicional se lleva a cabo en la región de mezclado de dos fases de austenita/ferrita, y en donde durante el laminado en la región de mezclado de dos fases se logra una formación total eh de al menos 35 %.
2. 2. El método de conformidad con una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la deformación total Eh es de 60 % máx.
3. 3. El método de conformidad con las reivindicaciones 1 o 2, caracterizado porque la banda caliente después de la deformación en la región austenítica es terminada por laminado exclusivamente en la región de mezclado de dos fases de la austenita/ferrita.
4. 4. El método de conformidad con una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la deformación total eh lograda durante el laminado en la región del mezclado de dos fases de la austenita/ferrita es de al menos 50 %. " **•»*
5. 5. El método de conformidad con la reivindicación 1, caracterizado porque a continuación del laminado en la región de mezclado de dos fases de la austenita/ferrita, al menos un paso de deformación es llevado a cabo en la región ferrítica.
6. 6. El método de conformidad con la reivindicación 5, caracterizado porque la deformación total eh lograda durante el laminado en la región ferrítica es de al menos 10 % y cuando mucho del 33 %.
7. 7. El método de conformidad con una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la temperatura de arrollamiento es de al menos 700 °C.
8. 8. El método de conformidad con la reivindicación 7, caracterizado porque la banda caliente arrollada desde el calentamiento para el arrollado es sometida a recocido directo y porque el tiempo de recocido a una temperatura de recocido que excede 700 °C es de al menos 15 minutos.
9. 9. El método de conformidad con la reivindicación 6, caracterizado porque el acero tiene un contenido de Si de al menos 0.7 % en peso.
10. 10. El método de conformidad con una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la i-i ii .a -«. temperatura de arrollado es menor que 600 °C, en particular menor que 550 °C.
11. 11. El método de conformidad con las reivindicaciones 9 o 10, caracterizado porque inmediatamente a continuación del arrollado, la banda caliente es sometida a enfriamiento acelerado en el carrete.
12. 12. El método de conformidad con una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque durante el laminado en caliente en la región ferrítica, al menos un paso de deformación es llevado a cabo con el uso de un lubricante.
13. 13. El método de conformidad con la reivindicación 12, caracterizado porque todos los pasos de deformación que se llevan a cabo en la región ferrítica son llevados a cabo con la lubricación del rodillo.
14. 14. El método de conformidad con una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque después del arrollamiento, la banda caliente es recocida a una temperatura de recocido de al menos 740 °C.
15. 15. El método de conformidad con la reivindicación 14, caracterizado porque el recocido de la banda caliente arrollada es llevado a cabo en un horno de recocido del tipo or lotes.
16. 16. El método de conformidad con la reivindicación 14, caracterizado porque el recocido es llevado a cabo en un horno continuo.
17. 17. El método de conformidad con una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque el grosor del rollo o carrete en caliente es < 1.5 mm.
18. 18. El método de conformidad con una de las reivindicaciones precedentes, caracterizado porque la banda caliente es preparada para procesamiento y suministrada como hojas de acero magnético.
19. 19. El método de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque previo a la preparación para el procesamiento y suministro, la banda caliente es aplanada a un grado de deformación de < 3 % .
20. 20. El método de conformidad con la reivindicación 18, caracterizado porque previo a la preparación para el procesamiento y suministro, la banda caliente es laminada con revenido a un grado de deformación de > 3 - 15 %.
21. 21. El método de conformidad con una de las reivindicaciones 18 a 20, caracterizado porque previo a la preparación para el procesamiento y suministro, la banda caliente es sometida a recocido final, a una temperatura de recocido de > 740 °C .
22. 22. El método de conformidad con una de las reivindicaciones 18 a 20, caracterizado porque previo a la preparación para el procesamiento y suministro, la banda caliente padece un recocido por recristalización a temperaturas de recocido > 650 °C para formar una banda de acero magnético la cual no ha sido sometida a recocido final.
23. 23. El método de conformidad con una de las reivindicaciones 1 a 16, caracterizado porque la banda caliente es laminada en frío en un laminado de una sola etapa o de etapas múltiples, hasta un grosor final.
24. 24. El método de conformidad con la reivindicación 23, caracterizado porque el laminado en frío es llevado a cabo en varias etapas y porque al menos una de las etapas de laminado en frío es seguida por el recocido intermedio.
25. 25. El método de conformidad con una de las reivindicaciones 23 o 24, caracterizado porque a continuación del laminado en frío, la banda fría es sometida a un recocido final a una temperatura de recocido de > 740 °C.
26. 26. El método de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones 23 o 24, caracterizado porque a continuación del laminado en frío, la banda fría es sometida a recocido por recristalización en un horno de recocido del tipo por lotes o en un horno continuo a temperaturas de recocido de al menos 650 °C para formar una banda de acero magnético la cual Sj^^^^^?S AjjjH^ ^^jj^&36jj*^A^, no ha sido sometida a un recocido final; con la banda fría que es depositada subsiguientemente de manera homogénea y se vuelve a laminar.
27. 27. El método de conformidad con una de las reivindicaciones 21, 22, 25 o 26, caracterizado porque el recocido es llevado a cabo en una atmósfera descarburante. ? í? i :3.. > t'?-.í -. -at. ^ * ij^ RESUMEN DE LA INVENCIÓN La presente invención se refiere a un método para producir hojas de acero magnético de grano no orientado en el cual, la banda caliente es producida a partir de un material de entrada tales como tajadas gruesas, tiras, tiras sin refinar o tajadas delgadas, de material fundido, hechas de un acero que comprende (en % en peso) C: 0.001 - 0.05 %, Si: < 1.5 %, Al: < 0.4 % con Si + 2A1 < 1.7 %, Mn: 0.1 - 1.2 %, si es necesario hasta un total de 1.5 % de adiciones de aleación tales como P, Sn, Sb, Zr, V, Ti, N, Ni, Co, Nb y/o B, con el resto que es hierro así como los elementos acompañantes usuales, caracterizado porque el material de entrada es laminado en caliente directamente a partir del calentamiento para el fundido o después del recalentamiento precedente a una temperatura de recalentamiento entre 1000 °C min., y 1180 °C máx., en varios pasos de deformación, y subsiguientemente es arrollado, en donde durante el laminado en caliente al menos el primer paso de la deformación se lleva a cabo en la región austenítica y al menos un paso de deformación adicional se lleva a cabo en la región de mezclado de dos fases de austenita/ferrita, y en donde durante el laminado en 2/lS G la región de mezclado de dos fases, se logra una formación total eh de al menos 35 %. 02 !//5T