MD412Z - Interferometric fiber-optical sensor for recording of ionizing radiation - Google Patents
Interferometric fiber-optical sensor for recording of ionizing radiation Download PDFInfo
- Publication number
- MD412Z MD412Z MDS20110013A MDS20110013A MD412Z MD 412 Z MD412 Z MD 412Z MD S20110013 A MDS20110013 A MD S20110013A MD S20110013 A MDS20110013 A MD S20110013A MD 412 Z MD412 Z MD 412Z
- Authority
- MD
- Moldova
- Prior art keywords
- ionizing radiation
- fiber
- recording
- output signal
- optical fiber
- Prior art date
Links
- 230000005865 ionizing radiation Effects 0.000 title claims abstract description 24
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 6
- 230000001427 coherent effect Effects 0.000 claims abstract description 6
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims abstract description 3
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims abstract description 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 claims description 16
- 108091008695 photoreceptors Proteins 0.000 claims description 9
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 abstract description 6
- 239000003814 drug Substances 0.000 abstract description 2
- 230000005693 optoelectronics Effects 0.000 abstract description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 5
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 5
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 description 3
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000001514 detection method Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 230000005672 electromagnetic field Effects 0.000 description 1
- 238000001914 filtration Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000010363 phase shift Effects 0.000 description 1
- 230000001902 propagating effect Effects 0.000 description 1
- 108020003175 receptors Proteins 0.000 description 1
Landscapes
- Measuring Temperature Or Quantity Of Heat (AREA)
Abstract
Description
Invenţia se referă la optoelectronică, în special la dispozitivele cu fibră optică pentru înregistrarea radiaţiei ionizante, care pot fi aplicate pentru înregistrarea şi măsurarea intensităţii radiaţiei ionizante în cercetări ştiinţifice, medicină, industrie. The invention relates to optoelectronics, in particular to fiber optic devices for recording ionizing radiation, which can be applied for recording and measuring the intensity of ionizing radiation in scientific research, medicine, industry.
Este cunoscut un senzor cu fibră optică, în care este folosit efectul de fotoîntunecare a unei fibre optice la acţiunea radiaţiei ionizante. Ca rezultat al efectului de fotoîntunecare, în sticla de cuarţ are loc formarea centrelor de culoare, ceea ce duce la creşterea coeficientului de absorbţie a luminii de probă care se propagă prin fibra optică. Intensitatea semnalului de ieşire este pusă în corelaţie cu intensitatea radiaţiei ionizante direcţionate pe suprafaţa laterală a fibrei optice [1]. A fiber optic sensor is known, in which the photodarkening effect of an optical fiber under the action of ionizing radiation is used. As a result of the photodarkening effect, color centers are formed in the quartz glass, which leads to an increase in the absorption coefficient of the sample light propagating through the optical fiber. The intensity of the output signal is correlated with the intensity of ionizing radiation directed onto the lateral surface of the optical fiber [1].
Dezavantajul acestui dispozitiv este sensibilitatea redusă şi diapazonul dinamic mic. The disadvantage of this device is its low sensitivity and small dynamic range.
Este cunoscut, de asemenea, un dispozitiv pentru înregistrarea radiaţiei ionizante, care conţine o fibră optică bifurcată în două fibre optice identice, la capetele de ieşire ale acestor fibre este poziţionat câte un fotoreceptor care înregistrează intensitatea radiaţiei de probă, transmisă de fiecare din cele două fibre optice. Fotoreceptorii sunt conectaţi în schema electronică diferenţiată, care amplifică diferenţa semnalelor acestor două receptoare. Radiaţia gamma acţionează asupra fibrei optice din braţul de măsurare, iar fotodiodele înregistrează intensitatea luminii de probă, care este univoc determinată de intensitatea radiaţiei gamma ce acţionează pe fibra optică [2]. A device for recording ionizing radiation is also known, which contains an optical fiber bifurcated into two identical optical fibers, at the output ends of these fibers is positioned a photoreceptor that records the intensity of the sample radiation, transmitted by each of the two optical fibers. The photoreceptors are connected in the differential electronic circuit, which amplifies the difference of the signals of these two receptors. The gamma radiation acts on the optical fiber in the measuring arm, and the photodiodes record the intensity of the sample light, which is uniquely determined by the intensity of the gamma radiation acting on the optical fiber [2].
Dezavantajul acestui dispozitiv constă în sensibilitatea joasă şi influenţa puternică a câmpurilor electromagnetice. The disadvantage of this device is its low sensitivity and strong influence of electromagnetic fields.
Cea mai apropiată soluţie este interferometrul, în care un fascicul de lumină coerentă de la o sursă laser este direcţionat printr-un divizor de fascicul, apoi se propagă prin braţele unui interferometru Mach-Zehnder formate de două fibre optice monomod. Fasciculele care au parcurs braţele interferometrului sunt suprapuse la ieşire prin intermediul unui divizor de fascicul secund, formând astfel imaginea de interferenţă, care este proiectată pe suprafaţa de recepţie a unei fotodiode. Schimbarea indicelui de refracţie al fibrei optice de pe braţul de măsurare al interferometrului determină interferenţa semnalului de ieşire. Modificarea indicelui de refracţie datorită acţiunii radiaţiei poate fi detectată prin convertirea semnalului optic în curent electric cu ajutorul unui fotodetector [3]. The closest solution is the interferometer, in which a coherent beam of light from a laser source is directed through a beam splitter, then propagates through the arms of a Mach-Zehnder interferometer formed by two single-mode optical fibers. The beams that have traveled through the arms of the interferometer are superimposed at the output by means of a second beam splitter, thus forming the interference image, which is projected onto the receiving surface of a photodiode. The change in the refractive index of the optical fiber on the measuring arm of the interferometer determines the interference of the output signal. The change in the refractive index due to the action of radiation can be detected by converting the optical signal into an electrical current using a photodetector [3].
Dezavantajul acestei soluţii tehnice constă în sensibilitatea joasă de înregistrare a radiaţiei ionizante. The disadvantage of this technical solution lies in the low sensitivity of recording ionizing radiation.
Problema pe care o rezolvă invenţia este mărirea sensibilităţii de înregistrare a radiaţiei ionizante şi lărgirea diapazonului dinamic. The problem that the invention solves is increasing the sensitivity of recording ionizing radiation and widening the dynamic range.
Dispozitivul, conform invenţiei, înlătură dezavantajele menţionate mai sus prin aceea că conţine o sursă de lumină coerentă, conectată cu un divizor de fascicul, cuplat cu braţele unui interferometru Mach-Zehnder cu fibră optică, care sunt recombinate prin intermediul unui cuplor de fibră optică pentru formarea imaginii de interferenţă pe suprafaţa fotosensibilă a unui fotoreceptor conectat la blocul de formare a semnalului de ieşire. Fibra optică din braţul de măsurare este prevăzută cu un dispozitiv pentru răcire şi stabilizarea temperaturii. Blocul de formare a semnalului de ieşire constituie un calculator prevăzut cu un soft pentru procesarea imaginii de interferenţă şi formarea semnalului de ieşire. The device, according to the invention, eliminates the above-mentioned disadvantages by containing a coherent light source, connected to a beam splitter, coupled to the arms of a fiber optic Mach-Zehnder interferometer, which are recombined by means of a fiber optic coupler to form the interference image on the photosensitive surface of a photoreceptor connected to the output signal formation block. The optical fiber in the measurement arm is provided with a device for cooling and temperature stabilization. The output signal formation block constitutes a computer provided with software for processing the interference image and forming the output signal.
Rezultatul invenţiei constă în mărirea substanţială a sensibilităţii de înregistrare a radiaţiei ionizante şi a diapazonului dinamic. Rezultatul invenţiei se datorează faptului că fibra optică din braţul de măsurare este dotată cu un dispozitiv pentru răcire şi stabilizarea temperaturii. La răcirea fibrei optice are loc micşorarea capacităţii termice specifice a sticlei de cuarţ. În urma absorbţiei unei părţi de energie a fasciculului de radiaţie ionizantă Eabs în fibra optică se degajă o cantitate de căldură ΔQ, ceea ce duce la creşterea temperaturii în segmentul de fibră optică supus iradierii. Valoarea ΔT de creştere a temperaturii este invers proporţională cu capacitatea termică specifică a sticlei de cuarţ c şi poate fi exprimată în felul următor [F. Barone, U. Bernini, M. Conti, A. D. Guerra, L. Di Fiore, M. Gambaccini, R. Liuzzi, L. Milano, G. Russo, P. Russo and M Salvato. Detection of x rays with a fiber-optic interferometric sensor. Applied Optics, 1993, vol. 32, p. 1229-1233]: The result of the invention consists in a substantial increase in the sensitivity of recording ionizing radiation and the dynamic range. The result of the invention is due to the fact that the optical fiber in the measuring arm is equipped with a device for cooling and stabilizing the temperature. When the optical fiber is cooled, the specific thermal capacity of the quartz glass decreases. Following the absorption of a part of the energy of the ionizing radiation beam Eabs in the optical fiber, an amount of heat ΔQ is released, which leads to an increase in the temperature in the optical fiber segment subjected to irradiation. The value ΔT of the temperature increase is inversely proportional to the specific thermal capacity of the quartz glass c and can be expressed as follows [F. Barone, U. Bernini, M. Conti, A. D. Guerra, L. Di Fiore, M. Gambaccini, R. Liuzzi, L. Milano, G. Russo, P. Russo and M Salvato. Detection of x rays with a fiber-optic interferometric sensor. Applied Optics, 1993, vol. 32, p. 1229-1233]:
unde Eabs este cantitatea de energie a radiaţiei ionizante care este absorbită în segmentul de fibră optică iradiat; η - partea din energia totală absorbită în fibra optică Eabs care este transformată în căldură, η = ΔQ/Eabs; d - diametrul miezului fibrei optice monomod; l - lungimea segmentului de fibră optică iradiat; ρ - densitatea specifică a sticlei de cuarţ; c - capacitatea termică specifică a sticlei de cuarţ. where Eabs is the amount of energy of ionizing radiation that is absorbed in the irradiated optical fiber segment; η - the part of the total energy absorbed in the optical fiber Eabs that is converted into heat, η = ΔQ/Eabs; d - the diameter of the core of the single-mode optical fiber; l - the length of the irradiated optical fiber segment; ρ - the specific density of the quartz glass; c - the specific heat capacity of the quartz glass.
Creşterea temperaturii ΔT în fibra optică din braţul de măsurare duce la majorarea distanţei optice parcurse de unda electromagnetică în braţul de măsurare şi, respectiv, la creşterea diferenţei de fază între unda din braţul de măsurare şi braţul de referinţă. La micşorarea capacităţii termice specifice a sticlei de cuarţ aceeaşi cantitate de căldură ΔQ absorbită de fibra optică duce la o creştere mai mare a temperaturii ΔT: The increase in temperature ΔT in the optical fiber in the measuring arm leads to an increase in the optical distance traveled by the electromagnetic wave in the measuring arm and, respectively, to an increase in the phase difference between the wave in the measuring arm and the reference arm. When the specific heat capacity of the quartz glass decreases, the same amount of heat ΔQ absorbed by the optical fiber leads to a greater increase in temperature ΔT:
ΔT= ΔQ/c. ΔT= ΔQ/c.
Variaţia de fază în fibra optică monomod, care este produsă de absorbţia aceleiaşi cantităţi de căldură ΔQ este mai mare în cazul când fibra optică se află la o temperatură mai joasă [F. Barone, U. Bernini, M. Conti, A. D. Guerra, L. Di Fiore, M. Gambaccini, R. Liuzzi, L. Milano, G. Russo, P. Russo and M Salvato. Detection of x rays with a fiber-optic interferometric sensor. Applied Optics, 1993, vol. 32, p. 1229-1233]: The phase variation in single-mode optical fiber, which is produced by the absorption of the same amount of heat ΔQ, is greater when the optical fiber is at a lower temperature [F. Barone, U. Bernini, M. Conti, A. D. Guerra, L. Di Fiore, M. Gambaccini, R. Liuzzi, L. Milano, G. Russo, P. Russo and M Salvato. Detection of x rays with a fiber-optic interferometric sensor. Applied Optics, 1993, vol. 32, p. 1229-1233]:
unde c este capacitatea termică specifică a sticlei de cuarţ; - coeficientul termic al indicelui de refracţie; l - lungimea segmentului de fibră iradiat; ΔT - creşterea temperaturii în urma absorbţiei energiei ionizante Eabs; - coeficientul de dilatare termică al sticlei de cuarţ. where c is the specific heat capacity of the quartz glass; - the thermal coefficient of the refractive index; l - the length of the irradiated fiber segment; ΔT - the temperature increase following the absorption of ionizing energy Eabs; - the thermal expansion coefficient of the quartz glass.
Invenţia se explică prin desenele din figurile 1…4, care reprezintă: The invention is explained by the drawings in figures 1...4, which represent:
- fig. 1, schema senzorului; - Fig. 1, sensor diagram;
- fig. 2, dependenţa de temperatură a capacităţii termice specifice a sticlei de cuarţ; - Fig. 2, temperature dependence of the specific heat capacity of quartz glass;
- fig. 3, imaginea de interferenţă înregistrată de fotoreceptorul CCD la ieşirea din cuplorul de fibră optică; - Fig. 3, the interference image recorded by the CCD photoreceptor at the output of the fiber optic coupler;
- fig. 4, algoritmul pentru procesarea imaginii de interferenţă şi formarea semnalului de ieşire. - Fig. 4, the algorithm for processing the interference image and forming the output signal.
Senzorul constă din: 1 - sursă de lumină coerentă; 2 - capătul de intrare al divizorului de fibră optică; 3 - divizor de fascicul de 3 dB; 4 - fibră optică monomod din braţul de măsurare; 5 - fibră optică monomod din braţul de referinţă; 6 - cuplor 2x1 de fibră optică de 3 dB; 7 - segment de fibră optică la ieşire din cuplor; 8 - fotoreceptor CCD; 9 - blocul de formare a semnalului de ieşire; 10 - dispozitiv pentru răcirea şi stabilizarea temperaturii fibrei optice din braţul de măsurare; 11 - radiaţia ionizantă; 13 - scanarea pe direcţie perpendiculară a imaginii curente Ik şi obţinerea graficului 2D al franjelor de interferenţă; 14 - filtrarea numerică a graficului 2D; 15 - aplicarea primei derivate şi găsirea coordonatei maximurilor P ale franjelor; 16 - determinarea distanţei medii dintre franje şi scara reală Sm; 17 - alegerea a 3 maximuri consecutive şi calcularea distanţei d medii de la origine; 18 - afişarea rezultatului pe display. The sensor consists of: 1 - coherent light source; 2 - input end of the fiber optic splitter; 3 - 3 dB beam splitter; 4 - single-mode optical fiber in the measurement arm; 5 - single-mode optical fiber in the reference arm; 6 - 2x1 3 dB fiber optic coupler; 7 - optical fiber segment at the output of the coupler; 8 - CCD photoreceptor; 9 - output signal formation block; 10 - device for cooling and stabilizing the temperature of the optical fiber in the measurement arm; 11 - ionizing radiation; 13 - scanning in the perpendicular direction of the current image Ik and obtaining the 2D graph of the interference fringes; 14 - numerical filtering of the 2D graph; 15 - applying the first derivative and finding the coordinate of the fringe maxima P; 16 - determining the average distance between the fringes and the real scale Sm; 17 - choosing 3 consecutive maxima and calculating the average distance d from the origin; 18 - displaying the result on the display.
Senzorul interferometric cu fibră optică pentru înregistrarea radiaţiei ionizante funcţionează în felul următor. The fiber optic interferometric sensor for recording ionizing radiation works as follows.
Un fascicul de la sursa de lumină coerentă 1 este injectat în capătul de intrare 2 al divizorului de fascicul 3 de fibră optică ce divizează unda în două fascicule, care se propagă prin fibra optică monomod din braţul de măsurare 4 şi fibra optică monomod din braţul de referinţă 5 al interferometrului Mach-Zehnder. Fasciculele de lumină din braţul de referinţă şi braţul de măsurare sunt recombinate prin intermediul cuplorului 2x1 de fibră optică 6 şi interferă pe suprafaţa fotosensibilă a fotoreceptorului CCD 8. A beam from the coherent light source 1 is injected into the input end 2 of the fiber optic beam splitter 3 which splits the wave into two beams, which propagate through the single-mode optical fiber in the measurement arm 4 and the single-mode optical fiber in the reference arm 5 of the Mach-Zehnder interferometer. The light beams from the reference arm and the measurement arm are recombined by the 2x1 fiber optic coupler 6 and interfere on the photosensitive surface of the CCD photoreceptor 8.
Fotoreceptorul CCD reprezintă un senzor de tip HDCS-1020 CMOS cu dimensiunile unui pixel 7,4x7,4 µm şi dimensiunile imaginii VGA 640x480 pixeli. Fibra optică din braţul de măsurare este amplasată în dispozitivul de răcire 10 cu azot lichid pentru răcirea şi stabilizarea temperaturii la 77 K. Fotoreceptorul CCD 8 este conectat la un bloc 9. Blocul 9 reprezentă un calculator care procesează imaginea de interferenţă pentru determinarea schimbării de fază ΔΘ produse de acţiunea radiaţiei ionizante 11, schimbării dintre faza undei din braţul de măsurare 4 în comparaţie cu faza undei în braţul de referinţă 5 şi formează semnalul de ieşire care este proporţional cu intensitatea radiaţiei ionizante 11. Radiaţia ionizantă este direcţionată pe suprafaţa laterală a fibrei optice din braţul de măsurare. Pentru procesarea imaginii de interferenţă este folosit softul LabVision, care permite de a pune în corelaţie unu-la-unu intensitatea radiaţiei ionizante direcţionate de suprafaţa fibrei optice şi semnalul de ieşire, format prin procesarea şi contorizarea deplasării franjelor de interferenţă. The CCD photoreceptor is a HDCS-1020 CMOS sensor with pixel dimensions of 7.4x7.4 µm and VGA image dimensions of 640x480 pixels. The optical fiber in the measuring arm is placed in the liquid nitrogen cooling device 10 for cooling and stabilizing the temperature at 77 K. The CCD photoreceptor 8 is connected to a block 9. Block 9 represents a computer that processes the interference image to determine the phase shift ΔΘ produced by the action of ionizing radiation 11, the change between the phase of the wave in the measuring arm 4 compared to the phase of the wave in the reference arm 5 and forms the output signal that is proportional to the intensity of ionizing radiation 11. The ionizing radiation is directed onto the lateral surface of the optical fiber in the measuring arm. For processing the interference image, LabVision software is used, which allows for a one-to-one correlation between the intensity of ionizing radiation directed by the surface of the optical fiber and the output signal, formed by processing and counting the displacement of the interference fringes.
Fibra optică monomod din braţul de referinţă are profilul indicelui de referinţă parabolic, diametrul miezului de 8 µm şi lungimea de 5 m. Capacitatea termică specifică a sticlei de cuarţ la temperatura camerei este de 703 J/kg·K. Pentru temperatura de 100K capacitatea termică specifică a sticlei de cuarţ este de Cv ~ 300 J/kgK. Răcirea fibrei optice de la temperatura de 300K până la temperatura de 100K duce la micşorarea capacităţii termice specifice, de aici rezultă că absorbţia uneia şi aceleiaşi cantităţi de căldură la temperatura de 100K duce la creşterea temperaturii locale ΔT în comparaţie cu iradierea la temperatura de 300K: The single-mode optical fiber in the reference arm has a parabolic reference index profile, a core diameter of 8 µm and a length of 5 m. The specific heat capacity of quartz glass at room temperature is 703 J/kg K. For a temperature of 100K the specific heat capacity of quartz glass is Cv ~ 300 J/kg K. Cooling the optical fiber from 300K to 100K leads to a decrease in the specific heat capacity, hence the absorption of the same amount of heat at 100K leads to an increase in the local temperature ΔT compared to irradiation at 300K:
. .
[J. Horbach, W. Kob, K. Binder, S. Weg. Specific heat of amorphous silica within the harmonic approximation. J. Phys. Chem. B, 1999, vol. 103 nr. 20, p. 4104-4108]. [J. Horbach, W. Kob, K. Binder, S. Weg. Specific heat of amorphous silica within the harmonic approximation. J. Phys. Chem. B, 1999, vol. 103 no. 20, p. 4104-4108].
Algoritmul pentru procesarea imaginii de interferenţă şi formarea semnalului de ieşire este ilustrat în fig. 4: The algorithm for processing the interference image and forming the output signal is illustrated in Fig. 4:
1. Se memorizează imaginea curentă Ik (12); 1. The current image Ik (12) is stored;
2. Se scanează pe direcţie perpendiculară imaginea curentă Ik cu obţinerea graficului 2D al franjelor de interferenţă (13); 2. The current image Ik is scanned in a perpendicular direction, obtaining the 2D graph of the interference fringes (13);
3. Se filtrează numeric graficul 2D obţinut (14); 3. The obtained 2D graph is numerically filtered (14);
4. Se aplică prima derivată care permite găsirea coordonatei maximurilor P ale franjelor de interferenţă (15); 4. The first derivative is applied which allows finding the coordinate of the P maxima of the interference fringes (15);
5. Se află distanţa medie dintre franje şi, respectiv, scara reală Sm (16); 5. Find the average distance between the fringes and, respectively, the real scale Sm (16);
6. Se aleg 3 maximuri consecutive şi se află distanţa lor (reală) d medie de la origine, ceea ce în realitate reprezintă deplasarea franjelor de interferenţă (17); 6. Choose 3 consecutive maxima and find their (real) average distance d from the origin, which in reality represents the displacement of the interference fringes (17);
7. Se afişează rezultatul pe display (18). 7. The result is shown on the display (18).
1. Stanley Kronenberg and Carl R. Siebentritt. Fiber optics dosimetry. Nuclear Instruments and Methods, september 1980, vol. 175, p. 109-111 1. Stanley Kronenberg and Carl R. Siebentritt. Fiber optics dosimetry. Nuclear Instruments and Methods, September 1980, vol. 175, p. 109-111
2. T. P. Yanukovich and K. V. Kurilo. Radiation sensors based on optic fibers. Journal of Optical Technology, 2004, vol. 71, p. 628-630 2. T. P. Yanukovich and K. V. Kurilo. Radiation sensors based on optical fibers. Journal of Optical Technology, 2004, vol. 71, p. 628-630
3. F. Barone, U. Bernini, M. Conti, A. D. Guerra, L. Di Fiore, M. Gambaccini, R. Liuzzi, L. Milano, G. Russo, P. Russo and M Salvato. Detection of x rays with a fiber-optic interferometric sensor. Applied Optics, 1993, vol. 32, p. 1229-1233 3. F. Barone, U. Bernini, M. Conti, A. D. Guerra, L. Di Fiore, M. Gambaccini, R. Liuzzi, L. Milano, G. Russo, P. Russo and M. Salvato. Detection of x rays with a fiber-optic interferometric sensor. Applied Optics, 1993, vol. 32, p. 1229-1233
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20110013A MD412Z (en) | 2011-01-13 | 2011-01-13 | Interferometric fiber-optical sensor for recording of ionizing radiation |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| MDS20110013A MD412Z (en) | 2011-01-13 | 2011-01-13 | Interferometric fiber-optical sensor for recording of ionizing radiation |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| MD412Y MD412Y (en) | 2011-08-31 |
| MD412Z true MD412Z (en) | 2012-03-31 |
Family
ID=45815260
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| MDS20110013A MD412Z (en) | 2011-01-13 | 2011-01-13 | Interferometric fiber-optical sensor for recording of ionizing radiation |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| MD (1) | MD412Z (en) |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD172Z (en) * | 2009-11-05 | 2010-10-31 | Институт Прикладной Физики Академии Наук Молдовы | Fiber-optical sensor for the registration of infra-red radiation |
-
2011
- 2011-01-13 MD MDS20110013A patent/MD412Z/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| MD172Z (en) * | 2009-11-05 | 2010-10-31 | Институт Прикладной Физики Академии Наук Молдовы | Fiber-optical sensor for the registration of infra-red radiation |
Non-Patent Citations (4)
| Title |
|---|
| F. Barone, U. Bernini, M. Conti, A. D. Guerra, L. Di Fiore, M. Gambaccini, R. Liuzzi, L. Milano, G. Russo, P. Russo and M Salvato. Detection of x rays with a fiber-optic interferometric sensor. Applied Optics, 1993, vol. 32, p. 1229-1233 * |
| J. Horbach, W. Kob, K. Binder, S. Weg. Specific heat of amorphous silica within the harmonic approximation. J. Phys. Chem. B, 1999, vol. 103 nr. 20, p. 4104-4108 * |
| Stanley Kronenberg and Carl R. Siebentritt. Fiber optics dosimetry. Nuclear Instruments and Methods, september 1980, vol. 175, p. 109-111 * |
| T. P. Yanukovich and K. V. Kurilo. Radiation sensors based on optic fibers. Journal of Optical Technology, 2004, vol. 71, p. 628-630 * |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MD412Y (en) | 2011-08-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Xiao et al. | Single-crystal sapphire fiber-based strain sensor for high-temperature applications | |
| CN102313568B (en) | The distribution type optical fiber sensing equipment that a kind of Brillouin and Raman detect simultaneously | |
| CN103116055B (en) | All-fiber current transformer system with temperature measurement function | |
| CN105890797B (en) | EO-1 hyperion Rayleigh-Brillouin light domain reflectometer that temperature and stress detect simultaneously | |
| CN103674110B (en) | A kind of distribution type fiber-optic temperature strain sensor based on Brillouin's light amplification detection | |
| CN102636217B (en) | Sensing device based on joint detection of Brillouin optical time domain analysis and Mach-Zehnder interference | |
| CN101634571B (en) | Optical pulse raster distributed fiber sensing device | |
| CN103090894A (en) | Distributed optical fiber sensing device and method based on Brillouin Er-doped fiber laser | |
| CN108844614A (en) | Chaos Brillouin light domain of dependence analysis system and method based on phase spectrometry | |
| CN101915866A (en) | All-fiber current transformer and working method thereof | |
| CN102721484B (en) | Distributed optical fiber sensing device based on brillouin scattering | |
| CN202204524U (en) | Distributed optical fiber sensing device for simultaneously detecting Brillouin and Raman | |
| CN107091950A (en) | The reflective electric current and magnetic field sensor of TEMP are integrated with based on optical sensing principle | |
| CN106949850A (en) | The optical fiber shape sensing measuring method and system of a kind of HIGH SENSITIVITY AND HIGH PRECISION | |
| CN202648830U (en) | A distributed fiber sensing device based on Brillouin scattering | |
| CN106771839A (en) | Deformation of transformer winding distributed on line monitoring system and method | |
| CN104111086A (en) | Low-Brillouin scattering threshold sensing fiber-based optical time domain reflectometer device and method | |
| CN113483914B (en) | Chaos BOCDA Temperature Strain Measurement Device Based on Few Mode Fibers | |
| CN108240827A (en) | A kind of multi-parameter measurement method and device based on drawing cone polarization-maintaining fiber grating optical-electronic oscillator | |
| Vasiljević-Toskić et al. | A simple fiber optic sensing system based on dual Sagnac interferometer for disturbance location detection | |
| CN101581586A (en) | Distributed optical fiber sagnac positioning sensor inhibiting dead zone of sensor | |
| CN208672199U (en) | A Device for Distributed Strain Sensing Using Optical Frequency Domain Reflectance | |
| Zou et al. | Single-end-access correlation-domain distributed fiber-optic sensor based on stimulated Brillouin scattering | |
| CN210486914U (en) | Device for realizing far-end sensing in optical frequency domain reflection technology | |
| MD412Z (en) | Interferometric fiber-optical sensor for recording of ionizing radiation |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| KA4Y | Short-term patent lapsed due to non-payment of fees (with right of restoration) |