KR930001780B1 - 합성사의 권취기, 합성사의 치이즈형 얀 팩키지 및 그의 권취방법 - Google Patents

Abstract

내용 없음.

Description

합성사의 권취기, 합성사의 치이즈형 얀 팩키지 및 그의 권취방법

제1도는 본 발명에 의한 권취기의 1실시예의 개략도.

제2a도는 제1도의 정면도.

제2b도는 제1도의 측면도.

제3도는 제1도에서 접촉 로울의 상세 측면도.

제4도는 본 발명에 의한 권취기의 제어 시스템의 1실시예를 설명하는 블록도.

제5도는 합성사를 제조하기 위해 사용된 종래 권취기의 측면도.

제6도는 종래 권취기에서 얀 팩키지의 형성시 얀에 작용하는 힘을 설명하는 다이어그램.

제7도는 본 발명에 의한 권취기에서 얀 팩키지의 형성시 얀에 작용하는 힘을 설명하는 다이어그램.

제8도는 종래 얀 팩키지의 부분 단면도.

제9도는 본 발명에 의한 얀 팩키지의 부분 단면도.

제10도는 제1도에 도시된 권취기에 사용된 멀티-트랙 홈을 갖는 트래버스 캠의 전개도.

제11a도는 제1도에 도시된 권취기에 사용된 트래버스 캠에 마련된 홈의 궤적의 1실시예를 설명하는 다이어그램.

제11b도는 제1도에 도시된 권취기에 사용된 트래버스 캠에 마련된 홈의 궤적의 다른 실시예를 설명하는 다이어그램.

제12a도는 접촉 로울과 접촉하는 상태에 있어서 종래 권취기에 의해 감겨진 치이즈 팩키지를 설명하는 정면도.

제12b도는 접촉 로울과 접촉하는 상태에 있어서 본 발명에 의한 권취기에 의해 감겨진 치이즈 팩키지를 설명하는 정면도.

제13a도는 제12b도의 치이즈 팩키지에서 얀 드웰부들의 발생을 설명하는 다이어그램.

제13b도는 종래 치이즈 팩키지에서 하나의 얀 드웰부를 설명하는 다이어그램.

제14a도는 제9도에 도시된 얀 팩키지의 원주 형상을 설명하는 확대 단면도.

제14b도는 제14a도에 도시된 치이즈 팩키지의 원주 형상의 일부를 상세히 설명하는 확대 단면도.

제15도는 본 발명에 의한 권취기에 사용된 다공식 회전 검출 수단의 1실시예를 설명하는 단면도.

제16a도는 본 발명에 의한 권취기에 사용된 디스크형 회전 검출 수단의 디스크의 1실시예를 설명하는 정면도.

제16b도는 제16a도의 측면도.

* 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명

9 : 얀 팩키지 10 : 보빈

11 : 보빈 축 14 : 인버터

15 : 제어기 19 : 트래버스 캠

24 : 접촉 로울 70 : 측정 시간 신호 발생기

75 : 얀 속도 설정기 77 : 배율기

80 : 인버터 제어기

본 발명은 합성사의 권취기, 권취 방법, 및 치이즈 얀 팩키지에 관한 것이다.

보다 상세히 설명하면, 본 발명은 방사공정에서 고속으로 합성사를 권취할 수 있는 권취기 및 권취 방법과, 우수한 권취 형상 및 양질의 얀을 갖는 치이즈 얀 팩키지에 관한 것이다.

합성사의 고속 생산에 관해 지난 십수년간 많은 보고서들이 발표되어 왔다. 이들중 특별한 관심을 끄는 것은 얀 팩키지에 용융 방사 얀을 연속적으로 권취함으로써 실용적 물리특성을 갖는 얀을 직접 제조하는 기술과 최소한 4,000m/분 또는 종종 8,000m/분 및 9,000m/분의 속도로 얀을 권취하는 기술이다. 이와 같은 합성사의 고속 제조에 대하여는 다음의 2가지 시스템이 있다. 즉, 용융 방사가 연신 공정없이 얀 팩키지 위에 완전 배양사로 직접 감겨지는 "방사 권취"공정과, 용융 방사가 연신 공정후 얀 팩키지 위에 감겨지는 "방사 연신 권취"공정이다.

미국 특허 제4195051호, 동 제4156071호, 동 제4415726호, 동 제4426516호, 일본 공개 특허 출원 제58-208416호, 등에 기재된 바와 같이, 방사 권취 공정은 7,000m/분 이상의 속도로 얀을 정방하고 그를 얀 팩키지 위에 권취함으로써 정상 압력하에 염색 가능 얀을 제조할 수 있으나 종래의 폴리에스터사에 대하여는 불가능하다.

방사 연신 공정은 고속 권취 공정에 의하여 종래 합성사와 유사한 기계적 특성으로 합성사를 얻을 수 있으며, 미국 특허 제4390685호 및 동 제4456575호에 기술되어 있다.

합성사의 고속 제작시, 고속 동작은 권취 동작에 있어 몇가지 문제를 일으키는데, 즉(문헌 : Journal of the Society of Fiber Science and Technology Japan Vol 38)에 기술된 얀 팩키지의 불량한 형상과 얀의 길이 방향을 따른 얀의 불균일성 등이다.

상기 문제들은 현재 연구중에 있다.

치이즈 형태를 갖는 얀 팩키지 위에 얀을 권취시, 얀은 트래버스 장치에 의해 주행되어 보빈 축에 장착된 보빈에 접촉 로울을 통하여 감겨진다. 주행된 얀은 얀 팩키지의 양단에서 감속으로 바뀌고, 잘 알려진 바와 같이 얀 드웰, 즉 얀 적층이 얀 팩키지의 단부들 위에 형성되어 이에 따라 팩키지가 그의 단부의 에지에서 외방으로 돌출한다(이후, 하이 에지(high-eage)로 부른다). 하이 에지부에서 얀 팩키지의 직경은 그 중앙부 보다 약간 크게 된다. 또한, 하이 에지부에서의 권취 경도도 중앙부 보다 높게 된다. 따라서, 권취 동작시 얀 팩키지는 회전 접촉 로울에 눌려져 하이 에지부만에 권취된다.

얀 팩키지의 구동 시스템은 몇몇 시스템이 언급되는데, 즉, (1) 접촉 로울이 구동되는 면 구동 시스템, (2) 보빈 축이 구동되는 보빈 축 구동 시스템, 및 (3) 접촉 로울과 보빈 축이 협동 제어하에 구동되는 구동 시스템이다. 상기 시스템(1)과 (2)에서, 접촉 로울과 얀 팩키지 사이에 접촉 압력이 가해지며, 접촉 로울 또는 얀 팩키지에서의 폴로우 부재(following member)가 구동 부재에 의해 마찰구동된다. 접촉 압력은 미끄러짐없이 폴로우 부재에 회전 운동을 절단하고 얀 팩키지 위에 감겨질 얀의 경로를 유지하기 위하여 필요한 힘으로 결정된다. 이것은 특히 고속 권취에 대해 큰 접촉 압력을 가질 필요가 있다. 이러한 큰 접촉 압력은 얀 팩키지의 하이 에지부를 그 양단면에 벌지를 형성시키며, 이에따라 얀 팩키지 모양이 불량하게 된다. 또한, 큰 접촉 압력은 얀 팩키지의 2면 사이의 얀의 주기에 따라 얀의 품질에 불균일성을 초래하고 얀 팩키지에서 일반적인 얀의 내부 용력의 차를 일으킨다. 염색 가공 공정이 상기 불균일성을 갖는 얀 팩키지의 얀으로부터 직조된 제직물이나 편직물에 적용되었을때, 소위, "하이크(hikes)" 즉 제직 또는 편직물에 대해 얀의 방향으로 주행하는 위사 또는 경사에 의해 야기되는 명도(brilliance)의 불균일이다. 많은 "하이크"를 지닌 직물은 실제로 상품으로서의 가치를 상실한다. 따라서, 직물로부터 "하이크"를 제거하는 것이 중요하다.

얀 팩키지에서 상기 문제들을 제거하기 위한 몇몇 제안들이 있다. 예를들면, 일본 특허 출원 공고 제49-6495호는 하이 에지부의 높이를 감소시킬 수 있는 특정 트랙을 갖는 트래버스 캠을 기술하고 있다. 일본 특허 출원 공고 제50-22130호 및 일본 공개 특허 출원 제60-167855호는 하이 에지부들이 분산되도록 얀을 트래버스시킬 수 있는 특정 멀티 트랙 캠을 기술한다. 일본 공개 특허 출원 제50-127558호는 접촉 로울과 얀 팩키지 사이의 접촉 영역을 증가시킬 수 있는 특정 트랙을 갖는 스크롤 캠형 트래버스 기구를 기술한다. 일본 공개 특허 출원 제50-83544호는 접촉 로울과 얀 팩키지 사이의 접촉 압력을 점진적으로 감소시키는 방법을 기술하고 있다.

그러나, 상기 트래버스 기구가 채용되고 얀 팩키지가 구동 보빈 축에 의해 마찰적으로 구동되는 종래의 권취기에 의해 얀이 5,000m/분 이상의 속도로 권취되었을때, 얀 팩키지는 권취 동작시 가끔 분괴되어 정상적인 권취가 어렵게 된다. 따라서 얀 팩키지를 형성하는 것이 불가능하게 되고 얀 팩키지의 품질 향상을 가할 수 없게 된다.

미국 특허 제4069985호 및 동 제3288383호는 보빈 축 구동 수단의 속도가 접촉 로울 구동 수단의 전력 소모의 변화를 검출함으로써 일정한 권취 속도를 달성하기 위해 제어되는 시스템을 기술하고 있다. 그러나, 전력 소모는 접촉 로울 구동 수단의 열 방생과, 접촉 로울 구동 수단의 베어링의 미끄럼 저항의 변화등에 의해 변하며, 따라서 상기 전력 소모 검출 방법은 특히 5,000m/분 이상의 고속 권취의 경우 권취 속도를 정확히 유지할 수가 없다.

일본 공개 특허 출원 제60-209013호는 스핀들 구동 권취기를 사용하여 퍼인상(pirn-like) 얀 팩키지에 얀 팩키지 및 다른 부재 사이에 비접촉 상태로 얀을 권취하는 방법을 기술하고 있다. 이것은 얀 품질의 불균일성 즉, "하이크" 및 불균일 염식의 불균일성의 개량이 얀이 고속으로 주행되는 접촉 롤을 갖는 권취기에 의해 얻어질 수 없다는 것을 나타내고 있다. 따라서, 치이즈 팩키지의 얀이 제작물이나 편직물을 제조하기 위해 직접 사용되었을때 우수한 형상의 안정성을 갖고 "하이크"결함이 거의 없이 5,000m/분 이상의 속도로 감겨지는 합성사의 치이즈 팩키지는 지금까지 제시되지 않았다.

본 발명의 주목적은 "하이크" 및 불균일 염색이 발생하지 않는 직물을 제공하는 합성사를 5,000m/분 이상의 고속 스피닝으로 제조할 수 있는 권취기와, 상기 합성사를 권취하는 방법, 및 상기 권취기 또는 방법에 의해 얻어진 치이즈 얀 팩키지를 제공하는 것이다.

본 발명의 두번째 목적은 얀 팩키지의 단면에 벌지가 감소되고 보다 적은 하이 에지부를 갖는 치이즈 얀 팩키지를 제조할 수 있는 권취기와 그 권취기예를 사용하여 얀을 권취하는 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 세번째 목적은 얀이 사용되는 대응 출원에 근거하여 상기 제1 및 제2목적을 달성할 수 있는 권취기와 그 권취기를 사용하여 얀을 권취하는 방법을 제공하는 것이다.

본 발명의 다른 목적은 방사 권취 공정을 사용하여 폴리에스터 필라멘트 얀의 상업적 생산을 가능케하는 유용한 권취기술을 제공하는 것이다.

본 발명의 상기 목적은 보빈을 장착하는 보빈 축을 구동하기 위한 구동 수단과 얀 팩키지의 면 접촉시 회전하는 접촉 로울을 구동하기 위한 구동 수단이 서로 별도로 제공되고, 얀의 권취 속도를 제어하기 위해 비접촉 상태로 접촉 로울의 회전 속도를 검지하기 위한 수단이 제공된 권취기에 의해 성취될 수 있다. 이하에 본 발명의 바람직한 실시예를 첨부도면을 참조하여 상세히 설명한다.

제1도는 전극적 구동 접촉 로울과 멀티 트랙 캠을 갖고, 보빈 축의 회전 속도를 제어하는 보빈 축 구동형 권취기를 사용하는 고속 스피닝(방사) 장치의 1실시예를 보여준다. 제1도에 도시한 고속 스피닝 장치의 스피닝부의 구성은 일본 공개 특허 출원 제58-208416호에 기술된 스피닝 장치의 그것과 비슷하다. 제1도에 나타낸 바와 같이, 중합체가 필라멘트로서 균일하게 가열된 스피닝 헤드(2)에 장착된 방사구(1)로부터 돌출되어 있다. 이것은 가열관에서 서서히 냉각되어 보다 가늘게된 다음, 덕트(6)에서 불어낸 냉각풍에 의해 고체화된다. 얀을 구성하는 다수의 필라멘트가 오일 노즐(4)에 의해 마무리되어 서로 모아진다. 얀(5)은 얀 팩키지를 형성하도록 권취기에 의해 오일 노즐(4) 아래에 배치된 가이드(8)를 통해 권취된다.

제1도에 나타낸 권취기에서, 보빈(10)을 장착하는 보빈 축(11)은 인버터(14)에 접속된 보빈 축 구동 수단(26)에 연결되고, 베어링으로 지지된 접촉 로울(24)은 접촉 로울 하우징(도시되지 않음)에 장착되며, 접촉 로울(24)의 일단에 배치된 풀리(23)는 접촉 로울(24)이 접촉 로울 구동 수단(20)으로부터의 구동력에 의해 회전될 수 있도록 접촉 로울 구동 수단(20)에 의해 벨트(22)를 통해 구동된다. 접촉 로울 구동 인버터(25)는 접촉 로울 구동 수단(20)에 접속된다. 접촉 로울(24)의 회전을 검지하기 위해 사용된 일련의 호울(13)들은 접촉 로울(24)의 타단에 배치된다. 비 접촉식 회전 속도 검지 장치(12)는 접촉 로울(24)의 일련의 호울(13)에 배치된 단부에 인접하여 배치되고 보빈 축의 회전 속도를 제어하기 위한 계산을 수행하는 회로를 포함하는 제어기(15)와 보빈 축 구동 인버터에 접속되어 있다.

트래버스 장치(27)(제2a도 참조)는 트래버스 캠(19), 즉 그의 2단부에서 한쌍의 베어링에 의해 지지되는 원통형 캠을 포함하며 그 일단이 트래버스 캠의 홈내로 삽입되고 그의 수직방향으로의 운동이 한쌍의 레일(17)에 의해 한정되는 얀 가이드(18)가 트래버스 캠(19)으로부터 정면 위치에 그 상방으로 배치되어 있다. 트래버스 캠(19)은 트래버스 캠 구동 인버터(도시되지 않음)와 접속된 트래버스 캠 구동 장치(16)에 연결된다.

제2도에는, 트래버스 장치(27)의 미끄럼 운동을 수행하기 위한 기구와 보빈 축(10)에 대하여 접촉 로울 구동 수단을 수용하는 접촉 로울 하우징이 도시되어 있으며, 트래버스 장치 및 접촉 로울 하우징이 권취기의 프레임(29)내에 수용된 상승 및 하강 베어링(31)과 협동 작용한다. 즉, 트래버스 장치(27)와 접촉 로울 하우징(28)에 대한 베어링에 의해 지지된 상승 및 하강 베이스(31)는 프레임(29)에 수용된 미끄럼 축(30)에 의해 슬라이드식으로 지지되며 공기 실린더(32)에 의해 상하로 작동된다.

제3도에는 접촉 로울(24)의 구성을 상세히 보여주며, 접촉 로울(24)의 2단부로부터 돌출하는 축(61a, 61b)이 베어링 하우징(34a, 34b)의 베어링(33a, 33b)을 통해 각각 지지된다. 베어링 하우징(34a, 34b)은 접촉 로울 하우징(28)에 고정된다. 베어링 커버(35a, 35b)는 베어링 하우징(34a, 34b)의 베어링(33a, 33b)을 유지하는 데에 유용하다. 풀리(23)는 콜라(36) 및 와샤(37)에 의해 축(61a)위에 배치되고, 스크류(38)로 고정된다. 일련의 호울(13)들이 접촉 로울(24)의 단부의 원주면에 배치되어 있다.

제4도에는 권취기의 제어 장치(15)를 설명하는 블록도가 예시되며, 일련의 호울(13)의 구멍을 감지함으로써 접촉 로울(24)의 회전 속도를 검출하는 비 접촉식 회전 속도 검지 장치(12)로부터 전송되는 신호가 펄스 카운터(71)에 입력된다. 펄스카운터(71)는 측정 시간 신호 발생기(70)로부터의 측정 시간 간격 출력동안 통과된 호울(13)의 수를 합산한다. 일련의 클록 펄스가 기준 발생기로부터 1MHz 상태로 전송되며, 클록카운터(72)는 측정 시간 신호 발생기(70)으로부터의 측정 시간 간격 출력 동안 클록 펄스의 수를 합산한다. 접촉 로울(24)의 실제 회전 속도는 그 시간 간격 동안 통과된 호울들과 연산 증폭기(73)에 의한 시간 간격 동안의 클록 펄스의 수로부터 계산된다. 얀 속도 설정기(75)로부터 발생된 실제 회전 속도의 이상적 회전 속도는 그들 사이의 차이를 얻기 위하여 비교기(76)에 의해 비교된다. 필요한 각종 제어는 상기 차이로부터 얻어지며, 제어 이득이 초기 얀 속도 설정기(32)에 의한 초기 주파수 설정에 따라서 배율기(77) 및 적분기(79)를 통해 실제 회전 속도에 따라 이득 설정기(78)로부터 전송된다. 실제 보빈 축 구동 주파수 정보가 인버터 제어기(80)에서 이득 설정기(78)에 입력되고, 실제 적정 이득이 상기 정보에 따라서 설정된다.

다음, 보빈 축의 구동 주파수가 각종 제어에 따라서 인버터 제어기(80)에 의해 결정되고 보빈 축 구동 수단(26)을 구동하는 인버터(14)에 입력된다. 하기한 바와 같이, 본 발명에 의한 권취기에서 보빈 축 구동 수단(26)은 권취시 얀 팩키지(9)의 권취 원주 속도를 일정하게 유지시키기 위해 속도가 감소되도록 제어된다. 이 속도 감소 제어는 접촉 로울의 검지된 회전 속도와 소정의 이상적 또는 목표 회전 속도를 비교함으로써 수행된다. 즉, 얀 팩키지의 직경이 증가했을때 얀 팩키지의 권취 원주 속도 또는 회전 속도가 증가하며, 얀 팩키지의 회전 속도가 목표 회전 속도를 초과하였을때는 보빈 축 구동 인버터(14)의 주파수가 제어기(15)로 부터의 지시에 의해 즉시 제어되어 보빈 축 구동 수단(26)의 속도를 감소시키며, 그 결과 접촉 로울(24)의 회전 속도가 목표 회전 속도로 감소되고 권취 원주 속도가 일정하게 유지된다.

얀이 일정 권취 속도로 권취될때 접촉 로울이 일정한 회전 속도로 회전할 수 있도록 하기 위해서는, 권취동작 개시전에 비 접촉 상태로 접촉 로울(24)과 보빈(10)을 유지시키고 접촉 로울의 회전 속도가 얀의 목표 권취 속도에 대응하도록 접촉 로울 구동 인버터(25)에 의해 접촉 로울 구동 수단에 인가된 주파수와 구동력을 조정하는 것이 필요하다. 따라서, 항상 상기 일정 구동력이 접촉 로울 구동 수단에 충분히 공급된다. 그들에게 특별한 조정을 하는 것을 불필요하다.

상기한 바와 같이, 본 발명의 권취기는 개별적인 구동 시스템 또는 독립적인 구동 시스템이 각각의 보빈축 및 접촉 로울을 위해 채용되는 점에서 종래 권취기와 상이하다. 즉, 보빈 축 구동 수단(26)은 얀을 권취하기 위해 필요한 구동력, 즉 보빈과 보빈위에 감겨진 얀 팩키지를 회전시키기 위한 힘과 얀을 연신하기 위한 힘으로 구성되는 구동력을 가하며, 반면에 접촉 로울 구동 수단(20)은 동력 전달 장치(21, 22, 23)를 통해 접촉 로울(24)을 회전시키기 위해 필요한 구동력을 가한다. 따라서, 얀이 일정 권취 속도로 권취될때 얀 팩키지(9)와 접촉 로울(24) 사이의 회전 전달력을 최소로 유지시키는 것이 가능하다.

제7도에는 본 발명에 의한 권취기의 얀 팩키지(9)의 원주 속도와 접촉 로울(24)의 원주 속도 사이의 관계를 도시하고 있는데, 얀(5)은 원주 속도 V₁으로 회전하는 접촉 로울(24)을 통해 권취 원주 속도 V₂로 얀 팩키지(9) 위에 감겨진다. 본원 명세서에 표현되는 일정 권취 속도는 다음의 등식이 만족되는 속도이다.

소정 원주 속도=접촉 로울 원주 속도(V₁)=권취 원주 속도(V₂) 또한, 권취 동작시 권취 속도를 변경시키지 않는 것이 바람직하다.

그러나, 미국 특허 제4069985호 및 동 제3288383호에 기술된 바와 같이, 구동력을 분할시키는 종래 방법과 권취 속도를 검지하는 종래의 방법을 채용한 종래의 권취기에서는 슬립(slippage)이 접촉 로울과 얀 팩키지 사이에 발생하여 접촉 로울의 원주 속도를 정확하게 검지하는 것이 불가능하다.

본 발명의 권취기에서는 접촉 로울과 얀 팩키지 사이의 슬립이 감소되고 접촉 로울(24)과 얀 팩키지(9)사이의 회전 전달력을 제거함에 의해 접촉 로울 원주 속도(V₁)가 권취 원주 속도(V₂)로 되도록 한다. 따라서, 접촉 로울(24)의 원주 속도, 즉 접촉 로울(24)의 회전 속도를 직접 검지함으로써 일정 권취 속도로 얀을 권취할 수 있다.

제15도에 접촉 로울(24)의 회전 속도를 검지하기 위한 장치의 일실시예가 도시되어 있다. 이 실시예에서 일련의 호울(13)들이 접촉 로울(24)의 원주면에 배치되어 있다. 또한, 제16a도 및 제16b도에 보여준 바와 같이 디스크(51)가 일련의 환상 호울(52)을 지니고 와샤(washer)(55)와 볼트(54)에 의해 접촉 로울(24)의 축(62)에 부착되며, 호울(52)의 존재를 검지하기 위한 검지기(53)는 회전 속도 검지 장치로서 사용될 수도 있다. 이 경우 광전 센서나 자기 센서가 검지기(53)로서 사용될 수 있다.

돌기, 색채 스포트 또는 홈들과 같이 검지 수단에 의해 검지될 수 있는 다수의 표시 부재를 디스크의 단면에 등각도로 배치하여 호울 대신 사용할 수도 있다.

만약, 예컨대 폴리에 대한 벨트의 슬립에 의해 접촉 로울과 접촉 로울 구동 수단(20) 사이에 불안정한 속도의 차이가 없다면 접촉 로울 구동 수단의 회전 속도의 검출이 접촉 로울(24)의 회전 속도의 검출 대신 행해질 수도 있다. 상기 접촉 로울의 회전 속도 검지 장치는 다른 부재와 접촉하는 기계적 부분이 없기 때문에 회전 속도가 10,000m/분을 초과하는 고속 권취기의 접촉 로울에 대해 탁월한 안정성과 신뢰감을 부여한다. 또한, 본 발명의 권취기는 7,000m/분 이상의 권취 속도에서 ±0.1% 이하의 정밀한 회전율을 얻을 수 있다. 제4도에서, 정확한 회전 속도는 검지된 호울과 기준 클록의 카운트의 합산된 수를 병행 사용하여 얻어진다. 그러나, 기준 클록 시스템없는 검지 시스템도 역시 사용될 수 있다. 그 정확도는 다소 떨어지나 실제로 사용 가능하다.

또한, 제4도에 있어서, 디지탈 시스템이 검지 시스템으로 사용되고 있으나 아날로그 시스템도 양호한 제어를 얻기 위해 사용될 수 있다.

접촉 로울 등을 구성하는 재료의 강도, 특히 부분 응력도는 7,000m/분 이상의 권취 속도에서 문제로 된다. 예컨대, 접촉 로울은 10,000m/분의 권취 속도에 대략 20㎏/㎟의 원심력을 받는다. 따라서, 고장력강(high tenacity steel)이 로울러의 재료로 사용되어야 한다. 로울러 회전시의 전력 소모는 로울러의 표면적에 따른다 예컨대, 100㎜의 직경과 800㎜의 길이를 갖는 로울러가 10,000m/분의 원주 속도로 회전되었을때 로울러의 소비 전력은 대략 3.8kw이다. 전력 소모를 감소시키기 위해서는 소경의 로울러를 사용하는 것이 바람직하나 소경의 로울러는 로울러의 필요한 원주 속도를 얻기 위해 고속으로 회전되어야 한다. 예를 들어, 100㎜ 직경의 로울러는 10,000m/분의 원주 속도를 얻기 위해 32,000rpm으로 회전되어야 한다. 따라서, 로울러의 베어링 수명을 고려하여 80㎜와 120㎜ 사이의 직경을 갖는 로울러를 사용하는 것이 실제상 바람직하다.

베어링의 주유에 관해서는 종래의 그리스 주유 대신 오일 분무 주유를 사용하는 것이 좋다. 또한, 접촉 로울 구동 수단으로서는 고속 3상 유도 전동기를 사용하는 것이 바람직하다. 모터와 접촉 로울 사이의 연결 시스템은 본 실시예에 기재된 시스템에 한정되지는 않는다. 모터는 접촉 로울에 직접 연결될 수도 있고, 그안에 접촉 로울을 수용하는 외부 로우터식 모터가 사용될 수도 있다. 또한, 모터 대신에 에어 터어빈을 사용하여 접촉 로울을 구동시킬 수도 있다. 종래 권취기에 의해 감겨진 얀 팩키지의 모양이 제8도에 도시되고, 본 발명의 권취기에 의해 감겨진 얀 팩키지의 모양은 제9도에 도시되었다. 제8도와 제9도를 비교하여 알 수 있는 바와 같이, 본 발명의 얀 팩키지는 제8도의 얀 팩키지와 비교하여 보다 적은 벌지와 동일한 권취 각도로 양호한 형상을 갖는다.

지금까지 권취기의 권취각은 보통 5°와 7°사이에 설정된다. 낮은 권취각을 갖는 얀 팩키지는 보다 큰 벌지를 발생시키는 경향이 있었다. 그러나, 적은 벌지를 갖는 양호한 형상이 본 발명에 의한 낮은 권취각으로 얻어질 수 있다. 더우기, 적절한 작동 조건을 채용하여 5°이하의 권취각으로 얀 팩키지를 권취할 수 있다.

따라서, 횡행(traverse motion)속도는 권취각을 감소시킴으로써 감소될 수 있다. 이에 의해, 횡행이 복귀되는 곳에서 얀의 인장력 증가를 억제할 수 있게 된다. 또한, 저속 동작으로 인해 트래버스 장치의 수명을 연장시킬 수 있다. 특히, 캠 형 트래버스 장치의 가이드 수명을 연장시키고 얀 품질을 향상시키며, 얀 장력의 변동을 감소시킬 수 있다. 후술되는 바와 같이, 본 발명은 목표 권취 속도를 얻기 위해 필요한 보빈축(11)과 접촉 로울(24)의 구동력이 권취 동작에 별도로 공급되기 때문에 얀 팩키지와 접촉 로울 사이의 회전 전달력의 반전력

(제6도 참조)이 제거되어 벌지가 없는 양호한 형상의 얀 팩키지를 얻을 수 있다. 더우기, 얀 팩키지(9)와 접촉 로울(24) 사이의 회전 전달력을 발생하기 위해 사전에 필요한 접촉 압력 b(제6도 참조)를 제거할 수 있다. 얀 팩키지는 원하는 얀 궤적으로 치이즈 팩키지에 감겨질 얀을 지지하기 위해 적은 접촉 압력만을 적용하여 권취될 수 있다.

이하, 멀티 트랙 캠 형 트래버스 장치와 이 트래버스 장치에 의해 감겨지는 방법을 기술한다.

제1도에 도시한 본 발명의 권취기에 사용된 멀티 트랙 캠 형 트래버스 장치는 무단 나선 안내 홈을 갖는 원통형 트래버스 캠(19), 원통형 트래버스 캠의 축 방향을 따라 배치된 한쌍의 레일(17), 그 일단이 상기 안내홈에 맞물리고 한쌍의 레일을 따라 왕복적으로 안내되어 움직이는 얀 가이드(18), 트래버스 구동 장치(16), 및 트래버스 구동 인버터(제1도에 도시되지 않음)로 구성된다. 이 트래버스 장치에서, 원통형 트래버스 캠(19)는 트래버스 구동 인버터에 대한 소정수의 트래버스 운동에 해당하는 주파수를 설정함으로써 회전된다. 얀 가이드(18)는 얀(5)에 트래버스 운동을 하도록 한다.

본 발명의 원통형 트래버스 캠이 멀티 트랙 캠으로 형성된다는 것은 본 발명에 의한 권취기의 주요 특징적 구성중 하나이다. 멀티 트랙 캠은 공지의 장치로서, 일본 특허 출원 공고 제50-22130호 및 일본 공개 특허 출원 제60-167855호에 기술되어 있다. 멀티 트랙 캠의 구성은 제10도, 제11a도 및 제11b도에 나타나 있다.

제10도는 본 발명의 권취기에 사용된 멀티 트랙 캠의 1실시예를 보여주는데, 멀티 트랙 캠의 캠홈(A)은 원통형 트래버스 캠의 원주면상의 임의 점, 즉 제1복귀점(R₁)으로부터 시작하여 점(1), (2) 및 (3)을 통해 제2복귀점(R₂)에 도달한다. 다음, 캠홈(A)은 점(4), (5), (6) 및 (7)을 통해 제3복귀점(R₃)에 계속된다. 제1왕복로의 폭(L1)은 점(1)과 제3복귀점(R₃)사이의 얀 가이드의 운동에 의해 형성된다. 또한, 캠홈(A)은 점(8), (9), (10) 및 (11), 제4복귀점(R₄)과 점(12), (13)을 통해 제3복귀점(R₃)으로부터 제1복귀점(R₁)에 계속된다. 또, 제2왕복로의 폭(L₂)이 형성되어 있다. 이 경우에 캠홈(A)은 2트랙의 멀티 트랙 캠홈이다. 제1왕복로의 폭(L₁)은 제3복귀점(R₃)에서의 단축 폭(ℓ₁)과 제2복귀점(R₂)에서의 단축 폭(ℓ₂)만큼 제2왕복로의 폭(L₂)보다 좁다. 즉, 캠홈(A)은 다수의 경사로, 즉 점(5)에서 점(6)까지의 경로 또는 점(9)에서 점(10)까지의 경로, 및 다수의 겹쳐진 경로, 즉 점(7)에서 점(8)까지의 경로와 점(11)에서 점(12)까지의 경로로 구성된다. 4복귀점(R₁, R₂, R₃, R₄)은 원통형 트래버스 캠의 축 방향으로 서로 다른 곳에 배치되어 있다.

제11a도는 제10도에 나타낸 캠홈(A)을 따라 왕복 운동하는 얀 가이드의 궤적을 보여준다. 따라서, 얀은 복귀점(R₁, R₂, R₃및 R₄)에 대한 복귀 운동의 반복으로 얀 팩키지에 감겨지게 된다. 또한 2트랙 캠을 사용하여 감겨진 얀 팩키지의 하이 에지부의 얀 드웰은 폭 ℓ₁과 ℓ₂를 갖는 영역에 분산된다.

제11b도는 3트랙 캠의 캠홈을 따라 왕복운동되는 얀 가이드의 궤적을 나타낸다.

L₁, L₂및 L₃의 칫수에 관해서는 다음의 2식이 고려될 수 있다.

L₁＜L₂＜L₃또는

L₁＜L₂=L₃

비록 멀티 트랙 캠에 있어 트랙수는 임의로 선택될 수 있지만 실제로 바람직한 것은 2 내지 4개이다. 또한 단축로 ℓ₁, ℓ₂, ℓ₃및 ℓ₄의 칫수도 임의로 선택될 수 있으나 얀 팩키지의 원주면에 얀 드웰을 분산시키기 위해서 2㎜ 이상 각각의 단축로(ℓ_n)를 설정하는 것이 필요하다고 실험상 나타났다.

제13a도 및 제13b도를 참조하여 멀티 트랙 캠을 사용함으로써 비롯되는 얀 드웰의 분산현상을 기술한다.

제13b도에 나타낸 바와 같이, 얀 팩키지의 축 방향으로의 얀의 속도는 얀이 복귀되는 점에서 감소되기 때문에 많은 양의 얀이 중앙부 보다 얀 팩키지의 단부들에 누적되어 결과적으로 하이 에지부를 형성한다. 즉, 얀의 복귀 동작에 의해 비롯된 양을 "α"로 표시하고 얀의 정상 동작에 의해 비롯된 얀의 양을 "β"로 표시했을때, 양 α+β는 제13b도에서 범위 ℓ에 형성된다. 이는 종래 얀 팩키지의 얀 드웰(dwell)이다.

제13a도는 제11a도에 나타낸 멀티 그램 캠을 사용하여 형성된 얀 팩키지의 얀 드웰을 보여준다. 이 경우, 얀의 양

가 도면 부호 41로 표시한 바와 같이 얀 팩키지의 단부들에 범위로 쌓이고 얀의 양

가 도면 부호 42로 표시한 바와 같이 얀 팩키지의 단부로부터 내측 부분에 쌓인다. 상기로부터 명백한 바와 같이, 얀 드웰(42)에서의 얀의 양

는 얀 드웰(41)에서의 얀의 양

보다 크며, 얀 드웰(42)은 얀 드웰(41)의 경도보다 높은 경도를 갖는 돌출부로서 형성되고, 하이 에지부들은 분산된다.

벌지가 없는 얀 팩키지를 얻고 직물 상태에서 "하이크" 및 불균일 염색이 발생하지 않는 합성사를 권취하기 위해서는 멀티 트랙 캠과 자기 구동 접촉 로울을 조합하는 것이 필요하다. 예컨대, 얀이 5,000m/분의 속도로 권취될때, 높은 경도를 갖는 돌출부들이 멀티 트랙 캠 및 통상의 마찰 구동식 접촉 로울을 갖는 권취기에 의해 얀 팩키지의 단부들로부터 내측으로 2㎜ 이상 형성되기 때문에, 얀 팩키지의 2단면이 제12a도에 나타낸 바와 같이 권취 동작시 붕괴되어 정상적인 권취 동작을 계속하는 것이 불가능하다.

본 발명의 멀티 트랙 캠과 자기 구동식 접촉 로울을 갖는 권취기로 얀 팩키지가 형성되었을때 그 얀 팩키지는 제12b도와 같은 정방형으로 되고, 얀 팩키지를 구성하는 얀은 "하이크"와 불균일 염색등이 거의 없는 우수한 품질로 된다.

이하, 본 발명에 의한 상기 권취기 및 권취 방법에 의해 얻어진 합성사의 새로운 치이즈 얀 팩키지를 기술한다.

본 발명의 얀 팩키지에 사용된 합성사는 섬유형성 특성을 갖는 열가소성 중합체, 예컨대, 폴리에틸렌 테레프탈레이트와 같은 열가소성 폴리에스터, 폴리부틸렌 테레프탈레이트, 폴리헥사메틸렌 아디프아미드 및 폴리카프로아미드와 같은 열가소성 폴리아미드, 또는 폴리프로필렌 또는 폴리에틸렌과 같은 열가소성 폴리올레핀으로부터 얻어진다.

본 발명의 합성사는 연신 공정없이 방사기의 방사부로부터 직접 감겨지고 대체로 꼬여지지 않으며, 이는 재권취 공정에 의해 비롯되는 꼬여짐과 다르다.

합성사는 제직 및 편직 공정에 견딜 수 있는 기계적 특성을 가져야 하는데 그 이유는 합성사는 상기 공정들을 위해 얀 팩키지로부터 직접 퇴출되기 때문이다. 예컨대, 폴리에틸렌 테레프탈레이트, 폴리헥사메틸렌 아디프아미드, 및 폴리카프로아미드와 같은 전형적인 합성사에 있어서는 3g/d 또는 그 이상의 인장 강도와 90% 또는 그 이하의 신장도를 갖는 것이 바람직하다.

본 발명에 의한 합성사의 치이즈 얀 팩키지는 최고 경도를 갖는 부분이 얀 팩키지의 2단부로부터 중앙부를 향하여 그내측으로 얀 팩키지의 원주면에 형성되는 것에 특징이 있다.

제14a도는 본 발명에 의해 보빈(10)에 감겨진 얀 팩키지(9)의 단면도이다. 제14b도에는 확대 사이즈로 얀 팩키지(9)의 원주면의 단부를 보여주고 있는데, 최고 경도를 갖는 부분(42)이 겹쳐진 얀에 의해 형성된 돌출부이다. 그 직경은 다른 부분보다 다소 크다. 돌출부와 다른 부분 사이의 직경의 차(Δh)는 대략 0.1㎜ 내지 3㎜ 범위로서 보다 바람직하게는 대략 0.1㎜와 1㎜ 사이이다. 얀 팩키지(9)의 축 방향으로 돌출부의 적정 폭은 얀 팩키지와 접촉 로울 사이의 접촉 압력과 얀의 권취 각도에 따르나, 상기 돌출부의 폭은 대략 2㎜와 20㎜인 것이 바람직하다.

본 발명의 얀 팩키즈의 얀으로부터 제조된 직물에서 "하이크"의 발생을 방지하기 위해서는 돌출부가 얀 팩키지의 단면으로부터 내측으로 2㎜ 이상, 바람직하게는 4㎜ 내지 15㎜로 형성되는 것이 좋다. 얀 팩키지 단부의 원주면에 몇몇의 돌출부들이 있을때, 각각의 돌출부는 항상 각 단면으로부터 동일거리만큼 내측으로 위치될 필요는 없으나 보다 용이한 트래버스 궤적을 얻기위해서는 각 단면으로부터 동일 거리만큼 내측으로 각 돌출부가 위치되는 것이 바람직하다. 필요한 경우, 얀 팩키지의 형상을 향상시키기 위해서는 다수의 돌출부가 사용될 수도 있다. 그러나, 트래버스 장치의 기구를 간이화시키기 위해서는 얀 팩키지당 2 내지 4개의 돌출부, 즉 얀 팩키지의 각 단부에 대해서 1 내지 2개의 돌출부를 사용하는 것이 좋다.

최대 직경 및 최대 경도를 갖는 돌출부들은 제14b도에서 도면 부호 41로 표시된 얀 팩키지의 단부로부터 서로 떨어져 위치된다. 상기 단부(4)로부터 내측으로 위치되기 때문에 단부(41)에서 얀에 가해지는 장력이 약화되고 단부(41)에서의 얀의 스트레인이 완화되어 이에따라 직물 상태에서 "하이크"가 제거될 수 있다. 얀 팩키지 경도는 중앙부(43)로 부터 단부(41)까지 크게 증가하며, 돌출부(42)에서 가장 높다. 중앙부(43)와 돌출부(42) 사이의 경도의 차는 가능한 한 적은 것이 바람직하다. 상기 차이는 보통 5°와 30°사이이며, 단부(41)와 돌출부(42)사이의 경도차은 5°와 20°사이일 수도 있다. 이하에 기술되는 얀 팩키지의 특정 형상은 권취 동작의 시작에서 형성되어 권취 동작의 끝까지 계속된다. 따라서 본 발명의 얀 팩키지는 1㎏ 중량의 팩키지와 같은 비교적 작은 얀 팩키지로 부터 수십 ㎏ 중량의 팩키지와 같은 비교적 큰 중량의 얀 팩키지에 이르기까지 우수한 형상을 갖는다.

본 발명에 의한 치이즈 얀 팩키지의 또다른 특징은, 얀 팩키지의 최고 경도를 갖는 부분, 즉 돌출부에 포함된 얀의 최대건열 수축 응력치와 중앙부에 포함된 얀의 최대 건열수축 응력치의 차가 40㎎/d 이하인데에 있다.

상기 응력차가 40㎎ 이하일때 직물 상태에서 "하이크"는 거의 발생하지 않는 것이 명백하다. 상기 40㎎/d 이하의 차의 조건은 얀 팩키지의 매층마다 얀에 가해진다. 또한, "하이크"의 발생을 감소시키기 위해서는 상기 응력치의 차가 20㎎/d 이하 특히 15㎎/d 이하로 되는 것이 바람직하다.

반면에, 종래의 원통형 싱글트랙 캠을 지닌 권취기에 의해 감겨진 얀 팩키지에서는 40㎎/d 이하의 응력차를 갖는 얀을 얻는 것이 불가능하다.

후술되는 바와 같이, 직물상태에서 우수한 품질의 권취 형상, 염색 및 내(耐)"하이크"성을 갖는 얀 팩키지는 본 발명에 의한 회전 속도 제어 시스템과 멀터 트랙 캠형 트래버스 장치를 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 지닌 보빈 구동식 권취기를 사용함으로써 얻어질 수 있다. 이 권취기가 0.08과 0.14 사이의 복굴절(birefringence) 0.50 이하의 완전 결정화도(crystal perfection index) 및 끓는 물에서 5% 이하의 수축율을 갖는 폴리에스터사를 권취하기 위해 사용되었을때, 얻어진 얀 팩키지는 직물 상태에서 우수한 권취 형상, 염색, 및 내 "하이크"성을 가지며 또한 정상 압력 및 치수 안정성 하에 양호한 염색성을 갖는다.

폴리에스터 사의 복굴절율이 0.08이하일때 이 얀 팩키지의 얀은 연신 공정등이 없이 얀 팩키지에서 제직 또는 편직기에 얀을 공급하기 위한 충분한 기계적 특성, 즉 강도 및 신장성을 갖지 못한다.

폴리에스터사의 복굴절율이 0.14 이상일때는 고속 방사 시스템에 의해 방사된 합성사에 의해 특징지워지는 용이한 염색성을 얻을 수 없다. 따라서, 충분한 기계적 특성과 용이한 염색성을 얻기 위해서는 0.10과 0.13 사이의 복굴절율을 선택하는 것이 좋다. 완전 결정화도는 후술되는 방법에 의해 측정된 결정 영역의 구조를 나타내는 특성이다. 완전 결정화도가 적을때 결정의 완성이 양호하며 열에 대한 기계적 특성 및 치수 안정성도 양호하게 된다. 본 발명에 의한 권취기로 감겨진 얀 팩키지의 폴리에스터 사의 완전 결정화도는 0.50 이하이며, 이에따라 끓는물에서 5 이하의 수축율을 갖고 가열 상태에서 극히 낮은 수축율을 갖는 얀이 얻어질 수 있다.

폴리에스터 사의 기계적 특성을 향상시키고 끓는 물에서 3% 이하의 수축율을 얻기 위해서 결정화도는 0.30 이하인 것이 좋다.

본 발명의 5개의 관점을 표 1에 나타내었다. 표 1에 나타낸 바와같이, 본 발명은 5개의 관점을 포함하는데, 즉, 2권취기, 2권취 방법 및 얀 팩키지에 대한 것이다.

그 효과들은 (1) 회전 속도 제어 시스템을 갖춘 자기 구동 접촉 로울, (2) 멀티 트랙 트래비스 캠, 및 (3) 낮은 접촉압력하에서의 권취의 조합에 의해 향상된다. 얀 또는 얀 팩키지의 특성에 대한 상기 3 특징의 조합 결과가 표 1에 도시 되었다.

[표 1]

[실시예]

본 발명은 이하와 같이 실시예에 의해 설명되나, 본 발명을 한정하는 것은 아니다.

[권취 형상]

제8도에 표시한 바와 같이 얀 팩키지의 축 방향 폭은 W(대문자)로 측정되며, 벌지의 폭은 w(소문자)로 측정된다. 벌지 비율(%)은 다음식에 의해 표현된다.

10% 이하의 벌지 비율은 "양호(good)"로 평가되고, 5% 이하의 벌지 비율은 "최고(best)"로 평가된다.

[경도]

경도는 시마쮸사에 의해 공급된 1.5㎜ 직경의 침(needle)을 갖는 직물용 경도 시험기에 의해 측정된다. 경도의 8개 측정치들은 얀 팩키지의 원주 방향으로 등거리에 있는 8개의 점에 경도 시험기의 침을 직접 누름으로써 얻어진다. 8개의 값중 얀 팩키지의 축 방향의 특정 위치에 대한 경도로서 계산된다.

[불균일 염색]

불균일 염색은 다음 조건하에, 일본 섬유 과학 기술 협회지(Journal of the Society of Fiber Science and Technology, Japan Vol 33(1977) NO(9))에 기술된 얀 염색 친화력 시험 시스템을 사용하여 측정되었다.

측정 장치 : 도레이 테스터 FYL-600

얀의 주행 속도 : 30m/분

정련 온도 : 60℃

정련 시간 : 15초

염색 온도 : 60℃

염색 시간 : 80초

측정 감도 : 1V

염색에 대한 60℃ 온도는 불균일 염색의 검출을 위한 가장 적절한 상태를 부여하기 위해 선택된 것이다. 불균일 염색은 얀의 축 방향에서 염착도의 변화를 통계상으로 처리함으로써 얻어진 변화치(V_FYL)로서 표현된다. 적은 치의 V_FYL은 불균일 염색이 거의 없음을 의미한다.

0.15 이하의 V_FYL치는 "양호"로, 0.10 이하의 V_FYL치는 "최고"로 평가된다.

[건열 수축 응력치]

일정 길이로 고정된 얀의 응력이 가열 공정에서 가장 높다는 사실은 잘 알려져 있다(참고 문헌 : Journal of the Society of Fiber Science and Technology, Japan Vol 27(1971) NO 8 참조). 건열 수축 응력 커브는 가네보 엔지니어링 회사에 의해 공급된 열응력 측정 장치 KE-2를 사용하여 제공된다. 10㎝ 길이의 측정될 얀은 5㎝ 길이의 루프를 형성하기 위해 접혀진다.

10㎎/d의 초기 하중이 루프의 단부에 부착된다. 루프는 가열 오븐내로 위치된다. 온도는 150℃/분의 가열 속도로 증가되고, 루프의 간열 수축 응력 커브가 그려진다. 커브로 부터 얻어진 최대 응력치는 측정을 위해 사용된 얀의 전 데니르의 2배로 나뉜다. 최대 건열 수축 응력치는 F㎎/d로서 얻어진다.

다음, F치의 측정이 얀 팩키지의 일단에서 그의 타단까지 얀 팩키지의 축 방향으로 여러 부분으로 부터 추출된 얀에 대해 수행된다. 5번의 트래버스 동안 측정이 반복되어 F치에 대한 데이타의 5핀들이 얀 팩키지의 축 방향에서 모든 부분에 대해 얻어진다. F치의 평균치는 다섯개의 F치들로 부터 얻어진다. 얀 팩키지의 축 방향에서 여러 부분의 평균 F치의 분포는 얀 팩키지의 그 부분들에 대한 경도의 분포에 해당한다. 즉, 평균 F치는 얀 팩키지의 경도가 최고인 곳에서 가장 높다.

최대 건열 수축 응력치의 차 ΔF는 다음식으로 표시된다.

여기에서

은 경도가 최고인 곳에서의 F치를 나타내고,

는 얀 팩키지의 중앙위치에서의 F치를 나타낸다.

[하이크]

편직물 또는 제직물에 대한 "하이크"는 검사자의 시각 검사에 의해 이 분야에서 널리 쓰이고 있는 경험에 의해 결정된 오르가노렙틱(organoleptic) 시험 기준에 근거하여 평가된다. 검사 결과는 다음 기준에 따라 평가 및 표시된다.

W=0 : "하이크"거의 없음

W=1 : "하이크"극도로 적음

W=2 : 하이크

W=3 : "하이크"크거나 강함

평가된 직물의 "하이크"는 다음 기준에 따라 3 검사자에 의해 평가된 상기 치의 평균치에 근거하여 표시된다.

W=0 : 최고(Best)

W=0-1 : 더욱 양호(better)

W=1-2 : 양호(good)

W=2-3 : 불량(bad)

[복굴절]

필라멘트의 축에 평행한 편광에 대한 복굴절을 n₁₁과 축에 수직인 편광에 대한 복굴절을

은 칼트비에서 나사에 의해 공급된 전송 분량 간섭 현미경(transmission quantitative interference microscope)를 사용하는 간섭 줄무늬 법에 의해 관찰된다. 이 경우 549mμ의 파장 λ를 갖는 그리인레이(green ray)가 사용된다. 복굴절을 Δn은 다음식에 의해 표시된다.

Δn=n₁₁- nㅗ

[완전 결정화도]

7°에서 35°까지 20의 범위에 대한 회절 강도 커브는 다음 조건하에 엑스레이 회절 장치에 의해 0.5㎜ 두께를 갖는 시료에 대해 그려진다.

전압 : 30kv

전류 : 80㎃

주사 속도 : 1°/분

차트 속도 : 10m/분

시정수 : 1초

리시브 슬릿 : 0.3㎜

17°로 부터 26°까지 20의 범위에 있는 3개의 주요반사는 낮은 각도측으로 부터(100), (010), (

)으로 표시된다. 기준선은 7°에서 26°까지 20의 범위에 있는 회절 강도 커브를 연결하는 직선에 의해 형성된다. 반사 강도는 각 피이크로 부터 기준선을 향한 수직선에 의해 표시된다. 완전 결정화도(C_R)는 다음식으로 나타내진다.

C_R=I_o/I

여기에서, I_o는 (010)과 (

) 사이의 최저부에 해당하는 반사 강도이며, I는

의 피이크에 해당하는 반사 강도이다.

[끓는 물에서의 수축율]

시료의 길이(L_o)는 1.0g/d의 중량하에서 측정된다. 시료는 끓는 물에 자유 상태로 담그어져 30분 동안 처리된다. 그후, 시료의 길이(L)는 동일 조건하에서 측정된다. 끓는 물에서의 수축율은 다음식으로 표시된다.

[염색 친화력]

폴리에스터 필라멘트는 3% owf, 1 내지 50의 욕조비(bath ratio), 100℃의 온도, 및 120분의 염색 시간이 조건하에서, 베이에르상에 의해 공급된 분산 염색 레슬린 불루우 FBL에 의해 염색된다. 염색 흡수율은 염색 동작 후 염색 용액의 흡수를 측정함으로써 측정된다. 염색 흡수율이 60% 이상이면 "양호"로 평가되고, 70% 이상이면, "최고"로 평가된다.

[실시예 그룹 A]

실시예 그룹 A는 플로우 구동식 접촉 로울을 갖는 종래의 보빈 구동식 권취기에 의해 수행되는 고속 권취의 예를 설명하기 위한 기준 그룹이다.

0.61의 고유 점성을 갖고 0.5wt%의 산화 티타늄을 포함하는 폴리에틸렌 테레프탈레이트는, 제1도에 도시된 바와 같이 0.23㎜의 직경의 호울(36)을 갖는 방사구, 30㎝ 길이의 가열 실린더, 및 방사구의 하측 3m 아래에 배치된 고속 권취기를 포함하는 방사기에 의해 7,000m/분의 속도로 방출되어, 75데니트 및 36필라멘트의 폴리에틸렌 텔레프탈레이트 필라멘트를 제공한다. 방사구를 포함하는 방사헤드의 온도는 300℃이고, 가열 실린더 영역의 온도, 즉 가열 영역 온도는 250℃이다. 오일 노즐 가이드는 각 필라멘트의 가늘게하는 처리 공정이 완료되는 점의 25㎝ 아래에 위치된다.

비 자기 구동력의 접촉 로울, 즉 플로우 구동식 접촉 로울이 제공된 종래의 권취기는 다음 조건하에서 10㎏의 중량을 지닌 얀 팩키지내로 방사구에서 방출된 얀을 권취하는데 사용된다.

보빈의 외경 : 140㎜

보빈의 길이 : 210㎜

트래버스 스트로크 : 160㎜

권취 장력 : 0.25g/d

권취각 : 6°

권취 접촉 압력 : 0.25㎏/㎝

인치당 100의 경사밀도와 인치당 80의 위사 밀도를 갖는 평직물은 상기 얀 팩키지로 부터 풀려지는 얀을 위사로서 사용하는 니산 워터 제트를 LW-51에 의하여 감겨진다. 장련 및 프리셋후, 이 직물은 직물상의 "하이크"를 평가하기 위한 샘플을 준비하기 위해 130℃의 온도로 염색된다. 표 2는 접촉 압력을 변경함으로써 마련된 얀과 얀 팩키지를 사용하여 짜여진 직물의 특성 비교표이다. 표 2는 플로우 구동식 접촉 로울을 지닌 종래의 보빈 구동식 권취기를 사용하는 고속 권취기는 높은 접촉 압력을 요구하며 부적당한 권취 형상, 불균일한 염색, 및 "하이크"가 발생함을 보여준다.

[표 2]

[실시예 그룹 B]

실시예 그룹 B는 본 발명에 의한 회전 속도 제어 시스템을 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 지닌 보빈 구동식 권취기에 의한 고속 권취에 관한 것이다.

0.61의 고유 점성을 갖고 0.5wt%의 산화 티타늄을 포함하는 폴리에틸렌 테레프탈레이트는 제1도에 도시된 바와 같이 직경 0.23㎜의 36개 구멍을 지닌 방사구, 30㎝ 길이의 가열 실린더 및 방사구 3m 아래에 배치된 고속 권취기를 포함하는 방사기에 의해 295℃의 온도로 방출되어, 75데니트 및 36필라멘트의 폴리에틸렌 테레프탈레이트 필라멘트를 얻는다. 오일 노즐 가이드는 각 필라멘트를 가늘게 하는 처리가 완료되는 점의 25㎝ 아래에 위치된다.

상기 본 발명에 의한 권취기에 권취 조건은 다음과 같다.

권취각 : 6°

보빈의 외경 : 140㎜

보빈의 길이 : 210㎜

트래버스 스트로크 : 160㎜

권취 접촉 압력 : 0.12㎏/㎝

얀 팩키지의 중량 : 10㎏

표 3은 방사 또는 권취 속도를 변경하여 제공된 얀 팩키지 및 실시예 그룹 A와 동일한 상태로 제직된 직물들의 특성 비교표이다.

표 3은 본 발명에 의한 회전 속도 제어 시스템을 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 지닌 보빈 구동식 권취기가 본 얀 팩키지를 사용하여 얻어진 직물에서 우수한 권취 형상, 우수한 불균일 염색, 및 향상된 "하이크" 특성을 갖는 치이즈 얀 팩키지를 제공할 수 있음을 보여준다.

[표 3]

[실시예 그룹 C]

실시예 그룹 C는 본 발명에 의한 회전 속도 제어 시스템을 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 지닌 보빈 구동식 권취기에 의하여 낮은 접촉 압력하에 수행되는 고속 권취기에 관한 것이다.

10㎏의 중량을 갖는 약간의 얀 팩키지들이, 권취 속도가 7,000m/분으로 고정되는 것을 제외하고 실시예 그룹 B에 사용된 것과 동일 조건하에서 접촉 압력을 변경시킴으로서 제공된다. 표 4는 실시예 그룹 A와 동일한 상태로 직조된 직물, 및 얀 팩키지의 특성들을 비교한다.

표 4는 낮은 압력 하에서의 권취가 종래 기술에서는 사용될 수 없으나 본 발명에 의한 회전 속도 제어 시스템을 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 지닌 보빈 구동식 권취기를 사용하여 7,000m/분의 고속으로 성취될 수 있음을 보여준다.

[표 4]

[실시예 그룹 D]

실시예 그룹 D는 본 발명에 의한 회전 속도 제어 시스템과 멀티트랙 캠형 트래버스 장치를 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 지닌 보빈 구동식 권취기에 의하여 수행되는 고속 권취에 관한 것이다. 실시예 그룹 D에서, 상기 권취에 의해 얻어진 얀 팩키지의 특성들이 상세히 조사된다.

0.60의 고유점성을 갖고 0.5wt%의 산화티타늄은 포함하는 폴리에틸렌 테레프탈레이트가 제1도에 도시된 방사기에 의해 295℃의 온도에서 7,000m/분의 속도로 방출되는 데 상기 방사기는 0.23㎜ 직경의 36개 구멍을 갖는 방사구, 30㎝ 길이의 가열실린더, 및 상기 방사구 3m 아래에 배치된 고속 보빈 구동식 권취기를 포함하고 또한 제11b도에 나타낸 회전속도 제어시스템과 3트랙 캠형 트래버스 장치를 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 가지며, 이에 따라 75데니르 및 36필라멘트의 10㎏ 중량의 폴리에틸렌 테레프탈레이트를 얻는다. 오일 노즐 가이드는 각 필라멘트가 가늘게 처리되는 것이 완료되는 점의 25㎝ 아래에 위치된다. 상기 필라멘트는 4.2g/d의 강도 및 40%의 신장성을 갖는다.

제11b도에서의 L₁＜L₂=L₃와 멀티트랙 캠의 단부와 트래버스 운동의 복귀점 사이의 거리 ℓ₁및 ℓ₂를 만족하는 트래버스 운동의 궤적은 표5에 기수된 바와같이 변화된다.

이 실시예 그룹 D의 다른 권취조건은 다음과 같다.

보빈의 외경 : 140㎜

권취 장력 : 0.25g/d

보빈의 길이 : 210㎜

트래버스 스트로크 : 160㎜

권취각 : 6°

권취 접촉 압력 : 0.25㎏/㎝

표 5는 실시예 그룹 A와 동일한 상태로 직조된 직물과 얀 팩키지의 특성을 비교한다.

표 5는 본 발명에 의한 회전속도 제어 시스템과 멀티트랙 캠형 트래버스 장치를 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 지닌 보빈 구동식 권취기가 직물 상태에 있어서 우수한 형상, 불균일 염색, 및 "하이크"특성을 갖는 치이즈 얀 팩키지를 제공함을 보여준다. 상기 향상된 특성은 얀 팩키지의 내층으로부터 외층에 고루 미치고 있다.

[표 5]

얀 팩키지의 참고 실시예들은 플로우 구동식 접촉 로울 및 3트랙 캠형 트래버스 장치를 갖는 종래의 보빈 구동식 권취기에 의하여 얀 팩키지의 단부와 트래버스 운동의 복귀점 사이의 거리 ℓ₁과 ℓ₂를 3㎜ 또는 5㎜로 변화시켜 형성되었다. 그러나 상기 얀 팩키지를 권취하는 과정에서, 상기 팩키지는 얀이 약 0.5㎏의 중량을 갖는 얀 팩키지의 위에 감겨지는 시점에서 권취 형상이 붕괴되어 계속적인 권취가 곤란하게 된다.

[실시예 그룹 E]

실시예 그룹 E는 상기 그룹 D에 기술된 권취 동작시 접촉 압력의 변경 결과를 설명하기 위한 것이다.

실시예 그룹 D의 예 10의 얀 팩키지의 권취 공정에 사용된 조건하에서, 4개의 예가 표6에 기술된 접촉 압력을 변경하여 마련된다. 표6은 실시예 그룹 A와 동일한 상태로 직조된 직물과 얀 팩키지의 특성을 비교한다.

표6은 종래 기술에서는 평가될 수 없는 낮은 접촉 압력하의 권취가 실시예 그룹 D에 기술된 권취기를 사용하여 달성될 수 있음을 보여준다. 상기 얻어진 얀 팩키지는 직물상태에서 우수한 권취 형상, 불균일 염색, 및 "하이크" 특성을 가지며, 얀 팩키지의 내층으로부터 외층에 고루 미친다.

[표 6]

[실시예 그룹 F]

실시예 그룹 F는 정상 압력하에서 염색이 가능하고 "하이크"가 제거된 직물을 제조할 수 있는, 고속 방사 권취 방법에 의해 제조되는 폴리에스터 사의 얀 팩키지를 설명하기 위한 것이다.

0.61의 고유 점성을 갖고 0.5wt%의 산화티타늄을 포함하는 폴리에틸렌 테레프탈레이트는, 제1도에 도시된 바와같이 직경 0.23㎜의 36개 구멍을 지닌 방사구, 길이 30㎝의 가열 실린더, 및 상기 방사구의 3m 아래에 배치된 고속 권취기를 포함하는 방사기에 의해 방사속도 또는 권취속도를 변화시켜 300℃의 온도로 방출되며, 이에 따라 12㎏중량을 갖고 75데니르 및 36필라멘트의 폴리에틸렌 테레프탈레이트 필라멘트의 치이즈 얀 팩키지가 직접 얻어진다. 기름 노즐 가이드는 각 필라멘트가 가늘어지는 처리가 완료되는 점의 20㎝ 아래에 위치된다. 가열 실린더 영역의 온도, 즉 가열 영역의 온도는 250℃ 이다.

사용 권취기는 제11a도에 도시된 회전 속도 제어 시스템과 2트랙 캠형 트래버스 장치를 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 지니며, 멀티 프랙 캠의 각 단부와 트래버스 운동의 각 복귀점 사이의 거리 ℓ₁과 ℓ₂는 4㎜ 이다. 다른 권취 조건은 실시예 그룹 D와 동일하다.

얻어진 얀 팩키지의 돌출부는 얀 팩키지의 단부로부터 5㎜이며, 권취시 얀 팩키지의 권취 형상은 안정을 유지한다.

표7은 얻어진 사(threads), 얀 팩키지, 실시예 그룹 A와 동일한 상태로 직조된 직물의 특성들의 비교표이다. 표7은 얀이 6,000m/분 이상의 방사속도로 방출되더라도 폴리에스터사의 얀 팩키지는 정상 압력 염색에 대한 양호한 특성과 좋은 권취 형상을 가지며, 상기 얀 팩키지로부터 얀을 직조함에 의해 얻어진 직물은 "하이크"가 없는 양호한 등급으로 평가된다.

[표 7]

[실시예 그룹 G]

실시예 그룹 G는 본 발명에 의한 권취기에 의해 권취된 폴리카프로아미드 사의 얀 팩키지를 설명하기 위한 것이다.

95% 황산에 의해 측정된 2.4의 상대 점성을 갖는 폴리카프로아미드는 270℃의 온도로 방출된다. 방출된 얀은 냉각되고 동일한 원주 속도로 고뎃(godet)로울을 통과하여 표8에 기재된 다른 방사속도 또는 권취속도로 직접 권취되어 50데니르 및 17필라멘트를 갖는 폴리카프로아미드 사의 얀 팩키지로 된다.

사용 권취기는 제11b도에 도시된 회전 속도 제어 시스템과 3트랙 캠형 트래버스 장치를 갖춘 자기 구동식 접촉 로울을 지닌다. 식 L₁＜L₂=L₃를 만족하는 트래버스 운동의 궤적이 사용되며, 멀티트랙 캠의 각 단부와 트래버스 운동의 각 복귀점 사이의 거리 ℓ₁과 ℓ₂는 3㎜이다. 실시예 그룹 G의 다른 조건은 권취 접촉 압력이 0.15㎏/㎝로 설정된 것을 제외하고 실시예 그룹 D와 동일하다.

얻어진 얀 팩키지의 돌출부는 얀 팩키지의 단부로부터 4㎜에 위치되며, 권취시 얀 팩키지의 권취 태양은 안정을 유지한다.

평직물은 경사로서 종래의 폴리카프로아미드사를 사용하고 위사로서는 인치당 105의 밀도로 상기 얀 팩키지로부터 직접 추출된 얀을 사용하여 얻어진다. 정련 및 프로셋후, 이 직물은 직물상의 "하이크"를 평가하기 위해 샘플을 준비하도록 100℃의 온도로 염색된다. 표8은 방사속도 또는 권취속도를 변경하여 마련된 얀, 얀 팩키지, 및 상기 얀 팩키지를 사용하여 직조된 직물의 특성들을 비교한다.

표8은 비록 폴리카프로아미드 사의 치이즈 얀 팩키지가 고속으로 권취되더라도, 그 얀 팩키지는 우수한 권취 형상을 지니며, 상기 얀 팩키지로부터 얀을 직조함에 의해 얻어진 직물은 "하이크"가 없는 좋은 특성을 갖음을 보여준다.

[표 8]

Claims (30)

1. 일정 속도로 합성사를 권취하기 위한 권취기에 있어서, 합성사(5)를 권취하기 위해 보낸(10)에 장착된 보빈축(11), 상기 보빈축(11)을 회전시키기 위해 그에 접속된 보빈축 구동수단(26), 상기 보빈(10)에 공급되는 합성사(5)를 횡행시키기 위한 트래버스 장치(27), 상기 보빈(10)에 감겨진 얀 팩키지(9)의 원주면에 접촉하도록 하기 위해 상기 보빈축(11)의 축 방향에 평행하게 배치되는 접촉 로울(24), 상기 접촉 로울(24)을 회전시키기 위해 그에 접속된 접촉 로울 구동수단(20), 상기 접촉 로울(24)의 회전속도를 검출하기 위한 회전 속도 검지장치(12, 13) 및 상기 접촉 로울(24)의 회전속도가 일정하게 유지될 수 있도록 하기 위해 상기 회전 속도 검지장치(12, 13)로부터 전송된 신호를 수신함므로서 상기 보빈축 구동수단(26)을 통하여 상기 보빈축(11)의 회전속도를 제어하기 위한 상기 회전 속도 검지장치(12, 13)와 상기 보빈축 구동수단(26)에 전기적으로 접속된 제어기(15), 로 이루어지는 것을 특징으로 하는 권취기.
2. 제1항에 있어서, 상기 회전 속도 검지장치(12, 13)는 상기 접촉 로울(24)의 원주면 상에 배치된 일련의 호울(13)과 상기 호울들(13)의 존재를 검지하기 위한 광전센서(12)로 구성되는 것을 특징으로 하는 권취기.
3. 제1항에 있어서, 회전속도 검지장치(12, 13)는 상기 접촉 로울(24)의 원주면 상에 배치된 일련의 호울(13)과 상기 호울들(13)의 존재를 검지하기 위한 자기 센서(12)로 구성되는 것을 특징으로 하는 권취기.
4. 제1항에 있어서, 상기 회전속도 검지장치는 상기 접촉 로울(24)을 지지하는 축(62)의 일단에 접속되고 일 단면에 등각도로 배치된 다수의 마아크(52)를 갖는 디스크(51)와 상기 마아크(52)의 존재를 검지하기 위한 검지수단(53)으로 구성되는 것을 특징으로 하는 권취기.
5. 제1항에 있어서, 상기 접촉 로울(24)은 고강력 강으로 제조되는 것을 특징으로 하는 권취기.
6. 제1항에 있어서, 상기 접촉 로울(24)의 직경은 80㎜와 120㎜ 사이인 것을 특징으로 하는 권취기.
7. 제1항에 있어서, 상기 접촉 로울(24)은 오일분무에 의해 주유되는 베어링(33a, 33b)에 의해 지지되는 것을 특징으로 하는 권취기.
8. 제1항에 있어서, 상기 접촉 로울 구동수단(20)으로 사용되는 모터는 3상 유도 전동기이며, 상기 모터는 상기 접촉 로울(24)과 직접 연결되는 것을 특징으로 하는 권취기.
9. 제1항에 있어서, 상기 접촉 로울 구동수단(20)으로 사용되는 모터는 3상 유도 전동기이며, 상기 모터는 상기 접촉 로울(24)에 전달 수단(22)을 통해 연결되는 것을 특징으로 하는 권취기.
10. 제1항에 있어서, 상기 접촉 로울 구동수단(20)으로 사용되는 모터는 상기 접촉 로울(24)에 수용되는 일체적 모터인 것을 특징으로 하는 권취기.
11. 제1항에 있어서, 상기 제어기(15)는 고주파수의 기준클록 발생기(74)로 구성되는 것을 특징으로 하는 권취기.
12. 일정속도로 합성사를 권취하기 위한 권취기에 있어서, 합성사(5)를 권취하기 위해 보빈(10)에 장착되는 보빈축(11), 상기 보빈축(11)을 회전시키기 위해 그에 접속된 보빈축 구동수단(26), 다수의 경사진 경로와 상기 각각의 경사진 경로에 연결되는 다수의 겹쳐진 경로로 구성되는 무단 홈(A)으로 배치된 원주면을 갖춘 원통형 멀티트랙캠(19)을 포함하는 트래버스 장치(27), 상기 원통형 캠(19)의 축방향에서 서로 다른 위치에 배치되는 상기 겹쳐진 경로의 복귀점(R₁, R₂, R₃및 R₄), 상기 보빈(10)위에 감겨지는 얀 팩키지(9)의 원주면과 접촉하도록 상기 보빈축(11)의 축방향으로 평행하게 배치된 접촉 로울(24), 상기 접촉 로울(24)을 회전시키기 위해 상기 접촉 로울(24)에 연결된 접촉 로울 구동수단(20), 상기 접촉 로울(24)의 회전속도를 검출하기 위한 회전속도 검지장치(12, 13), 상기 접촉 로울(24)의 회전속도가 일정하게 유지될 수 있도록 상기 회전속도 검지장치(12, 13)로부터 전송된 신호를 수신하여 상기 보빈축 구동수단(26)을 통해 상기 보빈축(11)의 회전 속도를 제어하기 위한 상기 회전속도 검지장치(12, 13)와 상기 보빈축 구동수단(26)에 전기적으로 접속된 제어기(15), 로 이루어지는 것을 특징으로 하는 권취기.
13. 제12항에 있어서, 상기 회전 속도 검지장치(12, 13)는 상기 접촉 로울(24)의 원주면에 배치되는 일련의 호울(13)과 상기 호울(13)의 존재를 검지하기 위한 광전 센서(12)로 구성되는 것을 특징으로 하는 권취기.
14. 제12항에 있어서, 상기 회전속도 검지장치(12, 13)는 상기 접촉 로울(24)의 원주면에 배치되는 일련의 호울(13)과 상기 호울(13)의 존재를 검지하기 위한 자기 센서(12)로 구성되는 것을 특징으로 하는 권취기.
15. 제12항에 있어서, 상기 회전속도 검지장치(12, 13)는 상기 접촉 로울(24)을 지지하는 축(62)의 일단에 연결되고 일 단면에 등각도로 배치된 다수의 마아크(52)를 갖는 디스크(51)와 상기 마아크(52)의 존재를 검지하기 위한 검지수단(53)으로 구성되는 것을 특징으로 하는 권취기.
16. 제12항에 있어서, 상기 접촉 로울(24)은 고장력 강으로 제조되는 것을 특징으로 하는 권취기.
17. 제12항에 있어서, 상기 접촉 로울(24)의 직경은 80㎜와 120㎜ 사이인 것을 특징으로 하는 권취기.
18. 제12항에 있어서, 상기 접촉 로울(24)은 오일분무에 의해 주유되는 베어링(33a, 33b)에 의해 지지되는 것을 특징으로 하는 권취기.
19. 제12항에 있어서, 상기 접촉 로울 구동수단(20)으로 사용되는 모터는 3상 유도 전동기이며, 상기 모터는 상기 접촉 로울(24)에 직접 연결되는 것을 특징으로 하는 권취기.
20. 제12항에 있어서, 상기 접촉 로울 구동수단(20)으로 사용되는 모터는 3상 유도 전동기이며, 상기 모터는 상기 접촉 로울에 전달수단(22)을 통해 연결되는 것을 특징으로 하는 권취기.
21. 제12항에 있어서, 상기 접촉 로울 구동수단(20)으로 사용되는 모터는 상기 접촉 로울(24)에 수용된 일체적 모터인 것을 특징으로 하는 권취기.
22. 제12항에 있어서, 상기 제어기(15)는 고주파수의 기준클록 발생기(74)로 구성되는 것을 특징으로 하는 권취기.
23. 제12항에 있어서, 상기 멀티트랙 캠(19)의 권취각은 7°이하인 것을 특징으로 하는 권취기.
24. 제12항에 있어서, 상기 멀티트랙 캠(19)의 트랙수는 2이상인 것을 특징으로 하는 권취기.
25. 자체의 구동수단(26)에 의해 구동되고 보빈축(11)에 창작된 보빈(10)에 권취된 얀 팩키지(9)와 접촉하는 접촉 로울(24)을 가지며, 상기 접촉 로울(24)의 원주속도가 일정하게 유지되도록 상기 보빈축(11)의 회전속도는 상기 접촉 로울(24)의 회전속도를 검지함에 의해 제어되는 보빈축 구동식 권취기를 사용하여 치이즈 얀 팩키지(9)에 5,000m/분 이상의 일정한 권취 속도로 합성사를 권취하며, 상기 합성사(5)는 상기 얀 팩키지 위에 0.2㎏/㎝ 이하의 접촉 압력하에 권취되는 것을 특징으로 하는 권취방법.
26. 자체의 구동수단(26)에 의해 구동되고 보빈축(11)에 장착된 보빈(10)위에 권취된 얀 팩키지(9)와 접촉하는 접촉 로울(4)을 가지며 상기 접촉 로울(24)의 원주 속도가 일정하게 유지되도록 하기 위해 상기 보빈축(11)의 회전속도는 상기 접촉 로울(24)의 회전속도를 검지함에 의해 제어되는, 그리고, 상기 얀 팩키지의 단부로부터 내측위치에 얀의 트래버스 운동을 주기적으로 되돌림으로써, 상기 얀 팩키지(9)의 중앙부를 향해 각 단부로부터 내측 위치에 최고 경도를 갖는 한쌍의 부분(42)을 형성시킬 수 있는 멀티트랙 캠 트래버스 장치를 갖는 보빈축 구동식 권취기를 사용함에 의해 치이즈 얀 팩키지(9)에 5,000m/분 이상의 일정 권취속도로 합성사(5)를 권취하며, 상기 합성사는 상기 얀 팩키지(9)위에 0.2㎏/㎝ 이하의 접촉 압력하에서 권취되는 것을 특징으로 하는 권취방법.
27. 제26항에 있어서, 상기 최고 경도부는 중앙위치를 향해 상기 보빈 팩키지의 단부로부터 2㎜ 이상 배치되는 것을 특징으로 하는 권취방법.
28. 대체로 꼬여지지 않는 합성사의 치이즈 얀 팩키지에 있어서, 최고 경도를 갖는 부분들(42)은 상기 얀 팩키지(9)의 원주상에 상기 얀 팩키지(9)의 길이방향으로 그의 중앙부를 향해 단부로부터 내측으로 형성되고, 상기 최고 경도부(42)에 포함된 얀의 최대 건열 수축 응력치와 상기 중앙부에 포함된 얀의 최대 건열 수축 응력치 사이의 차는 40㎎/d 이하인 것을 특징으로 하는 치이즈 얀 팩키지.
29. 제28항에 있어서, 상기 합성사(5)는 0.08과 0.14 사이의 복굴절, 0.50이하의 완전 결정화도 및 끓는 물에서 5%이하의 수축율을 갖는 폴리에스터사이고, 상기 최고 경도부들(42)은 상기 얀 팩키지(9)의 길이 방향으로 그의 중앙부를 향해 상기 단부에서 내측으로 2㎜이상 형성되며, 상기 최대 건열 수축 응력치의 차는 30㎎/d 이하인 것을 특징으로 하는 치이즈 얀 팩키지.
30. 제28항에 있어서, 상기 합성사(5)는 0.08과 0.14 사이의 복굴절율, 0.50 이하의 완전 결정화도, 및 끓는 물에서 5% 이하의 수축율을 갖는 폴리에스터 사이고, 상기 최고 경도부(42)들은 상기 얀 팩키지(9)의 길이 방향으로 그의 중앙부를 향해 상기 단부에서 내측으로 2㎜ 이상 형성되며, 상기 최대 건열 수축 응력치의 차는 20㎎/d 이하인 것을 특징으로 하는 치이즈 얀 팩키지.

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