KR800000115B1

KR800000115B1 - Defection circuit

Info

Publication number: KR800000115B1
Application number: KR750002783A
Authority: KR
Inventors: 에드워드 하펠 피터
Original assignee: 죤 부이. 리간; 알. 씨. 에이 코포레이숀
Priority date: 1975-12-19
Filing date: 1975-12-19
Publication date: 1980-03-07

Abstract

A deflection cct. had a capacitor(62) whose capacitance and withstand voltage is reduced by connecting the capacitor(62) to the winding (60b, 60c) of the transformer(60) in series. Centering current induced by centering cct. is integrated by coupling capacitor, so that DC current components are flowed through the yoke winding during the horizontal scan period to increase the reliability of the cct.

Description

Horizontal centering circuit

제1도는 종래의 편향회로의 개요도.1 is a schematic diagram of a conventional deflection circuit.

제2도는 본 발명에 따르는 편향회로의 개요도.2 is a schematic diagram of a deflection circuit according to the present invention;

본 발명은 텔레비죤 수상기용 트랜지스터 편향회로에 관한 것이다.The present invention relates to a transistor deflection circuit for a television receiver.

일반적으로 솔리드 스테이트 텔레비죤 수상기는 전자 비임편향을 제공하도록 키네스코프와 함께 활용되는 편향요오크의 권선 내에서 변화하는 전류크기를 나타내도록 하는데에 필요한 스위칭을 제공하도록 SCR이나 또는 트랜지스터를 활용하고 있다. 이들 텔레비죤 수상기는 쌔들(Saddle)과 트로이달(toroidal)요오크를 사용하여 왔다. 이 트로이달 요오크는 쌔들 요오크보다 많은 장점을 갖고 있으나, 트로이달 요오크는 일반적으로 쌔들 요오크보다 더 낮은 임피던스를 갖는다.In general, solid state television sets employ SCRs or transistors to provide the switching necessary to produce varying current magnitudes in the windings of deflection yokes that are used with kinescopes to provide electron beam deflection. These television receivers have used Saddle and toroidal yoke. This Troydal yoke has many advantages over Saddle Yorke, but the Troydal Yorke generally has a lower impedance than the Saddle Yorke.

SCR편향시스템은 이들 전력 스윗칭 특성 때문에 트로이달 요오크용으로 적합하지만, 일반적으로, 동일 편향전력 구동 능력을 갖는 트랜지스터 편향장치보다 더 복잡하다.SCR deflection systems are suitable for Troydal yokes because of these power switching characteristics, but are generally more complex than transistor deflectors having the same deflection power drive capability.

현재 편향주기의 귀선 부분동안 발생한 전압하에서 파괴되지 않고, 편향주기의 소인선 부분동안 큰 편향 각(예 : 110°)의 키네스코우프를 사용한 트로이달 요오크에 공급되는테 요하는 전류를 스윗칭 할수 있는 실제적인 편향 트랜지스터는 없다. 그러나 트로이달 요오크의 임피이던스를 더 높은 임피이던스로 변형시킴으로, 제한된 범위내에서 동작할 수 있는 유용한 트랜지스터가 최근에 만들어졌다.It does not break under the voltage that occurs during the return portion of the current deflection cycle, but during the sweep of the deflection cycle, the current required to supply the Troydal yoke with a kinescope of large deflection angle (eg 110 °) There is no practical deflection transistor that can be called. However, by transforming the impedance of Troydal yoke to higher impedance, useful transistors have recently been made that can operate within a limited range.

변형된 요오크 임피이던스와 관련하여 트랜지스터를 활용하는 편향회로 설계는, 요오크와 직렬로 연결된 편향 주기의 소인선 부분의 형태를 형성하도록 요구되는 고전류형 콘덴서들 및 고용량을 배치하는 것이다. 또한 일반적으로 이러한 형태의 편향회로에 B+전압을 공급하는 전력원은 고용량 및 고전압형 콘덴서를 필요로 한다.A deflection circuit design that utilizes transistors in connection with modified yoke impedances is to place high current capacitors and high capacitances required to form the shape of the sweep line portion of the deflection period in series with the yoke. Also, power sources that typically supply B + voltages to these types of deflection circuits require high capacitance and high voltage capacitors.

키네스코우프의 전면상에서 라스터 센터링을 위한 조정이 요구되는 경우에, 비대칭 요소와 전류 적분인덕터를 포함하는 센터링 회로망은 편향 주기의 소인선 부분동안 요오크를 통하는 직류의 극성 및 크기를 조정할 수 있도록 하기 위하여 요오크와 병렬로 결합되어 있다. 이러한 센터링회로의 복잡성과 가격을 감하는 것이 매우 바람직스러웠었다.In the case where adjustment for raster centering is required on the front of the kinescope, the centering network, which includes an asymmetrical element and a current integrating inductor, can adjust the polarity and magnitude of the direct current through the yoke during the sweep line portion of the deflection period. It is coupled in parallel with the yoke to ensure that It was very desirable to reduce the complexity and cost of such centering circuits.

본 발명에 의한 편향회로는 권선들에 자기유도적으로 결합되 제1, 제2 및 제 3권선을 포함하는 트랜스와 제 1콘덴서를 포함한다. 제 1권선과 제1콘덴서에 결합된 스윗칭 장치는 제1권선에서 자속을 발생시키고, 편향주기의 소인선 부분동안 제1캐패시터의 바이패스를 제공하며 그리고 편향주기의 귀선 부분동안 자속을 제거한다. 이러한 장치는 직렬 결합인 제 2콘덴서, 제 2권선 및 제 3권선을 포함한다. 이러한 장치는 제1콘덴서와 병렬로 결합되어 있다. 편향권선은 제3권선과 병렬로 결합된다. 본 발명의 실시예에 대한 더욱 상세한 설명은 첨부된 도면을 참조하면서 설명될 것이다.The deflection circuit according to the invention comprises a transformer and a first capacitor which are magnetically inductively coupled to the windings and comprise first, second and third windings. The switching device coupled to the primary winding and the first capacitor generates a magnetic flux in the primary winding, provides a bypass of the first capacitor during the sweep line portion of the deflection cycle, and eliminates the magnetic flux during the return portion of the deflection cycle. . Such a device includes a second capacitor, a second winding, and a third winding, which are in series coupling. Such a device is coupled in parallel with the first capacitor. The deflection winding is combined in parallel with the third winding. Further details of embodiments of the invention will be described with reference to the accompanying drawings.

제1도는 종래 편향회로의 구성 및 개요도이다. 수평발진기 12는 출력단자 16에서 편향 구동신호 14를 나타낸다. 이 출력단자 16은 수평출력 트랜지스터 18의 베이스전극이 연결된다. 트랜지스터 18의 에미터전극은 기준전위에 결합되고, 그 콜렉터 전극은 수평출력트랜스 20의 권선 20a의 제1단자와, 완충 다이오드 21의 캐소드 전극과 그리고, 또 소인선 콘덴서 22의 제1단자에 연결된다. 소인선 콘덴서 22의 다른 단자와 다이오드 21의 에노우드는 기준 전위에 연결된다.1 is a configuration and schematic diagram of a conventional deflection circuit. The horizontal oscillator 12 represents the deflection drive signal 14 at the output terminal 16. The output terminal 16 is connected to the base electrode of the horizontal output transistor 18. The emitter electrode of transistor 18 is coupled to a reference potential, the collector electrode of which is connected to the first terminal of winding 20a of horizontal output transformer 20, the cathode electrode of buffer diode 21, and the first terminal of sweep line capacitor 22. do. The other terminal of the sweep line capacitor 22 and the anode of diode 21 are connected to a reference potential.

권선 20a의 제2단자는 제1소인선 콘덴서 36에 의하여 한 세트의 편향 요오크 권선들 34중의 제1단자에 연결된다. 한 세트의 요오크권선들 34중의 따른 단자는 기준전위에 결합된다. 전류 적분 인덕터 37과 비대칭 전류도전 회로망 38을 포함하는 센터링 회로 35는 요오크 권선 34와 병렬로 결합되어 콘덴서 36을 통하여 전류의 비대칭 도전을 제어하도록 하므로서 이에 의해 요오크 권선 34를 통하여 바라는 직류의 극성 및 크기를 유출시킨다. 비대칭회로망 38은 인덕터 37을 통하여 두 방향 제각기로 흐르는 전류의 상대크기의 제어를 제공하는 방법으로 결합된 다이오드 40, 다이오드 42 및 전위차계 44를 포함한다.The second terminal of the winding 20a is connected to the first terminal of the set of deflection yoke windings 34 by the first sweeper capacitor 36. The terminal along one of the set of yoke windings 34 is coupled to the reference potential. The centering circuit 35, which includes the current integrating inductor 37 and the asymmetrical current conducting network 38, is coupled in parallel with the yoke winding 34 to control the asymmetrical conduction of the current through the capacitor 36, thereby providing the desired polarity of the direct current through the yoke winding 34. And flow out size. Asymmetric network 38 includes diode 40, diode 42 and potentiometer 44 coupled in a manner that provides control of the relative magnitude of current flowing in each of the two directions through inductor 37.

권선 20a의 제2단자는 수평출력 트랜스 20의 권선 20b의 제1단자에 결합된다. 권선 20b의 제2단자는 전류원 저항 28과 제2소인선 콘덴서 30을 포함하는 저역통과 필터 26에 의하여 직류전위 B+원에 결합된다. 비록 권선 20a와 20b의 인덕턴스가 본 실시예에서 대략 같게 선정된다 할지라도, 이것은 인덕턴스의 비를 달리하여 트랜지스터 18과 요오크 34의 특정한 특성의 정합을 제공하는데 사용할 수 있다. 또한 권선들 20a와 20b는 극성 표시점과 같은 극성으로 한다. 제1소인선 콘덴서 36과 제2소인선 콘덴서 30은 편향주기의 소인선 부분동안 요오크권선을 통하여 바람직한 전류 파형을 제공할 수 있는 주파수에 동조된 공진회로를 형성하도록 권선들 20a 및 20b 그리고 요오크 권선 34에 결합된다.The second terminal of the winding 20a is coupled to the first terminal of the winding 20b of the horizontal output transformer 20. The second terminal of the winding 20b is coupled to the DC potential B + source by a low pass filter 26 comprising a current source resistor 28 and a second sweep line capacitor 30. Although the inductances of windings 20a and 20b are chosen approximately equal in this embodiment, they can be used to provide matching of specific characteristics of transistors 18 and yoke 34 with different inductance ratios. In addition, the windings 20a and 20b have the same polarity as the polarity indication point. The first sweep line capacitor 36 and the second sweep line capacitor 30 are connected to the windings 20a and 20b and the yaw to form a resonant circuit tuned to a frequency capable of providing a desired current waveform through the yoke winding during the sweep line portion of the deflection period. It is coupled to oak windings 34.

핀쿠숀 교정회로 24는 요오크 권선 34의 단자 32와 기준전위간에 결합된다. 예를들면, 수직율에서 요오크 권선 34를 통해 전류의 변화를 제공하도록 결합된 핀쿠숀 교정회로 24는 변화분을 교정하므로 이에 의해 수평방향에서 핀쿠숀왜곡을 감소한다.The pincushion correction circuit 24 is coupled between terminal 32 of the yoke winding 34 and the reference potential. For example, a pincushion correction circuit 24 coupled to provide a change in current through the yoke winding 34 at the vertical rate corrects for changes, thereby reducing pincushion distortion in the horizontal direction.

파형14에서 도시한바와같이, 구간 T₀-T₂동안의 작동에서, 트랜지스터18은 수평발진기 12로부터 구동신호의 (논리 0)결핍으로 인해 킷 오프 각동점에 놓인다. 구간 T₂-T₀'동안 수평발진기 12의 출력단자에 제공되는 편향 구동신호(논리 1)는 전류파형 48에 도시된 편향주기(T₃-T₀')의 소인선 부분의 제2반동안 트랜지스터 18을 포화시키기에 만족한 베이스 에미터 전류를 제공한다.As shown in waveform 14, in operation during intervals T ₀ -T ₂ , transistor 18 is at the kit off angular point due to the (logic 0) deficiency of the drive signal from horizontal oscillator 12. The deflection drive signal (logic 1) provided to the output terminal of the horizontal oscillator 12 during the period T ₂ -T ₀ 'is applied during the second half of the sweep line portion of the deflection period T ₃ -T ₀ ' shown in the current waveform 48. Provide a base emitter current that is satisfactory for saturating transistor 18.

수평발진기는 편향 구동신호를 제공하였고, B+는 T₀이전의 많은 주기동안 편향회로에 인가되었다고 간주된다. 또한 핀쿠숀 교정회로 24의 효과는 편향회로의 동작설명을 간략히 하기 위하여 생략하였다.The horizontal oscillator provided a deflection drive signal, and B + is considered to have been applied to the deflection circuit for many periods before T ₀ . In addition, the effect of the pincushion correction circuit 24 is omitted to simplify the operation of the deflection circuit.

T₀에 직전에 트랜지스터 18은, 권선 20a를 통해 권선들 20a와 20b의 접합점으로 부터 트랜지스터 18을 통한 기준전위로 전류가 흐름으로서 깊게 도전된다. 권선들 20a와 20b에서 같은 인덕턴스와 그들간에 결합으로 인하여, 권선들 20a와 20b의 접합으로 전류흐름은 대략 권선 20a를 통하는 전류의 2배가 되며 권선20내의 전류는 권선 20b내의 전류와 같다. 그러나 권선 20b를 통하는 전류흐름은 권선 20b를 통해 권선들 20a와 20b의 접합으로 부터 저역통과 필터 26을 거쳐 B+에 흐르는 것이다.Immediately before T ₀ , transistor 18 is deeply conducted as a current flows through winding 20a from the junction of windings 20a and 20b to a reference potential through transistor 18. Due to the same inductance in the windings 20a and 20b and the coupling between them, the current flow in the junction of the windings 20a and 20b is approximately twice the current through the winding 20a and the current in the winding 20 is equal to the current in the winding 20b. However, the current flow through winding 20b flows through winding 20b to B + through the low pass filter 26 from the junction of windings 20a and 20b.

권선들 20a와 20b의 공통 결합으로 흐르는 전류는 기준 전위로부터, 두 개의 병렬통로, 죽, 한세트의 요오크 권선들 34과 그리고 센터링회로 35를 통해 흐른다. 이 합성된 전류는 단자 32로 부터 콘덴서 36을 통해 권선들 20a와 20b의 공통연결에 흐른다. 센터링 회로 35를 통하여 흐르는 전류는 콘덴서 36상에 직류전하를 축적시킨다. 이에 의해 요오크 권선 34를 통하는 직류 전류를 제공하고 키네스코우프(도시되지 않음)의 가시 부분내에 라스터의 센터링의 결과를 가져온다.The current flowing in the common coupling of the windings 20a and 20b flows from the reference potential through two parallel passages, a pair of yoke windings 34 and a centering circuit 35. This synthesized current flows from terminal 32 through capacitor 36 to the common connection of windings 20a and 20b. The current flowing through the centering circuit 35 accumulates DC charge on the capacitor 36. This provides a direct current through the yoke winding 34 and results in the centering of the raster in the visible portion of the kinescope (not shown).

T₀에서, 트랜지스터 18은 파형 14에 도시된 바와 같이 트랜지스터의 베이스 전극에서 논리 1로부터 논리 0으로의 전이에 의하여 턴 어프(Turn off)된다. 요오크 권선 34에 저장된 에너지와 수평 출력 트랜스 20의 권선들 20a와 20b에 저장된 에너지는 요오크 및 트랜스인덕턴스와 귀선 콘덴서 22에 의하여 필수적으로 결정되는 주파수에서 공명되므로, 이에 의해 파형 46에 도시한 바와 같이, 트랜지스터 18의 콜렉터 전극에서 귀선 전압 펄스를 제공할 수 있게 된다.At T ₀ , transistor 18 is turned off by a transition from logic 1 to logic 0 at the base electrode of the transistor as shown in waveform 14. The energy stored in the yoke winding 34 and the energy stored in the windings 20a and 20b of the horizontal output transformer 20 are resonant at a frequency essentially determined by the yoke and trans inductance and the retrace capacitor 22, thereby showing Likewise, it is possible to provide a return voltage pulse at the collector electrode of transistor 18.

T₁에서, 트랜지스터 18의 콜렉터 전극의 전압극성은 댐퍼 다이오드 21이 도전됨으로서 약간 부극성으로 된다. 파형 48에 도시한 바와 같이 한 세트의 요오크 권선 34의 전류는 구간 T₀-T₁동안 최대 정극성의 전류로부터 최대 부극성의 전류로 전이가 되어진다. 다이오드 21을 통하여 흐르는 전류는 권선 20a를 통해 권선들 20a와 20b의 접합으로 흐른다. 대략 권선 20a를 통하여 흐르는 전류의 2배분이 콘덴서 36을 통하여 흐르고, 또 요오크 권선 34 및 센터링 회로 35의 병렬결합을 통하여 흐른다. 그러므로 권선 20b내에 흐르는 전류는 대략 권선 20a를 통하여 흐르는 전류와 같고, 콘덴서 30으로 부터 권선들 20a와 20b의 접합으로 흐른다.At T ₁ , the voltage polarity of the collector electrode of transistor 18 becomes slightly negative as the damper diode 21 is conductive. As shown in waveform 48, the current of the set of yoke windings 34 transitions from the maximum positive current to the maximum negative current during the interval T ₀ -T ₁ . Current flowing through diode 21 flows through winding 20a to the junction of windings 20a and 20b. Approximately twice the current flowing through the winding 20a flows through the condenser 36 and also through the parallel coupling of the yoke winding 34 and the centering circuit 35. The current flowing in the winding 20b is therefore approximately equal to the current flowing through the winding 20a and flows from the condenser 30 to the junction of the windings 20a and 20b.

요오크 권선들 34를 통하여 흐르는 부극성의 전류는 파형 48에서 도시된 바와 같이 T₃에 도달할 때까지 크기가 감소한다. T₂에서 파형 14에 도시한 바와 같이 출력단자 16에서의 편향 구동신호는 논리 0으로부터 논리 1로 전이되므로서 파형 48이 도시한 바와 같이 구간 T₃-T₀' 동안, 트랜지스터 18에 콜렉터-에미터 전류도전에 충분한베이스-에미터 구동 전류를 제공한다.The negative current flowing through the yoke windings 34 decreases in magnitude until it reaches T ₃ as shown in waveform 48. As shown in waveform 14 at T ₂ , the deflection drive signal at output terminal 16 is transitioned from logic 0 to logic 1 so that waveform 48 is collector-emi at transistor 18 during interval T ₃ -T ₀ 'as shown. Provide sufficient base-emitter drive current to the rotor current conduction.

제2도는 본 발명에 따르는 편향회로의 구성적 개요도이다.2 is a structural schematic diagram of a deflection circuit according to the present invention.

제1도에서 설명한 부분과 같은 기능으로 사용되는 부분은 제2도에서 같은 번호를 사용하였다.Parts used in the same function as the parts described in FIG. 1 used the same numbers in FIG.

수평발진기 12의 출력단자 16은 수평출력 트랜지스터 18의 베이스 전극에 연결된다. 트랜지스터 18의 에미터 전극은 기준 전위에 연결되고, 콜렉터 전극은 수평출력 트랜스 60의 권선 60a의 제1단자에, 댐퍼다이오드 21의 캐소우드 전극에 그리고, 귀선 콘덴서 22의 제1단자에, 또 제1소인선 콘덴서 62의 제1단자에 연결된다. 귀선 콘덴서 22의 다른 단자와 다이오드 21의 에노우드는 기준 전위에 연결된다. 권선 60a의 제2단자는 B+에 연결된다.The output terminal 16 of the horizontal oscillator 12 is connected to the base electrode of the horizontal output transistor 18. The emitter electrode of transistor 18 is connected to a reference potential, and the collector electrode is connected to the first terminal of winding 60a of horizontal output transformer 60, to the cathode electrode of damper diode 21, to the first terminal of retrace capacitor 22, and One wire is connected to the first terminal of the capacitor 62. The other terminal of the retrace capacitor 22 and the anode of diode 21 are connected to a reference potential. The second terminal of winding 60a is connected to B +.

콘덴서 62의 다른 단자는 권선 60b의 제1단자에 연결된다. 권선 60b의 제2단자는 권선 60c의 제1단자와 한 세트의 요오크 권선들 34의 제1단자 32에 결합된다. 한 세트의 요오크 권선들 34의 또 다른 단자는 기준 전위에 접속된다. 권선 60c의 제2단자는 폭 인덕터 64의 제1단자에 접속된다. 폭 인덕터 64의 제2단자는 제2소인선 콘덴서 66과 센터링 회로 68의 병렬결합에 의하여 기준전위에 접속된다. 센터링 회로 68은 전류 제한 저항 70과 비대칭 도전 회로망 38의 직렬결합을 포함한다. 이 비대칭 도전 회로망 38은 저항 70을 통하여 두 방향으로 제각기 흐르는 전류의 상대크기의 조정을 제공하는 방법으로 결합된 다이오드40, 다이오드 42전위차계 44를 포함한다. 권선들 60a, 60b 및 60c는 극성 표시점으로 표시된 바와 같은 극성을 갖는다. 비록 편향회로가 폭 인덕터 64를 갖도록 도시되어졌다 할지라도, 이 인덕터는 회로 작동에 필요하지 않으므로 생략하있음을 주지하시오. 제1소인선 콘덴서 62와 제2소인선 콘덴서 66은 권선들 60b,60c 및 요오크 권선 34에 결합되어, 편향주기의 소인선 부분동안 요오크 권선을 통하여 원하는 전류파형을 제공하는 주파수에 동조된 공진회로를 형성한다.The other terminal of the capacitor 62 is connected to the first terminal of the winding 60b. The second terminal of the winding 60b is coupled to the first terminal of the winding 60c and the first terminal 32 of the set of yoke windings 34. Another terminal of the set of yoke windings 34 is connected to a reference potential. The second terminal of the winding 60c is connected to the first terminal of the width inductor 64. The second terminal of the width inductor 64 is connected to the reference potential by the parallel coupling of the second sweep line capacitor 66 and the centering circuit 68. The centering circuit 68 includes a series combination of the current limiting resistor 70 and the asymmetrical conductive network 38. This asymmetric conductive network 38 comprises diode 40, diode 42 potentiometer 44 coupled in such a way as to provide an adjustment of the relative magnitude of the current flowing in each of the two directions through resistor 70. Windings 60a, 60b and 60c have polarity as indicated by the polarity indicator. Note that although the deflection circuit is shown to have a width inductor 64, it is omitted since it is not necessary for circuit operation. The first sweeper capacitor 62 and the second sweeper capacitor 66 are coupled to the windings 60b, 60c and the yoke winding 34, tuned to a frequency providing a desired current waveform through the yoke winding during the sweepline portion of the deflection period. A resonance circuit is formed.

핀쿠숀 교정회로 24는 권선 60c의 제1권선과 인덕터 64 및 콘덴서 66의 접합점 간에 결합된다. 이런 방법으로 결합된 핀쿠숀교정회로 24는 예를 들면 수직율에서 요오크 권선 34를 통해 전류의 변화물 제공하며, 이에 의해 편향계에서 다른 수평면에서 편향각 변화의 결과가 되는 핀쿠숀 효과를 감소시킨다.The pincushion correction circuit 24 is coupled between the first winding of the winding 60c and the junction of the inductor 64 and the capacitor 66. The pincushion correction circuit 24 combined in this way provides a change in current through the yoke winding 34, for example at a vertical rate, thereby reducing the pincushion effect resulting in a deflection angle change in other horizontal planes in the deflectometer. Let's do it.

작동에 있어서, 파형 14에 도시한, 수평 발진기 12의 출력단자 16에서 유출된 편향구동 신호는 제1도와 관련하여 서술된 방법으로, 트랜지스터 18의 도전을 제어한다. 제1도에서와 같이, 수평 발진기는 편향 구동신호를 유출하였고, B+는 이전에 많은 주기동안 편향회로에 인가되었음을 알 수 있다. 또한 핀쿠숀 교정회로 24의 효과는 편향회로의 작동 설명을 간단히 하기 위하여 생략될 것이다.In operation, the deflection drive signal exiting output terminal 16 of horizontal oscillator 12, shown in waveform 14, controls the conduction of transistor 18 in the manner described in connection with FIG. As in FIG. 1, the horizontal oscillator has emitted a deflection drive signal, and it can be seen that B + has been applied to the deflection circuit for many periods before. Also, the effect of the pincushion correction circuit 24 will be omitted to simplify the description of the operation of the deflection circuit.

T₀직전에, 트랜지스터 18은 B+로 부터 권선 60a 및 트랜지스터 18을 통하여 기준전위로의 전류흐름에 의하여 깊게 도전된다. 또한 전류는 권선들 60b와 60c의 접합점으로 부터 권선 60b, 콘덴서 62, 트랜지스터 18을 통해, 기준 전위에 흐른다. 권선들 60b와 60c의 동일한 인덕턴스 크기 선택으로 인하여, 권선들 60b와 60c의 접합점으로 흐르는 전류는 권선 60b를 통하여 흐르는 전류의 대략 2배이며, 권선 60c에서의 전류는 권선 60b에서의 전류와 같다. 그러나 권선 60c를 통하여 흐르는 전류는 권선 60b와 60c의 접합점으로부터, 권선 60c와, 콘덴서 66 및 센터링 회로 68의 병렬 결합을 통하여 흐른다. 권선들 60b와 60c의 접합점으로 흐르는 전류는 기준 전위로부터 요오크 권선 34를 통해 흐른다. 센터링 회로 68을 통하여 흐르는 전류는 콘덴서 66에 직류전하를 축적시켜, 권선 60c와 요오크 권선 34를 통해 기준전위에 흐르는 직류전류를 제공한다. 이 전류흐름은 키네스코우프면(도시되지 않음)의 가시부분내에 라스터를 집중시킨다.Shortly before T ₀ , transistor 18 is deeply challenged by current flow from B + to winding 60a and through transistor 18 to the reference potential. Current also flows from the junction of windings 60b and 60c through winding 60b, capacitor 62, transistor 18 to a reference potential. Due to the same inductance size selection of windings 60b and 60c, the current flowing to the junction of windings 60b and 60c is approximately twice the current flowing through winding 60b, and the current in winding 60c is equal to the current in winding 60b. However, the current flowing through the winding 60c flows from the junction of the windings 60b and 60c through the parallel coupling of the winding 60c and the condenser 66 and the centering circuit 68. Current flowing to the junction of windings 60b and 60c flows through the yoke winding 34 from the reference potential. The current flowing through the centering circuit 68 accumulates direct current charges in the condenser 66, providing a direct current flowing at the reference potential through the winding 60c and the yoke winding 34. This current flow concentrates the raster in the visible portion of the kinescope surface (not shown).

T₀에서 트랜지스터 18은 파형 14에서 도시한 바와 같이 트랜지스터 18의 베이스 전극에서 논리 1로 부터 논리 0으로의 전이에 의하여 턴 어프된다. 수평출력 트랜스 60의 권선 60a, 60b 및 60c에, 그리고 요오크 권선 34에 축적된 에너지는 회로 임피이던스와 권선 콘덴서 22에 의해 결정되는 주파수에서 링깅된다. 트랜지스터 18의 콜렉터 전극에서 전압전이는 파형 46에서 도시된 바와 같다. T₁에서 트랜지스터 18의 콜렉터 전극의 전압 극성은 댐퍼 다이오드 21이 도전되어질 때, 약간 부극성으로 된다. 파형 48로 도시된 바와 같은 요오크 권선 34에서의 전류는 구간 T₀-T₁동안 최대 정극성 전류로 부터 최대 부극성전류로 전이된다. 다이오드 21을 통하여 흐르는 전류는 권선 60a을 통해 B+에 흐로고 또 콘덴서 62 및 권선 60b를 통해 권선들 60b와 60c의 접합점에 흐른다. 대략 권선 60b를 통하여 흐르는 전류량의 두배가 요오크 권선 34를 통해 기준 전위로 흐른다. 그러므로 권선 60c에 흐르는 전류는 권선 60b와, 콘덴서 66 및 센터링 회로 68의 병렬 결합에 흐르는 전류와 같다.Transistor 18 at T ₀ is turned off by a transition from logic 1 to logic 0 at the base electrode of transistor 18 as shown in waveform 14. The energy accumulated in the windings 60a, 60b and 60c of the horizontal output transformer 60 and in the yoke winding 34 is ringed at a frequency determined by the circuit impedance and the winding capacitor 22. The voltage transition at the collector electrode of transistor 18 is as shown in waveform 46. The voltage polarity of the collector electrode of transistor 18 at T ₁ becomes slightly negative when damper diode 21 is conductive. The current in the yoke winding 34 as shown by waveform 48 transitions from the maximum positive current to the maximum negative current during the interval T ₀ -T ₁ . Current flowing through diode 21 flows to B + through winding 60a and through junction 62 and 60b to the junction of windings 60b and 60c. Approximately twice the amount of current flowing through winding 60b flows through the yoke winding 34 to the reference potential. Therefore, the current flowing in the winding 60c is equal to the current flowing in the parallel coupling of the winding 60b and the capacitor 66 and the centering circuit 68.

요오크 권선 34를 통하여 흐르는 부극성의 전류는 파형 48로 도시된 바와 같이, T₃에 도달할 때까지 그 크기가 감소되어진다. T₂에서 파형 14로 도시된 바와 같이 수평 발진기 12의 출력 단자 16에서의 편형 구동신호는 논리 0으로부터 논리 1로 전이시켜, 구간 T₃-T₀' 동안 파형 48로 도시된 바와 같이 콜렉터-에미터 전류도전을 시키기에 충분하도록, 트랜지스터 18에 베이스-에미터 전류구동을 제공한다.The negative current flowing through the yoke winding 34 is reduced in size until T ₃ is reached, as shown by waveform 48. The deflection drive signal at output terminal 16 of horizontal oscillator 12, as shown by waveform 14 at T ₂ , transitions from logic 0 to logic 1, as shown by waveform 48 during interval T ₃ -T ₀ ', collector-emi. Provides base-emitter current drive to transistor 18 to be sufficient for current conduction.

상기 설명에서 알 수 있는 바와 같이, 콘덴서 62가 받아들일 수 있는 최대 전류는 대략 제1도의 콘덴서 36이 받아들일 수 있는 최대전류의 1/2이다. 또한 콘덴서 62는 요오크 권선과 직접 병렬로 위치하는 것보다 오히려 변형된 요오크 임피이던스와 병렬로 놓이므로, 콘덴서 62의 용량치는 동일 소인선 특성을 얻기위하여 제1도의 콘덴서 36의 대락 1/4의 용량치가 될 것이다.As can be seen from the above description, the maximum current that capacitor 62 can accept is approximately one half of the maximum current that capacitor 36 in FIG. 1 can accept. In addition, the capacitor 62 is placed in parallel with the modified yoke impedance rather than directly in parallel with the yoke winding, so that the capacitance of the capacitor 62 is approximately 1/4 of the capacitor 36 in FIG. The dose will be.

제1도의 콘덴서 30와 대략 동일 용량치를 갖는 콘덴서 66은 B+에 접속되는 제1도의 콘덴서 30과 비교할 때 센터링 회로에 의하여 발생되는 DC전위만을 받기 쉽다. 그러므로 본 발명에 따르는 편향회로 배열은 더 적은 콘덴서의 파라미터와 감소된 용량으로 인해 가격이 절감되고, 신뢰성이 증가된다.The capacitor 66, which has a capacitance substantially the same as the capacitor 30 in FIG. 1, is likely to receive only the DC potential generated by the centering circuit as compared with the capacitor 30 in FIG. 1 connected to B +. The deflection circuit arrangement according to the invention therefore reduces costs and increases reliability due to fewer capacitor parameters and reduced capacity.

더불어, 콘덴서 66의 적분특성으로 인해 권선 60와 요오크 권선 34을 통하는 DC전류는 제1도의 편향회로에서 요하는 전류적분 인덕터 37를 요하지 않고 편향주기를 통해 유지되어, 소자의 생략에 의한 신뢰성이 증가되고, 가격 절감을 가져온다.In addition, due to the integral characteristic of the capacitor 66, the DC current through the winding 60 and the yoke winding 34 is maintained through the deflection period without requiring the current integrating inductor 37 required in the deflection circuit of FIG. Increase, resulting in cost savings.

Claims

The first capacitor for providing bypass of the first capacitor 22 during the sweep line portion of the deflection cycle, providing removal of the magnetic flux during the retrace portion of the deflection cycle, and providing magnetic flux within the first winding 60a. The second capacitor 62 connected in series with the capacitor 18 and the switching devices 18 and 21 coupled to the first winding 60a, the second winding 60b, the third winding 60c and the devices Horizontal centering circuit comprising a device (60a, 60c, 62) coupled in parallel with a first capacitor and a deflection winding (34) coupled in parallel to the third winding (60c).