KR20220080578A - 충격인성 및 성형성이 향상된 선재, 강선 및 이들의 제조방법 - Google Patents

충격인성 및 성형성이 향상된 선재, 강선 및 이들의 제조방법 Download PDF

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Abstract

충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선이 개시된다. 개시된 강선은 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 펄라이트와 페라이트를 포함하는 미세조직을 가지며, 상기 펄라이트를 구성하는 페라이트 내 탄소 또는 질소 함량이 0.008% 이하이다.

Description

충격인성 및 성형성이 향상된 선재, 강선 및 이들의 제조방법{WIRE ROD, STEEL WIRE WITH IMPROVED IMPACT TOUGHNESS AND FORMABILITY, AND THEIR MANUFACTURING METHOD}
본 발명은 충격인성 및 성형성이 향상된 선재 및 이들의 제조방법에 관한 것이다.
자동차 부품에 적용되는 구조용 강재는 최근 자동차 산업의 확대로 다양한 물성에 대한 요구가 증대하고 있으며, 이에 고강도, 연성 등 고기능화에 대한 연구가 활발히 진행되고 있다.
일반적으로 구조용 강재는 신선 및 단조 후 Q/T(Quenching/Tempering) 열처리를 통해 제조되는 조질강이 적용된다. 그러나 조질강 제조를 위한 열처리 공정의 경우 경제적 비용 부담이 발생되며, 열을 가함에 따른 결함이 발생될 수 있는 문제점을 가진다.
이에 열처리 공정이 생략된 비조질강 소재를 자동차 부품용 소재로 적용해 기존 조질강 소재의 문제점을 개선하고, 열처리 휨에 의한 직진성을 확보할 수 있으나, 신선 가공량의 증대로 연성 및 인성이 저하된다.
강의 강도 및 연성을 증가시키기 위해 Cr, Mo, V 등의 합금 원소 첨가를 통한 기계적 특성을 확보하는 방안이 제시되고 있으나, 고가의 합금 원소로 인해 제품의 원가 상승으로 가격 경쟁력이 낮아지는 문제가 발생될 수 있다.
이에, 고가의 합금 원소를 첨가하지 않는 성분계를 가지면서도 기계적 특성을 확보해 자동차용 부품에 적용 가능한 강재 및 이의 제조방법에 대한 개발이 요구된다.
본 발명의 실시예들은 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선 및 그 제조방법을 제공하고자 한다.
본 발명의 일 실시예에 따른 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재는 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 미세조직으로, 페라이트 및 펄라이트를 포함하며, 횡단면을 기준으로 0.7*D ~ 0.9*D범위에서, 펄라이트의 면적분율은 5 내지 10%이다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 선재의 인장강도는 500 MPa 이상일 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예 따르면, 상기 선재의 항복비는 0.8 이상일 수 있다.
또한, 본 발명의 다른 실시예에 따른 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재의 제조방법은 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 빌렛을 1,000 내지 1,200℃의 가열로에서 90 내지 120분 유지하는 단계; 상기 빌렛을 Ae3+50℃ 이상에서 사상압연하고, Ae1+80 ~ Ae1+150℃의 이상역 온도구간에서 열간압연하여 선재를 제조하는 단계; 및 상기 제조된 선재를 Ar1-300℃까지 냉각하는 단계;를 포함한다.
또한, 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 냉각속도는 2℃/초 내지 5℃/초 일 수 있다.
또한, 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선은 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 펄라이트와 페라이트를 포함하는 미세조직을 가지며, 상기 펄라이트를 구성하는 페라이트 내 탄소 또는 질소 함량이 0.008% 이하이다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 강선의 인장강도는 700 MPa 이상일 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 강선의 충격인성은 150J 이상일 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 강선의 [100] 방향으로 재 배열된 펄라이트의 면적분율은 50% 이상일 수 있다.
또한, 본 발명의 또 다른 실시예에 따른 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선의 제조방법은 중량%로 C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 빌렛을 1,000 내지 1,200℃의 가열로에서 90 내지 120분 유지하는 단계; 상기 빌렛을 Ae3+50℃ 이상에서 사상압연하고, Ae1+80~150℃의 이상역 온도구간에서 열간압연하여 선재를 제조하는 단계; 상기 제조된 선재를 Ar1-300℃까지 냉각하는 단계; 및 상기 냉각된 선재를 신선가공하는 단계;를 포함한다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 신선가공은 40 내지 60%로 수행될 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따르면, 상기 강선의 제조방법은 상기 신선가공 후, QT 열처리 없이도, 인장강도를 700 MPa 이상, 충격인성을 150J 이상으로 확보할 수 있다.
본 발명에 따르면, 탄소의 함량을 최소화한 합금 조성 및 냉각 공정 조건을 제어함에 따라 충격인성 및 성형성을 향상시킬 수 있어, 자동차 부품 등에 적용 가능한 강선을 제공할 수 있다.
이하에서는 본 발명의 실시 예를 첨부 도면을 참조하여 상세히 설명한다. 이하의 실시 예는 본 발명이 속하는 기술분야에서 통상의 지식을 가진 자에게 본 발명의 사상을 충분히 전달하기 위해 제시하는 것이다. 본 발명은 여기서 제시한 실시 예만으로 한정되지 않고 다른 형태로 구체화될 수도 있다. 도면은 본 발명을 명확히 하기 위해 설명과 관계없는 부분의 도시를 생략하고, 이해를 돕기 위해 구성요소의 크기를 다소 과장하여 표현할 수 있다.
명세서 전체에서, 어떤 부분이 어떤 구성요소를 "포함"한다고 할 때, 이는 특별히 반대되는 기재가 없는 한 다른 구성요소를 제외하는 것이 아니라 다른 구성요소를 더 포함할 수 있는 것을 의미한다.
단수의 표현은 문맥상 명백하게 예외가 있지 않는 한, 복수의 표현을 포함한다.
본 발명의 일 실시예에 따른 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재는 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 미세조직으로, 페라이트 및 펄라이트를 포함하며, 횡단면을 기준으로 0.7*D ~ 0.9*D범위에서, 펄라이트의 면적분율은 5 내지 10%일 수 있다.
구체적으로 본 발명은 성형성 확보를 위해 탄소의 함량을 최소한으로 한정하고, 고용강화 원소인 P와 소입성 향상 원소인 B 첨가를 통해 신선가공 후 인장강도가 700Mpa이상으로 확보할 수 있다.
이하, 본 발명의 실시예에서의 합금성분 함량의 수치 한정 이유에 대하여 설명한다. 이하에서는 특별한 언급이 없는 한 단위는 중량%이다.
C의 함량은 0.02 내지 0.06%이다.
탄소(C)는 세멘타이트(Cementite)를 형성하는 원소로서, 세멘타이트는 페라이트(Ferrite)와 함께 층상 구조의 펄라이트(Pearlite)를 형성하는 원소로, 본 발명에서는 선재의 강도를 확보하고, 펄라이트 형성에 의한 충격인성을 확보하기 위해 0.02% 이상 첨가할 수 있다. 다만, 그 함량이 과다할 경우, 신선 가공 중 단선이 발생하는 문제가 있는바, 그 상한을 0.06%로 한정할 수 있다.
Si의 함량은 0.07%이하(0은 제외) 이다.
실리콘(Si)은 페라이트상의 고용 강화 원소로, 강도 확보를 위해 첨가하는 것이 바람직하다. 다만, 그 함량이 과도할 경우, 페라이트 경화에 의한 신선가공 시 단선을 유발할 수 있으므로 그 상한을 0.07%로 한정할 수 있다.
Mn의 함량은 0.2 내지 0.8%이다.
망간(Mn)은 강도 및 소입성을 향상시키는 원소로 0.2%이상 첨가할 수 있다. 다만, 그 함량이 과도할 경우, 중심 Mn 편석에 의해 신선 중 단선을 유발할 수 있는 문제가 있어, 그 상한을 0.8%로 한정할 수 있다.
P의 함량은 0.1 내지 0.2%이다.
인(P)은 C, N과 함께 강도를 향상시키는 원소로 0.1%이상 첨가할 수 있다. 다만, 그 함량이 과도할 경우, 연주 시 표층 균열 형성에 따른 파단이 발생되는 문제가 있어 그 상한을 0.2%로 한정할 수 있다.
B의 함량은 0.001 내지 0.005%이다.
보론(B)은 Mo와 더불어 소입성을 향상시키는 원소로, 0.001% 이상 첨가하는 것이 바람직하다. 다만, 그 함량이 과도할 경우, 입계에 BN을 형성하여 가공성 및 충격인성을 열위하게 하는 문제가 있는 바, 그 상한을 0.005%로 한정할 수 있다.
본 발명의 나머지 성분은 철(Fe)이다. 다만, 통상의 철강제조 과정에서는 원료 또는 주위 환경으로부터 의도되지 않는 불순물들이 불가피하게 혼입될 수 있으므로, 이를 배제할 수는 없다. 이들 불순물들은 통상의 제조과정의 기술자라면 누구라도 알 수 있는 것이기 때문에 그 모든 내용을 특별히 본 명세서에서 언급하지는 않는다.
한편, 본 발명의 일 실시예에 따른 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선용 선재의 미세조직은 펄라이트와 페라이트를 포함한다. 구체적으로, 직경*0.7 내지 0.9의 영역에서, 펄라이트의 면적분율은 5 내지 10%일 수 있다.
본 발명에 따르면, C함량이 0.03중량% 이하인 극저탄소강에서, 펄라이트 조직의 형성을 억제하고, 강의 주 조직을 페라이트로 구성함에 따라, 신선 가공 시 단선을 방지할 수 있다.
본 발명의 일 실시예에 따른 선재의 인장강도는 500Mpa 이상일 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 선재의 항복비는 0.8이상일 수 있다.
이하, 선재의 제조방법에 대하여 설명한다.
본 발명의 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재의 제조방법은 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 빌렛을 1,000 내지 1,200℃의 가열로에서 90 내지 120분 유지하는 단계; 상기 빌렛을 Ae3+50℃ 이상에서 사상압연하고, Ae1+80 ~ Ae1+150℃의 이상역 온도구간에서 열간압연하여 선재를 제조하는 단계; 및 상기 제조된 선재를 Ar1-300℃까지 냉각하는 단계;를 포함한다.
우선, 상술한 합금 성분계를 포함하는 빌렛을 1,000 내지 1,200℃의 가열로에서 90 내지 120분간 유지한다. Ae3+50℃ 이상에서 사상압연하고, Ae1+80 ~ Ae1+150℃의 이상역 온도구간에서 열간압연하고 권취한다.
상기 마무리 압연은 Ae1+80 내지 Ae1+150℃인 것이 바람직하다. 이는 Ae1+80 내지 150℃는 마무리 압연 시 이상역 구간을 의미하며, 페라이트의 결정립의 크기는 미세화되고 이때 변형된 오스테나이트가 최종 변태 시 결정립 크기가 미세한 펄라이트를 형성하기 위함이다.
상기 마무리 압연 온도가 Ae1+80℃ 미만인 경우 선재의 제조 시 현장 설비에 무리가 갈 수 있고, Ae1+150℃ 초과 시 결정립 미세화 효과를 얻을 수 없다.
상기 권취된 선재는 권취된 선재를 Ar1-300℃까지 2℃/초 내지 5℃/초의 속도로 냉각한다.
상기와 같이 본 발명에 따른 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재는 탄소의 함량을 최소화한 합금 조성으로 제어하고, 펄라이트 면적분율을 한정함에 따라 항복비 및 인장강도를 확보할 수 있다.
다음으로, 본 발명의 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선은 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 펄라이트와 페라이트를 포함하는 미세조직을 가지며, 상기 펄라이트를 구성하는 페라이트 내 탄소 또는 질소의 함량이 0.008%이하이다.
다음으로, 본 발명의 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선은 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고, 펄라이트와 페라이트를 포함하는 미세조직을 가지며, 상기 펄라이트를 구성하는 페라이트 내 탄소 또는 질소의 함량이 0.008%이하이다.
본 발명의 일 실시예에 따른 강선의 인장강도는 700Mpa 이상일 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 강선의 충격인성은 150J 이상일 수 있다.
또한, 본 발명의 일 실시예에 따른 강선의 [100] 방향으로 재 배열된 펄라이트의 면적분율은 50% 이상일 수 있다.
이하, 본 발명의 충격인성 및 성형성이 우수한 비조질 강선의 제조방법에 대하여 설명한다.
본 발명의 비조질 강선은 상기 전술한 방법으로 제조된 냉각된 선재를 신선가공하여 제조된다.
상기 신선가공량은 40% 내지 60% 인가하며, 이때 [100] 방향으로 펄라이트는 EBSD를 이용하여 고경각 경계를 15°로 설정하여 측정시 50~60%이며, 신선방향과 수직한 방향에 놓여 재배열되지 못한 펄라이트 중 분절 펄라이트 인접 페라이트 내 탄소 또는 질소의 농도는 0.008%이다. 이는 분절 펄라이트 조직의 분해가 제한되어 이로인해 침입형 원소의 전위 고착에 의한, 경화가 쉽게 되지 않아 신선 또는 단조 후 충격인성은 150J 이상일 수 있다.
상기와 같이 본 발명의 일 실시예에 따른 비조질 강선의 제조방법은 신선 가공 후 추가적 QT(Quenching/Tempering) 열처리 공정 수행 없이 단순 냉각 공정 조건 제어만으로도 충격인성 및 성형성을 향상시킬 수 있다.
구체적으로 본 발명의 일 실시예에 따른 강선은 신선가공 후 QT 열처리 없이도 인장강도를 700MPa 이상, 충격인성을 150J 이상 확보할 수 있다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 구체적으로 설명하지만, 하기 실시예는 본 발명을 예시하여 보다 상세하게 설명하기 위한 것일 뿐 발명의 권리범위가 이들 실시예로 한정되는 것은 아니다.
하기 [표 1]에 기재된 합금조성을 만족하는 강을 전로에서 제강한 다음, 통상적인 조건에서 주조하여 연주 빌렛(단면: 160*160mm2)을 제조하였다. 다음으로, 빌렛을 가열로 온도 1,120℃에서 105분 동안 유지한 후의 조성을 갖는 빌렛을 1,120℃에서 105분 유지 후, 1,020℃에서 압연을 진행하였다. 이후 냉각속도 0.4 내지 0.5℃/s의 속도로 냉각을 진행하여 선재를 제조하였다.
강종 합금조성
 제조조건
C Si Mn P S 사상 압연온도 권취온도 냉각
속도
발명강1 0.02 0.07 0.8 0.15 0.002 810 805 4
발명강2 0.02 0.07 0.8 0.15 0.002 980 960 5
비교강1 0.08 0.07 0.8 0.15 0.002 812 807 5
비교강2 0.02 0.07 0.8 0.29 0.002 820 810 4
비교강3 0.02 0.07 0.8 0.15 0.005 810 810 5
제조된 실시예와 비교예의 기계적 특성 및 미세조직을 측정하고, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
강종 선재
인강강도(MPa) 항복강도(MPa) 항복비 펄라이트
면적분율(%)
발명강1 552 447 0.81 5.1
발명강2 437 280 0.64 1.3
비교강1 597 480 0.80 9.5
비교강2 722 580 0.80 4.9
비교강3 550 460 0.84 5.0
이후, 55%로 신선가공하여 강선을 제조하였다.
제조된 실시예와 비교예의 [100]펄라이트/압연 방향, 분절 페라이트 인접 페라이트 내 탄소 또는 질소 함량 및 기계적 특성을 측정하고, 그 결과를 하기 표 3에 나타내었다.
P가 0.3%에 가까운 비교예3과 B함량이 0.005%인 비교예4는 선재제조측면에서는 문제가 없지만, 상기 언급한 것과 같이 P는 연주시 크랙 불량이 발생할 risk가 높고 신선 가공이 안된다는 부분과, B함량의 경우 신선 중 단선이 발생하기 때문에 본 발명에서 제시한 값을 상한으로 제어하는 것이 바람직하다고 할 수 있다.
강종 강선
[100] 펄라이트/
압연		 분절펄라이트 인정 페라이트 내
탄소 또는 질소 함량(wt%)		 인장강도(MPa) 충격인성(J)
발명강1 62 0.004 720 162
발명강2 74 0.002 547 170
비교강1 59 0.005 788 160
비교강2 59 0.005 신선불가 신선불가
비교강3 61 0.005 신선 중 단선 신선 중 단선
꺽여진(broken) 세멘타이트가 많다는 것은 [100]방향을 가지지 못하는 펄라이트에 강가공에 따른 세멘타이트에서 탄소의 분해가 발생하여 인접 페라이트로 과포하다는 것을 의미하며, 발명예 1의 경우 인접 페라이트 내 탄소 또는 질소 농도(wt.%)는 0.004 % 수준인 것이 확인 가능하며, 이때 상온 충격특성은 170J 수준으로 강도 및 충격특성이 우수한 것을 확인할 수 있다.
비교예2는 발명예1과 성분은 같지만, 사상압연 온도가 높은 상태에서 압연된 경우로 인장강도가 430MPa 수준이고 항복비가 0.7이하로 보아 저온변태조직이 나타나지 않은 polygonal 페라이트와 펄라이트가 혼재된 것으로 보인다. 해당 선재를 열처리사에서 발명예1과 동일한 가공량을 인가하였을 시 최종 인장강도가 500 MPa 수준으로 강도가 낮아 본 발명에는 적합하지 않은 것으로 보인다.
발명예2는 발명예1에 비해 탄소 함량이 증가한 경우로, 선재 강도는 600MPa수준이며, 펄라이트 분율은 9%를 초과하는 것으로 보인다. 비교예에는 포함되지 않았으나, 탄소 함량이 0.06% 초과하여 포함될경우 강도는 더 증가하겠지만, 펄라이트 분율이 10 % 초과하여 신선 가공 시 충격인성의 저하로 이어질 가능성이 크다. 이는 펄라이트 분율이 증가하면서 [100] 방향으로 재배열되는 분율이 적어지는 부분과, 신선방향과 수직방향으로 서있는 펄라이트가 [100]방향으로 재배열되지 못하면서 부서지고(broken) 이때 분절된 세멘타이트가 증가하면서 인접 페라이트 내 농도가 0.008%를 초과할 수 있기 때문이다.
따라서, 개시된 실시예에 따른 강선은 탄소의 함량을 최소화하고 P와 B 성분을 최적화한 합금 설계 및 단순 냉각 공정 조건 제어만으로 QT 열처리 없이도 기계적 특성의 확보가 가능해 저비용으로 자동차 부품을 제조할 수 있다.
상술한 바에 있어서, 본 발명의 예시적인 실시예들을 설명하였지만, 본 발명은 이에 한정되지 않으며 해당 기술 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 다음에 기재하는 청구범위의 개념과 범위를 벗어나지 않는 범위 내에서 다양한 변경 및 변형이 가능함을 이해할 수 있을 것이다.

Claims (12)

  1. 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
    미세조직으로, 페라이트 및 펄라이트를 포함하며,
    횡단면을 기준으로 0.7*D ~ 0.9*D범위에서, 펄라이트의 면적분율은 5 내지 10%인 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재.
    (여기서, D는 선재의 직경을 의미한다.)
  2. 제1항에 있어서,
    인장강도가 500 MPa 이상인 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재.
  3. 제1항에 있어서,
    항복비가 0.8 이상인 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재.
  4. 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 빌렛을 1,000 내지 1,200℃의 가열로에서 90 내지 120분 유지하는 단계;
    상기 빌렛을 Ae3+50℃ 이상에서 사상압연하고, Ae1+80 ~ Ae1+150℃의 이상역 온도구간에서 열간압연하여 선재를 제조하는 단계; 및
    상기 제조된 선재를 Ar1-300℃까지 냉각하는 단계;를 포함하는 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재의 제조방법.
  5. 제4항에 있어서,
    냉각속도는 2℃/초 내지 5℃/초인 충격인성 및 성형성이 향상된 자동차 부품용 선재의 제조방법.
  6. 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하고,
    펄라이트와 페라이트를 포함하는 미세조직을 가지며,
    상기 펄라이트를 구성하는 페라이트 내 탄소 또는 질소 함량이 0.008% 이하인 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선.
  7. 제6항에 있어서,
    인장강도가 700 MPa 이상인 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선.
  8. 제6항에 있어서,
    상기 충격인성이 150J 이상인 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선.
  9. 제6항에 있어서,
    [100] 방향으로 재 배열된 펄라이트의 면적분율은 50% 이상인 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선.
  10. 중량%로, C: 0.02 내지 0.06%, Si: 0.07% 이하(0은 제외), Mn: 0.2 내지 0.8%, P: 0.1 내지 0.2%, B: 0.001 내지 0.004%, 나머지는 Fe 및 불가피한 불순물을 포함하는 빌렛을 1,000 내지 1,200℃의 가열로에서 90 내지 120분 유지하는 단계;
    상기 빌렛을 Ae3+50℃ 이상에서 사상압연하고, Ae1+80~150℃의 이상역 온도구간에서 열간압연하여 선재를 제조하는 단계;
    상기 제조된 선재를 Ar1-300℃까지 냉각하는 단계; 및
    상기 냉각된 선재를 신선가공하는 단계;를 포함하는 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선의 제조방법.
  11. 제10항에 있어서,
    상기 신선가공은 40 내지 60%인 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선의 제조방법.
  12. 제10항에 있어서,
    상기 신선가공 후, QT 열처리 없이도, 인장강도를 700 MPa 이상, 충격인성을 150J 이상 확보할 수 있는 충격인성 및 성형성이 향상된 비조질 강선의 제조방법.
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