KR20200143466A - 항복 강도 460 메가파스칼급 열간 압연 고인성 저온 내성 에이치빔 및 이의 제조 방법 - Google Patents

항복 강도 460 메가파스칼급 열간 압연 고인성 저온 내성 에이치빔 및 이의 제조 방법 Download PDF

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Abstract

항복 강도 460 MPa급 열간 압연 고인성 저온 내성 H빔으로서, 이의 화학 성분 구성은 중량 백분율로, C: 0.03 % ~ 0.07 %,Si ≤ 0.3 %,Mn: 1.20 % ~ 1.40 %,Nb: 0.015 % ~ 0.030 %,V: 0.10 % ~ 0.15 %,Ti: 0.015 % ~ 0.025 %,Ni: 0.25 % ~ 0.45 %,Cr: 0.30 % ~ 0.50 %,Als: 0.01 % ~ 0.06 %,N: 0.010 % ~ 0.023 %,P ≤ 0.015 %,S ≤ 0.010 %,O ≤ 0.004 %이고, 나머지는 Fe와 불가피한 불순물이며; N 함유 복합 미세 합금 성분으로 설계하여, 일반 열간 압연 H빔 압연기에서 460 MPa 급 이상의 강도에 달성하면서, 더 높은 강도 및 인성을 획득하고; 해당 H빔 제품의 역학적 성능은 양호하며, 항복 강도 ≥ 460 MPa,인장 강도 ≥ 600 MPa,연신율 ≥ 18 %;-40 ℃ 종방향 충격 에너지 ≥ 100 J이고, 극히 낮은 온도 조건을 갖는 지역에서 사용하기에 적합하다.

Description

항복 강도 460 메가파스칼급 열간 압연 고인성 저온 내성 에이치빔 및 이의 제조 방법
본 발명은 야금 기술 분야에 관한 것으로, 구체적으로, 본 발명은 항복 강도 460 메가파스칼(MPa)급 열간 압연 고인성 저온 내성 에이치(H)빔 및 이의 제조 방법에 관한 것이다.
극한의 추위의 복잡한 지역으로 에너지 채굴이 발달함에 따라, 현재 낮은 레벨의 H빔을 대체하기 위해 종합 성능이 보다 높은 열간 압연 H 빔이 시급하게 필요하며, 이는 무게를 감소시키는 동시에 비교적 높은 신뢰성을 갖도록 보장한다. 동시에, 극한의 추위의 복잡한 지역의 서비스 환경에 적응하기 위해, 강재의 저온 충격 인성, 용접 성능, 라멜라 티어링 저항 성능 등에 대해 더 높은 요구를 제출하면서, 보다 높은 강도 레벨의 열간 압연 H빔에 대한 수요가 점차 증가하고 있다.
현재 중국의 열간 압연 H빔 생산 기업은 항복 강도345 MPa 이상의 상이한 레벨의 H빔을 연속적으로 개발하고 있으며, 일반적으로 복합 미세 합금 및 열간 압연의 결합 방법으로 생산한다. 상이한 기업은 장비 수준에 따라 상이한 레벨 및 상이한 종합 성능의 제품을 제조한다.
출원번호가 CN201310200230.8인 특허 출원은 항복 강도450 MPa급의 바나듐 함유 내후성 열간 압연 H빔의 압연 공법을 공개하며, 해당 바나듐 함유 내후성 열간 압연 H빔의 성분비(wt%)는, C: 0.09 ~ 0.11,Si: 0.45 ~ 0.52,Mn: 1.25 ~ 1.38,P: 0.015 ~ 0.022,S: 0.008 ~ 0.014,Cu: 0.27 ~ 0.33,Cr: 0.35 ~ 0.42,Ni: 0.25 ~ 0.32,V: 0.073 ~ 0.087,A1(s): 0.010 ~ 0.025이고, 나머지는 철과 잔여의 미세 불순물이며; 해당 바나듐 함유 내후성 열간 압연 H빔은 압연 후 2단계 급속 냉각 처리로 항복 강도450 MPa의 목표를 달성하고, 압연 후의 냉각 설비에 대해 특수한 요구를 갖는다.
출원번호가 CN201510044714.7인 특허 출원은 저온 내성 열간 압연 H빔 및 이의 제조 방법에 관한 것이고, 상기 열간 압연 H빔의 화학 성분(wt%)은, C: 0.07 ~ 0.10 %, Si: 0.2 ~ 0.4 %, Mn: 1.30 ~ 1.60 %, P ≤ 0.020 %, S ≤ 0.015 %, V: 0.015 ~ 0.070 %, Ti: 0.010 ~ 0.030 %이며, 나머지는 Fe와 불가피한 불순물이다. 생산 방법은 전로 제련, LF 정제, 연속 주조, 압연 등을 포함한다. 본 발명에 의해 제조된 H빔의 구조는 다각형 페라이트 및 펄라이트 구조이고, 항복 강도는 350 ~ 450 MPa이다. 해당 특허의 압연 공법은 일반 방법을 사용하며, 화학 성분의 설계는 이의 압연 후 항복 강도가 450 MPa에 근접하도록 한다.
상기 2가지 고강도 H빔 및 제조 기술은 미세 합금에 상이한 냉각 방법을 결합한 방식을 사용하며, 비교적 높은 강도를 갖는 동시에 일정한 저온 충격 인성을 보장한다. 한편으로, 냉각 설비에 대한 요구가 비교적 높고, 다른 한편으로, 일반 설비로 압연하여 강도가 더 크게 향상될 수 없다.
본 발명의 목적은, 극한의 추위의 복잡한 환경에서 해양 공학용 고강도, 고인성 강의 요구를 충족시키기 위해, 항복 강도 460 MPa급 열간 압연 고인성 저온 내성 H빔 및 이의 제조 방법을 설계하고 발명하는 것이며, 해당 H빔은 특히 극도로 낮은 온도 조건 지역(해양 공학)에서 고강도, 고인성 요구를 갖는 지지 구조 부재의 제조 및 사용에 적합하다.
본 발명의 기술적 해결수단은 하기와 같다.
본 발명의 항복 강도 460 MPa급 고인성 저온 내성 H빔에 있어서, 이의 화학 성분 구성은 중량 백분율로, C: 0.03 % ~ 0.07 %,Si ≤ 0.3 %,Mn: 1.20 % ~ 1.40 %,Nb: 0.015 % ~ 0.030 %,V: 0.10 % ~ 0.15 %,Ti: 0.015 % ~ 0.025 %,Ni: 0.25 % ~ 0.45 %,Cr: 0.30 % ~ 0.50 %,A1s: 0.01 % ~ 0.06 %,N: 0.010 % ~ 0.023 %,P ≤ 0.015 %,S ≤ 0.010 %,O ≤ 0.004 %이고, 나머지는 Fe와 불가피한 불순물이다. 바람직하게는, 본 발명에서 V, Ti 및 Nb의 원소는 0.10 % ≤ V+Ti+Nb ≤ 0.20 %를 만족한다. 해당 공식의 요구에 충족하여 제조된 H빔은 미세 합금화의 침전 강화 요구를 더 잘 충족시킴으로써 강의 강도를 향상시킨다.
본 발명에서 질소는 특히 티타늄 및 바나듐으로 미세 합금된 강에서 미세 합금화 탄소질소화합물의 석출에 대해 중요한 역할을 한다. 질소 함유 강은 제강 공정에서 탈기 및 질소 제거의 정제로 인한 비용 증가를 소거할 뿐만 아니라, 강에 질소를 증가시켜 미세 합금 원소의 역할을 보다 더 충분히 발휘하여, 미세 합금화 원소의 사용량을 절약함으로써, 생산 비용을 더 감소시킬 수 있다.
바나듐의 탄소질소화합물은 저탄소 강 페라이트에서 석출되어 강의 구조를 미세화할 수 있다. 질화 바나듐은 탄화 바나듐에 비해, 페라이트에 대한 고체 용해도가 더 낮고, 바나듐 미세 합금강 중 질소 함량을 증가시키며, 페라이트에서 질화 바나듐을 석출하기 더 쉬워, 바나듐 미세 합금강의 석출 강화 및 결정립 미세 강화 효과를 향상시킬 수 있다.
바나듐이 함유된 미세 합금강의 질소 함량을 높이면 VN의 석출에 유리하고, VN과 페라이트의 불일치가 가장 작기 때문에 페라이트의 우선 핵 형성 위치로 되어, 페라이트 상변화를 추진하고, 상변화의 시작 온도와, 전체 베이나이트 구조를 형성하기 위한 임계 냉각 속도를 향상시킬 수 있다.
본 발명은 순차적으로 쇳물 전처리, 전로 제련, 정제, 연속 주조, 압연, 냉각 및 교정 단계를 포함하는 상기 항복 강도 460 MPa급 고인성 저온 내성 H빔의 제조 방법을 더 제공하며, 본 발명에서 언급되지 않은 공정은 모두 종래의 기술을 사용할 수 있다.
여기서, 압연 과정 중, 가열로 소킹 온도는 1230 ~ 1280 ℃이고, 가열로에서 주조 빌렛의 체류 시간은 120 ~ 200분이며; 압연 시작 온도는 1150 ~ 1180 ℃이고, 마감 스탠드 사이의 수냉은 모두 온 상태이며, 압연 최종 온도는 750 ~ 860 ℃이다.
또한, 본 발명에 따른 제조 방법에 있어서, 여기서 바람직하게, 연속 주조 턴디쉬에서 용강 과열도는 ≤ 25 ℃이고, 빌렛 품질을 보장한다. 용강이 더 나은 탈산소 효과를 달성하고, 강의 청정도를 향상시키며, 강 내 개재물이 성능에 주는 위험을 감소시키기 위해, 강 내 일정한 산 용해성 알루미늄 함량을 보장해야 한다.
정제된 강재는 마무리 압연기에서 배출된 후 보온을 위해 단열 커버가 구비된 롤러 테이블에 진입되어 균일한 온도 강하를 보장한 다음, 서냉을 위해 냉각 베드로 진입된다.
본 발명의 실시예에 따르면, 본 발명의 항복 강도 460 MPa급 고인성 저온 내성 H빔의 제조 방법은 구체적으로 쇳물 전처리, 전로 제련, 정제, 연속 주조 완전 보호, 빌렛 보온 피트 서냉, 공형 압연 공법 및 오프라인 서냉 공법을 포함한다.
비용, 생산 공법 및 품질을 종합적으로 고려할 경우, 본 발명은 저탄소 합금화 공법 설계를 통해, 비교적 낮은 탄소 함량으로 다른 저함량의 합금 원소와 결합하여, 질소를 가치가 있는 합금화 원소로서 강에 보존되도록 하며, 강 성분 비율을 합리적으로 최적화하여, 압연 후 형강 압연 및 압연 후 냉각하는 압연 공법을 배합시킨다. 미세결정 강화, 석출 강화 및 위상변화 강화 메커니즘을 사용하여, 적절한 베이나이트 + 페라이트를 주요로 하고, 소량의 펄라이트를 포함한 고강성 및 고인성 H빔을 제조하며, 여기서 구조 표층은 단상 하부 베이나이트 또는 페라이트 + 단상 하부 베이나이트이고, 내부는 페라이트 + 펄라이트의 미세 복합상 구조이다. 베이나이트는 강의 강도, 가소성 및 인성을 증가시킬 수 있을 뿐만 아니라, 강 종류의 변형 및 균열을 감소시킬 수 있어, 강 종류의 성능 및 표면 품질을 크게 향상시킨다. 해당 H빔은 강도가 높고, 강 종류 성능이 좋으며, 수율이 높고, 공법 제어 난이도가 낮아, 저온 지역 또는 해양 공학에 사용되는 대형 및 중형 고강성 및 고인성 H빔 제품의 산업화의 일괄적 생산을 구현하는데 유리하다.
본 발명의 기술적 해결수단의 이점은 하기와 같다.
1. 일반 압연기의 압연 정규화에 적합한 저탄소 및 복합 미세 합금 성분 설계 아이디어는 압연 과정의 고온 압연력을 감소시키고; 동시에 N함유 복합 미세 합금화 성분 설계를 사용하여, 일반 열간 압연기 H빔 압연기에서 460 MPa급 이상의 강도를 구현하는 동시에 비교적 높은 강인성을 획득한다.
2. 비교적 높은 N 함량으로 인한 빌렛 균열 결함을 방지하기 위해, 연속 주조 빌렛은 오프라인 후 보온 피트에 진입되어 서냉됨으로써 빌렛 표면 품질 및 내부 결함을 보장한다.
3. 완제품 H빔 구조는 적절한 베이나이트 + 페라이트를 주요로 하고, 소량의 펄라이트 구조를 포함한다.
4. 본 발명에 관한 H빔 제품은 그 역학적 성능이 양호하며, 항복 강도 ≥ 460 MPa,인장 강도 ≥ 600 MPa,연신율 ≥ 18 %;-40 ℃ 종방향 충격 에너지 ≥ 100 J이고, 극도로 낮은 온도 조건의 지역에서 사용하기에 적합하다.
도 1은 본 발명의 실시예 2에서 제조된 항복 강도 460 MPa급 고인성 저온 내성 H빔의 금상 조직도(×200)이다.
이하, 구체적인 실시예를 예로 들어 본 발명을 설명한다. 지적해야 할 것은, 실시예는 단지 본 발명을 더 설명하기 위한 것일 뿐, 본 발명의 보호 범위를 한정하려는 것이 아니며, 본 발명에 따른 타인에 의해 이루어진 비 본질적인 수정 및 조정은 여전히 본 발명의 보호 범위에 속한다.
하기 실시예에서 연속 주조 빌렛은 하기 공법 과정에 의해 제조된다. 설정된 화학 성분 범위(표 1)에 따라, 쇳물을 원료로 하여, 전로 제련, 정제를 통해 C, Si, Mn, S, P 등의 함량을 조정하고 미세 합금화하여, 성분이 대상값에 달성되면 연속 주조하고, 빌렛을 직접 가열하거나 소킹시킨다. 실시예 1-4의 제조 단계는 하기와 같다.
해당 강은 쇳물 전처리→전로 제련→래들 아르곤 스터링→정제→연속 주조→형강선 압연→냉각 베드 서냉을 거친다. 여기서, 형강선 압연은 조압연 및 마무리 압연 2가지 압연을 포함한다. 본 발명에서 언급되지 않은 공정은 종래의 기술을 사용할 수 있다. 열간 압연 공정은 온도 제어를 주요로 하며, 최종 압연 온도는 플랜지 외측에서 감지되고, 압연된 재료는 냉각 베드에서 자연적으로 냉각된다. 실시예 1-4의 화학 성분 및 구체적인 공법은 아래 표 1을 참조한다.
Figure pct00001
실시예 1-4의 열간 압연 공법 조건은 표 2를 참조한다. 참조 기준은 BS EN ISO 377-1997《역학적 성능 시험 샘플의 샘플링 위치 및 제조》이고; 항복 강도, 인장 강도, 연신율의 시험 방법은 기준 ISO6892-1-2009《금속 재료 실온 인장 시험 방법》을 참조하며; 충격 에너지 시험 방법은 기준 ISO 148-1《금속 재료 샤르피 펜듈럼 충격 시험》을 참조하고, 결과는 표 3을 참조한다.
Figure pct00002
Figure pct00003
표로부터 보다시피, 본 발명의 실시예 1-4의 항복 강도는 460 MPa급을 유지하며, 양호한 연장 성능을 가지고, -40 ℃ 충격 에너지는 비교적 높다. 극도로 낮은 환경에서 해양 공학 부품을 제조하는 사용 조건을 충족할 수 있으며, 비교적 높은 저온 인성이 요구되는 해양 석유 플랫폼, 해양 원양 선박과 같은 지지 구조 부재를 제조하는데 적용된다.
도 1로부터 보다시피, 본원 발명의 구조는 입상 베이나이트 + 페라이트 구조이다. 해당 유형의 구조에서 분산된 베이나이트는 강의 강도를 향상시키고, 미세한 페라이트는 인성과 가소성을 향상시키는데 큰 도움이 된다. 따라서, 460 MPa급 강도의 H빔의 경우, 강도를 충족시키면서, 인성 특히 저온 인성은 향상된다.
물론, 본 발명은 다양한 실시예가 있을 수 있으며, 본 발명의 정신 및 본질을 벗어나지 않고, 당업자에 의해 다양한 수정 및 변형이 이루어질 수 있으나, 이러한 대응되는 수정 및 변형은 모두 본 발명의 청구보호범위에 속한다.

Claims (6)

  1. 항복 강도 460 MPa급 열간 압연 고인성 저온 내성 H빔으로서,
    상기 H빔의 화학 성분 구성은 중량 백분율로, C: 0.03 % ~ 0.07 %,Si ≤ 0.3 %,Mn: 1.20 % ~ 1.40 %,Nb: 0.015 % ~ 0.030 %,V: 0.10 % ~ 0.15 %,Ti: 0.015 % ~ 0.025 %,Ni: 0.25 % ~ 0.45 %,Cr: 0.30 % ~ 0.50 %,A1s: 0.010 % ~ 0.06 %,N: 0.010 % ~ 0.023 %,P ≤ 0.015 %,S ≤ 0.010 %,O ≤ 0.004 %이고, 나머지는 Fe와 불가피한 불순물인 것을 특징으로 하는 항복 강도 460 MPa급 열간 압연 고인성 저온 내성 H빔.
  2. 제1항에 있어서,
    0.10 % ≤ V+Ti+Nb ≤ 0.20 %인 것을 특징으로 하는 항복 강도 460 MPa급 열간 압연 고인성 저온 내성 H빔.
  3. 제1항 또는 제2항에 있어서,
    상기 H빔의 항복 강도 ≥ 460 MPa,인장 강도 ≥ 600 MPa,연신율 ≥ 18 %,-40 ℃ 종방향 충격 에너지 ≥ 100 J인 것을 특징으로 하는 항복 강도 460 MPa급 열간 압연 고인성 저온 내성 H빔.
  4. 제1항 내지 제3항 중 어느 한 항에 따른 H빔의 제조 방법으로서,
    순차적으로 쇳물 전처리, 전로 제련, 정제, 연속 주조, 압연, 냉각 및 교정 단계를 포함하되, 압연 과정에서, 가열로 소킹 온도는 1230 ~ 1280 ℃이고, 가열로에서 주조 빌렛의 체류 시간은 120 ~ 200분이며; 압연 시작 온도는 1150 ~ 1180 ℃이고, 마감 스탠드 사이의 수냉은 모두 온 상태이며, 압연 최종 온도는 750 ~ 860 ℃인 것을 특징으로 하는 H빔의 제조 방법.
  5. 제4항에 있어서,
    연속 주조 턴디쉬(tundish)에서 용강 과열도는 ≤ 25 ℃인 것을 특징으로 하는 H빔의 제조 방법.
  6. 제4항에 있어서,
    마무리 압연을 거친 강재는 마무리 압연기에서 배출된 후 보온을 위해 단열 커버가 구비된 롤러 테이블에 진입되고, 이어서 서냉을 위해 냉각 베드로 진입되는 것을 특징으로 하는 H빔의 제조 방법.
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Families Citing this family (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108642381B (zh) * 2018-05-16 2020-02-18 山东钢铁股份有限公司 一种屈服强度460MPa级热轧高韧性耐低温H型钢及其制备方法
CN112410666A (zh) * 2020-11-10 2021-02-26 马鞍山钢铁股份有限公司 一种低成本460MPa级优异低温韧性热轧H型钢及其生产方法
CN113604735B (zh) * 2021-07-20 2022-07-12 山东钢铁股份有限公司 一种屈服强度420MPa级热轧耐低温H型钢及其制备方法
CN113546960A (zh) * 2021-07-27 2021-10-26 山西通才工贸有限公司 一种棒材螺纹钢切分轧制无微合金化控轧控冷方法
CN113699441A (zh) * 2021-07-29 2021-11-26 马鞍山钢铁股份有限公司 一种低温冲击韧性良好的翼缘超厚热轧h型钢及其生产方法
CN114000035A (zh) * 2021-11-04 2022-02-01 南阳汉冶特钢有限公司 一种耐大气腐蚀高强特厚q390gnh钢板的生产方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3733727B2 (ja) * 1997-12-26 2006-01-11 Jfeスチール株式会社 圧延のままでフランジ厚み方向の靱性に優れる引張り強さが590MPa級の建築構造用極厚H形鋼の製造方法
JPH11315345A (ja) * 1998-04-30 1999-11-16 Kawasaki Steel Corp 溶接h形鋼
JP2001262225A (ja) * 2000-03-14 2001-09-26 Nkk Corp 極厚h形鋼の製造方法
JP5884148B2 (ja) 2010-04-16 2016-03-15 Jfeスチール株式会社 耐塗膜剥離性に優れた厚鋼板およびその製造方法
CN102851596B (zh) * 2011-06-28 2015-10-07 鞍钢股份有限公司 一种低成本490MPa级建筑结构用耐火钢板及其制造方法
US9482005B2 (en) * 2012-11-26 2016-11-01 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation H-Section steel
US9834931B2 (en) 2013-03-14 2017-12-05 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation H-section steel and method of producing the same
CN103243272B (zh) * 2013-05-25 2015-10-07 马钢(集团)控股有限公司 一种屈服强度500MPa级含钒耐候热轧H型钢的轧制工艺
CN103667910B (zh) * 2013-12-13 2015-09-23 莱芜钢铁集团有限公司 具有良好低温冲击韧性的热轧h型钢的制造方法
JP6361278B2 (ja) 2014-05-16 2018-07-25 新日鐵住金株式会社 圧延鋼材の製造方法
JP6354572B2 (ja) * 2014-10-27 2018-07-11 新日鐵住金株式会社 低温用h形鋼及びその製造方法
CN104630625B (zh) * 2015-01-28 2017-05-17 山东钢铁股份有限公司 一种耐低温热轧h型钢及其制备方法
CN105256246A (zh) * 2015-10-22 2016-01-20 南京钢铁股份有限公司 一种生产薄规格高强度耐大气腐蚀结构钢板的方法
CN109642296B (zh) * 2016-08-29 2019-11-05 日本制铁株式会社 轧制h型钢及其制造方法
CN108642381B (zh) * 2018-05-16 2020-02-18 山东钢铁股份有限公司 一种屈服强度460MPa级热轧高韧性耐低温H型钢及其制备方法

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