KR20110086740A - 유리 및 세라믹의 혼합물로 금속 도가니 성분을 코팅하는 방법 - Google Patents

Abstract

강철로 만들어지고 고온에 처해지는, 폐기물의 유리화를 위한 도가니의 원통 벽의 각진 섹터는 주로 유리와 세라믹의 혼합물로 코팅되며, 상기 코팅은 코팅의 유전율 강도 및 응집력을 개선시키지만, 코팅의 빠른 플레이킹을 초래할 기판의 임의의 과도한 열 팽창 또는 산화를 만들지 않는, 개기공을 충진시키는 혼합물의 표면 용융을 실행하도록 650℃ 내지 850℃의 단계를 포함하는 열 처리가 이루어진다.

Description

유리 및 세라믹의 혼합물로 금속 도가니 성분을 코팅하는 방법{METHOD FOR COATING A METAL CRUCIBLE MEMBER WITH A GLASS AND CERAMIC MIXTURE}

문헌 FR-A-2 835 601은 전기 절연 보호는 섹터(sector)의 내부면 또는 측면과 같은 도가니의 표면의 적어도 하나의 부분을 코팅하는 세라믹을 침착시킴으로써 강화될 수 있음을 교시한다. 세라믹은 도가니의 금속의 온도보다 높은 온도에서 녹는 결정질 구조를 가지는 내화성 원소이다. 또한 도가니의 이용은 고온 및 종종 매우 부식성인 분위기의 어려운 조건임에도 불구하고 대부분의 경우에서 만족스럽다. 그럼에도 불구하고, 상기 방법을 적용하기 위한 특정 상황은 어려움이 있다. 이는 특히, 섹터의 냉각이 일반적으로 하중의 나머지보다 덜 뜨거울 뿐만 아니라 덜 공격적인도가니의 벽과 접촉하는 하중의 고형화 층의 보존을 보장하는 동안, 액체(산, 물, 액체 폐기물)의 상당한 양이 유리화되는 하중으로 액체 배출물의 도착시와 같은, 유리 욕조의 표면에 위치할 경우이다. 이제 세라믹 코팅은 이것이 만들어지자마자 곧 다공성이 되고, 그후 이것이 겪는 열 충격에 의하여 균열이 생기거나 또는 온도 체크가이루어지게 된다. 이러한 다공성은 유리화시 생산된 기체 및 특히 가끔 세라믹 층 내 유리 위에 큰 부피로 존재하는 액체의 여과(percolation)를 가능하게 하며, 이는 한편으로는 층의 전기 강도(electric rigidity), 및 한편으로는 코팅하는 기판의 부식 가능성을 감소시키게 된다. 세라믹 층은 다공성이 없어질 때까지 사라질 수도 있다.

세라믹 층의 두께의 증가는 세라믹 층의 개기공률(open porosity) 및 유전율 강도(dielectric rigidity)를 증가시키지만, 이는 하중과 냉각된 섹터 사이에서 접하는 고온 구배, 및 두꺼운 세라믹 층을 파괴할 특히 수직 방향의 섹터를 따르는 이에 상응하는 열 팽창 차이 때문에 여기에서는 적합하지 않다.

또한 순수한 세라믹 대신에, 유리와 세라믹의 혼합물로 이루어지는 코팅에 대한 관심이 증가하였다. 기대는 세라믹의 간극(interstice)을 충진시키고 따라서 프로젝션(projection) 동안 다공성을 감소시키고, 또는 유리를 점성으로 만듦으로써 부품의 후속 어닐링 처리에 의하여 다공성을 더욱 감소시키기 위하여 유리의 더 낮은 녹는 온도에서 유리하게 하고, 기대는 또한 기판의 더 높은 팽창 계수에 더 가까운 코팅의 전반적인 팽창 계수를 가지기 위해 세라믹의 팽창 계수보다 더 높은 팽창 계수에서 유리하게 하였다.

그러나 저자의 연구에 의해 확인하였던 본 발명 이전의 연구는 다공성을 감소시키는 목적은 획득하기 어렵다는 것을 입증하였다.

또한 세라믹 기판에 대한 Manfredini에 의한 연구("Glass-alumina composite coatings by plasma spraying, Part I　: microstructural and mechanical characterization", Surface & Coating Technology [2005])는 이와 같이 실제로는 점성이 되는 유리의 침투(infiltration)에 의한 코팅의 구조를 재배열하는 것으로 추정된 1,000℃ 열 처리는 코팅의 다공성 및 기계적 강도에 영향을 미치지 않으며, 해롭게 될 수도 있음을 입증하였다. 그 이유는 준안정한 중간 델타 및 카파 상태를 통하여 준안정한 감마 상태에서 안정한 알파 상태로 수축하는 세라믹(알루미나)의 상변환, 및 코팅에서 트래핑된 기포의 확장때문일 것이다. 함량이 알루미나 약 80% 및 유리 약 20%인 것을 제외하고, 코팅의 기계적인 강도가 낮아지는 것을 또한 인식하였다.

스테인레스 스틸 기판 상에 증착된 것 외에 동일한 코팅에 대한 이러한 열 처리 방법의 적용은 또한 발명자가 인식한 대로, 다른 해로운 효과, 즉 유리와의 산화환원(redox) 화학 반응에 의한 기판의 산화, 즉 기판의 철이 산화되고 유리가 철의 산화물의 일부의 환원을 통해 분해됨으로써 코팅의 응집과 강도에 대한 치명적인 결과를 가지는, 기판의 산화가 일어날 수 있다.

또한 Zhang의 연구("Temperature profiles and thermal stress analysis of plasma sprayed glass-composite coatings", Thermal spray　: surface engineering via applied research, edited by C. Berndt, ASM Thermal Spray Society, German Welding Society (DUS) and International Institute of Welding (IIW), ISBN 0-87170-680-6, SAN: 204-7986 (2000), 355-361)에서 언급될 수 있으며, 이는 복합 코팅에 대한 내부 응력은 낮은 유리 전이 온도 및 높은 선형 팽창 계수를 가지는 유리를 선택함으로써 완화될 수 있음을 교시한다. 500℃ 미만의 유리 전이 온도를 가지는 유리가 고려된다. 그러나 코팅의 다공성에 대한 효과는 언급되어 있지 않고, 본 발명자는 이러한 테스트를 재현함으로써 임의의 효과가 없으며, 코팅의 미문상(micrographic) 규조는 눈에 띄게 변형되었음을 규명할 수 있었다.

문헌 US-A-200610023은 비정질 매트릭스에서 코팅된 경질 입자로 이루어진 연마 코팅을 기재한다. 코팅은 예를 들어 1,300°의 고온에서 열 처리하게 되는 플라즈마를 통하여 프로젝션된다.

문헌 WO-A-02/18128은 유리 물질 및 결정질 물질에서의 복합 코팅을 기재하며, 여기에서 결정화는 1,100℃에서 적어도 1,200℃까지의 열 처리 후에 형성된다.

본 발명의 목적은 금속 도가니 뿐만 아니라 이러한 도가니의 성분을 코팅하는 방법에 관한 것이다.

특히 도가니가 냉각되는 도가니의 하중에 대한 고온 유도 가열을 이용한 유리화 방법에 사용되는 도가니용으로 고안되었다. 이러한 도가니는 용융 유리의 욕조에서 낮거나 중간의 활성을 가지는 핵 유기 폐기물을 소각하고, 높거나, 중간, 낮은 활성을 가지는 핵 폐기물 또는 핵 액체 배출물을 유리화하여 산화물로부터 유리를 정교하게 만드는데 사용된다. 도가니는 내화 콘크리트 단독 상에 위치하고, 고주파 전류를 흘리며, 도가니의 하중의 가열을 발생하는 인덕터로 만들어진 자기장에 위치한다. 유리하게는 금속인 도가니의 원통의 벽은 이것이 포함되는 용융 하중 때문에 상당히 가열되고, 이것이 겪은 유도된 전류 때문에 발전된다. 이는 냉각 회로가 도가니의 벽을 꿰뚫기 때문이다. 그러나, 벽에서 유도된 전류는 도가니의 인덕터 및 함량 사이에서 가열을 감소시킬 뿐만 아니라 직접적인 전자기 결합(electromagnetic coupling)을 증가시키는 것에 한정되어야 한다. 또한 벽은 인접한 성분의 각 쌍 사이의 전기 절연체로, 통의 말뚝의 방식(stave of barrel)으로 횡단면으로 조립된 수직 섹터의 어셈블리로 이루어진다. 이러한 전기 절연체는 일반적으로 마이카이다. 도가니의 섹터는 일반적으로 인덕터 위의 높은 부분에서 서로 용접으로, 또는 상부 플랜지 상으로 돌려서 조임으로써 조립되어 있고, 또한 외부 주변에서 후프(hoop)에 의해, 탄성중합체 또는 에폭시 수지로 함침된 유리 섬유를 이용하여 유지될 수 있다.

따라서 본 발명의 목적은 유전율 강도, 및 부식 및 온도에 대한 저항성의 일반적인 요구 사항을 충족시키지만, 용융 하중에 존재하는 액체의 여과를 촉진하는 과도한 개기공(open porosity)의 단점을 포함하지 않는 냉각된 도가니 벽의 금속 섹터의 코팅을 제안한다.

게다가 이러한 코팅은 처리되는 폐기물에 따라 질산염, 염화물, 황산염, 몰리브덴산염 등과 같은 접한 화합물에 저항해야 한다. 방사성 폐기물에 대한 현재의 적용에서, 또한 그것의 방사선에 저항해야 한다. 마지막으로, 코팅하는 기판과 물리적 및 화학적으로 물론 양립가능해야만 하며, 즉 매우 다른 열 팽창을 가지지 않아 기판에 부착하고 기판과 반응하지 않아야 한다.

유도전기로(induction furnace)의 기술 분야에서 전통적인 코팅은 세라믹, 특히 알루미나, 멀라이트, 알루미나-루틸(alumina-rutile) 또는 다른 물질로 된다. 이러한 코팅을 적용하는 방법은 일반적으로 플라즈마를 통하여 프로젝션된다. 플라즈마 프로젝션에 의하여 상술된 층은 전체 부피에서 서로 연결된 개기공을 가진다.

가장 일반적인 형태에서 본 발명은 유리화 도가니의 섹터를 코팅하는 방법에 관한 것이며, 상기 섹터는 강철로 되고, 이는 유리 및 세라믹의 혼합물을 상기 섹터에 적용하는 단계, 및 상기 혼합물을 열 처리하는 단계로 이루어짐을 특징으로 하며, 상기 혼합물은 650℃ 미만의 유리 전이 온도를 가지는 유리의 질량이 50% 내지 70%이고, 세라믹의 질량이 30% 내지 50%인 조성을 가지고, 열 처리는 혼합물의 주입 온도(pour temperature)보다 더 높고, 650℃ 내지 850℃를 포함하는 최대 온도에서 수행된다.

따라서 본 발명은 코팅의 특정 조성 및 낮은 열 처리 온도의 조합에 달려있으나, 유리 전이 온도도 낮은 유리와 연관되어 있다.

플라즈마를 통한 프로젝션 후 전체의 총 부피에서 서로 연결된 개기공(open porosity)은 열 처리로 완전히 제거된다. 후자는 유리를 점성으로 만들고, 코팅의 다공성 구조(architecture)를 치밀하게 만든다. 그러나, 코팅에서 트래핑된 공기의 확장으로 밀폐기공(closed porosity)을 가질 것이므로 코팅은 치밀하지 않다. 이러한 다공성은 코팅에 국소화되어 있고 화학종(chemical species)의 여과를 허용하지 않으며, 물론 제어 하에 있다면 기계적 특성에 해롭지 않으므로 방해물이 아니다.

혼합물의 질량에 대하여 세라믹 30%, 유리 70%의 조성이 양호한 결과를 제공한다.

제1 양태에 따르면, 본 발명은 코팅 조성물에 관한 것이다. 유리가 약 50% 내지 70%를 포함하는 질량 비율을 가지고 나머지는 세라믹이다. 세라믹은 코팅에 대한 기계적 강도를 제공하고, 유리는 열 팽창 차이로 형성되는 박리(delamination) 또는 플레이킹(flaking)을 견딜 수 있는 능력을 제공한다. 박리에 저항하는 상이한 분포로, 특히 유리와 세라믹의 동일한 부(part)는 특히 코팅된 부품의 모서리에서 매우 낮을 것이고, 이는 코팅의 미세 구조의 불균질로 설명될 수 있다. 세라믹의 큰 점유율로, 코팅은 응집력이 낮도록 본질적으로 유리와 세라믹 층이 교대로 형성된 층상 구조를 가질 것이다. 본 발명의 비율로, 코팅은 분리된 세라믹 입자(grain) 주위의 연속된 유리 매트릭스의 형태를 가정한다. 유리 매트릭스는 코팅에 대하여 구하는 응집력을 제공하고 세라믹 입자는 코팅으로 겪는 d응력의 결과로 매트릭스에서 생긴 미소균열을 중지시키는 가능성을 더 제공하며, 이는 구하는 기계적 강도를 보장한다.

제2 양태 하에서, 본 발명은 코팅에 적용되는 열 처리에 관한 것이다. (1,000℃에 가까운) 고열 처리로 수행된, 이전 기술 조사는 코팅의 다공성에서의 감소를 허용하지 않는다. 그러나 본 발명자는 이러한 목적을 획득할 수 있고 다음의 조건으로 결정되는 온도 범위를 발견하였다.

a) 우선 혼합물은 코팅의 기공내로 유리의 침투를 획득하기 위하여 점성으로 만들어야 한다. 이는 혼합물에서 세라믹의 존재 때문에 유리의 유리 전이 온도 보다 다소 더 높은 혼합물의 주입 온도에서 획득되며, 이는 혼합물의 방울이 퍼지는 온도를 관찰함으로써 찾을 수 있다.

b) 또한 기판의 산화는 피해야 하며, 이는 열 처리 온도가 코팅과 기판 사이의 계면에서 적정하게 유지하게 한다.

c) 또한 상기 온도는 코팅내에 트래핑된 기포의 팽창 및 세라믹의 상태 변화에 의하여 추가적인 다공성이 생기는 것을 피하도록, 실제 코팅에서 적정하게 유지하여야 한다.

테스트는 유리에 의하여 관련된 강철의 산화가 약 550℃에서 시작하지만, 그 진행이 650℃ 이상에서 훨씬 더 빠르게 되는 것을 입증하였다. 그러므로 약 650℃의 온도 초과에서 코팅 및 기판 사이의 계면에서의 가열 공정은 상기 공정이 짧은 경우에만 허용될 수 있으며, 더 낮은 온도로의 가열이 바람직하다.

열 처리의 만족스러운 종류는 지정된 온도 범위의 상부를 포함하는 비교적 고온에서의 글레이징, 그 후 공기 중에서의 담금질(quenching) 및 이 온도 범위의 하부 또는 심지어 분명하게 더 낮은 온도에서의 어닐링을 포함한다. 글레이징은 코팅의 자유 표면의 용융을 실행하고, 어닐링은 내부 응력을 분석하는 동안 기판을 산화시키지 않는 물체를 이용한 코팅의 하부를 개선시킨다. 글레이징은 짧은 시간 동안 실행되고, 몇 분간, 많아야 약 15분 지속되며, 이는 약 750℃ 내지 850℃에서 수행될 수 있다.

글레이징이 실행되는 경우에, 어닐링이 650℃ 미만, 또는 심지어 예를 들어 500℃ 미만, 즉 유리의 유리 전이 온도 근처에서 수행될 수 있도록 코팅에 제공되는 열의 부분은 또한 후자의 하부를 가열하는데 사용될 것이다. 이러한 어닐링 단계는 적어도 한 시간동안, 가능하다면 훨씬 더 오랫동안 지속된다.

열 처리의 만족스러운 다른 종류는 열 처리 기간에 의한 어닐링과 유사하지만, 이는 임의의 글레이징 단계 없이, 본원에서 어닐링에 대하여 고려된 온도보다 더 높은 온도에서, 보다 특히 약 650℃ 내지 750℃를 포함하는 온도 범위에서 단독으로 수행된다. 기판의 부식이 우려되어야 하고, 이는 불활성 분위기 하에서 진행되어야 한다.

본 발명은 그 중에서도 기판이 빠르게 산화될 온도에서 표면에서의 코팅을 가열하여야 하는 모순을 해결함으로써 고안된 것을 보여준다.

예시적인 구체예

I) 1°) 따라서 하나의 구체예는 본원에서 고려된 코팅을 시작하기 위하여 유리 전이 온도 Tg가 약 650℃ 미만, 바람직하게는 약 500℃ 미만인 유리의 선택을 초래하였고, 이는 열 처리를 선택하는데 더 많은 자유를 제공하며 따라서 보다 용이하게 우수한 결과를 제공한다.

2°) 또한 고려되어야 하는 열 처리는 하기 조건에 따른다.

a) 이러한 열 처리의 첫번째는 표면 또는 코팅의 전체 부피를 녹이는 것을 획득하기 위하여, 글레이징, 즉 강하고 짧은 가열, 그 후 공기 중에서의 담금질을 포함한다. 담금질에서 열응력 다짐(stemming)을 완화시키기 위하여, 글레이징은 기판의 산화를 제조하는데 불충분한 온도, 전형적으로 500℃의 유리 전이 온도에 대하여 550℃ 미만에서 어닐링으로 계속된다. 글레이징은 몇 분간 지속되며, 어닐링은 몇 시간 동안 지속된다. 글레이징은 유리 전이 온도의 3/2 배에 가까운 온도, 약 800℃ 내지 850℃를 포함할 수 있는 온도에서 수행된다.

b) 다른 가능성은 글레이징의 온도와 이전 처리의 어닐링의 온도 사이의 중간 온도에서 단일의 안정 상태(plateau)를 가지는 열 처리에 있다. 이러한 중간 온도는 650℃ 내지 700℃에서 얻어질 수 있다. 또한 기판의 산화와 코팅내 기포의 성장이 우려되므로, 밀폐형 인클로저(closed enclosure)에서 작업하는 것을 추천한다. 기판과 코팅 사이의 산화환원 반응은 완전히 중지되지 않으므로, 이러한 열 처리는 과도하게 연장되어서는 안된다.

3°) 이제 다른 파라미터의 영향을 언급할 것이다.

a) 코팅을 적용하는 방법은 플라즈마를 통한 프로젝션, 겔의 응집, 건조 및 적용에 의한 처리일 수 있다. 바람직하게 사용되는 분말은 균일하고, 구형인 미세 입자(grain)(직경이 약 45㎛ 미만임)로 이루어진다.

b) 세라믹은 그 중에서도 알루미나, 멀라이트, 알루미나-루틸일 수 있다.

c) 낮은 유리 전이 온도를 가지는 유리는 일반적인 산업 보로실리케이트 유리일 수 있다.

d) 하나의 가능성은 세라믹을 프로젝션하기 전에 기판 상에 하부층(sublayer)을 적용하는 것으로 이루어진다. 하부층은 기판에 대한 코팅의 접착성을 개선시키는데 사용될 수 있다. 니켈계 합금은 강철과 세라믹 사이의 표준 하부층을 구성하지만, 이는 질소 화합물(nitrous compound)에 대한 나쁜 화학적 저항성 때문에 본원에서는 사용되지 않았다. 놀랍게도, 기판에 대한 동질의 하부층의 적용(특히 다른 등급의 스테인레스 스틸 상에 스테인레스 스틸의 적용)은, 하부층이 더 이상 기판의 열 팽창 계수와 니켈 합금과 같은 코팅의 열 팽창 계수과 함께 중간의 팽창 계수를 가지지 않으므로, 열 팽창 계수의 불일치에도 불구하고, 양호한 결과를 제공하였음을 알았다. 또한 탁월한 접착력 저항성은 기판의 거칠기(roughness) 보다 더 큰 하부층의 거칠기에 기인한다. 하부층은 유리하게 코팅과 같은 플라즈마를 통하여 프로젝션된다. 하부층은 기판의 등급과는 다른 등급의 강철일 수 있다(예를 들어 각각 316L 및 304L).

II) 이제 몇 가지 테스트를 설명할 것이고, 본 발명의 특정 구체예를 제시하는 그 테스트에 대한 결과는 만족스럽다. 테스트는 모두 30질량% 알루미나와 70질량% 유리의 혼합물로 실시하였다. 유리는 유리 전이 온도가 470℃이고, 열 팽창 계수가 14.47 x10^-6이며, 입자 크기가 32 내지 45㎛이고, 밀도는 2.626(제조 업체로부터의 데이터임)인 상표 Escol의 산업 유리이었다. 이러한 유리의 2가지 필수적인 특성은 낮은 유리 전이 온도와 높은 팽창 계수이지만, 이것의 산에 대한 화학적 저항성은 또한 실제 사용에서 유리를 높게 평가될 수 있게 한다. 상기 혼합물은 직경이 25mm이고 두께가 6mm인 스테인레스 스틸 304L에서 원형 표본에 적용하였고, 단순한 45° 챔퍼(chamfer)를 모서리 상에 만들었다(1 X 1mm). 중력의 영향 하에서 퍼질 수 있고 따라서 기공 내로 스며들 수 있는 상기 혼합물의 주입 온도는 약 640℃이다.

1°) 제1의 만족스러운 테스트는 산화 분위기 하에서, 800℃에서 5분 동안 글레이징으로 코팅하고, 그 다음 공기 중에서 담금질하며, 그 후 480℃에서 1시간 동안 어닐링하는 것으로 이루어진다. 중간 안정 상태를 관찰하였다. 공정의 마지막에서의 표본 상에서 만족스럽고, 동질이며 접착성이 있는 코팅을 알았다.

2°) 제2 테스트는 실질적으로 동일한 방법이지만, 약간 다른 온도(850℃)에서 5분의 동일한 기간 동안 임의의 중간 안정 상태 없이 글레이징으로 수행하였다. 어닐링 후, 480℃에서 100℃로의 냉각을 1시간 이내에서 점진적으로 실행하였다. 에지 효과(edge effect)에서 훨씬 더 큰 환원을 가지는 부품의 양상이 훨씬 더 좋다.

어닐링이 없다는 것을 제외한, 유사한 비교 테스트는 상당한 박리가 표본의 모서리 근처의 코팅의 완전한 제거를 초래하고 다른 부분의 거칠기를 상당히 증가시키므로 매우 나쁜 결과를 제공하였다. 또한, 알루미나의 비율이 더 큰 것을 제외하고, 알루미나의 비율을 40중량%에서 시작하여, 어닐링을 하면서 수행한 다른 비교 테스트는 모서리에서의 상당한 박리를 보였다.

3°) 제3의 만족스러운 테스트는 아르곤 분위기 하에서 실시하였고 표본과 코팅을 700℃에서 1시간 동안, 온도를 분당 5℃씩 올리면서 열 처리시키는 것으로 이루어진다. 또한 여기에서 비교 테스트를 수행하였다. 혼합물의 조성에서 알루미나의 비율의 증가는 앞의 테스트의 조건 하에서보다 현저하게 더 많은 플레이킹을 제공하였다. 또한 산화 분위기 하에서인 것을 제외하고 동일한 조성을 가지는 코팅으로 테스트를 반복 실시하였다. 그 후 기판의 산화때문에 코팅의 화학적 변화가 보였다.

이러한 3가지 주요 테스트는 건조하고 습한(염분) 매체에서 50 헤르츠에서 1,200볼트의 파괴전압에 대하여 우수한 양상과 저항성을 가지는 코팅을 제공하였다.

다른 테스트는 650℃의 온도에서 5시간 동안 수행하였고, 그 후 480℃에서 30분 동안 어닐링을 수행하였다. 모든 경우에서, 개기공과 새로 생기는 기공이 감소하였지만, 기판의 산화 뿐만 아니라 내부 기공의 성장을 초래하는 기판 반응이 일어났다.

Claims (8)

1. 유리화 도가니의 강철 섹터를 코팅하는 방법으로서, 상기 방법은 플라즈마를 통한 프로젝션에 의하여 유리 및 세라믹의 혼합물을 상기 섹터의 강철 상에 적용하는 단계, 및 얻어진 코팅을 열 처리하는 단계로 이루어짐을 특징으로 하며, 상기 혼합물은 650℃ 미만의 유리 전이 온도를 가지는 유리의 질량이 50% 내지 70%이며, 세라믹의 질량이 30% 내지 50%인 조성을 가지고, 상기 열 처리는 혼합물의 주입 온도보다 더 높고 650℃ 내지 850℃를 포함하는 최대 온도에서 수행되는 유리화 도가니의 강철 섹터를 코팅하는 방법.
2. 제1항에 있어서, 열 처리는 750℃ 내지 850℃에서 15분 이하의 기간 동안 수행되는 글레이징으로 이루어지고 유리의 유리 전이 온도에 가까운 온도에서 수행되는 어닐링을 더 포함함을 특징으로 하는 도가니 섹터를 코팅하는 방법.
3. 제2항에 있어서, 상기 유리는 500℃ 미만의 유리 전이 온도를 가지는 것을 특징으로 하는 도가니 섹터를 코팅하는 방법.
4. 제1항에 있어서, 상기 열 처리는 불활성 분위기 하에서 650℃ 내지 750℃에서 수행되는 단일 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 도가니 섹터를 코팅하는 방법.
5. 제2항 또는 제3항에 있어서, 상기 어닐링 또는 단일 열 처리 단계는 1시간 이상 지속되는 것을 특징으로 하는 도가니 섹터를 코팅하는 방법.
6. 제1항에 있어서, 상기 혼합물의 질량 조성은 세라믹이 30%이고 유리가 70%인 것을 특징으로 하는 도가니 섹터를 코팅하는 방법.
7. 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 방법은 유리와 세라믹 혼합물을 적용하기 전에 기판 상에 플라즈마를 통한 프로젝션에 의하여 스테인레스 스틸 하부층의 적용을 포함하는 것을 특징으로 하는 도가니 섹터를 코팅하는 방법.
8. 제1항 내지 제7항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 세라믹은 알루미나, 멀라이트 및 알루미나-루틸로부터 선택되는 것을 특징으로 하는 도가니 섹터를 코팅하는 방법.