KR20090007376A - 점성 제품을 처리하기 위한 방법 및 장치 - Google Patents

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Abstract

점성 제품을 처리하기 위한, 특히 중합반응의 수행하기 위한 방법으로서, 특히 열가소성 플라스틱 및 엘라스토머의 단일 또는 공중합방법이고, 단량체 및/또는 촉매 및/또는 개시제가 역혼합되는 혼합반죽기에 첨가되고, 특히 길이/직경의 비율이 0.5-3.5이고 상기 제품에 열이 가해지며 이미 반응한 제품과 역혼합되며 반응된 제품은 혼합반죽기에서 회수되는, 점성제품을 처리하기 위한 방법에 있어서, 이미 반응된 제품과 역혼합되는 제품에 열이 공급되고, 상기 반응된 제품은 혼합반죽기(1)에서 제거되고, 혼합반죽기(1)안의 제품은 끓는 온도까지 가열되어야 하며, 제품의 일부분은 증발되어야 하며, 상기 제품의 발열은 증발성 냉각에 의해 흡수되어야 한다.
Figure P1020087026457
점성 제품, 혼합반죽기, 중합, 역혼합

Description

점성 제품을 처리하기 위한 방법 및 장치{PROCESS AND APPARATUS FOR TREATING VISCOUS PRODUCTS}
본 발명은 점성 제품(viscous products)을 처리하기 위한 방법에 관한 것이고, 특히 중합방법의 수행, 특히 열가소성 플라스틱 및 엘라스토머의 단일 또는 공중합방법에 관한 것이고, 단량체 및/또는 촉매 및/또는 개시제(initiator)가 역혼합되는 혼합반죽기에 첨가되고, 특히 길이/직경의 비율이 0.5-3.5이고 상기 제품에 열이 가해지며 이미 반응한 제품과 역혼합되며 반응한 제품은 혼합반죽기에서 회수되는 방법과 그 방법을 위한 장치에 관한 것이다.
중합반응의 상당한 부분, 특히 단일 중합 및 공중합된 열가소성 플라스틱과 엘라스토머의 제조를 위한 중합반응의 상당한 부분은 하나 또는 그 이상의 직렬연결, 연속흐름, 역혼합, 'CSTRs'로 알려진 수직 교반탱크 반응기에서 슬러리 또는 용해공정으로 상업적으로 이루어진다.
이들 교반탱크 반응기는, 단량체, 촉매 및 개시제들이 정밀하게 정해진 공정조건, 예컨대 온도 및 압력 하에서 원하는 분자량을 가진 균일한 제품 품질이 형성되고 또한 반응열이 제어될 수 있는 방법으로 진행되도록 가능한 균일하게 용매/희석제에 공급되는 것을 보장하는 과제를 가진다.
이러한 교반 탱크 반응기들의 문제점은 낮은 겉보기 점도를 가진 제품만이 진행될 수 있다는 것이다. 용매/희석제 안의 폴리머의 농도가 증가함에 따라, 반응물질의 겉보기 점도는 충분한 전달성 유동을 생성할 수 없을 정도로 증가한다. 그 결과, 단량체의 부분에 분균일한 분포가 생겨난다. 이러한 현상은 응집(clumping), 열악한 분자량의 분포, 뭉침(caking), 전체 반응기 내용물에 대한 과도 반응에 이르기 까지의 국부적인 과열이 생겨나게 한다.
교반 탱크 반응기들의 또 다른 문제점은, 어떤 제품은 증기출구를 막을 수 있는 거품을 생성하는 것이다.
상기 공정 위험은 교반탱크 반응기들이 반응물질의 약 90%에 이르는 과도한 용매/희석제로써 운전될 수 밖에 없는 이유나 벌크 중합화의 경우에 50% 이하의 변환만을 얻을 수 있는 이유를 설명한다. 그 결과, 희석제/용매/단량체의 기계적/열적 제거를 위하여 또는 후속 반응을 위하여 추가적인 공정이 필요하게 된다. 일반적으로 이것은 탈수 스크류, 증발 및 건조 시스템, 또한 익힘 탱크(ripening tank)에서 이루어진다. 상기 것들은 많은 자본, 에어지 및 운전비용을 요구한다. 게다가, 물 분리제거공정을 사용하여 처리할 수 없는 새로운 중합체들이 있다.
또한 벌크 중합화는 단일- 또는 복수 축의 압출기(extruder)(예를 들면, Werner Pfleider, Buss-Kneter, Welding Engineering, 등: 제조회사 명칭)에서 연속적으로 행하여진다. 이들 장치는 점성 상태에서 고 변환까지의 중합반응을 위하여 설계되어 있다. 상기 장치들은 연속 압출류 반응기(Plug-flow reators)로 구성되고 따라서 5이상 부터 약 40까지의 큰 길이/직경 비율을 가진다.
다음과 같은 문제가 일어난다.
a) 반응량이 장기간 액체상태로 남아 있는, 반응시간이 5분 이상인 늦은 중합체 반응의 경우에 압출류는 유지될 수 없다. 단량체와 중합체 사이의 매우 다른 유동특성은 균일한 제품 수송을 방해하고, 이러한 현상이 품질에 불만족스러운 변동을 일으킨다.
b) 많은 중합반응 공정의 실질적인 발열과 방산된 반죽에너지는 증발성 냉각을 통하여 이들 에너지를 제거하는 것을 필요하게 한다. 증발성 냉각에서, 몇몇 단량체 또는 혼합된 용매/희석제의 단량체는 증발되고 외부 응측기에서 응축되고, 반응기로 응축제로서 복귀된다. 설계에 의해 요구되는, 큰 길이/직경 비율과 큰 스크류 단면 때문에 매우 제한된 자유 단면 영역이 증기의 회수에 유효하다. 이러한 것은 증발선안과 역류 응축기안에 중합체가 혼입되어 그 결과 방해물을 낳는다.
c) 둘 또는 그 이상의 다른 단량체로부터 (공)중합체의 생성과 함께 추가적인 복잡한 인자는, 증발성 냉각을 위하여 증발하는 최저 증발점을 가지고, 그 결과 반응기안, 특히 응축액 역류용 입구 오리피스의 영역에서 단량체 응축에 변화가 생기는, 단량체이다. 이러한 것은 일반적으로 바람직하지 않는 것이다.
d) 스크류의 자유 제품 체적은 기계공학적 이유때문에 약 1.5㎥로 제한되어, 5분 이상의 체류시간을 가진 반응의 경우에 낮은 재료처리량 만이 얻어질 수 있다. 이 반응은 상응하게 높은 자본 및 운전비의 복수의 평행선의 설비를 요구한다.
벌크 중합반응을 높은 변환으로 수행하는 다른 방법은 미국 특허 제5,372,418호에 개시되어 있다. 여기서, 동일하게 회전하거나 반대회전하는, 서로 맞물리지 않거나 쌍으로 되고, 서로 반대방향으로 이송하는 다중 스크루우 압출기는 점성 상태의 중합체와 역혼합함으로서 단량체를 중합하기 위하여 설명되어 있다.
이러한 장치들은 원칙적으로 중합반응 공정을 고 전환율로 수행할 수 있고, 동시에 위에서 기술한 압출류 압출기의 단점들, 즉 a) 압출류의 붕괴, c) 역류를 통한 케이크 이동을 피할 수 있다. 그러나, 위에서 기술한 문제점, 즉 b) 감소된 자유 단면적 및 d) 용량의 문제점들은 여전히 해결되지 않고 있다.
위에서 설명한 공정들은 혼합반죽기에서 수행되는데, 이 혼합반죽기에서는 전용의 반죽 및 수송 부재들이 제품을 입구에서 출구로 수송하고, 동시에 제품이 열교환 표면에 강하게 접촉하는 것을 보장한다. 그러한 혼합반죽기는 예를 들면 독일특허 DE 23 49 106, 유럽특허 EP 0 157 068 A1, 및 독일특허 DE 195 36 944 A1에 기술되어 있다.
본 발명은 위에서 언급한 공정과 해당 장치를 더욱 개량하고 또 특히 가속하는 것을 목적으로 한다.
상기 목적은 다음의 경우에 달성된다. 우선, 혼합반죽기(mixing kneader) 안의 제품은 끓는 온도(boiling temperature)까지 가열되고, 제품의 일부분은 증발되고, 제품의 발열은 증발 냉각에 의해 흡수된다.
이는 제품을 끓는 온도까지 가열하는 것이 대응하는 용매, 촉매 및/또는 개시제과 같은 것을 증발시키기 위하여 뿐만아니라 증발된 제품의 일부 또는 전부를 응축, 즉 냉각시키고, 냉각된 제품을 응축물로서 혼합반죽기로 되돌리는 데 사용되는 것을 의미한다. 혼합교반기 안의 제품은 큰 표면적을 가지기 때문에, 응축물은 제품의 전표면에 걸쳐 필름을 형성할 수 있고, 그리하여 효율적인 냉각이 일어나게 한다. 바람직하게는, 상기 응축물은 증발 자체의 위치로 복귀한다. 예를 들면 혼합반죽기가 복수개의 챔버나 개방된 셀로 분할 될 때, 제품의 응축 부분이 회수되는 증기 돔(vapor dome)을 제공하는 것도 권장될 것이다. 그리고나서 응축물도 증기 돔의 이 위치에서 혼합반죽기로 다시 공급된다.
최적은 끓는 온도는 제품에 따라 압력을 변화시킴으로써 조정된다. 예를 들면, PMMA(polymethyl methacrylate: 폴리메틸 메타크릴레이트)는 3.5 바아에서 160℃의 최적온도를 가진다. 이 온도 이하에서는, 점도가 증가하고, 이는 수용되는 토오크에 해로운 영향을 미치고; 그 온도 이상에서는 중합체가 분해될 위험이 있다.
혼합반죽기의 증기를 회수하기 위하여 바람직한 진공을 형성하면, 공기, 불활성 가스, 예를 들면 질소가 회수되지만, 단량체의 휘발은 응축기 안을 응축시키고 냉각을 위하여 혼합반죽기안으로 다시 공급될 수 있다.
본 발명의 방법의 다른 실시예에서(이 실시예는 독립적인 보호가 필요하지만 설명된 방법에 관련하여 수행하는 것이 특히 효과적이다), 제품은 소정의 점도에 도달할 때까지 역혼합되고, 이 점도는 추가적인 단량체 및/또는 촉매 및/또는 개시제를 연속적으로 첨가함으로써 유지된다.
낮은 점도는 해당 혼합반죽기의 운전자에게 혼합반죽기안에 필연적인 액체상태의 단량체만 존재한다는 것을 알려주는 표지이다. 중합반응이 진행됨에 따라, 점도는 더욱 증가한다. 제품이 소정의 점도에 도달하면, 이 것은 제품의 특정 비율이 중합체로 전환되었다는 사실의 신호이다. 이것은 점도 및 그에 따른 중합화 전환율/정도가 동일하게 유지되게 연속 공정에서 혼합반죽기를 운전할 신호이다. 근본적으로, 이건은 토오크를 참조하여 결정된다. 3.5 바아의 압력과, 160℃의 반응온도, 및 분당 30회전의 축회전속도하에서 진행되는, PMMA의 경우에, 연속공정으로의 변환이 이루어지는 점도 정체상태(plateau)는 100Nm의 토오크에서 얻어진다.
본 발명의 방법은, 제품이 증발될 때 증발율의 붕괴점(point of collapse) 바로 위까지, 기계적 반죽 에너지와 반죽기 열교환 표면과의 접촉을 통한 열전달로 이루어진 에너지를 입력함으로써 추가 공정에 의해 개선된다.
그리하여 제품의 예비증발된 점성 베드(bed)는 연속적으로 새로운 저-점성(low-viscous) 제품 용액과 연속적으로 혼합되어 증발율이 붕괴점 이상으로 유지된다.
제품이 높은 용매 함량때문에 액체상태로 계속 유지된다면, 근본적으로 증발은, 가열된 하우징 셀, 가열된 축 및/또는 가열된 반죽 상대 부재로부터 나오는 접촉열을 통하여 발생한다. 증발때문에 제품의 점도가 높아질수록, 접촉 열전달이 더욱 감소하고, 전단 열(shearing heat)이 증가할수록 2개의 총합은 최대값을 통과한다. 그러나, 액체 성분의 백분율이 어느 정도로 감소되고 나면, 증발율은 뚜렷하게 감소한다. 이것은 충분한 용매가 제품내부에서 표면으로 올라오는 것이 더이상 가능하지 않기 때문이다. 그러므로, 본 발명에 따르면, 용매의 비율은 최대값에 근접하지만 증발율의 붕괴점 이상의 공정범위안에 유지되어야 한다.
본 발명의 이 방법은 다음과 같은 잇점이 있다. 강화된 기계적 강도에서, 혼합반죽기안으로 제품이 순간적으로 첨가됨으로 인한 어떠한 거품발생도 중단되고, 더우기 이러한 현상은 열에너지 입력을 개선한다. 따라서 증발을 위하여 요구되는 증발에너지는 접촉 열과 전단열의 조합에 의해 최대로 된다. 용매의 증발을 통하여 제품온도를 일정하게 유지할 수 있는 가능성은 회전속도를 통한 전단열의 조정과 혼합반죽기의 충전에 관련되는 고 자유도를 허용한다.
바람직한 실시예에서, 제2 혼합반죽기, 압출기 등과 같은 것이 후속할 때, 증발은 추가적으로 발생한다. 예를 들면, 압출기에서 제품은 반죽하는 요소의 부분에 적절한 기하학적 형상을 통하여 압출류가 생길수 있다. 덩어리 이송이 제한된 증발이 이 압출기에 발생하고, 이 압출기는 바람직하게 선행 기술에 언급된 2축 혼합반죽기의 형식을 취한다.
압축류를 가지는 이러한 혼합반죽기에서, 액체가 제품표면에서 증발해버리기 때문에 본질적으로 제품의 표면은 가능한 빨리 갱신된다. 증발 장소는 제품 내부로 더욱더 들어가므로, 제품 표면은 한층더 강화된 반죽에 의해 영구적으로 갱신되어야 한다. 다른 요구조건들은 적당한 제품온도 관리이다.
더 넓은 제품 표면적에 대한 필요는, 제품이 압출기 안으로 들어가기 전에 분쇄기구인 적당한 다공판으로 제품을 세분함으로써 충족될 수도 있다. 제품이 혼합기에서 방출된 후 기어펌프로써 다공판을 통하여 밀어내면 제품은 '스파게티'같은 형태로 압출기 안으로 들어가서, 아주 큰 표면적의 형태로 된다. 그러나, 본 발명의 개념은 다른 분쇄기구도 포함한다. 열흡수는 큰 표면적에 의해 자명하게 개선된다.
기어펌프의 상류의 트로틀밸브는 혼합 반죽기의 충전 레벨 지시기와 함께 협력하고, 그럼으로써 제품 함량이 혼합반죽기 자체안에서 거의 일정하게 유지되는 것을 보장한다. 동시에 기어펌프와 스로틀밸브는 혼합반죽기에서 압축기로, 그 역방향으로의 어떠한 이동도 저지하는 역할을 한다. 이러한 방식으로, 예컨대 혼합반죽기는 감소된 압력하에 운전될 수 있고, 압출기는 초대기압에서 운전될 수 있고, 그 역도 가능하다.
도 1은 본 발명에 따라 중합반응 공정을 수행하기 위한 설비의 개략도이다.
※ 도면의 주요부분에 대한 부호의 설명
1: 혼합반죽기/챔버 2: 계량기구
3: 배출기구 4: 압출기
5: 응축기 6: 가열자켓
8: 측정기구 10: 화살표
11: 반죽 상대부재 12: 축
13: 반죽 부재 14: 밸브
16: 트로틀밸브 17: 기어펌프
18: 다공판 19: 증기 돔
20: 화살표 21: 교반축
22: 반죽부재 23: 밸브
24: 라인 25: 배출스크류
M: 모터
본 발명의 장점, 특징 및 상세한 것들은 도면을 참조하여 바람직한 실시예의 다음 설명에서 분명해질 것이다. 하나의 도면에 점성 제품을 처리하기 위한, 특히 본 발명에 따라 중합반응 공정을 수행하기 위한 설비가 개략적으로 도시되어 있다.
단량체(들), 촉매, 개시제 및 가능한 적은 량의 용매는, 역혼합 교반축 형상을 가진, 단일 축의 혼합반죽기(1) 안으로 연속적으로 계량유입되고, 상기 혼합반죽기(1)는 가열 자켓(6)으로 둘러쌓이고 적합한 계량기구(2)를 통하여 공정 공간안에서 역혼합되는 반응 제품으로 부분적으로 채워진다. 이러한 것은 점선의 화살표(10)로 나타내진다. 혼합반죽기(1)는 4개의 챔버로 구획되고, 이 챔버는 축(12)상에 설치된 반죽 부재(13)와 반죽 상대 부재(11)에 의해 형성된다. 여기서, "챔버"라는 용어는 밀폐된 챔버를 의미하는 것이 아니라 사이에서 제품이 역혼합될 수 있는 개방된 셀(cell)들을 의미하는 것을 이해되어야 한다.
반응 제품은 부착된 배출기구(3)에 의해 회수된다. 모터(M)는 혼합반죽기(1)의 충전을 위하여 측정기구(8)에 연결된다. 바람직하게 혼합반죽기(1)내의 충전도가 일정하게 유지되도록 회수가 이루어진다.
혼합반죽기(1)안의 반응 물질의 점도는, 제품이 후속 잔류 액화기 또는 압출기(4)에서 직접 액화되거나 미반응의 단량체가 하류의 기구, 예를 들면 익히는 탱 크(ripening tank)에서 완전히 반응될 수 있도록, 반응 매개변수, 처리량, 압력 등의 선택을 통하여 조정된다.
반응 온도 및 반응 압력은, 바람직하게는, 단량체의 과잉 또는 용매 함량이 끓는 범위내에 있도록 선택된다. 적합한 온도 범위는 제품 자체에 의존한다.
예를 들면, 어떤 단량체의 끓는 점 온도는 160℃와 3.5바아의 압력에서 최적일 수 있다. 즉 단량체는 여전히 상대적으로 낮은 점도를 가지고, 그 결과 상기 축(12)은 상대적으로 낮은 토오크에 적응하여야 하고, 이것은 대체로 공정에 나쁜 결과를 초래한다.
그러나, 만약 압력이 4 바아로 증가하면, 끓는 점 온도는 180 ℃가 되고 이 온도에서는 불만족스러운 중합체의 분해가 일어난다.
이 공정은 반응열과 퍼져있는 반죽에너지를 용매/단량체의 증발을 통하여 제거할 수 있게 한다. 이 증기는 반죽기(1) 상의 역류 응축기(5)안에서 응축되고 반응 물질로 되돌아 간다. 복수개의 역류 응축기(5)가 혼합 반죽기(1)의 길이를 따라 공급되는 것도 가능하다. 특히 각 챔버에는 역류 응축기가 할당되는 것을 생각할 수 있다.
또한 응축은 외부에서 일어날 수도 있고, 응축물은 다양한 노즐로써 균일하게 단량체/중합체 안으로 다시 들어온다. 0.5 내지 3.5의 작은 길이/직경 비율(L/D)은 역류하는 응축물이 반응기기 안에 다시 균일하게 최적으로 혼합되게 하고, 이 것은 큰 L/D 비율을 가진 이전에 사용된 역혼합 압출기가 가진 큰 문제점이다.
상기 역혼합 혼합반죽기(1)는 감소된 압력, 대기압 또는 초대기압 하에서 운전할 수 있다. 감소된 압력하에서 작동하는 중합반응 시스템의 경우에, 밸브(23)은 개방되고 라인(24)은 진공펌프에 부착된다. 이런 식으로, 공기와 불활성가스로서의 질소는 회수되지만, 단량체는 응축기(5)내에서 응축되고 혼합반죽기(1)안으로 다시 통과할 수 있다.
대기압하에서 작동하는 중합반응 시스템에서는 밸브(23)가 개방되고 상기 라인은 이들 기압조건하에 남겨진다.
주위 압력보다 더 높은 압력에서 작동하는 중합반응 시스템에서는, 시스템압력을 불활성가스(예를 들면 질소)로써 특별한 값으로 조정하는 것이 바람직하고, 이 것은 밸브(14)에 의해 이루어진다. 이 경우 밸브(23)는 닫힌다.
기어펌프(17)는 트로틀밸브(16)에 후속하고, 배출기구(3)의 배출은 상기 트로틀밸브(16)를 뒤따른다. 트로틀밸브의 제어는 마찬가지로 측정기구(8)를 통하여 결정되는 바와 같이 혼합반죽기(1)의 충전도와 일치하게 이루어진다. 기어 펌프(17)에 후속하여 다공판(18)이 구비되고, 이 다공판(18)을 통하여 제품은 배출기구(3)에서 압출기(4)로 스파게티 형태로 도입될 수 있다.
트로틀밸브(16)의 앞쪽의 화살표(20)는 이 영역에서 제거제(stripping agent)가 배출기구(3)안으로 도입될수도 있다는 것을 나타낸다.
액화기는 모터(M)로 선정되고, 모터를 통하여 하나 또는 그 이상의 교반 축(21)은 교반/반죽 부재(22)들이 액화기 안에서 구동된다. 교반축 형상은 압출류를 생성하도록 설계된다. 추가로, 액화기는 하나 또는 그 이상의 증기 돔(19)으로 덮혀지고, 이 증기 돔을 통하여 증발하는 제품들이 회수될 수 있다.
상기 액화기는 추가적인 배출 스크류(25)에 의해 추종되고 스크류는 차례로 모터(M)에 의해 구동된다.

Claims (21)

  1. 점성 제품을 처리하기 위한, 특히 중합반응의 수행하기 위한 방법으로서, 특히 열가소성 플라스틱 및 엘라스토머의 단일 또는 공중합방법이고, 단량체 및/또는 촉매 및/또는 개시제가 역혼합되는 혼합반죽기에 첨가되고, 특히 길이/직경의 비율이 0.5-3.5이고 상기 제품에 열이 가해지며 이미 반응한 제품과 역혼합되며 반응된 제품은 혼합반죽기에서 회수되는, 점성제품을 처리하기 위한 방법에 있어서,
    상기 혼합반죽기(1)안의 제품은 끓는 온도로 가열되고, 상기 제품의 일부분은 증발되고, 상기 제품의 발열은 증발성 냉각에 의해 흡수되는 것을 특징으로 하는 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 제품의 증발된 부분은 적어도 부분적으로 응축되고 응축물로서 남아있는 제품을 냉각하기 위하여 혼합반죽기로 다시 복귀하는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  3. 제2항에 있어서, 상기 혼합반죽기(1)로의 복귀는 증발이 마찬가지로 발생하는 위치에서 발생하는 것을 특징으로 하는,점성제품을 처리하기 위한 방법.
  4. 제1항 내지 제3항중 적어도 한 항에 있어서, 상기 끓는 온도는 혼합반죽기(1)의 압력을 변화시킴으로써 소정의 값으로 조정되는 것을 특징으로 하는, 점성 제품을 처리하기 위한 방법.
  5. 제1항 내지 제4항중 적어도 한 항에 있어서, 상기 혼합반죽기(1)안에는 증기를 회수하기 위한 진공이 형성되는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  6. 점성 제품을 처리하기 위한 방법으로서, 특히 중합반응의 수행, 특히 열가소성 플라스틱 및 엘라스토머의 단일 또는 공중합방법이고, 단량체 및/또는 촉매 및/또는 개시제가 역혼합되는 혼합반죽기에 첨가되고, 특히 길이/직경의 비율이 0.5-3.5이고 상기 제품에 열이 가해지며 이미 반응한 제품과 역혼합되며 반응된 제품은 혼합반죽기에서 회수되는, 점성제품을 처리하기 위한 방법에 있어서,
    상기 역혼합은, 소정의 점도가 상기 제품에 얻어지고 상기 점도가 단량체 및/또는 촉매 및/또는 개시제의 연속적인 첨가에 의해 유지될 때까지, 행해지는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  7. 제1항 내지 제6항 중 적어도 한 항에 있어서, 상기 제품은, 기계적인 반죽 에너지와 반죽기 열교환기 표면과 접촉을 통한 열전달로 이루어진 에너지 입력에 의해, 증발율의 붕괴점 바로 위까지 증발되고, 증발율이 붕괴점 위로 유지되도록 제품의 예비증발된 점성 베드가 새로운 저-점성 제품용액과 혼합되는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  8. 제7항에 있어서, 어떤 반죽 에너지도 회전속도 변화 및/또는 혼합반죽기(1)의 충전도를 통하여 영향을 받는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  9. 제1항 내지 제8항 중 적어도 한 항에 있어서, 상기 제품은 혼합 반죽기(1) 안에서 연속적으로 역혼합되는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  10. 제1항 내지 제9항 중 적어도 한 항에 있어서, 상기 제품은 혼합 반죽기(1)에서 연속적으로 배출되고 제2 혼합반죽기 또는 압출기(4) 안으로 도입되는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  11. 제10항에 있어서, 혼합반죽기(1)에서 배출되는 제품은 압출기(4)에 도달하기 전에 가열되는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  12. 제10항 또는 제11항에 있어서, 상기 압출기(4)안의 제품은 압출류에 놓이는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  13. 제12항에 있어서, 상기 압출기(4)안의 제품은 실질적으로 표면 갱신과, 양호 한 제품온도 통제를 받는 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 방법.
  14. 점성 제품을 처리하기 위한 장치로서, 특히 중합반응의 수행, 특히 열가소성 플라스틱 및 엘라스토머를 연속적인 역혼합 혼합반죽기(1)로써 단일 또는 공중합하고, 특히 이미 반응한 제품과 역혼합되는 단량체 및/또는 촉매 및/또는 개시제를 수용하기 위하여 0.5-3.5의 길이/직경의 비율과, 반응된 제품은 혼합반죽기에서 제거될 수 있는 배출기구(3)를 가진, 점성제품을 처리하기 위한 장치에 있어서,
    상기 혼합반죽기(1)는 3개 내지 5개, 바람직하게는 4개의 챔버(1.1-1.4)로 구획되고, 상기 챔버에서는 역혼합이 일어나는 것을 특징으로 하는 점성 제품을 처리하기 위한 장치.
  15. 점성 제품을 처리하기 위한 장치로서, 특히 중합반응의 수행, 특히 열가소성 플라스틱 및 엘라스토머를 연속적인 역혼합 혼합반죽기(1)로써 단일 또는 공중합하고, 특히 이미 반응한 제품과 역혼합되는 단량체 및/또는 촉매 및/또는 개시제를 수용하기 위하여 0.5-3.5의 길이/직경의 비율과, 반응된 제품은 혼합반죽기에서 제거될 수 있는 배출기구(3)를 가진, 점성제품을 처리하기 위한 장치에 있어서,
    상기 배출기구(3)는 추가적인 혼합반죽기 또는 압출기(4)에 의해 추종되고, 상기 배출기구(3)와 압출기(4)사이에는 제품이 수송되는 연결기구가 있는 것을 특징으로 하는 점성 제품을 처리하기 위한 장치.
  16. 제15항에 있어서, 상기 연결기구는 다공판(18)인 것을 특징으로 하는, 점성제품을 처리하기 위한 장치.
  17. 제15항 또는 제16항에 있어서, 상기 연결기구는 펌프, 특히 기어 펌프(17)에 의해 선행되는 것을 특징으로 하는, 점성 제품을 처리하기 위한 장치.
  18. 제15항 내지 제17항중 적어도 한 항에 있어서, 상기 배출기구(3)는 트로틀밸브(16)에 의해 추종되는 것을 특징으로 하는, 점성 제품을 처리하기 위한 장치.
  19. 제18항에 있어서, 상기 트로틀밸브(16)는 제1혼합반죽기(1)안의 충전도 메터(8)에 연결되는 것을 특징으로 하는, 점성 제품을 처리하기 위한 장치.
  20. 제18항 또는 제19항에 있어서, 상기 트로틀밸브(116)는 제거제의 첨가기구와 협력하는 것을 특징으로 하는, 점성 제품을 처리하기 위한 장치.
  21. 제20항에 있어서, 상기 제거제는 물 또는 질소인 것을 특징으로 하는, 점성 제품을 처리하기 위한 장치.
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