KR20070083452A - Cable stayed suspension bridge making combined use of one-box and two-box girders - Google Patents

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KR20070083452A
KR20070083452A KR1020077000432A KR20077000432A KR20070083452A KR 20070083452 A KR20070083452 A KR 20070083452A KR 1020077000432 A KR1020077000432 A KR 1020077000432A KR 20077000432 A KR20077000432 A KR 20077000432A KR 20070083452 A KR20070083452 A KR 20070083452A
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준 무라코시
마사오 미야자키
마사토 수자와
슈지 시라이
히데키 시모도이
코이치로 후모토
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가와다 고교 가부시키가이샤
미쯔이 죠센 가부시키가이샤
미츠비시 쥬고교 가부시키가이샤
스미도모쥬기가이고교 가부시키가이샤
이시카와지마-하리마 주고교 가부시키가이샤
인코포레이티드 어드미니스트러티브 에이전시 퍼블릭 웍스 리서치 인스티튜트
인코포레이티드 파운데이션 퍼블릭 웍스 리서치 센터
제이에프이 엔지니어링 가부시키가이샤
카와사키 주코교 카부시키 카이샤
혼슈-시코쿠 브릿지 익스프레스웨이 컴퍼니 리미티드
히다치 조센 가부시키가이샤
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    • E01D2/04Bridges characterised by the cross-section of their bearing spanning structure of the box-girder type

Abstract

A cable stayed bridge suspension having the strong points of a cable stayed bridge and the strong points of a suspension bridge at the same time and making combined use of one-box and two-box girders is disclosed. The bridge girder system of the cable stayed suspension bridge has one-box girders each passing through a tower to extend on both sides of the tower and a two-box girder disposed at the central portion in the length direction of that part of the bridge girder system that is in the central span between the towers. There are provided a cable stayed structure in which each one-box girder is supported by a tower through the stay cables and a suspension structure in which the two- box girder is supported by the towers through two main cables and hanger ropes. The widthwise central portion of the two-box girder is provided with a central windway opening, and the hanger ropes of the suspension structure extend vertically downward from the main cables, with their lower ends connected to the widthwise ends of the central windway opening or to the vicinity of the ends.

Description

단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교{CABLE STAYED SUSPENSION BRIDGE MAKING COMBINED USE OF ONE-BOX AND TWO-BOX GIRDERS}CABLE STAYED SUSPENSION BRIDGE MAKING COMBINED USE OF ONE-BOX AND TWO-BOX GIRDERS}
본 발명은 장대한 현수교에 호적한 단함 거더 및 쌍함(two-box) 거더 병용 사장현수교에 관한 것으로서, 더욱 상세하게는 거더로서 단함 거더와 쌍함 거더를 채용하고 단함 거더를 지지하는 사장구조와 쌍함 거더를 지지하는 현수구조를 채용한 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교에 관한 것이다.The present invention relates to a double suspension girder and a double-box girder suspension bridge suitable for a grand suspension bridge, and more particularly, a girder structure and a double girder supporting a single girder and adopting a single girder and a double girder as girders. The present invention relates to a single suspension girder and a double suspension girder suspension bridge employing a suspension structure for supporting the suspension.
최근 사장교나 현수교의 장대화가 이루어져 있으나 사장교는 거더의 비틀기 강성이 높아 횡풍에 대한 내풍(耐風) 성능에 뛰어나고 구조가 단순하여 건설비 면에서 유리하다. 그러나 실용에 사용되어 있는 사장교에서는 그 중앙경간장(경간 길이)은 겨우 약1000m정도이다. 사장교의 중앙경간장이 커지면 사장교의 탑 높이가 증대하여 탑에서 지지하는 하중도 증대하므로 탑이 대형화되어 거더에 작용되는 교축(橋軸)방향 하중도 증대하여 탑의 기초구조가 대형화되는 등 구조적인 유리성이 저하된다.Recently, the cable-stayed bridge and the suspension bridge have been lengthened, but the cable-stayed bridge has high twisting rigidity of the girder, which is excellent in wind resistance against transverse winds and its simple structure, which is advantageous in terms of construction cost. However, in the cable-stayed bridge used in practical use, the center span length is only about 1000m. As the center span of the cable-stayed bridge increases, the tower height of the cable-stayed bridge increases, so that the load supported by the tower increases, so the tower becomes larger and the axial load acting on the girder also increases, resulting in a large base structure. The castle is degraded.
이에, 중앙경간이 1000m 이상인 장대교에는 통상 현수교가 채용된다. 그러나 현수교인 경우 탑 높이도 크고 탑의 기초구조도 대형화되어 장대한 메인 케이블의 건설비가 비싸지며 횡풍에 대한 내풍 성능을 확보하기가 어렵다.Accordingly, suspension bridges are usually employed for long bridges with a center span of 1000m or more. However, in the case of suspension bridges, the tower height is high and the foundation structure of the tower is enlarged, so the construction cost of the grand main cable is expensive, and it is difficult to secure wind resistance against transverse wind.
종래 사장교 중 중앙경간장이 큰 사장교인 경우, 그 거더에는 통상 편평한 박스구조인 단함 거더가 채용되는 경우가 많다. 종래 장대 현수교에 있어서는 그 거더로서 상기 단함 거더를 채용할 경우도 있고 거더의 폭방향 중앙부에 중앙통풍개구를 구비한 구조인 쌍함 거더가 채용될 경우도 있다.In the case of a conventional cable-stayed bridge, which has a large center span, a girder girder having a flat box structure is often employed for the girder. In the conventional long suspension bridge, the above-mentioned girder girder may be employed as the girder, or a double girder girder, which has a structure having a central ventilation opening in the width direction center of the girder, may be employed.
여기서, 종래부터 사장교 특징과 현수교 특징을 활용하기 위하여 사장교와 현수교를 복합화시킨 사장현수교가 제안되고 있다.Here, in order to utilize the characteristics of the cable-stayed bridge and the suspension bridge, a cable-stayed suspension bridge which combines the cable-stayed bridge and the suspension bridge has been proposed.
예를 들면, 일본 토목학회 제45회 연차 학술강연회 논문집(1990년 9월)에는 “사장현수교의 정력학 특성(Ⅰ-280)”, “현수교 병용 사장교의 정적 성상의 검토(Ⅰ-281)”의 두 논문(논문1, 논문2)이 게재되어 있다.For example, the Japanese Society of Civil Engineers 45th Annual Symposium (September 1990) describes the static characteristics of the cable-stayed bridge (I-280) and the static characteristics of the cable-stayed cable-stayed bridge (I-281). Two papers (Paper 1 and Paper 2) are published.
또한, 일본 토목학회 제48회 연차 학술강연회 논문집(1993년 9월)에는 논문 “스팬 900m 사장현수교의 시설계”(논문3)가 게재되어 있다. 또한, 일본 구조공학 논문집(Vol. 41A)(1995년 3월)에는 논문 “장대 현수형식 교량의 구조특성과 경제성”(논문4)이 게재되어 있다. 이들 논문에서 중앙경간장이 큰 사장교에 있어서 복수 탑과 양안 앵커리지구조에 걸쳐 2개 메인 케이블을 가설하고 중앙경간의 중앙부분에 메인 케이블과 행거로프로 매다는 현수구조를 채용한 사장현수교에 대하여 구조, 강재중량, 강성, 내풍 안정성, 경제성에 대한 검토가 진행되어 있다.In addition, the Japanese Society of Civil Engineers 48th Annual Symposium (September, 1993) contains the article "The Facility System of the 900m Span Suspension Bridge" (Paper 3). In addition, the Japanese Structural Engineering Journal (Vol. 41A) (March 1995) published the article "Structural Characteristics and Economics of Long Suspended Bridges" (Paper 4). In these papers, for the cable-stayed bridge with a large central span length, two main cables were laid across multiple towers and binocular anchorage structures, and the cable-stayed suspension bridge which adopted a suspension structure with a main cable and a hanger rope at the center of the central span was constructed. Weight, rigidity, wind resistance, and economics are being examined.
이러한 논문1~4에 기재된 사장현수교에는 사장교를 주체로 한 구조가 채용되어 예를 들면 논문3의 사장현수교에서는 중앙경간장 1500m, 탑쪽 사장구조 길이가 550m, 중앙경간 중앙부분의 현수구조 길이가 400m이며 거더로서 전장에 걸쳐 단함 거더가 채용되어 있다.In the cable-stayed suspension bridge described in these papers 1 ~ 4, the structure mainly composed of the cable-stayed bridge is adopted. As a girder, a rigid girder is adopted over the battlefield.
그러나 사장현수교라도 전체구조에 대한 사장구조가 차지하는 비율이 커서 구조와 경제성 면에서 유리하나 중앙경간장이 2000m 이상인 장대교에 적용시키기 위해서는 호적한 구조라고는 하기 어렵다. 예를 들면, 거더로서 단함 거더를 채용하므로 중앙경간 중앙부분의 거더가 횡풍으로 인해 흔들리기 쉬워 플러터 발현 풍속을 높이기 어렵다. 그리고 중앙경간 중앙부분의 현수구조에 있어서, 메인 케이블로부터 하방으로 내리는 복수 행거로프 하단부를 단함 거더의 폭방향 양단부에 연결시켜 2개 메인 케이블간 거리가 커지므로 탑 정부(頂部)의 폭도 커져 탑이 대형화된다. 또한, 경간장에 대한 사장구조의 길이 비율이 크므로 경간장에 비해 탑 높이가 높아 탑이 대형화되고 탑 기초구조도 대형화되어 건설비의 경제성을 향상시키기가 어렵다.However, even the cable-stayed suspension bridge is advantageous in terms of structure and economic efficiency because the ratio of the cable-stacked structure to the whole structure is large, but it is difficult to say that it is a suitable structure to be applied to a long bridge with a central span of more than 2000m. For example, since a rigid girder is adopted as a girder, the girder of the center part of a center span is easy to shake due to a cross wind, and it is difficult to raise flutter expression wind speed. In the suspension structure at the center of the center span, the lower end of the multiple hanger ropes descending from the main cable is connected to both ends of the cross section in the width direction of the end girders, thereby increasing the distance between the two main cables, thereby increasing the width of the tower top. It becomes large. In addition, since the length ratio of the length structure to the span length is large, the height of the tower is higher than that of the span length so that the tower becomes large and the foundation structure of the tower increases, making it difficult to improve the economics of the construction cost.
본 발명은 사장구조와 현수구조를 채용한 사장현수교에 관한 것으로, 본 발명은 내풍 성능을 높이는데 그 목적이 있다. 또한, 본 발명은 탑, 기초구조의 소형화를 실현하는데 다른 목적이 있다. 또한, 본 발명은 메인 케이블을 소경화(小徑化)하여 앵커리지구조의 소형화를 실현하는데 또다른 목적이 있다.The present invention relates to a cable-stayed suspension bridge employing a cable-stayed structure and a suspension structure, and the present invention has an object to increase the wind resistance performance. Another object of the present invention is to realize miniaturization of a tower and a base structure. In addition, the present invention has another object to realize a miniaturization of the anchorage structure by miniaturizing the main cable.
본 발명에 따른 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교는 복수 탑과 거더를 가지는 현수교에 있어서, 상기 거더가 각 탑을 지나가서 그 양쪽으로 연장되는 단함 거더와 탑과 탑 사이의 중앙경간 중 거더의 길이방향 중앙부분에 배설된 쌍함 거더를 가지며, 상기 각 단함 거더를 복수 사장 케이블로 탑에 지지시키는 사장구조와 상기 각 쌍함 거더를 2개 메인 케이블과 복수 행거로프로 복수 탑에 지지시키는 현수구조를 구비한 것을 특징으로 한다.The cable-stayed suspension bridge combined with the girder girder and the twin girder according to the present invention is a suspension bridge having a plurality of towers and girders, wherein the length of the girder among the center girders between the tower and the tower is extended to both sides of the girder after passing through each tower. It has a pair of girders disposed in the central portion of the direction, and has a pillar structure for supporting each of the single girders to the tower with a plurality of cable clamps, and a suspension structure for supporting each pair of girders in a plurality of towers with two main cables and a plurality of hanger ropes It is characterized by one.
이 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교에 있어서는, 각 탑을 지나가서 그 양쪽으로 연장되는 단함 거더와 그 단함 거더를 탑에 복수 사장 케이블로 지지하는 사장구조를 가지고 있어, 쌍함 거더와 비교하여 폭이 작은 단함 거더를 사장구조로 지지하므로 탑의 폭을 작게 하여 탑과 그 기초구조의 소형화를 실현할 수 있다.In this cable girder and double girder cable-stayed suspension bridge, it has a cable girder that passes through each tower and extends to both sides, and a cable-stayed structure that supports the cable girder with a plurality of cable-screwed cables to the tower. Since the small girder girders are supported by a boss structure, the width of the tower can be reduced, and the tower and its basic structure can be miniaturized.
중앙경간 중 거더의 길이방향 중앙부분에 쌍함 거더와 이 쌍함 거더를 2개 메인 케이블과 복수 행거로프로 매다는 현수구조를 채용하였기 때문에 폭방향 중앙부에 개구를 가지는 쌍함 거더로 횡풍에 대한 내풍 성능을 높여 플러터 발현 풍속을 높일 수 있다. 여기서 중앙경간 전장에 걸쳐 쌍함 거더와 현수구조를 채용할 경우에는 쌍함 거더의 중량도 커서 메인 케이블이 대경화(大徑化)되지만 중앙경간 중 중앙부분만에 쌍함 거더와 현수구조를 채용하므로 메인 케이블을 소경화할 수 있어 앵커리지구조의 소형화 및 건설비 절감을 실현할 수 있다. In the middle span of the center span, the paired girders and the suspension structure that suspend the paired girders with two main cables and multiple hanger ropes are adopted. Flutter expression wind speed can be increased. If the twin girder and the suspension structure are adopted over the entire center span, the weight of the twin girder is large and the main cable is largely hardened. However, the main cable is adopted because the twin girder and the suspension structure are used only in the center part of the center span. It is possible to reduce the size of the anchorage structure, thereby miniaturizing the anchorage structure and reducing the construction cost.
여기서, 상기 구성과 아울러 다음과 같은 구성을 채용해도 된다. Here, in addition to the above configuration, the following configuration may be adopted.
(a) 상기 쌍함 거더는 그 폭방향 중앙부에 중앙통풍개구를 가진다.(a) The said double deck girders have a central ventilation opening in the center part of the width direction.
횡풍 작용시 중앙통풍개구를 통해서 바람이 흘러 쌍함 거더에 발생되는 양력이 커지는 것을 억제할 수 있어 플러터 발현 풍속을 높여 쌍함 거더의 내풍 안정성을 높일 수 있다.The wind flows through the central ventilation opening during the horizontal wind action to suppress the increase in the lift force generated in the twin girder, thereby increasing the flutter expression wind speed can improve the wind stability of the twin girder.
(b) 상기 2개 메인 케이블간 거리는 상기 중앙통풍개구의 폭과 거의 같은 거리로 설정되어 상기 복수 행거로프는 메인 케이블로부터 거의 연직으로 연장되어 각 행거로프 하단이 상기 쌍함 거더 중 상기 중앙통풍개구의 폭방향 단부 부근에 연결된다. 이 구성으로 2개 메인 케이블간 거리를 작게 할 수 있고 2개 메인 케이블을 지지하는 탑 정부(頂部)의 폭을 작게 하여 탑을 소형화할 수 있어 탑 기초의 소형화를 실현할 수 있다.(b) The distance between the two main cables is set to a distance substantially equal to the width of the central vent opening so that the plurality of hanger ropes extend substantially perpendicularly from the main cable so that the bottom of each hanger rope is connected to the center vent opening of the paired girders. It is connected near the width direction end part. With this configuration, the distance between the two main cables can be reduced, the width of the top portion supporting the two main cables can be reduced, and the tower can be downsized, thereby miniaturizing the tower foundation.
(c) 상기 복수 사장 케이블 하단부는 단함 거더의 폭방향 단부 부근에 연결된다. 단함 거더의 폭방향 양단에 연결된 복수 사장 케이블과 단함 거더로 정면시할 때 거의 삼각형상의 트러스구조가 구성되어 거더의 비틀기 강성이 높아진다.(c) The lower ends of the plurality of twisted pair cables are connected near the widthwise ends of the end girders. When faced with multiple stranded cables connected to the end of the girders in the width direction of the girders and the front girders, a nearly triangular truss structure is formed, thereby increasing the twisting rigidity of the girders.
(d) 상기 쌍함 거더의 폭방향 단부에는 풍하중 저감용 패어링을 설치하였다. 이 패어링은 측방으로 볼록한 삼각형 형상으로 할 수 있고 또는 측방으로 볼록한 사다리꼴 형상으로 할 수도 있다.(d) A pair for wind load reduction was provided at the widthwise end of the pair-girder girder. The pairing can be in the form of a triangle convex laterally or in a trapezoidal shape convex laterally.
(e) 상기 단함 거더의 길이와 쌍함 거더의 길이가 거의 동일하게 설정된다. 단함 거더의 길이를 쌍함 거더의 길이보다 극단으로 크게 하면 전체구성에 차지하는 사장구조 비율이 높아져 탑 높이가 커져서 탑의 기초구조가 대형화되어 사장 케이블도 대경화되어 사장구조 이점을 활용하기 어려워진다. 상기 단함 거더의 길이와 쌍함 거더의 길이를 거의 동일하게 설정함으로써 사장구조 이점을 활용한 사장현수교를 실현할 수 있다.(e) The length of the end girders and the length of the double girders are set substantially equal. If the length of the single girder is made extreme than the length of the double girder, the ratio of the cable structure to the overall structure increases, the tower height increases, the base structure of the tower becomes large, and the cable length of the cable is largely hardened, making it difficult to take advantage of the cable structure. By setting the length of the single girder and the length of the double girder to be almost the same, the cable-stayed suspension bridge utilizing the advantage of the structure of the bridge can be realized.
도 1은 본 발명의 실시형태에 따른 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교의 요부 사시도이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS It is a perspective view of the principal part of the cable-mounted suspension bridge for combined girder and twin girder which concerns on embodiment of this invention.
도 2는 상기 사장현수교의 측면도이다.2 is a side view of the cable-stayed suspension bridge.
도 3은 단함 거더와 사장구조를 정면에서 본 단면도이다.3 is a cross-sectional view of the cross section of the rigid girders and the boss structure.
도 4는 쌍함 거더와 현수구조를 정면에서 본 단면도이다.4 is a cross-sectional view of the twin girder and the suspension structure viewed from the front.
도 5는 여러 해석에 사용한 사장현수교의 주요 제원을 나타낸 설명도이다.5 is an explanatory diagram showing main specifications of a cable-stayed suspension bridge used in various analysis.
도 6은 도 5의 사장현수교와 비교예의 현수교 거더의 구조 제원을 나타내는 도표이다.FIG. 6 is a diagram showing structural specifications of a cable-stayed suspension bridge of FIG. 5 and a suspension bridge girder of a comparative example.
도 7은 상기 사장현수교와 현수교(비교예)에 대한 횡풍에 대한 정적 변형해석에 의해 얻어진 수평변위 그래프이다.7 is a horizontal displacement graph obtained by the static deformation analysis of the transverse wind for the cable-stayed suspension bridge and the suspension bridge (comparative example).
도 8은 상기와 같은 정적 변형해석에서 얻어진 회전변위 그래프이다.8 is a rotation displacement graph obtained in the static deformation analysis as described above.
도 9는 상기와 같은 정적 변형해석에서 얻어진 연직변위 그래프이다.9 is a vertical displacement graph obtained from the static deformation analysis as described above.
도 10은 상기 사장현수교와 현수교의 플러터특성에 관한 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 대표적 진동모드의 진동특성을 나타내는 도표이다.FIG. 10 is a diagram showing the vibration characteristics of a typical vibration mode obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis relating to the flutter characteristics of the cable-stayed suspension bridge and the suspension bridge.
도 11은 상기 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 사장현수교의 대표적 진동모드(2차 진동) 시 수평변위의 특성도이다.Fig. 11 is a characteristic diagram of horizontal displacement in the typical vibration mode (secondary vibration) of a still-suspension suspension bridge obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis.
도 12는 상기 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 사장현수교의 대표적 진동모드(8차 진동) 시 수평변위의 특성도이다.Fig. 12 is a characteristic diagram of horizontal displacement in the typical vibration mode (8th order vibration) of the still-suspension suspension bridge obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis.
도 13은 상기 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 사장현수교의 대표적 진동 모드(22차 진동) 시 수평변위의 특성도이다.FIG. 13 is a characteristic diagram of a horizontal displacement in a typical vibration mode (22th vibration) of a still-suspension suspension bridge obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis. FIG.
도 14는 상기 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 사장현수교의 대표적 진동모드(2차 진동) 시 비틀기변위의 특성도이다.Fig. 14 is a characteristic diagram of the twist displacement in the typical vibration mode (secondary vibration) of the still-suspension suspension bridge obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis.
도 15는 상기 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 사장현수교의 대표적 진동모드(8차 진동) 시 비틀기변위의 특성도이다.Fig. 15 is a characteristic diagram of the twisting displacement in the typical vibration mode (8th order vibration) of the still-suspension suspension bridge obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis.
도 16은 상기 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 사장현수교의 대표적 진동모드(22차 진동) 시 비틀기변위의 특성도이다.Fig. 16 is a characteristic diagram of the twist displacement in the typical vibration mode (22th vibration) of the still-suspension suspension bridge obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis.
도 17은 상기 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 사장현수교의 대표적 진동모드(2차 진동) 시 연직변위의 특성도이다.Fig. 17 is a characteristic diagram of the vertical displacement in the typical vibration mode (secondary vibration) of the still-suspension suspension bridge obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis.
도 18은 상기 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 사장현수교의 대표적 진동모드(8차 진동) 시 연직변위의 특성도이다.Fig. 18 is a characteristic diagram of the vertical displacement in the typical vibration mode (8th order vibration) of the still-suspension suspension bridge obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis.
도 19는 상기 다자유도 플러터해석에 의해 얻어진 사장현수교의 대표적 진동모드(22차 진동) 시 연직변위의 특성도이다.Fig. 19 is a characteristic diagram of the vertical displacement in the typical vibration mode (22 th order vibration) of the still-suspension suspension bridge obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis.
도 20은 사장현수교와 현수교(비교예)에 대한 플러터해석에 의해 얻어진 풍속과 대수감쇠율의 관계를 나타내는 그래프이다.20 is a graph showing the relationship between the wind speed and the logarithmic attenuation rate obtained by the flutter analysis for a cable-stayed suspension bridge and a suspension bridge (comparative example).
도 21은 상기 플러터해석에 의해 얻어진 풍속과 진동수의 관계를 나타내는 그래프이다.Fig. 21 is a graph showing the relationship between the wind speed and the frequency obtained by the flutter analysis.
본 발명은 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교에 관한 것으로 본 발명 을 실시하기 위한 최량 형태에 대해서 도면에 의거하여 설명한다.The present invention relates to a stepped suspension bridge combined with a single girder and a double girder, and the best mode for carrying out the present invention will be described with reference to the drawings.
도 1은 본 발명에 따른 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교(1)(이하, 사장현수교라 함)의 요부 사시도이고, 도 2는 이 사장현수교(1)의 측면도이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a perspective view of the main part of a cable-stayed suspension bridge 1 (hereinafter, referred to as a cable-stayed suspension bridge) in combination with a girder girder and a pair of girder according to the present invention, and Fig. 2 is a side view of the cable-stayed suspension bridge 1.
이 사장현수교(1)는 예를 들면 중앙경간장이 2500m, 측경간장이 1250m인 장대교이다. 이 사장현수교(1)는 중앙경간장만큼 간격을 두어 배설된 2개 탑(2)과 전장에 걸쳐 형성된 거더(3)와 2개 메인 케이블(4)와 2개 탑(2)을 지지하는 2개 기초구조(5)와 2개 메인 케이블(4)의 단부를 땅에 고정하기 위한 2개 앵커리지구조(6) 등을 포함하여 구성된다. 상기 거더(3)는 각 탑(2)을 지나가서 그 양측에 연장되는 단함 거더(10)와 탑(2)과 탑(2)간의 중앙경간 중 거더의 길이방향의 중앙부분(중앙경간장의 약 절반 길이부분)에 배설된 제1 쌍함 거더(11)와 각 측경간의 육측에 가까운 반경간부분에 배설된 제2 쌍함 거더(12) 등으로 구성되어 있다.The cable-stayed suspension bridge 1 is, for example, a long bridge with a central span length of 2500m and a side span length of 1250m. The cable-stayed suspension bridge (1) consists of two towers (2) arranged at intervals of the middle span length, two girders (3) formed over the battlefield, two main cables (4) and two towers (2) supporting them. And two anchorage structures 6 for securing the ends of the foundation structure 5 and the two main cables 4 to the ground. The girder 3 passes through each tower 2 and extends on both sides of the girder 10 and the center portion in the longitudinal direction of the girder of the center 2 between the tower 2 and the tower 2 (about the middle span length). And a second pair of girder 11 disposed on a half length portion) and a second pair of girder 12 disposed on a radius portion close to the six sides between each side diameter.
상기 단함 거더(10)를 복수 사장 케이블(13)에 의해 탑(2)에 지지시키는 사장구조(14)와 제1 쌍함 거더(11)을 2개 메인 케이블(4)과 복수 행거로프(15)에 의하여 2개 탑(2)에 지지시키는 제1 현수구조(16)와 각 제2 쌍함 거더(12)를 2개 메인 케이블(4)과 복수 행거로프(17)에 의하여 지지하는 제2 현수구조(18)가 설치되어 있다.Two main cables 4 and a plurality of hanger ropes 15 are provided with a main structure 14 for supporting the end girders 10 on the tower 2 by a plurality of twisted pair cables 13, and a first pair of girder 11; A second suspension structure 16 supporting the first suspension structure 16 and each second pair of girder 12 supported by the two towers 2 by the two main cables 4 and the plurality of hanger ropes 17. (18) is provided.
이 사장현수교(1)의 제원 일례에 대하여 설명하면, 중앙경간장 2500m, 측경간장 1250m, 단함 거더(10)의 길이 1268m, 제1 쌍함 거더(11)의 길이 1232m, 제2 쌍함 거더(12)의 길이 616m, 메인 케이블(4)의 케이블간 거리는 7m이다(도5 참조). 단, 상기 제원은 일례이며 이에 한정되는 것은 아니다. 이와 같이, 단함 거더(10) 의 길이와 제1 쌍함 거더(11)의 길이가 거의 동일하게 설정되어 있다.An example of the specification of the cable-stayed suspension bridge 1 will be described. The center span length 2500m, the side span length 1250m, the length 1268m of the fleet girder 10, the length 1232m of the first twin fleet girder 11, and the second pair fleet girder 12 The cable-to-cable distance of 616 m in length and the main cable 4 is 7 m (refer FIG. 5). However, the said specification is an example and is not limited to this. In this way, the length of the end girders 10 and the length of the first double-head girders 11 are set to be substantially the same.
도 3에 나타내는 바와 같이, 단함 거더(10)는 단면이 편평한 박스형 강구조물이고 내부는 중공이다. 단함 거더(10)의 폭방향 단부에는 방호담(20)(가드레일)이 설치되어 폭방향 중앙부에는 중앙분리대(21)가 설치되어 있다. 단함 거더(10) 하면에는 사장현수교(1)의 사용개시 후 정비(maintenance)시에 검사차를 안내하기 위한 검사차 레일(22)이 설치될 경우도 있다. 양쪽 복수 사장 케이블(13)은 하방으로 갈수록 간격이 확대되는 경사상에 배설되어 복수 사장 케이블(13) 하단부는 단함 거더(10)의 폭방향 단부 또는 그 단부 부근에 연결되어 있다.As shown in FIG. 3, the end girder 10 is a box-shaped steel structure with a flat cross section and hollow inside. The guard fence 20 (guard rail) is provided in the width direction edge part of the deck girder 10, and the center separator 21 is provided in the width direction center part. The inspection vehicle rail 22 may be provided in the lower surface of the deck girder 10 for guiding the inspection vehicle at the time of maintenance after the start of use of the cable-stayed suspension bridge 1. Both plurality of twisted pair cable 13 is disposed on an inclined surface with an interval extending toward the lower side, and the lower end of the plurality of twisted pair cable 13 is connected to the end portion in the width direction or near the end portion of the end girders 10.
제1 쌍함 거더(11)는 단면이 편평한 박스형 강구조물을 2개 나란히 놓아 연결시킨 강구보물로서 내부는 중공이고 그 폭방향 중앙부에 쌍함 거더(11)의 길이방향으로 연장되는 중앙통풍개구(23)를 가지며 이 중앙통풍개구(23)의 폭은 케이블간 거리와 동일하게 설정되어 있다. 복수 행거로프(15)는 메인 케이블(4)로부터 거의 연직으로 하방으로 연장되어 각 행거로프(15) 하단이 쌍함 거더(11) 중 중앙통풍개구(23)의 폭방향 단부 또는 단부 부근에 연결되어 있다. 단, 중앙통풍개구(23)의 폭은 케이블간 거리와 동일한 것이 바람직하나 중앙통풍개구(23)의 폭이 케이블간 거리와 거의 동일하고 행거로프(15)를 거의 연직으로 배치할 수 있으면 된다.The first pair of girder 11 is a steel ball that connects two box-shaped steel structures having a flat cross-section side by side and is hollow inside and has a central ventilation opening 23 extending in the longitudinal direction of the paired girder 11 at a central portion thereof in the width direction thereof. The width of the central vent opening 23 is set equal to the distance between the cables. The plurality of hanger ropes (15) extend downward substantially vertically from the main cable (4) so that the lower end of each hanger rope (15) is connected to the widthwise end or near the end of the central ventilation opening (23) of the paired girders (11). have. However, the width of the central ventilation opening 23 is preferably equal to the distance between the cables, but the width of the central ventilation opening 23 is almost the same as the distance between the cables, and the hanger rope 15 can be arranged almost vertically.
이와 같이, 복수 행거로프(15)를 연직으로 배설하고 복수 행거로프(15) 하단부를 쌍함 거더(11) 중 중앙통풍개구(23)의 폭방향 단부 부근에 연결시키므로 2개 메인 케이블(4)간 거리를 중앙통풍개구(23)의 폭과 동일하게(또는 거의 동일하게) 설정할 수 있다. 따라서 탑(2) 정부의 폭을 작게 하여 탑(2)과 그 기초구조(5)를 소형화할 수 있다.In this manner, the plurality of hanger ropes 15 are vertically disposed and the lower ends of the plurality of hanger ropes 15 are connected to each other near the widthwise end of the central ventilation opening 23 of the girder 11, so that the two main cables 4 are interposed therebetween. The distance can be set equal to (or almost equal to) the width of the central ventilation opening 23. Therefore, the tower 2 and its foundation structure 5 can be miniaturized by reducing the width of the tower 2.
단함 거더(10)와 쌍함 거더(11)의 폭방향 단부에는 풍하중 저감용 패어링(24)이 설치되어 있다. 이 패어링(24)은 측방으로 볼록한 삼각형 형상이나 이 형상에 한정되지 않고 측방으로 볼록한 사다리꼴 형상 혹은 반원형적인 형상도 좋다.A pair of wind load reduction pairs 24 is provided at the end portions in the width direction of the end girders 10 and the double girders 11. The pairing 24 is not limited to the laterally convex triangular shape, but may be a trapezoidal shape or a semicircular shape that is laterally convex.
중앙통풍개구(23)에는 그 양쪽 박스형 구조체를 연결하는 복수 연결부재(도시 생략)가 설치되는데 중앙통풍개구(23) 상단부에는 관리용 통로로 사용하기 위한 통풍성이 우수한 그레이팅구조(25)가 설치되어도 좋다. 그리고 쌍함 거더(11)의 폭방향 양단부 및 중앙통풍개구(23) 양쪽에는 방호담(26)(가드레일)이 설치되어 있다. 또한, 쌍함 거더(11)의 폭방향 양단부에 횡풍을 통해서 정류하는 가이드벤(27)이나 쌍함 거더(11) 하면의 폭방향 양단부에도 상기와 같은 가이드벤(28)을 설치해도 좋다. 또한, 쌍함 거더(11) 하면에는 단함 거더(10)와 동일하게 검사차 레일(29)이 설치될 경우도 있다.The central ventilation opening 23 is provided with a plurality of connecting members (not shown) for connecting both box-shaped structures, but the grating structure 25 having excellent ventilation for use as a management passage is installed at the upper end of the central ventilation opening 23. good. And the guard fence 26 (guard rail) is provided in the width direction both ends of the coupler girder 11, and the central ventilation opening 23. As shown in FIG. In addition, the above-mentioned guide bens 28 may be provided at the both ends of the guide ships 27 rectified through the cross wind at both ends of the pairwise girders 11 and the widthwise ends of the bottom surfaces of the coupled ships girder 11. In addition, the inspection vehicle rail 29 may be provided in the lower surface of the double girder 11 similarly to the single girder 10.
제2 쌍함 거더(12)와 그 쌍함 거더(12)를 매다는 현수구조(18)는 제1 쌍함 거더(11)와 그 현수구조(16)와 거의 동일하므로 설명을 생략한다.Since the suspension structure 18 which hangs the 2nd twin girder 12 and its twin girder 12 is substantially the same as the 1st twin girder 11 and its suspension structure 16, it abbreviate | omits description.
다음에 이상에서 설명한 사장현수교(1)의 작용과 효과에 대해서 설명한다.Next, the operation and effect of the cable-stayed suspension bridge 1 described above will be described.
이 사장현수교(1)에서는, 각 탑(2)을 지나가서 그 양쪽으로 연장되는 단함 거더(10)와 그 단함 거더(10)를 복수 사장 케이블(13)로 지지하는 사장구조(14)를 가지고 있어 쌍함 거더와 비교해서 폭이 작은 단함 거더(10)를 사장구조(14)로 지지하므로 탑(2)의 폭을 작게 하여 탑(2)의 기초구조(5)의 폭을 작게 할 수 있다.In this cable-stayed suspension bridge (1), it has a cable-stayed girder (10) passing through each tower (2) and extending to both sides thereof, and a cable-screw structure (14) supporting the cable-girder (10) with a plurality of cable-screws (13). Therefore, since the shorter girders 10 having a smaller width than the double-girder girders are supported by the boss structure 14, the width of the tower 2 can be made small so that the width of the base structure 5 of the tower 2 can be reduced.
중앙경간 중 거더의 길이방향 중앙부분에 쌍함 거더(11)와 이 쌍함 거더(11) 를 2개 메인 케이블(4)과 복수 행거로프(15)로 매다는 현수구조(16)를 설치하였으므로 폭방향 중앙부에 중앙통풍개구(23)를 가지는 쌍함 거더(11)에 의해 횡풍에 대한 내풍 성능을 높여 플러터 발현 풍속을 높일 수 있다.In the middle part of the center span, the paired girder 11 and the paired girder 11 are provided with a suspension structure 16 which suspends the paired girder 11 with two main cables 4 and a plurality of hanger ropes 15. The paired girders 11 having the central ventilation openings 23 in the can improve the wind resistance against transverse winds and can increase the flutter expression wind speed.
여기서, 중앙경간 전장에 쌍함 거더(11)와 현수구조(16)을 채용할 경우에는 거더 중량도 커져 메인 케이블(4)이 대경화되나 중앙경간 중 중앙부분에만 쌍함 거더(11)와 현수구조(16)를 채용하므로 메인 케이블(4)을 소경화할 수 있고 앵커리지구조(6)의 소형화를 실현하여 건설비를 저렴하게 할 수 있다. 쌍함 거더(11)는 그 폭방향 중앙부에 중앙통풍개구(23)를 가지므로 횡풍이 작용했을 때도 그 중앙통풍개구(23)를 통해서 바람이 흘러 거더에 발생하는 양력이 커지는 것을 억제할 수 있고 플러터 발현 풍속을 높여 사장현수교(1)의 내풍 안정성을 높일 수 있다.Here, when the paired girders 11 and the suspension structure 16 are employed in the center span, the weight of the girders is also increased, so that the main cable 4 is largely cured, but the paired girders 11 and the suspension structure only in the center portion of the center span. By employing 16), the main cable 4 can be made small in size, and the anchorage structure 6 can be miniaturized to reduce the construction cost. Since the twin ship girder 11 has a central ventilation opening 23 at the center in the width direction thereof, the wind flows through the central ventilation opening 23 even when a lateral wind is acting, thereby suppressing an increase in the lift force generated in the girder and the flutter. The wind speed stability of the cable-stayed suspension bridge (1) can be improved by expressing wind speed.
2개 메인 케이블(4)간 거리는 중앙통풍개구(23)의 폭과 같은 거리 또는 거의 같은 거리로 설정되어 복수 행거로프(15)는 메인 케이블(4)로부터 거의 연직으로 연장되어 각 행거로프(15) 하단이 쌍함 거더(11) 중 중앙통풍개구(23)의 폭방향 단부 또는 그 부근에 연결되므로 2개 메인 케이블(4)간 거리를 작게 할 수 있고 2개 메인 케이블(4)를 지지하는 탑(2) 정부의 폭을 작게 하여 탑(2)과 그 기초구조(5)의 소형화를 실현할 수 있다. The distance between the two main cables 4 is set at a distance equal to or substantially the same as the width of the central ventilation opening 23, so that the plurality of hanger ropes 15 extend substantially vertically from the main cable 4, so that each hanger rope 15 ) The lower end is connected to the widthwise end of the central ventilation opening 23 of the paired girder 11 or the vicinity thereof, so that the distance between the two main cables 4 can be reduced and the tower supporting the two main cables 4 is supported. (2) The width of the government can be made small and the tower 2 and its foundation structure 5 can be miniaturized.
복수 사장 케이블(13) 하단부는 단함 거더(10)의 폭방향 단부 또는 그 부근에 연결되므로 복수 사장 케이블(13)과 단함 거더(10)로 정면시할 때 거의 삼각형상인 트러스구조가 형성되어 거더의 비틀기 강성이 높아진다. 단함 거더(10)와 쌍함 거더(11, 12)의 폭방향 단부에는 풍하중 저감용 패어링(24)을 설치하였으므로 거더에 작용되는 풍하중을 저감시켜 횡풍에 의한 거더의 수평변위와 회전변위를 억제할 수 있다.Since the lower end of the plurality of twisted pair cables 13 is connected to or near the end portion in the width direction of the end girders 10, a substantially triangular truss structure is formed when the front of the plurality of twisted pair cables 13 and the end girders 10 is formed to form a girder. Twisting rigidity is increased. The wind load reduction pairing 24 is installed at the end portions in the width direction of the deck girders 10 and the double deck girders 11 and 12, thereby reducing the wind loads acting on the girders to suppress horizontal and rotational displacement of the girders due to transverse wind. Can be.
단함 거더(10) 길이와 쌍함 거더(11) 길이를 거의 동일하게 설정하였으므로 사장구조(14)의 이점을 활용한 사장현수교(1)를 실현할 수 있다. 단함 거더(10) 길이를 쌍함 거더(11) 길이보다 극단으로 크게 하면 전체구성에 차지하는 사장구조(14)의 비율이 높아지고 탑(2)의 높이가 높아 탑(2)의 기초구조(5)가 대형화되어 사장 케이블(13)도 대경화되므로 사장구조(14)의 이점을 활용하기 어려워 진다.Since the length of the coupling girders 10 and the length of the coupling girders 11 are set to be substantially the same, the suspension suspension bridge 1 utilizing the advantages of the coupling structure 14 can be realized. If the length of the rigidity girders 10 is made extremely large than the length of the paired girders 11, the ratio of the dead-bearing structure 14 to the overall configuration is increased and the height of the tower 2 is high, so that the foundation structure 5 of the tower 2 is increased. It is difficult to take advantage of the cable-stayed structure 14 because the cable length 13 is also large-sized to be large.
여기서, 중앙경간장이 상기 값보다 긴 사장현수교인 경우에는 단함 거더(10) 길이는 상기 값과 거의 동일한 값에 유지한 채 제1 쌍함 거더(11) 길이가 길게 변경된다. 사장구조(14)의 거더방향 길이를 과도하게 크게 하면 탑(2)이나 기초구조(5)가 대형화하거나 사장 케이블(13)이 대경화하는 등 사장구조(14)의 이점을 활용하기 어려워지기 때문이다.Here, in the case where the center span is a steep suspension bridge longer than the above value, the length of the first girders 10 is changed to be long while the length of the end girders 10 is maintained at almost the same value as the above values. If the length of the girder direction of the shell structure 14 is excessively large, it becomes difficult to take advantage of the structure of the shell structure 14 such as the tower 2 or the foundation structure 5 being enlarged or the ribbon cable 13 being largely cured. to be.
다음에 사장현수교(1)와 비교예 현수교에 대하여 실시한 컴퓨터에 의한 여러 시뮬레이션해석 결과에 대해 간단하게 설명한다.Next, a brief description will be made of the results of various computer simulations performed on the suspension bridge (1) and the comparative suspension bridge.
해석에 사용한 사장현수교(1)는 본 실시형태를 나타내는 것과 동일한 것이나 그 사장현수교(1)와 비교예로서의 현수교의 주요 제원은 도 5에 나타내는 바와 같다. 단, 이 비교예의 현수교(이하, 현수교로 함)의 거더는 사장현수교(1)와 동일한 것이다. 도 6은 상기 해석에 사용한 사장현수교(1)와 현수교의 거더(단함 거더, 쌍함 거더)의 구조 제원을 나타내는 도표이다.The cable-stayed suspension bridge 1 used for the analysis is the same as what shows this embodiment, but the main specifications of the cable-stayed suspension bridge 1 and the suspension bridge as a comparative example are as showing in FIG. However, the girder of the suspension bridge of this comparative example (henceforth a suspension bridge) is the same as that of the suspension bridge (1). Fig. 6 is a chart showing structural specifications of the girder (single girder and twin girder) of the cable-stayed suspension bridge 1 and the suspension bridge used in the above analysis.
도 7 내지 도 9는 상기 사장현수교와 현수교에 대해서 실시한 정적 변형해석 결과를 나타내는 것이며 사장현수교에 대해서는 횡풍 수평면에서의 기울기각도를 -3°, 0°, +3°로 세 가지 설정해서 해석하고 현수교에 대해서는 횡풍 수평면에서의 기울기각도를 0°로 설정하여 해석했다. 도7은 중앙경간 중앙점에 발생되는 수평변위를 나타내 사장현수교(1)의 수평변위와 현수교의 수평변위는 같은 경향을 나타내 모두 허용범위내에 있다. 도 8은 중앙경간 중앙점에 발생되는 회전변위(비틀기변위)를 나타내며 거더방향각도 0°의 횡풍인 경우 현수교에서는 바람이 불어오는 쪽이 하방으로 기울 듯이 회전하는 것에 비하여 사장현수교에서는 바람이 불어오는 쪽이 상방으로 기울 듯이 회전한다. 사장현수교(1)인 경우는 사장구조(14)의 사장 케이블(13)에 의한 구속작용이 행해진 결과 이러한 회전특성(비특기특성)이 나타나는 것으로 생각되나 사장구조(14)의 비틀기 강성 등을 조절함으로써 회전변위를 대폭으로 개선할 수 있는 가능성이 있다. 이 회전변위도 허용범위에 있다.7 to 9 show the results of the static deformation analysis performed on the above-mentioned suspension suspension bridge and suspension bridge. For the suspension suspension bridge, three angles of inclination in the horizontal wind plane are analyzed at -3 °, 0 °, and + 3 °. For the analysis, the tilt angle in the transverse horizontal plane was set to 0 ° and analyzed. 7 shows the horizontal displacement occurring at the center point of the center span, the horizontal displacement of the suspension suspension bridge 1 and the horizontal displacement of the suspension bridge show the same tendency, and are all within the allowable range. FIG. 8 shows the rotational displacement (twist displacement) occurring at the center point of the center span. In the case of a transverse wind with a direction of 0 ° in the girder direction, the wind is blown from the suspension suspension bridge in the suspension bridge, as the wind is rotated downward. The side rotates upwards. In the case of the cable-stayed suspension bridge (1), it is thought that such rotational characteristics (non-specific characteristics) appear as a result of the restraining action of the cable-screw cable 13 of the cable-screw structure 14, but the twisting rigidity of the cable-screw structure 14 is controlled. By doing so, there is a possibility that the rotational displacement can be greatly improved. This rotational displacement is also within the permissible range.
도 9는 중앙경간 중앙점에 발생되는 연직변위를 나타내 도8의 특성과 같은 경향이 보인다. 회전변위와 같이, 사장구조(14)의 비틀기 강성 등을 조절함으로써 회전변위를 대폭으로 개선할 수 있는 가능성이 있다. 이 연직변위도 허용범위에 있다.FIG. 9 shows the vertical displacement occurring at the center point of the center span, showing the same tendency as the characteristic of FIG. 8. Like the rotational displacement, there is a possibility that the rotational displacement can be significantly improved by adjusting the twisting rigidity or the like of the yarn-bearing structure 14. This vertical displacement is also within tolerance.
도 10은 사장현수교(1)와 현수교의 플러터특성에 관한 다자유도 플러터해석(저차부터 50차까지의 진동모드)에 의해 얻어진 대표적 진동모드의 진동특성을 나타내는 도표로서, 사장현수교(1)와 현수교는 거의 동일한 진동특성을 나타낸다. 사잔현수교(1)인 경우 대표적 진동모드는 2차, 8차, 22차의 진동모드였다.FIG. 10 is a diagram showing the vibration characteristics of the representative vibration mode obtained by the multiple degree of freedom flutter analysis (the vibration mode from the low order to the 50th order) regarding the flutter characteristics of the cable-stayed suspension bridge (1) and the suspension bridge. Suspension bridges exhibit almost the same vibration characteristics. In case of Sazan Suspension Bridge (1), the representative vibration modes were 2nd, 8th, and 22nd vibration modes.
도 11 내지 도 19는 사장현수교(1)에 관한 2차, 8차, 22차의 진동특성을 나 타내는 것으로서, 도 11 내지 도 13은 수평변위에 관한 진동특성, 도 14 내지 도 16은 비틀기변위에 관한 진동특성, 도 17 내지 도 19는 연직변위에 관한 진동특성을 나타내는 것이다.11 to 19 show the vibration characteristics of the second, eighth, and 22nd order of the cable-stayed suspension bridge 1, FIGS. 11 to 13 are vibration characteristics regarding horizontal displacement, and FIGS. 14 to 16 are twist displacements. 17 to 19 show vibration characteristics relating to the vertical displacement.
도 20은 사장현수교(1)와 현수교에 대하여 실시한 플러터해석에 의해 얻어진 풍속과 대수감쇠율의 관계를 나타내는 그래프로서, 사장현수교(1)와 현수교는 거의 동일한 감쇠특성이고 플러터를 감쇠시킬 수 있는 감쇠율이 정(正)의 특성을 보이고 있다. 실제로 건설될 사장현수교(1)인 경우 풍속 80m/s정도의 풍속에 견딜 수 있는 것이 요청되어 있으나 도 20에 나타내는 대수감쇠율에서 이 사장현수교(1)도 풍속 80m/s정도 풍속에 충분히 견딜 수 있는 것을 알 수 있다. 도 21은 상기 플러터해석에 의해 얻어진 풍속과 진동수의 관계를 나타내는 그래프로서 사장현수교(1)와 현수교는 거의 동일한 진동수를 나타내고 있다.FIG. 20 is a graph showing the relationship between the wind speed and the logarithmic damping rate obtained by the flutter analysis performed on the suspension bridge (1) and the suspension bridge. The suspension suspension (1) and the suspension bridge have almost the same damping characteristics, and the damping rate capable of damping the flutter is It has a positive characteristic. In fact, in the case of a cable-stayed suspension bridge (1) to be constructed, it is required to withstand wind speeds of about 80m / s. However, at the logarithmic decay rate shown in Fig. 20, this cable-stayed suspension bridge (1) can withstand wind speeds of about 80m / s. It can be seen that. Fig. 21 is a graph showing the relationship between the wind speed and the frequency obtained by the flutter analysis, and the still-station suspension bridge 1 and the suspension bridge show almost the same frequency.
여기서, 상기 실시형태에 따른 단함 거더 및 쌍함 거덩 병용 사장현수교(1)을 부분적으로 변경하는 변경예에 대해 설명한다.Here, the example of a change which changes partially the girder girder and the paired ridge combined use suspension bridge 1 which concerns on the said embodiment is demonstrated.
1) 상기 실시형태에 있어서는 2개 탑(2)을 가지고 1개 중앙경간을 가지는 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교(1)를 예로 들어 설명했는데 3개 이상의 탑(2)을 가지고 2개 이상의 중앙경간을 가지는 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교에도 본 발명을 동일하게 적용시킬 수 있다. 1) In the above-described embodiment, a single suspension girder and a double suspension girder combined suspension bridge (1) having two towers (2) and one center span have been described as an example, but having two or more towers (2) and two or more centers. The present invention can be similarly applied to a stepped girder suspension bridge having a span and a girder girder combined use.
2) 상기 쌍함 거더(11) 중앙부의 중앙통풍개구(23)의 폭과 쌍함 거더(11)의 폭의 비율은 상기 실시형태에 한정되지 않고 중앙통풍개구(23)를 한층 널리 형성해도 되고 좁게 형성해도 된다.2) The ratio of the width of the central vent opening 23 to the center of the twin girder 11 and the width of the twin girder 11 is not limited to the above embodiment, and the central vent opening 23 may be formed more widely or narrowly. You may also
현수구조(16)에 있어서의 행거로프(15)는 연직자세가 되도록 배설하는 것이 바람직하지만 연직자세에서 조금 기운 자세로 배설시켜도 된다.The hanger rope 15 in the suspension structure 16 is preferably disposed so as to be in a vertical posture, but may be disposed in a slightly inclined posture in the vertical posture.
3) 상기 단함 거더(10) 상면의 양단부에 쌍함 거더(11)와 같은 가이드벤을 설치해도 된다. 또한, 단함 거더(10) 하면의 양단부에도 가이드벤을 설치해도 된다.3) Guide vans similar to the pair coupling girder 11 may be provided at both ends of the upper surface of the coupling girder 10. In addition, guide vanes may be provided at both ends of the lower surface of the end girders 10.
본 발명은 단함 거더와 쌍함 거더를 채용하고 단함 거더를 지지하는 사장구조와 쌍함 거더를 지지하는 현수구조를 채용한 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교를 제공한다.The present invention provides a cable-stayed girder and a cable-stayed suspension bridge employing a girder girder and a twin girder and employing a stiff structure for supporting the girder and a suspension structure for supporting the girder girder.

Claims (6)

  1. 복수 탑과 거더를 가지는 현수교에 있어서,In suspension bridge having plural towers and girders,
    상기 거더가 각 탑을 지나가서 그 양쪽으로 연장되는 단함 거더와 탑과 탑간의 중앙경간 중 거더길이방향 중앙부분에 배설된 쌍함 거더를 가지며,The girder has a single girder girder passing through each tower and extending to both sides and a pair girder disposed in the center of the girder length direction of the center span between the tower and the tower,
    상기 각 단함 거더를 복수 사장 케이블로 탑에 지지시키는 사장구조와 상기 각 쌍함 거더를 2개 메인 케이블과 복수 행거로프로 복수 탑에 지지시키는 현수구조를 구비한 것을 특징으로 하는 단함 거덩 및 쌍함 거더 병용 사장현수교.Combined deck and twin girder, characterized in that it has a column structure to support each of the single girder to the tower with a plurality of cable clamps and a suspension structure for supporting each of the twin box girders to a plurality of towers with two main cables and a plurality of hanger ropes President suspension bridge.
  2. 청구항 1에 있어서,The method according to claim 1,
    상기 쌍함 거더는 그 폭방향 중앙부에 중앙도풍개구를 가지는 것을 특징으로 하는 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교.A paired girder and a paired girder suspension suspension bridge, characterized in that the paired girder has a central wind opening at its central portion in the width direction thereof.
  3. 청구항 2에 있어서,The method according to claim 2,
    상기 2개 메인 케이블간 거리는 상기 중앙도풍개구의 폭과 거의 같은 거리로 설정되고 상기 복수 행거로프는 메인 케이블로부터 거의 연직으로 연장되어 각 행거로프 하단이 상기 쌍함 거더 중 상기 중앙도풍개구의 폭방향 단부 부근에 연결된 것을 특징으로 하는 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교.The distance between the two main cables is set to a distance substantially equal to the width of the central wind opening and the plurality of hanger ropes extend substantially perpendicularly from the main cable so that the bottom of each hanger rope is the width of the central wind opening of the paired girders. A cable-stayed suspension bridge combined with a single girder and a double girder, characterized by being connected near the end of the direction.
  4. 청구항 1에 있어서,The method according to claim 1,
    상기 복수 사장 케이블 하단부는 단함 거더의 폭방향 단부 부근에 연결된 것을 특징으로 하는 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교.The cable-stayed girders and double-headed girder suspension bridges, characterized in that the lower end of the plurality of cable length cable is connected to the end portion in the width direction of the box girders.
  5. 청구항 1에 있어서,The method according to claim 1,
    상기 쌍함 거더의 폭방향 단부에는 풍하중 저감용 패어링이 구비된 것을 특징으로 하는 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교.The bridge suspension girder suspension bridge for the combined use of the coupling and girder girder, characterized in that the paired for reducing the wind load at the widthwise end of the coupling girder.
  6. 청구항 1에 있어서,The method according to claim 1,
    상기 단함 거더의 길이와 쌍함 거더의 길이가 거의 동일하게 설정된 것을 특징으로 하는 단함 거더 및 쌍함 거더 병용 사장현수교.A rigid suspension girder and a paired girder suspension suspension bridge, characterized in that the length of the pair girder and the length of the pair girder are set substantially the same.
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