KR101854033B1 - Ni BASED ALLOY FLUX CORED WIRE - Google Patents
Ni BASED ALLOY FLUX CORED WIRE Download PDFInfo
- Publication number
- KR101854033B1 KR101854033B1 KR1020160089799A KR20160089799A KR101854033B1 KR 101854033 B1 KR101854033 B1 KR 101854033B1 KR 1020160089799 A KR1020160089799 A KR 1020160089799A KR 20160089799 A KR20160089799 A KR 20160089799A KR 101854033 B1 KR101854033 B1 KR 101854033B1
- Authority
- KR
- South Korea
- Prior art keywords
- mass
- less
- wire
- respect
- content
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/24—Selection of soldering or welding materials proper
- B23K35/30—Selection of soldering or welding materials proper with the principal constituent melting at less than 1550 degrees C
- B23K35/3033—Ni as the principal constituent
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/02—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape
- B23K35/0255—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by mechanical features, e.g. shape for use in welding
- B23K35/0261—Rods, electrodes, wires
- B23K35/0266—Rods, electrodes, wires flux-cored
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/3601—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest with inorganic compounds as principal constituents
- B23K35/3602—Carbonates, basic oxides or hydroxides
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/362—Selection of compositions of fluxes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K35/00—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting
- B23K35/22—Rods, electrodes, materials, or media, for use in soldering, welding, or cutting characterised by the composition or nature of the material
- B23K35/36—Selection of non-metallic compositions, e.g. coatings, fluxes; Selection of soldering or welding materials, conjoint with selection of non-metallic compositions, both selections being of interest
- B23K35/368—Selection of non-metallic compositions of core materials either alone or conjoint with selection of soldering or welding materials
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/056—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 10% but less than 20%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
- C22C19/057—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being less 10%
-
- B23K2201/12—
Abstract
용접 시에 고온 균열이 생기기 어렵고, 용접 금속에 수소가 다량으로 함유되는 경우여도 인장 연성이 양호한 용접 금속을 얻을 수 있는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어를 제공한다.
본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 플럭스가 외피에 내포된 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어로서, 와이어 전체의 조성이, 와이어 전체 질량에 대해서, Ni, Cr, Mo, Mn, W, Fe, Al을 소정량 함유하고, B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계가 0.005질량% 이상 0.030질량% 이하, C, Si, P, S, Ti, Nb를 각각 소정값 이하로 하고 있다.There is provided a Ni-based alloy flux cored wire which is resistant to high-temperature cracking during welding and can obtain a weld metal with good tensile ductility even when a large amount of hydrogen is contained in the weld metal.
The Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention is a Ni-based alloy flux cored wire in which a flux is enclosed in an outer shell. The Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention is characterized in that the composition of the whole wire is Ni, Cr, Mo, Mn, Fe, and Al in an amount of 0.005 mass% or more and 0.030 mass% or less, and the total of B converted amounts of either or both of the B compound and the B alloy is 0.005 mass% or more and 0.030 mass% or less, and C, Si, P, S, Ti, Or less.
Description
본 발명은 9% Ni 강 및 각종 고Ni 합금 등의 용접에서 사용되는 Ni기(基) 합금 플럭스 코어드 와이어에 관한 것이다.The present invention relates to Ni-based alloy flux cored wires used in welding of 9% Ni steel and various high Ni alloys.
LNG(Liquefied Natural Gas) 저장용의 탱크 등에는 저온 인성이 우수한 9% Ni 강의 후(厚)강판이 이용되고 있고, 당해 9% Ni 강의 용접에는, 저온 인성이 우수한 Ni기 합금 용접재가 이용되고 있다. Ni기 합금 용접재에는, 용접 후에 열처리를 거침이 없이, 용접한 그대로의 상태에서 높은 저온 인성을 구비할 것이 요구된다.A thick steel plate of 9% Ni steel excellent in low-temperature toughness is used for a tank for storing LNG (Liquefied Natural Gas), and a Ni-based alloy weld material excellent in low temperature toughness is used for welding of the 9% Ni steel . The Ni-based alloy weld material is required to have high low-temperature toughness in a state of being welded without being subjected to heat treatment after welding.
Ni기 합금 용접재와 같은 특수한 용접재에 있어서는 피복 아크 용접이나 TIG(Tungsten Inert Gas) 용접이 행해지는 경우가 많았지만, 보다 높은 작업 능률을 기대할 수 있기 때문에, 근년, Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어를 이용한 가스 실드 아크 용접을 행하는 경우가 많아져 왔다.Coated arc welding or TIG (Tungsten Inert Gas) welding is frequently performed in special welding materials such as Ni-based alloy welding materials. However, in recent years, Ni-based alloy flux cored wires Shielded arc welding using a gas shielded arc welding.
이와 같은 상황 하에, Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에 관한 발명이 다수 개시되어 있다. 예를 들면, 특허문헌 1에는, 금속 외피 중의 C량을 규제하고, 탈산 성분을 소정량 첨가한 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어가 개시되어 있다. 특허문헌 1에 의하면, 상기 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는 용접 금속의 응고 균열을 방지하고, 또한 용접 작업 중의 아크를 안정시킬 수 있기 때문에, 우수한 내고온균열성 및 용접 작업성을 얻을 수 있다고 기재되어 있다.Under such circumstances, a number of inventions relating to Ni-based alloy flux cored wires have been disclosed. For example,
한편, 본 명세서에 있어서 「용접 금속」이란, 용접을 실시했을 때에 용접 중에 용착 금속과 용융 모재가 용융되어 응고된 금속을 말한다.In the present specification, the term " weld metal " refers to a metal in which the weld metal and the molten base material are melted and solidified during welding when welding is performed.
또한, 본 명세서에 있어서 「용착 금속」이란, 용접 중에 부가되는 금속 재료인 용가재(와이어)로부터 용접부로 이행된 금속을 말한다.In the present specification, the term " deposited metal " refers to a metal transferred from a filler (wire), which is a metal material added during welding, to a weld.
또한, 특허문헌 2, 3에는, 와이어 전체의 조성 또는 와이어 전체 및 외피의 조성을 소정 범위로 규정한 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어가 개시되어 있다. 특허문헌 2에 의하면, 상기 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는 내고온균열성 및 용접 작업성을 우수한 것으로 할 수 있다고 기재되어 있다. 또한, 특허문헌 3에 의하면, 상기 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는 내균열성이 우수한 용접 금속을 얻을 수 있고, 또한 용접 작업성을 한층 더 향상시킬 수 있다고 기재되어 있다.Further,
Ni기 합금 용접 재료에 있어서, 용접 금속 중에 포함되는 미량의 수소가 실온에서의 용접 금속의 기계적 성질, 특히 인장 파단 신도를 저하시키는 문제가 있다.In the Ni-based alloy welding material, a trace amount of hydrogen contained in the weld metal has a problem of deteriorating the mechanical properties of the weld metal at room temperature, in particular, the tensile elongation at break.
용접 재료는, 고온, 다습의 환경하에서 장기간 보관되면, 용접 재료 자신이 흡습되고, 그 용접 재료에 포함되어 있는 수분이 용접 시에 용접 금속으로 이행되거나, 또는 모재에 수분 등이 잔존해 있는 경우도 마찬가지이다.When the welding material is stored for a long time under an environment of high temperature and high humidity and the moisture contained in the welding material is transferred to the welding metal at the time of welding or water or the like remains in the base material It is the same.
이것이 원인으로 인장 연성(인장 파단 신도)이 부족한 용접 금속이 형성되는 경우가 있다.As a result, a weld metal lacking tensile ductility (tensile elongation at break) may be formed.
그러나, 상기한 특허문헌 1∼3에 기재되어 있는 발명은 모두 용접 금속에 수소가 다량으로 함유되는 것에 의해 생기는 인장 연성의 부족을 개선하는 것은 아니다.However, the inventions described in the
또한, Ni기 합금은 완전 오스테나이트 조직이기 때문에 고온 균열 감수성이 높아, 내고온균열성이 뒤떨어지는 경향이 있다. 그 때문에, Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에는, 용접 시에 고온 균열이 생기기 어려울 것, 즉 내고온균열성이 우수할 것이 요구되고 있다.Further, since the Ni-based alloy is a fully austenitic structure, the Ni-based alloy has high susceptibility to high-temperature cracking and tends to be inferior in high-temperature cracking resistance. Therefore, Ni-based alloy flux cored wires are required to have high resistance to high-temperature cracking during welding, that is, excellent high-temperature cracking resistance.
본 발명은 상기 상황에 비추어 이루어진 것으로, 용접 시에 고온 균열이 생기기 어렵고, 용접 금속에 수소가 다량으로 함유되는 경우여도 인장 연성이 양호한 용접 금속을 얻을 수 있는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어를 제공하는 것을 과제로 한다.The present invention has been made in view of the above circumstances and provides a Ni-based alloy flux cored wire which is hard to cause high-temperature cracking at the time of welding and can obtain a weld metal having good tensile ductility even when hydrogen is contained in a large amount in the weld metal .
상기 과제를 해결한 본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 플럭스가 외피에 내포된 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어로서, 와이어 전체의 조성이, 와이어 전체 질량에 대해서, Ni: 50질량% 이상 70질량% 이하, Cr: 1질량% 이상 15질량% 이하, Mo: 10질량% 이상 20질량% 이하, Mn: 1.5질량% 이상 5.5질량% 이하, W: 1.5질량% 이상 5.0질량% 이하, Fe: 2.0질량% 이상 8.0질량% 이하, Al: 0.01질량% 이상 0.40질량% 이하, B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계: 0.005질량% 이상 0.030질량% 이하, C: 0.050질량% 이하, Si: 0.15질량% 이하, P: 0.015질량% 이하, S: 0.010질량% 이하, Ti: 0.20질량% 이하, Nb: 0.03질량% 이하로 하고 있다.The Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention which solves the above problems is a Ni-based alloy flux cored wire having a flux enclosed in an outer shell. The composition of the wire is preferably 50% Mo: 10 to 20 mass%, Mn: 1.5 to 5.5 mass%, W: 1.5 to 5.0 mass%, W: 1 to 15 mass% 0.005 mass% or more and 0.030 mass% or less in total of B and either or both of B compound and B alloy; C: not less than 2.0 mass% to not more than 8.0 mass%; Al: not less than 0.01 mass% 0.015 mass% or less, Si: 0.15 mass% or less, P: 0.015 mass% or less, S: 0.010 mass% or less, Ti: 0.20 mass% or less, and Nb: 0.03 mass%
이와 같이, 본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량에 대해서 B를 소정량 함유시키고 있으므로, 고온, 다습한 환경에 노출되어 용접 후의 용접 금속에 수소가 다량으로 함유되는 경우여도 인장 연성이 양호한(인장 파단 신도가 양호한) 용접 금속을 얻을 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량에 대한 C, Si, P, S, Ti, Nb 등의 함유량을 규제함과 더불어 Al의 함유량을 소정의 범위로 하고 있으므로, 내고온균열성의 저하를 억제할 수 있다.As described above, since the Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention contains a predetermined amount of B relative to the total mass of the wire, even if the weld metal after welding is exposed to a high temperature and high humidity environment and contains a large amount of hydrogen A weld metal having good tensile ductility (good tensile elongation at break) can be obtained. Further, the Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention limits the content of C, Si, P, S, Ti, Nb and the like to the total mass of the wire, The deterioration of the high-temperature cracking resistance can be suppressed.
본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 상기 플럭스가, 와이어 전체 질량에 대해서, TiO2: 3.0질량% 이상 10.0질량% 이하, SiO2: 0.1질량% 이상 4.0질량% 이하, ZrO2: 0.5질량% 이상 2.0질량% 이하, 금속 불화물: F 환산으로 0.01질량% 이상 1.5질량% 이하 함유하고 있는 것이 바람직하다.The Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention is characterized in that the flux is composed of TiO 2 : 3.0 to 10.0% by mass, SiO 2 : 0.1 to 4.0% by mass, ZrO 2 : 0.5% by mass or more and 2.0% by mass or less, and metal fluoride: 0.01% by mass or more and 1.5% by mass or less in terms of F.
이와 같이, 본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량에 대해서 TiO2 및 금속 불화물을 각각 소정량 함유하고 있으므로, 아크 안정성을 향상시킬 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 와이어 전체 질량에 대해서 SiO2 및 ZrO2를 각각 소정량 함유하고 있으므로, 용접 작업성을 향상시킬 수 있다.As described above, since the Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention contains a predetermined amount of TiO 2 and metal fluoride, respectively, with respect to the total mass of the wire, arc stability can be improved. Further, since the Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention contains SiO 2 and ZrO 2 in a predetermined amount with respect to the total mass of the wire, the welding workability can be improved.
본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 상기 외피가, 당해 외피 전체 질량에 대해서, Ni: 60질량% 이상, Mo: 8질량% 이상 22질량% 이하, Cr: 1질량% 이상 15질량% 이하 함유하고 있는 것이 바람직하다.The Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention is characterized in that the shell is composed of at least 60 mass% of Ni, at least 8 mass% and at most 22 mass% of Mo, at least 1 mass% and at least 15 mass% of Cr, By weight or less.
이와 같이, 본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 외피 전체 질량에 대해서 Ni를 소정량 함유하고 있으므로, 용접 금속의 균일성을 유지할 수 있다. 또한, 본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 외피 전체 질량에 대해서 Mo를 소정량 함유하고 있으므로, 용접 금속의 강도를 확보할 수 있다. 또, 본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 외피 전체 질량에 대해서 Cr을 소정량 함유하고 있으므로, 용접 금속의 내식성 및 강도를 향상시킬 수 있다.As described above, since the Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention contains a predetermined amount of Ni with respect to the total mass of the sheath, the uniformity of the weld metal can be maintained. Further, since the Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention contains a predetermined amount of Mo with respect to the total mass of the sheath, the strength of the weld metal can be secured. Further, since the Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention contains a predetermined amount of Cr with respect to the total mass of the sheath, corrosion resistance and strength of the weld metal can be improved.
본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어는, 9% Ni 강 또는 Ni기 합금의 용접에 있어서, 용접 시에 고온 균열이 생기기 어렵고, 용접 금속에 수소가 다량으로 함유되는 경우여도 인장 연성이 양호한 용접 금속을 얻을 수 있다.The Ni-based alloy flux cored wire according to the present invention is excellent in high temperature cracking at the time of welding when 9% Ni steel or Ni based alloy is welded, and even when a large amount of hydrogen is contained in the weld metal, A weld metal can be obtained.
도 1은 와이어 전체 질량에 대한 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계(도 1에 있어서, 「B 환산량의 합계」로 표기)와, 용착 금속의 인장 파단 신도와, 소정의 용접 조건에서 고온 균열이 발생하는지 여부의 관계를 나타낸 그래프이다. 한편, 가로축이 B 환산량의 합계(질량%)이고, 세로축이 용착 금속의 인장 파단 신도(%)이다. 소정의 용접 조건은, 전류가 280A, 전압이 34V, 용접 속도가 500mm/min.이다(도 1에 있어서, 「280V-34V-500mm/min.」으로 표기되어 있다).
도 2는 용착 금속의 실온 인장 시험편을 채취하기 위한 용접이 행해지는 개선(開先) 형상을 나타내는 단면도이다.
도 3은 용착 금속의 실온 인장 시험에서 이용한 인장 시험편의 채취 위치를 나타내는 단면도이다.
도 4는 고온 균열 시험에서 용접이 행해지는 피용접재의 구성을 나타내는 단면도이다.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS Fig. 1 is a graph showing the relationship between the total amount of B converted to one or both of the B compound and the B alloy with respect to the total mass of the wire (expressed as " the total of B converted amounts " FIG. 4 is a graph showing the relationship between high temperature cracking under predetermined welding conditions. FIG. On the other hand, the abscissa is the sum of the B-converted amounts (mass%) and the ordinate is the tensile elongation (%) of the weld metal. The predetermined welding conditions are 280 A, a voltage of 34 V, and a welding speed of 500 mm / min (indicated as "280 V-34 V-500 mm / min" in FIG.
Fig. 2 is a cross-sectional view showing an improvement (opening) shape in which welding for collecting a room temperature tensile test specimen of a weld metal is performed.
3 is a cross-sectional view showing a picking position of tensile test specimen used in the room temperature tensile test of the deposited metal.
4 is a cross-sectional view showing a configuration of a welded material to be welded in a high temperature crack test.
이하, 본 발명에 따른 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어(이하, 간단히 「와이어」라고 하는 경우도 있다)를 실시하기 위한 형태에 대하여 상세하게 설명한다.Hereinafter, a mode for carrying out the Ni-based alloy flux cored wire (hereinafter simply referred to as " wire ") according to the present invention will be described in detail.
본 발명에 따른 와이어는 플럭스가 외피에 내포된 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어이다. 한편, 외피에 대하여 상세하게는 후술하지만, 당해 외피는 Ni기 합금으로 형성되어 있다. Ni기 합금이란, 주성분(가장 함유량이 많은 성분)이 Ni인 합금을 말한다. 본 발명에 따른 와이어는, 예를 들면 신선(伸線) 가공에 의해 직경 1.2mm로 할 수 있지만(실직경에 대해서는, 공칭 직경에 대한 오차 범위를 포함함), 이에 한정되는 것은 아니고, Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어로서 채용되고 있는 와이어 직경이면 어떤 직경이어도 적용할 수 있다.The wire according to the present invention is a Ni-based flux cored wire in which the flux is contained in the sheath. On the other hand, the shell will be described later in detail, but the shell is formed of a Ni-based alloy. The Ni-based alloy refers to an alloy in which the main component (the component with the highest content) is Ni. The wire according to the present invention can be 1.2 mm in diameter by drawing wire, for example, (including the error range with respect to the nominal diameter with regard to the thread diameter), but is not limited to this. Any diameter can be applied as long as the wire diameter is adopted as the alloy flux cored wire.
본 발명에 따른 와이어는, 와이어 전체의 조성이, 와이어 전체 질량에 대해서, Ni: 50질량% 이상 70질량% 이하, Cr: 1질량% 이상 15질량% 이하, Mo: 10질량% 이상 20질량% 이하, Mn: 1.5질량% 이상 5.5질량% 이하, W: 1.5질량% 이상 5.0질량% 이하, Fe: 2.0질량% 이상 8.0질량% 이하, Al: 0.01질량% 이상 0.40질량% 이하, B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계: 0.005질량% 이상 0.030질량% 이하 함유하고 있다.The wire according to the present invention is characterized in that the composition of the wire as a whole is not less than 50 mass% and not more than 70 mass% of Ni, not less than 1 mass% and not more than 15 mass% of Cr, not less than 10 mass% and not more than 20 mass% 1.5% by mass or more and 5.5% by mass or less of Mn, 1.5% by mass or more and 5.0% by mass or less of W, 2.0% by mass or more and 8.0% by mass or less of Fe, 0.01% 0.005 mass% or more and 0.030 mass% or less of the total of the B-converted amounts of either or both of the alloys.
또한, 본 발명에 따른 와이어는, 와이어 전체의 조성이, 와이어 전체 질량에 대해서, C: 0.050질량% 이하, Si: 0.15질량% 이하, P: 0.015질량% 이하, S: 0.010질량% 이하, Ti: 0.20질량% 이하, Nb: 0.03질량% 이하로 하고 있다.The wire according to the present invention is characterized in that the composition of the wire as a whole is 0.050 mass% or less of C, 0.15 mass% or less of Si, 0.015 mass% or less of P, 0.010 mass% or less of S, : 0.20 mass% or less, and Nb: 0.03 mass% or less.
이하, 와이어의 성분 및 조성에 대하여 설명한다.Hereinafter, the composition and composition of the wire will be described.
(와이어 전체에 있어서의 Ni: 와이어 전체 질량에 대해서 50질량% 이상 70질량% 이하)(Ni in the whole wire: 50% by mass or more and 70% by mass or less with respect to the total mass of the wire)
Ni는 여러 가지 금속과 합금화되어, 용접 금속에 우수한 기계 성능 및 내식성을 부여한다. 단, 와이어에 있어서의 Ni 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 50질량% 미만이면, 용접 금속의 우수한 기계 성능 및 내식성이 얻어지지 않는다. 한편, 와이어에 있어서의 Ni 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 70질량%를 초과하면, 다른 합금 원소의 함유량이 불충분해져, 기계 성능을 확보할 수 없게 된다. 따라서, Ni 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 50질량% 이상 70질량% 이하로 한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 Ni원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금이나, 플럭스에 포함될 수 있는(포함될 가능성이 있는) 금속 Ni, Ni-Mo 합금 등이 있고, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Ni로 환산한 값을 Ni 함유량으로서 규정한다.Ni is alloyed with a variety of metals to give the weld metal excellent mechanical performance and corrosion resistance. However, if the Ni content in the wire is less than 50% by mass with respect to the total mass of the wire, excellent mechanical performance and corrosion resistance of the weld metal can not be obtained. On the other hand, if the Ni content in the wire exceeds 70 mass% with respect to the total mass of the wire, the content of the other alloying element becomes insufficient and mechanical performance can not be ensured. Therefore, the Ni content is set to 50 mass% or more and 70 mass% or less with respect to the total mass of the wire. On the other hand, examples of the Ni source in the wire according to the present invention include Ni-based alloys forming a shell, Ni, Ni-Mo alloys and the like which may be included (included) in the flux. In the present invention, And a value obtained by converting the content thereof into Ni is defined as the Ni content.
(와이어 전체에 있어서의 Cr: 와이어 전체 질량에 대해서 1질량% 이상 15질량% 이하)(Cr: 1% by mass or more and 15% by mass or less with respect to the total mass of the wire)
Cr은 용접 금속의 내식성 및 강도를 향상시키는 효과가 있다. 단, 와이어에 있어서의 Cr 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 1질량% 미만이면, 그 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 와이어에 있어서의 Cr 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 15질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Cr 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 1질량% 이상 15질량% 이하로 한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 Cr원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금이나, 플럭스에 포함될 수 있는 금속 Cr, Fe-Cr 합금 등이 있고, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Cr로 환산한 값을 Cr 함유량으로서 규정한다.Cr has an effect of improving the corrosion resistance and strength of the weld metal. However, if the Cr content in the wire is less than 1% by mass with respect to the total mass of the wire, the effect is not obtained. On the other hand, if the Cr content in the wire exceeds 15 mass% with respect to the total mass of the wire, the hot cracking resistance is deteriorated. Therefore, the Cr content is 1% by mass or more and 15% by mass or less with respect to the total mass of the wire. On the other hand, examples of the Cr source in the wire according to the present invention include a Ni-based alloy forming a sheath, a metal Cr and an Fe-Cr alloy which may be contained in the flux, and in the present invention, The converted value is defined as the Cr content.
(와이어 전체에 있어서의 Mo: 와이어 전체 질량에 대해서 10질량% 이상 20질량% 이하)(Mo in the entire wire: not less than 10 mass% and not more than 20 mass% with respect to the total mass of the wire)
Mo는 용접 금속의 내식성 및 강도를 향상시키는 효과가 있다. 단, 와이어에 있어서의 Mo 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 10질량% 미만이면, 용접 금속의 내식성 및 강도를 확보할 수 없다. 한편, 와이어에 있어서의 Mo 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 20질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Mo 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 10질량% 이상 20질량% 이하로 한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 Mo원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금이나, 플럭스에 포함될 수 있는 금속 Mo, Fe-Mo 합금 등이 있고, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Mo로 환산한 값을 Mo 함유량으로서 규정한다.Mo has an effect of improving the corrosion resistance and strength of the weld metal. However, if the Mo content in the wire is less than 10% by mass with respect to the total mass of the wire, the corrosion resistance and strength of the weld metal can not be secured. On the other hand, if the Mo content in the wire exceeds 20 mass% with respect to the total mass of the wire, the hot cracking resistance is lowered. Therefore, the Mo content is set to 10 mass% or more and 20 mass% or less with respect to the total mass of the wire. On the other hand, examples of the Mo source in the wire according to the present invention include a Ni-based alloy forming a shell, a metal Mo and Fe-Mo alloy that can be included in the flux, and the like. In the present invention, The converted value is defined as the Mo content.
(와이어 전체에 있어서의 Mn: 와이어 전체 질량에 대해서 1.5질량% 이상 5.5질량% 이하)(Mn in the whole wire: 1.5% by mass or more and 5.5% by mass or less with respect to the total mass of the wire)
Mn은, Ni와 저융점 화합물을 형성하여 내고온균열성을 저하시키는 S와 결합해서, S를 무해화시키는 효과가 있다. 단, 와이어에 있어서의 Mn 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 1.5질량% 미만이면, S를 무해화시키는 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 와이어에 있어서의 Mn 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 5.5질량%를 초과하면, 슬래그 박리성이 저하된다. 따라서, Mn 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 1.5질량% 이상 5.5질량% 이하로 한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 Mn원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금이나, 플럭스에 포함될 수 있는 금속 Mn, Fe-Mn 합금 등이 있고, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Mn으로 환산한 값을 Mn 함유량으로서 규정한다.Mn combines with S which forms a low-melting point compound with Ni and lowers the high-temperature cracking property, and has an effect of detoxifying S. However, if the Mn content in the wire is less than 1.5% by mass based on the total mass of the wire, the effect of detoxifying S can not be obtained. On the other hand, when the Mn content in the wire exceeds 5.5 mass% with respect to the total mass of the wire, the slag releasability is lowered. Therefore, the Mn content is set to 1.5% by mass or more and 5.5% by mass or less with respect to the total mass of the wire. On the other hand, examples of the Mn source in the wire according to the present invention include Ni-based alloys forming a shell, metals Mn and Fe-Mn alloys that may be contained in the flux, and the like. In the present invention, The converted value is defined as the Mn content.
(와이어 전체에 있어서의 W: 와이어 전체 질량에 대해서 1.5질량% 이상 5.0질량% 이하)(W: 1.5% by mass or more and 5.0% by mass or less based on the total mass of the wire)
W는 용접 금속의 강도를 향상시키는 성분이다. 단, 와이어에 있어서의 W 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 1.5질량% 미만이면, 용접 금속의 강도를 확보할 수 없다. 한편, 와이어에 있어서의 W 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 5.0질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, W 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 1.5질량% 이상 5.0질량% 이하로 한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 W원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금이나, 플럭스에 포함될 수 있는 금속 W, Fe-W 합금 등이 있고, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 W로 환산한 값을 W 함유량으로서 규정한다.W is a component that improves the strength of the weld metal. However, if the W content in the wire is less than 1.5% by mass based on the total mass of the wire, the strength of the weld metal can not be ensured. On the other hand, if the W content in the wire exceeds 5.0 mass% with respect to the total mass of the wire, the hot cracking resistance is deteriorated. Therefore, the W content is set to 1.5 mass% or more and 5.0 mass% or less with respect to the total mass of the wire. On the other hand, examples of the W source in the wire according to the present invention include a Ni-based alloy forming a shell, a metal W and an Fe-W alloy which may be contained in the flux, and in the present invention, The converted value is defined as the W content.
(와이어 전체에 있어서의 Fe: 와이어 전체 질량에 대해서 2.0질량% 이상 8.0질량% 이하)(Fe in the whole wire: not less than 2.0 mass% and not more than 8.0 mass% with respect to the total mass of the wire)
Fe는 용접 금속의 연성을 확보하는 성분이다. 와이어에 있어서의 Fe 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 2.0질량% 미만이면, 용접 금속의 연성을 확보할 수 없다. 한편, 와이어에 있어서의 Fe 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 8.0질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Fe 함유량은 와이어 전체량에 대해서 2.0질량% 이상 8.0질량% 이하로 한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 Fe원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금이나, 플럭스에 포함될 수 있는 금속 Fe, Fe-Mn 합금, Fe-Cr 합금, Fe-Mo 합금, Fe-Ti 합금 등이 있고, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Fe로 환산한 값을 Fe 함유량으로서 규정한다.Fe is a component that secures ductility of the weld metal. If the Fe content in the wire is less than 2.0% by mass with respect to the total mass of the wire, the ductility of the weld metal can not be ensured. On the other hand, if the Fe content in the wire exceeds 8.0 mass% with respect to the total mass of the wire, the hot cracking resistance is lowered. Therefore, the Fe content is set to 2.0% by mass or more and 8.0% by mass or less with respect to the total amount of wires. On the other hand, examples of the Fe source in the wire according to the present invention include a Ni-based alloy forming a sheath and a metal Fe, Fe-Mn alloy, Fe-Cr alloy, Fe-Mo alloy, Fe-Ti alloy Etc. In the present invention, a value obtained by converting the content of Fe into Fe is defined as the Fe content.
(와이어 전체에 있어서의 Al: 와이어 전체 질량에 대해서 0.01질량% 이상 0.40질량% 이하)(Al in the entire wire: not less than 0.01 mass% and not more than 0.40 mass% with respect to the total mass of the wire)
와이어에 포함되는 Al은, 탈산 성분으로서 용융 금속 중의 용존 산소량을 저하시켜, 「C+O=CO(가스)」의 반응을 억제하여, 블로 홀 발생량을 감소시키는 역할을 가지지만, 과잉으로 첨가하면 내고온균열성을 열화시킨다. 후기하는 바와 같이, 본 발명은 B를 적극 첨가하는 것이지만, B를 적극 첨가한 경우, 와이어의 고온 균열성이 저하되는 경향이 있다. 본 발명에서는, 이와 같은 와이어에 있어서의 Al 함유량을 와이어 전체 질량에 대해서 0.01질량% 이상 0.40질량% 이하로 함으로써 용접 금속의 내고온균열성을 확보할 수 있다는 것을 발견했다. 따라서, Al 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 0.01질량% 이상 0.40질량% 이하로 한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 Al원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금이나, 플럭스에 포함될 수 있는 금속 Al, Fe-Al 합금 등이 있고, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Al로 환산한 값을 Al 함유량으로서 규정한다. 단, 이 Al 함유량은 황산에 용해되는 금속 Al 및 Al 합금에서 유래하는 Al의 함유량으로 하고, 황산에 용해되지 않는 Al2O3 등의 산화물에서 유래하는 Al은 포함하지 않는다.Al contained in the wire serves to reduce the amount of dissolved oxygen in the molten metal as a deoxidizing component to suppress the reaction of " C + O = CO (gas) " to reduce the amount of blowholes generated. Which deteriorates the high-temperature cracking resistance. As described later, in the present invention, B is added positively, but when B is added positively, the high-temperature cracking property of the wire tends to be lowered. In the present invention, it has been found that the high-temperature cracking resistance of the weld metal can be secured by making the Al content in such wire equal to or more than 0.01 mass% and not more than 0.40 mass% with respect to the total mass of the wire. Therefore, the Al content is set to 0.01 mass% or more and 0.40 mass% or less with respect to the total mass of the wire. On the other hand, examples of the Al source in the wire according to the present invention include a Ni-based alloy forming a sheath, a metal Al and a Fe-Al alloy which may be contained in the flux, and in the present invention, The converted value is defined as the Al content. However, the Al content is a content of Al derived from metal Al and Al alloy dissolved in sulfuric acid, and does not include Al derived from an oxide such as Al 2 O 3 which is not soluble in sulfuric acid.
(와이어 전체에 있어서의 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계: 와이어 전체 질량에 대해서 0.005질량% 이상 0.030질량% 이하)(Total of B converted amounts of either or both of the B compound and the B alloy in the whole wire: 0.005 mass% or more and 0.030 mass% or less with respect to the total mass of the wire)
본 발명에서는, B의 적극 첨가, 즉 B 화합물 및 B 합금 중 적어도 한쪽을 적극 첨가한다. 종래, B는 P, S, Bi와 마찬가지로 논해져, 고온 균열의 원인이 되는 성분으로 여겨지고 있었다. 특히, Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어에 의한 용접에서는 피복 아크 용접에 비해 고전류·고속으로 용접을 행하기 때문에 고온 균열에 대해서는 특히 주의가 필요하고, 건전한 용접 금속을 얻기 위해서는 B를 억제하는 것이 상식이었다.In the present invention, the positive addition of B, that is, at least one of the B compound and the B alloy is positively added. Conventionally, B has been discussed as P, S, and Bi, and is considered to be a component that causes high-temperature cracking. Particularly, in welding by Ni-based flux cored wire, welding is carried out at a high current and high speed compared with that of covered arc welding, so that special care is required for high temperature cracking, and B is suppressed in order to obtain a good weld metal .
그러나, 본 발명자는, 예의 연구하는 것에 의해, B를 적극 첨가해도 고온 균열성이 저하되지 않는 화학 조성을 발견함(도 1 참조)과 더불어, 고온, 다습한 환경에 노출되어 용접 금속에 수소가 다량으로 함유된 경우여도 양호한 인장 파단 신도가 얻어지는 범위를 발견했다.However, the inventors of the present invention have found that a chemical composition which does not deteriorate the high-temperature cracking property even when B is added positively (see FIG. 1) The inventors have found a range where satisfactory tensile elongation at break can be obtained.
한편, 도 1은 와이어 전체 질량에 대한 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계와, 용착 금속의 인장 파단 신도와, 소정의 용접 조건에서 고온 균열이 발생하는지 여부의 관계를 나타낸 그래프이다. 한편, 가로축이 B 환산량의 합계(질량%)이고, 세로축이 용착 금속의 인장 파단 신도(%)이다. 도 1에 대해서는 [실시예]의 항목에서 상술한다.On the other hand, Fig. 1 shows the relationship between the sum of the B-converted amounts of one or both of the B compound and the B alloy with respect to the total mass of the wire, the tensile elongation at break of the weld metal and whether or not high- Fig. On the other hand, the abscissa is the sum of the B-converted amounts (mass%) and the ordinate is the tensile elongation (%) of the weld metal. 1 will be described in detail in the section of [Embodiment].
와이어에 있어서의 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계가 와이어 전체 질량에 대해서 0.005질량% 미만이면, 용접 금속에 수소가 다량으로 함유되었을 때에 용접 금속의 인장 파단 신도의 저하가 생긴다. 또한, 와이어에 있어서의 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계가 와이어 전체 질량에 대해서 0.030질량%를 초과하면, 고온 균열이 발생하기 쉬워진다. 따라서, B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계는 와이어 전체 질량에 대해서 0.005질량% 이상 0.030질량% 이하로 한다. 한편, 와이어에 있어서의 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계는, 보다 높은 용접 금속의 인장 파단 신도를 얻는 관점에서, 와이어 전체 질량에 대해서 0.010질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 보다 높은 고온 균열성을 얻는 관점에서 0.020질량% 이하로 하는 것이 바람직하다. 한편, B 화합물로서는 B2O3 등의 산화물을 들 수 있고, B 합금으로서는 Fe-B 합금 등을 들 수 있다. B 화합물 및 B 합금은 플럭스에 첨가할 수 있다.When the sum of the B-converted amount of the B compound and / or the B alloy in the wire is less than 0.005% by mass based on the total mass of the wire, the tensile fracture elongation of the weld metal deteriorates when a large amount of hydrogen is contained in the weld metal . Further, when the total of B converted amounts of either or both of the B compound and the B alloy in the wire exceeds 0.030 mass% with respect to the total mass of the wire, high-temperature cracking tends to occur. Therefore, the sum of the B converted amounts of either or both of the B compound and the B alloy is set to 0.005 mass% or more and 0.030 mass% or less with respect to the total mass of the wire. On the other hand, from the viewpoint of obtaining a higher tensile elongation at break of the weld metal, the sum of the B-converted amounts of one or both of the B compound and the B alloy in the wire is preferably 0.010 mass% or more with respect to the total mass of the wire And 0.020 mass% or less from the viewpoint of obtaining a higher high-temperature cracking property. On the other hand, examples of the B compound include oxides such as B 2 O 3 , and examples of the B alloy include Fe-B alloys. The B compound and B alloy can be added to the flux.
(와이어 전체에 있어서의 C: 와이어 전체 질량에 대해서 0.050질량% 이하)(C in the whole wire: 0.050 mass% or less with respect to the total mass of the wire)
C는 와이어 중에 존재하는 불가피적 불순물이다. 와이어에 있어서의 C 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 0.050질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, C 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 0.050질량% 이하(0질량%를 포함함)로 규제한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 C원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금 중이나, 플럭스에 포함되는 합금 중, 및 슬래그 형성제 중에 포함되는 불가피적 불순물인 C를 들 수 있고, 이들의 총량을 C 함유량으로서 규정한다.C is an inevitable impurity present in the wire. When the C content in the wire exceeds 0.050 mass% with respect to the total mass of the wire, the hot cracking resistance is deteriorated. Therefore, the C content is regulated to 0.050 mass% or less (including 0 mass%) with respect to the total mass of the wire. On the other hand, examples of the C source in the wire according to the present invention include among Ni-based alloys forming the shell, alloys contained in the flux, and C, which is an inevitable impurity contained in the slag forming agent. Is defined as the C content.
(와이어 전체에 있어서의 Si: 와이어 전체 질량에 대해서 0.15질량% 이하)(Si in the whole wire: 0.15 mass% or less with respect to the total mass of the wire)
Si는 와이어 중에 존재하는 불가피적 불순물이다. 와이어에 있어서의 Si 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 0.15질량%를 초과하면, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Si 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 0.15질량% 이하(0질량%를 포함함)로 규제한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 Si 함유량은 염산 및 질산에 용해되는 금속 Si 및 Si 합금에서 유래하는 Si의 함유량으로 하고, 산에 용해되지 않는 SiO2 등의 산화물에서 유래하는 Si는 포함하지 않는다.Si is an inevitable impurity present in the wire. If the Si content in the wire exceeds 0.15 mass% with respect to the total mass of the wire, the hot cracking resistance is deteriorated. Therefore, the Si content is regulated to 0.15 mass% or less (including 0 mass%) with respect to the total mass of the wire. On the other hand, the content of Si in the wire according to the present invention is the content of Si derived from metal Si and Si alloy dissolved in hydrochloric acid and nitric acid, and does not include Si derived from an oxide such as SiO 2 which is not soluble in acid Do not.
(와이어 전체에 있어서의 P: 와이어 전체 질량에 대해서 0.015질량% 이하)(P in the whole wire: 0.015 mass% or less with respect to the total mass of the wire)
(와이어 전체에 있어서의 S: 와이어 전체 질량에 대해서 0.010질량% 이하)(S in the whole wire: 0.010 mass% or less with respect to the total mass of the wire)
P 및 S는 와이어 중에 존재하는 불가피적 불순물이다. 와이어에 있어서의 P 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 0.015질량%를 초과하면, 및/또는 S 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 0.010질량%를 초과하면, 결정립계 중에 이들 원소와 Ni의 저융점 화합물이 생성되기 때문에, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, P 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 0.015질량% 이하(0질량%를 포함함)로 규제하고, S 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 0.010질량% 이하(0질량%를 포함함)로 규제한다.P and S are inevitable impurities present in the wire. When the P content in the wire exceeds 0.015 mass% with respect to the total mass of the wire and / or when the S content exceeds 0.010 mass% with respect to the total mass of the wire, these elements and a low melting point compound of Ni are produced in the grain boundaries Therefore, the high-temperature cracking resistance is lowered. Therefore, the P content is regulated to 0.015 mass% or less (including 0 mass%) with respect to the total mass of the wire, and the S content is regulated to 0.010 mass% or less (including 0 mass%) with respect to the total mass of the wire.
(와이어 전체에 있어서의 Ti: 와이어 전체 질량에 대해서 0.20질량% 이하)(Ti in the whole wire: 0.20 mass% or less with respect to the total mass of the wire)
와이어에 포함되는 Ti는 Al과 마찬가지로, 탈산 성분으로서 용융 금속 중의 용존 산소량을 저하시켜, 「C+O=CO(가스)」의 반응을 억제하여, 블로 홀 발생량을 감소시키는 역할을 가지지만, 과잉으로 첨가하면 내고온균열성을 열화시킨다. 상기한 바와 같이, 본 발명은 B를 적극 첨가하는 것이지만, B를 적극 첨가한 경우, 와이어의 고온 균열성이 저하되는 경향이 있다. 본 발명에서는 상기한 바와 같이 Al을 소정량 첨가하는 것에 의해 내고온균열성을 확보하고 있고, Al과 아울러 Ti를 소정량 함유시키면, 용접 금속의 내고온균열성을 보다 확실히 확보할 수 있다. 그러나, 상기한 바와 같이 Ti를 과잉으로 첨가하면 내고온균열성이 열화되므로 이를 방지하기 위해, Ti 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 0.20질량% 이하(0질량%를 포함함)로 규제한다. 한편, 본 발명에 따른 와이어에 있어서의 Ti원으로서는, 외피를 형성하는 Ni기 합금이나, 플럭스에 포함될 수 있는 금속 Ti, Fe-Ti 합금 등이 있고, 본 발명에 있어서는, 이들의 함유량을 Ti로 환산한 값을 Ti 함유량으로서 규정한다. 단, 이 Ti 함유량은 황산에 용해되는 금속 Ti 및 Ti 합금에서 유래하는 Ti의 함유량으로 하고, 황산에 용해되지 않는 TiO2 등의 산화물에서 유래하는 Ti는 포함하지 않는다.Ti contained in the wire has the role of reducing the amount of dissolved oxygen in the molten metal as a deoxidizing component to suppress the reaction of " C + O = CO (gas) " , Which deteriorates the high-temperature cracking resistance. As described above, in the present invention, B is added positively, but when B is added positively, the high-temperature cracking property of the wire tends to be lowered. According to the present invention, as described above, by adding a predetermined amount of Al, the high temperature cracking resistance is ensured. When a predetermined amount of Ti and Al is contained, the high temperature cracking resistance of the weld metal can be ensured more reliably. However, as described above, if Ti is added excessively, the hot cracking resistance deteriorates, and therefore, the Ti content is regulated to not more than 0.20 mass% (including 0 mass%) with respect to the total mass of the wire. On the other hand, as the Ti source in the wire according to the present invention, there are a Ni-based alloy forming a shell, a metal Ti and an Fe-Ti alloy which can be included in the flux, etc. In the present invention, The converted value is defined as the Ti content. However, the Ti content is a content of Ti originating from metal Ti and Ti alloy dissolved in sulfuric acid, and TiO 2 And the like.
(와이어 전체에 있어서의 Nb: 와이어 전체 질량에 대해서 0.03질량% 이하)(Nb in the whole wire: 0.03 mass% or less with respect to the total mass of the wire)
Nb는 와이어 중에 존재하는 불가피적 불순물이다. 와이어에 있어서의 Nb 함유량이 와이어 전체 질량에 대해서 0.03질량%를 초과하면, Ni와 화합하여 저융점 화합물을 생성하기 때문에, 내고온균열성이 저하된다. 따라서, Nb 함유량은 와이어 전체 질량에 대해서 0.03질량% 이하(0질량%를 포함함)로 규제한다.Nb is an inevitable impurity present in the wire. When the Nb content in the wire exceeds 0.03 mass% with respect to the total mass of the wire, the low melting point compound is produced by combination with Ni, so that the hot cracking resistance is lowered. Therefore, the Nb content is regulated to 0.03 mass% or less (including 0 mass%) with respect to the total mass of the wire.
한편, 플럭스의 잔부로서는, 예를 들면 Ni, Cr, Mo, Mn, W, Fe, Al, Cu, N, Al2O3, MgO 등을 들 수 있다. 예를 들면, Ni, Cr, Mo, Mn, W, Fe 및 Al은 외피에 함유되어 있지만, 와이어 전체 질량에 대한 규정 범위를 만족하도록 플럭스로부터도 첨가할 수 있다. 첨가 형태로서는 Ni, Cr, Mo, Mn, W, Fe, Al, Cu는 각각의 금속 분말로 가해도 되고, 또한 철 합금(Fe-합금)으로 첨가해도 된다. C, Si, P, S, Nb는 플럭스 중에서는 불순물이다.On the other hand, examples of the remainder of the flux include Ni, Cr, Mo, Mn, W, Fe, Al, Cu, N, Al 2 O 3 and MgO. For example, Ni, Cr, Mo, Mn, W, Fe and Al are contained in the shell, but they can also be added from the flux so as to satisfy the specified range for the total mass of the wire. As the form of addition, Ni, Cr, Mo, Mn, W, Fe, Al, and Cu may be added as the respective metal powders or as an iron alloy (Fe-alloy). C, Si, P, S, and Nb are impurities in the flux.
(플럭스의 바람직한 형태)(Preferred form of flux)
본 발명에 따른 와이어는, 상기한 플럭스가, 와이어 전체 질량에 대해서 TiO2: 3.0질량% 이상 10.0질량% 이하, SiO2: 0.1질량% 이상 4.0질량% 이하, ZrO2: 0.5질량% 이상 2.0질량% 이하, 금속 불화물: F 환산으로 0.01질량% 이상 1.5질량% 이하 함유되어 있는 것이 바람직하다.The wire according to the present invention is characterized in that the above flux is composed of TiO 2 : 3.0 to 10.0% by mass, SiO 2 : 0.1 to 4.0% by mass, ZrO 2 : 0.5 to 2.0% % Or less, and metal fluoride: 0.01 mass% or more and 1.5 mass% or less in terms of F.
(플럭스 중의 TiO2: 와이어 전체 질량에 대해서 3.0질량% 이상 10.0질량% 이하)(TiO 2 in the flux: 3.0% by mass or more and 10.0% by mass or less with respect to the total mass of the wire)
TiO2는 아크 안정성 향상을 위해 첨가한다. TiO2원으로서는 루타일, 일루미나이트 등이 있고, 본 발명에 있어서는, 이들을 TiO2량으로 환산한 값으로서 규정한다. TiO2가 와이어 전체 질량에 대해서 3.0질량% 미만이면 아크를 안정되게 하는 효과가 얻어지지 않는다. 한편, TiO2가 와이어 전체 질량에 대해서 10.0질량%를 초과하면 슬래그의 양이 많아져, 용접부에 슬래그 혼입이 발생하기 쉬워진다. 따라서, TiO2는 와이어 전체 질량에 대해서 3.0질량% 이상 10.0질량% 이하로 하는 것이 바람직하다.TiO 2 is added to improve arc stability. Examples of the TiO 2 source include rutile and an illuminant. In the present invention, the TiO 2 source is defined as a value converted to the amount of TiO 2 . If TiO 2 is less than 3.0 mass% with respect to the total mass of the wire, the effect of stabilizing the arc can not be obtained. On the other hand, if TiO 2 exceeds 10.0 mass% with respect to the total mass of the wire, the amount of slag becomes large, and slag inclusion tends to occur in the welded portion. Therefore, it is preferable that TiO 2 is set to 3.0 mass% or more and 10.0 mass% or less with respect to the total mass of the wire.
(플럭스 중의 SiO2: 와이어 전체 질량에 대해서 0.1질량% 이상 4.0질량% 이하)(Flux of SiO 2: 4.0% by mass or less than 0.1% by mass based on the total mass of wire)
SiO2는 슬래그의 점성을 조정하여 피포성(被包性)을 양호하게 하는 효과가 있다. SiO2원으로서는 규회석, 장석 및 마이카 등이 있다. SiO2가 와이어 전체 질량에 대해서 0.1질량% 미만이면 슬래그의 피포성이 불충분하여 용접 작업성이 열화된다. 한편, SiO2가 와이어 전체 질량에 대해서 4.0질량%를 초과하면 슬래그량이 많아져, 슬래그 혼입이 발생하기 쉬워진다. 따라서, SiO2는 와이어 전체 질량에 대해서 0.1질량% 이상 4.0질량% 이하로 하는 것이 바람직하다.SiO 2 is effective in adjusting the viscosity of the slag to improve the encapsulation. Examples of the SiO 2 source include wollastonite, feldspar, and mica. If SiO 2 is less than 0.1% by mass with respect to the total mass of the wire, the slag coating property is insufficient and welding workability is deteriorated. On the other hand, when SiO 2 exceeds 4.0 mass% with respect to the total mass of the wire, the amount of slag becomes large and slag inclusion tends to occur. Therefore, it is preferable that SiO 2 is 0.1 mass% or more and 4.0 mass% or less with respect to the total mass of the wire.
(플럭스 중의 ZrO2: 와이어 전체 질량에 대해서 0.5질량% 이상 2.0질량% 이하)(ZrO 2 in the flux: not less than 0.5 mass% and not more than 2.0 mass% with respect to the total mass of the wire)
ZrO2는 슬래그의 융점을 높여 입향(立向) 자세에서의 용접 작업성을 양호하게 하기 위해 첨가한다. ZrO2원으로서는 지르콘 샌드, 지르콘 플라워(flour) 등이 있다. ZrO2가 와이어 전체 질량에 대해서 0.5질량% 미만이면 슬래그의 양이 충분하지는 않아, 슬래그의 피포성이 열화된다. 한편, ZrO2가 와이어 전체 질량에 대해서 2.0질량%를 초과하면 슬래그의 양이 많아져, 용접부에 슬래그 혼입이 발생하기 쉬워진다. 따라서, ZrO2는 와이어 전체 질량에 대해서 0.5질량% 이상 2.0질량% 이하로 하는 것이 바람직하다.ZrO 2 is added in order to increase the melting point of the slag and improve the welding workability in the upright posture. Examples of the ZrO 2 source include zircon sand, zircon flower (flour) and the like. If ZrO 2 is less than 0.5 mass% with respect to the total mass of the wire, the amount of slag is not sufficient and the foaming property of the slag deteriorates. On the other hand, when the content of ZrO 2 exceeds 2.0 mass% with respect to the total mass of the wire, the amount of slag becomes large and slag inclusion tends to occur in the welded portion. Therefore, it is preferable that ZrO 2 is 0.5% by mass or more and 2.0% by mass or less with respect to the total mass of the wire.
(플럭스 중의 금속 불화물: 와이어 전체 질량에 대해서 F 환산으로 0.01질량% 이상 1.5질량% 이하)(Metal fluoride in the flux: not less than 0.01 mass% and not more than 1.5 mass% in terms of F with respect to the total mass of the wire)
금속 불화물은 아크 안정성을 향상시키고, 슬래그의 유동성을 향상시키는 효과가 있다. 금속 불화물원으로서는, LiF, NaF, KF, Na3AlF6, K2SiF6, K2TiF6 등이 있다. 금속 불화물이 와이어 전체 질량에 대해서 F 환산으로 0.01질량% 미만이면 상기 효과가 충분히 얻어지지 않아, 아크 안정성이 저하된다. 한편, 금속 불화물이 와이어 전체 질량에 대해서 F 환산으로 1.5질량%를 초과하면 슬래그의 점성이 저하되어, 입향 자세에 있어서 용융 풀(pool)이 처지기 쉬워진다. 따라서, 금속 불화물은 와이어 전체 질량에 대해서 F 환산으로 0.01질량% 이상 1.5질량% 이하로 하는 것이 바람직하다.The metal fluoride has an effect of improving the arc stability and improving the fluidity of the slag. Examples of the metal fluoride source include LiF, NaF, KF, Na 3 AlF 6 , K 2 SiF 6 , and K 2 TiF 6 . If the metal fluoride is less than 0.01% by mass in terms of F based on the total mass of the wire, the above effect can not be sufficiently obtained and the arc stability is lowered. On the other hand, when the metal fluoride exceeds 1.5% by mass in terms of F with respect to the total mass of the wire, the viscosity of the slag is lowered, and the molten pool becomes liable to sag in the orientation. Therefore, it is preferable that the metal fluoride is 0.01% by mass or more and 1.5% by mass or less in terms of F based on the total mass of the wire.
(외피)(coat)
또한, 본 발명에 따른 와이어는, 상기한 외피가, 당해 외피 전체 질량에 대해서 Ni: 60질량% 이상, Mo: 8질량% 이상 22질량% 이하, Cr: 1질량% 이상 15질량% 이하를 함유하고 있는 것이 바람직하다.Further, the wire according to the present invention is characterized in that the above-mentioned jacket contains at least 60 mass% of Ni, at least 8 mass% and at most 22 mass% of Mo, at least 1 mass% and at most 15 mass% of Cr, .
(외피 중의 Ni: 외피 전체 질량에 대해서 60질량% 이상)(Ni in the shell: 60 mass% or more with respect to the total mass of the shell)
외피 금속으로서 Ni기 합금을 사용하는 것은, 용접 금속의 균일성을 손상시키지 않도록 하기 위해서, 및 플럭스가 충전 과잉이 되지 않도록 플럭스 중으로부터의 합금 첨가를 억제하기 위해서이다. 외피 중의 Ni 함유량이 60질량% 미만이면, 필연적으로 Ni 이외의 성분이 많아지지만, 외피 중의 Cr, Mo 등은 외피의 신선 가공성을 저하시켜, 생산성이 저하된다. 한편, 외피 중의 Ni 함유량이 80질량%를 초과하면, Ni 이외의 성분을 모두 플럭스에 첨가하지 않으면 안되어, 플럭스 충전율(와이어 전체 질량에 대한 플럭스 질량의 비율)이 과잉이 되어 버린다. 플럭스 충전율이 과잉이 되면, 제조 공정에 있어서 와이어의 신선이 곤란해져, 생산성이 저하된다. 그 때문에, 외피 중의 Ni 함유량은 외피 전체 질량에 대해서 80질량% 이하로 억제하는 것이 바람직하다. 따라서, 외피 중의 Ni 함유량은 외피 전체 질량에 대해서 60질량% 이상으로 하는 것이 바람직하고, 80질량% 이하로 하는 것이 바람직하다.The use of the Ni-based alloy as the shell metal is to prevent the uniformity of the weld metal from being impaired and to prevent alloying from being added into the flux so that the flux is not overcharged. If the Ni content in the shell is less than 60% by mass, the components other than Ni inevitably increase, but Cr, Mo and the like in the shell decrease the workability of the shell, thereby lowering the productivity. On the other hand, if the Ni content in the shell exceeds 80 mass%, all components other than Ni must be added to the flux, and the flux filling rate (ratio of flux mass to total wire mass) becomes excessive. If the flux filling rate becomes excessive, wire drawing becomes difficult in the manufacturing process, and productivity is lowered. Therefore, it is preferable to suppress the Ni content in the shell to 80 mass% or less with respect to the total mass of the shell. Therefore, the Ni content in the shell is preferably 60 mass% or more, more preferably 80 mass% or less, with respect to the total mass of the shell.
(외피 중의 Mo: 외피 전체 질량에 대해서 8질량% 이상 22질량% 이하)(Mo in the jacket: 8% by mass or more and 22% by mass or less with respect to the total mass of the jacket)
Mo는 용접 금속의 강도를 확보하는 효과가 있다. 외피 중의 Mo 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 8질량% 미만이면, 용접 금속의 강도를 얻기 위해서 플럭스로부터 Mo를 첨가하지 않으면 안되게 되어, 플럭스 충전율이 과잉이 된다. 한편, 외피 중의 Mo 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 22질량%를 초과하면 외피의 열간 가공성이 저하되기 때문에, 외피의 성형이 곤란해진다. 따라서, 외피 중의 Mo 함유량은 외피 전체 질량에 대해서 8질량% 이상 22질량% 이하로 하는 것이 바람직하다.Mo has an effect of securing the strength of the weld metal. If the Mo content in the jacket is less than 8 mass% with respect to the total mass of the jacket, Mo must be added from the flux in order to obtain the strength of the weld metal, and the flux filling rate becomes excessive. On the other hand, when the Mo content in the sheath exceeds 22 mass% with respect to the total mass of the sheath, the hot workability of the sheath is lowered, so that molding of the sheath becomes difficult. Therefore, the Mo content in the jacket is preferably 8 mass% or more and 22 mass% or less with respect to the total mass of the shell.
(외피 중의 Cr: 외피 전체 질량에 대해서 1질량% 이상 15질량% 이하)(Cr in the shell: not less than 1 mass% and not more than 15 mass% with respect to the total mass of the shell)
Cr은 용접 금속의 내식성 및 강도를 향상시키는 효과가 있다. 외피 중의 Cr 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 1질량% 미만이면 이들 효과를 얻을 수 없다. 한편, 외피 중의 Cr 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 15질량%를 초과하면 외피의 열간 가공성이 저하되기 때문에, 외피의 성형이 곤란해진다. 따라서, 외피 중의 Cr 함유량은 외피 전체 질량에 대해서 1질량% 이상 15질량% 이하로 하는 것이 바람직하다.Cr has an effect of improving the corrosion resistance and strength of the weld metal. If the Cr content in the shell is less than 1% by mass with respect to the total mass of the shell, these effects can not be obtained. On the other hand, when the Cr content in the sheath exceeds 15 mass% with respect to the total mass of the sheath, the hot workability of the sheath deteriorates, making it difficult to form the sheath. Therefore, the Cr content in the shell is preferably 1% by mass or more and 15% by mass or less with respect to the total mass of the shell.
(외피의 기타 성분: Ti, Al, Mg)(Other components of the shell: Ti, Al, Mg)
외피의 기타 성분으로서는, 예를 들면, Ti: 외피 중에, 외피 전체 질량에 대해서 0.002질량% 이상 0.40질량% 이하, Al: 외피 중에, 외피 전체 질량에 대해서 0.03질량% 이상 0.40질량% 이하, Mg: 외피 중에, 외피 전체 질량에 대해서 0.004질량% 이상 0.025질량% 이하로 하는 것을 들 수 있다.The content of Al in the shell is 0.03 mass% or more and 0.40 mass% or less with respect to the total mass of the shell, the content of Mg: The content of the shell is 0.004 mass% or more and 0.025 mass% or less with respect to the total mass of the shell.
외피 중의 Ti, Al, Mg는, 탈산 성분으로서 용융 금속 중의 용존 산소량을 저하시켜, 「C+O=CO(가스)」의 반응을 억제하여, 블로 홀 발생량을 감소시키는 역할을 가진다.Ti, Al, and Mg in the shell reduce the amount of dissolved oxygen in the molten metal as a deoxidizing component and inhibit the reaction of "C + O = CO (gas)", thereby reducing the amount of blowholes generated.
외피의 기타 성분으로서 Ti, Al, Mg 중 1종만을 함유하는 경우에 있어서, 외피 중의 Ti 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 0.002질량% 미만이거나, Al 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 0.03질량% 미만이거나, Mg 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 0.004질량% 미만이거나 하면, 그 효과가 얻어지지 않는다. 한편, 외피 중의 Ti 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 0.40질량%를 초과하거나, Al 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 0.40질량%를 초과하거나, Mg 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 0.025질량%를 초과하거나 하면 외피의 열간 가공성이 저하되기 때문에, 외피의 성형이 곤란해진다. 따라서, 외피 중의 Ti 함유량은 외피 전체 질량에 대해서 0.002질량% 이상 0.40질량% 이하로 하는 것이 바람직하고, 외피 중의 Al 함유량은 외피 전체 질량에 대해서 0.03질량% 이상 0.40질량% 이하로 하는 것이 바람직하며, 외피 중의 Mg 함유량은 외피 전체 질량에 대해서 0.004질량% 이상 0.025질량% 이하로 하는 것이 바람직하다.The content of Ti in the shell is less than 0.002 mass% with respect to the total mass of the shell, or the content of Al is less than 0.03 mass% with respect to the total mass of the shell, When the Mg content is less than 0.004 mass% with respect to the total mass of the shell, the effect is not obtained. On the other hand, when the Ti content in the jacket exceeds 0.40 mass% with respect to the total mass of the jacket, or when the Al content exceeds 0.40 mass% with respect to the total mass of the jacket, or when the Mg content exceeds 0.025 mass% The hot workability of the resin composition is deteriorated, so that it becomes difficult to form the sheath. Therefore, the Ti content in the shell is preferably 0.002 mass% or more and 0.40 mass% or less with respect to the total mass of the shell, and the Al content in the shell is preferably 0.03 mass% or more and 0.40 mass% or less with respect to the total mass of the shell, The Mg content in the shell is preferably 0.004 mass% or more and 0.025 mass% or less with respect to the total mass of the shell.
(외피의 기타 성분: C)(Other ingredients of the outer cover: C)
외피 중의 C는 불가피적 불순물로서 존재하고 있다. 외피 중의 C는 용접 중에 CO 가스가 되어 블로 홀의 발생 원인이 된다. 이를 회피하기 위해, 외피 중의 C 함유량은 외피 전체 질량에 대해서 0.020질량% 이하(0질량%를 포함함)로 하는 것이 바람직하다.C in the shell is present as an inevitable impurity. C in the shell becomes CO gas during welding, which causes blow holes. In order to avoid this, the C content in the shell is preferably 0.020 mass% or less (including 0 mass%) with respect to the total mass of the shell.
(외피의 기타 성분: Si)(Other components of the shell: Si)
외피 중의 Si는 불가피적 불순물로서 존재하고 있다. 외피 중의 Si는 용접 시에 저융점 화합물을 생성하기 때문에, 내고온균열성이 저하된다. 이를 회피하기 위해, 외피 중의 Si 함유량은 외피 전체 질량에 대해서 0.15질량% 이하(0질량%를 포함함)로 하는 것이 바람직하다.Si in the shell is present as an inevitable impurity. Since Si in the shell produces a low melting point compound at the time of welding, the hot cracking resistance is lowered. In order to avoid this, the Si content in the shell is preferably 0.15 mass% or less (including 0 mass%) with respect to the total mass of the shell.
(외피에 있어서의 기타 성분: 잔부)(Other components in the shell: the remainder)
잔부는, 예를 들면, Mn: 외피 전체 질량에 대해서 4.0질량% 이하, Fe: 외피 전체 질량에 대해서 7.0질량% 이하, W: 외피 전체 질량에 대해서 4.0질량% 이하로 함유시킬 수 있다(모두 0질량%를 포함함). 단, 외피 중의 Mn 함유량이 외피 전체 질량에 대해서 4.0질량%를 초과하거나, W 함유량이 4.0질량%를 초과하거나 하면 외피의 열간 가공성이 저하되기 때문에, 외피의 성형이 곤란해진다. 또한, 외피 중의 Fe 함유량이 7.0질량%를 초과하면 내고온균열성이 저하된다.The balance may be, for example, Mn: 4.0 mass% or less based on the total mass of the shell, Fe: 7.0 mass% or less relative to the total mass of the shell, and W: 4.0 mass% or less relative to the total mass of the shell Mass%). However, when the Mn content in the jacket exceeds 4.0 mass% with respect to the total mass of the jacket, or when the W content exceeds 4.0 mass%, the hot workability of the jacket is lowered, so that molding of the jacket becomes difficult. If the Fe content in the shell exceeds 7.0% by mass, the high-temperature cracking resistance is deteriorated.
또한, 외피에 있어서의 기타 성분으로서 불가피적 불순물을 들 수 있다. 불가피적 불순물로서는, 상기한 C, Si 외, 예를 들면 P, S, Cu, Nb, V, N 등을 들 수 있다. 한편, P의 허용 함유량은 0.010질량%이고, S의 허용 함유량은 0.010질량%이고, Cu의 허용 함유량은 0.01질량%이고, Nb의 허용 함유량은 0.10질량%이고, V의 허용 함유량은 0.10질량%이며, N의 허용 함유량은 0.010질량%이다(모두 0질량%를 포함함).Inevitable impurities can be mentioned as other components in the shell. Examples of the inevitable impurities include C, Si and other P, S, Cu, Nb, V, N and the like. On the other hand, the allowable content of P is 0.010 mass%, the allowable content of S is 0.010 mass%, the permissible content of Cu is 0.01 mass%, the permissible content of Nb is 0.10 mass%, the permissible content of V is 0.10 mass% , And the allowable content of N is 0.010 mass% (including all 0 mass%).
본 발명에 따른 와이어에 있어서는, 와이어 전체 질량에 대한 플럭스 충전율을 15질량% 이상 30질량% 이하로 하는 것이 바람직하고, 20질량% 이상 25질량% 이하로 하는 것이 보다 바람직하다.In the wire according to the present invention, the flux filling rate with respect to the total mass of the wire is preferably 15 mass% or more and 30 mass% or less, more preferably 20 mass% or more and 25 mass% or less.
본 발명에 따른 와이어는, 이상에 설명한 성분 조성으로 하고 있으므로, 용접 시에 고온 균열이 생기기 어렵고, 고온, 다습한 환경에 노출되는 등 해서 용접 금속에 수소가 다량으로 함유되는 경우여도 인장 연성이 양호한 용접 금속을 얻을 수 있다.Since the wire according to the present invention has the composition described above, high temperature cracks do not easily occur at the time of welding, and even when a large amount of hydrogen is contained in the weld metal due to exposure to a high temperature and a high humidity environment, A weld metal can be obtained.
그 때문에, 본 발명에 따른 와이어는, 9% Ni 강이나 각종 고Ni 합금 등의 저온용 강의 용접에 있어서, Ar+CO2 혼합 가스를 이용한 가스 실드 아크 용접 등에 적합하게 이용할 수 있다.Therefore, the wire according to the present invention can be suitably used for gas shield arc welding using an Ar + CO 2 mixed gas in the welding of low temperature steel such as 9% Ni steel or various high Ni alloys.
[[ 실시예Example ]]
이하, 본 발명의 요건을 만족시키는 실시예와 그렇지 않은 비교예를 비교해서, 본 발명에 따른 와이어에 대하여 구체적으로 설명한다.Hereinafter, the wire according to the present invention will be specifically described by comparing an embodiment that meets the requirements of the present invention and a comparative example that is not.
표 1에 나타내는 조성의 Ni기 합금으로 이루어지는 두께 0.4mm, 폭 9.0mm의 띠를 만곡시켜, 원통 형상의 외피(No. A, B)를 제작했다. 이들 외피에, 표 2에 나타내는 플럭스 성분(No. I, II)의 플럭스를 내포시켜, 와이어 전체의 조성이 표 3에 나타내는 조성이 되는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어(No. 1∼18)를 제작했다(플럭스 충전율: 20∼25%). 이 와이어를 직경이 1.2mm가 되도록 신선 가공한 후, 통전 가열에 의해 와이어 중에 포함되는 수분을 400ppm 이하로 한 것을 공시 와이어로 했다.A band of 0.4 mm in thickness and 9.0 mm in width made of a Ni-based alloy having the composition shown in Table 1 was curved to produce cylindrical shells (No. A and No. B). Ni-based alloy flux cored wires (Nos. 1 to 18) having the compositions shown in Table 3 as a whole were impregnated with these fluxes of the flux components (No. I and II) shown in Table 2 (Flux filling rate: 20 to 25%). This wire was drawn into a wire having a diameter of 1.2 mm, and then the content of water contained in the wire was 400 ppm or less by electrification heating.
No. 1∼18에 따른 공시 와이어를 사용하여, [1] 용착 금속의 실온 인장 시험 및 [2] 고온 균열 시험으로서 피스코(FISCO) 균열 시험을 행했다.No. (1) a room temperature tensile test of the deposited metal and (2) a high temperature crack test were carried out using a specimen wire according to (1) to (18).
[1] 용착 금속의 실온 인장 시험[1] Room temperature tensile test of weld metal
용착 금속의 실온 인장 시험(JIS Z 3111: 2005 「용착 금속의 인장 및 충격 시험 방법」)을 행하는 것에 의해, 용착 금속의 인장 파단 신도를 측정하여, 판정했다. 용착 금속의 실온 인장 시험은 다음과 같이 해서 행했다.The tensile elongation at break of the weld metal was measured by performing a room temperature tensile test (JIS Z 3111: 2005 "tensile and impact test method of weld metal") of the weld metal. The room temperature tensile test of the deposited metal was carried out as follows.
도 2에 나타내는 바와 같이, 판 두께 20mm의 SM490 강판의 개선면에, 개선 각도가 45°가 되도록 사면을 형성하고, 이 개선부를 공시 와이어로 버터링하여, 버터링층(2)을 형성했다. 그 후, 버터링된 모재(1)끼리를 루트 갭이 12mm가 되도록 배치하고, 개선이 좁아지는 측에, 마찬가지로 표면을 버터링한 덧대기쇠(3)(강재)를 배치했다. 이 개선에 JIS Z 3111: 2005에 준해서 용접하여, 용착 금속을 제작했다. 그리고, 제작한 용착 금속으로부터 도 3에 나타내는 요령으로 인장 시험편(4)(JIS Z 3111: 2005의 A1호)을 채취하여 상기 시험을 행했다.As shown in Fig. 2, a slope was formed on the improvement surface of a SM490 steel plate having a thickness of 20 mm such that the improvement angle was 45 deg., And this improvement portion was buttered by a known wire to form a
상기 용접의 조건은, 용접 전류가 200A, 전압이 29V, 용접 속도가 300∼400mm/min.이다. 한편, 와이어가 과잉으로 흡습되어, 용착 금속 중에 수소가 약 10ppm 함유된 상태를 모의하기 위해, 98% Ar-2% H2 가스와 100% CO2 가스를 각각 8:2의 체적비로 혼합한 실드 가스를 사용했다. 실드 가스의 유량은 25L/min.으로 했다.The welding conditions are 200 A, 29 V, and 300 to 400 mm / min. On the other hand, in order to simulate the state in which the wires were excessively moisture-absorbed and the hydrogen contained in the deposited metal contained about 10 ppm, 98% Ar-2% H 2 gas and 100% CO 2 gas were mixed at a volume ratio of 8: I used gas. The flow rate of the shielding gas was 25 L / min.
용착 금속의 인장 파단 신도의 판정 기준에 대해서는, 인장 파단 신도의 수치(%)를 나타냄과 더불어, 40% 이상을 ◎(우량), 35% 이상 40% 미만을 ○(양호), 30% 이상 35% 미만을 △(실용상 문제 없음), 30% 미만을 ×(불량)로 했다. 용착 금속의 인장 파단 신도는 ◎ 및 ○를 합격으로 하고, △ 및 ×를 불합격으로 했다. 한편, △는 실용상 전혀 문제없지만 본 발명에서는 보다 높은 성능의 제품을 제공하는 것을 목적으로 하고 있기 때문에 불합격으로 했다.(Good), 35% or more and less than 40% were evaluated as good (good), 30% or more and 35% or more were evaluated as good % Is shown as? (Practically no problem) and less than 30% as poor (poor). The tensile elongation at break of the weld metal was evaluated as? And?, And? And 占 were rejected. On the other hand, & cir & indicates that there is no problem in practical use, but since the present invention aims at providing a product with higher performance, it has failed.
[2] 고온 균열 시험[2] High temperature crack test
고온 균열 시험(JIS Z 3155: 1993 「C형 지그 구속 맞대기 용접 균열 시험 방법」(Method of FISCO test))을 행하는 것에 의해, 내고온균열성을 평가했다. 고온 균열 시험은 다음과 같이 해서 행했다.The high-temperature cracking resistance was evaluated by carrying out a high-temperature cracking test (JIS Z 3155: 1993 "Method of FISCO test for C-type jig fixation"). The high temperature cracking test was carried out as follows.
표 4에 나타내는 성분의 모재(판 두께 20mm, 폭 125mm, 길이 300mm)를 사용하여, 도 4에 나타내는 바와 같이, 모재(10)의 개선 각도가 60°가 되도록 판 두께의 절반까지 사면을 형성했다. 그리고, 모재(10)와 모재(10)의 간격이 2mm가 되도록 조정하고, JIS Z 3155: 1993에 준거해서 시험을 행했다. 용접은 공시 와이어를 이용하여 자동 용접기에 의한 싱글 비드 용접을 행하고, 스타트와 크레이터를 제외한 용접 금속부에 발생하는 균열의 유무를 확인했다.As shown in Fig. 4, slopes were formed up to half of the plate thickness so that the improvement angle of the
한편, 고온 균열 시험의 용접 조건은, 전류를 280A, 전압을 34V, 용접 속도를 500mm/min., 실드 가스로는 80% Ar-20% CO2를 사용하고, 실드 가스의 유량은 25L/min.으로 했다.On the other hand, the welding conditions for the high-temperature cracking test were as follows: a current of 280 A, a voltage of 34 V, a welding speed of 500 mm / min., A shielding gas of 80% Ar-20% CO 2 and a shield gas flow rate of 25 L / min. .
고온 균열 시험의 판정에 대해서는, 스타트와 크레이터를 제외한 용접 금속부의 총 균열 길이가 0mm인 것을 ◎(우량), 0mm 초과 1mm 미만인 것을 ○(양호), 1mm 이상 3mm 미만인 것을 △(실용상 문제 없음), 3mm 이상인 것을 ×(불량)로 했다. 내고온균열성은 ◎ 및 ○를 합격으로 하고, △ 및 ×를 불합격으로 했다. 한편, △는 상기와 마찬가지의 이유에 의해 본 발명에서는 불합격으로 했다.(Good), those having a total crack length of not less than 1 mm and less than 3 mm (no problem in practical use), those having a total crack length of not less than 0 mm and less than 1 mm, , And those having a diameter of 3 mm or more were evaluated as x (poor). The high-temperature cracking resistance was evaluated as? And?, And? And? Were rejected. On the other hand, " DELTA " was rejected in the present invention for the same reason as above.
용착 금속의 인장 파단 신도의 판정 결과 및 내고온균열성의 판정 결과가 모두 ◎인 것을 종합 평가 ◎(우량)로 하고, 어느 한쪽이 ○인 것을 종합 평가 ○(양호)로 했다. 한편, 용착 금속의 인장 파단 신도의 판정 결과 및 내고온균열성의 판정 결과 중 적어도 한쪽이 △ 또는 ×인 것에 대해서는 종합 평가 ×(불량)로 했다.(Excellent) that the results of the determination of the tensile elongation at break of the weld metal and the determination results of the high-temperature cracking resistance were both ◎, and the evaluation was ○ (good). On the other hand, the evaluation result of the tensile elongation at break of the weld metal and the determination result of the high-temperature cracking resistance were?
표 5에 용착 금속의 인장 파단 신도의 판정 결과, 내고온균열성의 판정 결과, 및 종합 평가를 나타낸다.Table 5 shows the results of determination of the elongation at break of the weld metal, the determination results of the hot cracking resistance, and the comprehensive evaluation.
또한, 도 1에, 얻어진 No. 1∼12, 14∼18에 따른 공시 와이어에 있어서의 용착 금속의 인장 파단 신도의 측정 결과 및 내고온균열성의 판정 결과와, 와이어 전체 질량에 대한 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계에 관한 그래프를 나타낸다. 도 1로부터 분명한 바와 같이, B 환산량의 합계(B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계)를 0.030질량% 이하로 하면, 상기한 고온 균열 시험의 용접 조건(280A-34V-500mm/min.)에서 용접한 경우여도 고온 균열이 발생하지 않고, B 환산량의 합계가 0.030질량%를 초과하면 고온 균열이 발생한다는 것을 알 수 있었다.In Fig. The results of measurement of tensile elongation at break of the weld metal in the specimen wire according to 1 to 12 and 14 to 18 and the judgment result of the high temperature cracking resistance and the B- Of the total amount of the liquid. As is apparent from Fig. 1, when the sum of the B converted amounts (the sum of the B converted amounts of one or both of the B compound and the B alloy) is 0.030 mass% or less, the welding conditions (280 A- 34 V -500 mm / min.), High-temperature cracking did not occur, and when the total of B-converted amounts exceeded 0.030 mass%, it was found that high-temperature cracking occurred.
표 5에 나타내는 바와 같이, 본 발명의 요건을 만족시키는 No. 1∼6에 따른 공시 와이어는, 용착 금속의 인장 파단 신도 및 내고온균열성 모두 양호한 결과이고, 종합 평가는 ◎ 또는 ○가 되었다. 특히, No. 1∼4에 따른 공시 와이어는, 와이어 전체 질량에 대한 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계가 바람직한 범위에 있었기 때문에, 용착 금속의 인장 파단 신도의 판정 결과 및 내고온균열성의 판정 결과가 모두 ◎가 되고, 종합 평가도 ◎가 되었다. 즉, No. 1∼4에 따른 공시 와이어는 보다 바람직한 태양인 것을 확인할 수 있었다.As shown in Table 5, it is preferable that the number satisfies the requirements of the present invention. In the case of the disclosed wires according to 1 to 6, both the tensile elongation at break of the weld metal and the high-temperature crack resistance were good, and the comprehensive evaluation was ⊚ or ◯. In particular, 1 to 4, the total of the B-converted and the B-converted amounts of the B compound and the B alloy with respect to the total mass of the wire was within a preferable range. Therefore, the determination result of the tensile elongation at break of the deposited metal, All of the judgment results were "? &Quot;, and the comprehensive evaluation was also?. That is, No. It was confirmed that the disclosed wires according to 1 to 4 are more preferable.
한편, 본 발명의 요건을 만족시키지 않는 No. 7∼18에 따른 공시 와이어는, 용착 금속의 인장 파단 신도의 판정 결과 또는 내고온균열성의 판정 결과가 양호하지 않은 결과가 되었다. No. 7∼18에 따른 공시 와이어의 종합 평가는 모두 ×가 되었다.On the other hand, in the case where the requirements of the present invention are not satisfied, 7 to 18, results of judging the tensile elongation at break of the deposited metal or the judged results of resistance to hot cracking were not satisfactory. No. Overall evaluation of the disclosed wires according to 7-18 was all x.
구체적으로는, No. 7∼10에 따른 공시 와이어는, 와이어 전체 질량에 대한 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계가 지나치게 낮았기 때문에, 용착 금속의 인장 파단 신도가 저하되었다.Specifically, In the disclosed wires according to 7 to 10, since the sum of the B converted amounts of either or both of the B compound and the B alloy with respect to the total mass of the wire was too low, the elongation at break of the weld metal deteriorated.
No. 11∼13에 따른 공시 와이어는, 와이어 전체 질량에 대한 B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계가 지나치게 높았기 때문에, 내고온균열성이 저하되었다.No. In the disclosed wires according to 11 to 13, the sum of the B converted amounts of either or both of the B compound and the B alloy with respect to the total mass of the wire was excessively high, so that the hot cracking resistance was deteriorated.
No. 14에 따른 공시 와이어는, 와이어 전체 질량에 대한 Al 함유량이 지나치게 높았기 때문에, 내고온균열성이 합격 레벨에 이르지 않았다.No. 14, since the Al content with respect to the total mass of the wire was excessively high, the high-temperature cracking resistance did not reach the acceptable level.
No. 15에 따른 공시 와이어는, 와이어 전체 질량에 대한 Ti 함유량이 지나치게 높았기 때문에, 내고온균열성이 합격 레벨에 이르지 않았다.No. 15, the high-temperature cracking resistance did not reach the acceptable level because the Ti content with respect to the total mass of the wire was excessively high.
No. 16에 따른 공시 와이어는, 와이어 전체 질량에 대한 Si 함유량 및 S 함유량이 모두 지나치게 높았기 때문에, 내고온균열성이 합격 레벨에 이르지 않았다.No. 16, since the Si content and the S content with respect to the total mass of the wire were both too high, the hot cracking resistance did not reach the acceptable level.
No. 17에 따른 공시 와이어는, 와이어 전체 질량에 대한 C 함유량 및 P 함유량이 모두 지나치게 높았기 때문에, 내고온균열성이 합격 레벨에 이르지 않았다.No. 17, the C content and the P content with respect to the total mass of the wire were both too high, so that the hot cracking resistance did not reach the acceptable level.
No. 18에 따른 공시 와이어는, 와이어 전체 질량에 대한 Nb 함유량이 지나치게 높았기 때문에, 내고온균열성이 합격 레벨에 이르지 않았다.No. 18, the Nb content with respect to the total mass of the wire was too high, so that the hot cracking resistance did not reach the acceptable level.
이상, 발명을 실시하는 형태 및 실시예에 의해 본 발명에 따른 와이어를 상세하게 설명했지만, 본 발명의 취지는 이들 내용으로 한정됨이 없이, 그 권리 범위(기술적 범위)는 특허청구범위의 기재에 기초하여 넓게 해석해야 한다. 한편, 본 발명의 내용은 상기한 기재에 기초하여 넓게 개변·변경 등 하는 것이 가능하다는 것은 말할 것도 없다.Although the wire according to the present invention has been described in detail by way of embodiments and examples of the invention as described above, the scope of the present invention is not limited to these contents, and the scope of the right (technical scope) Should be interpreted broadly. It is needless to say that the content of the present invention can be widely modified or changed on the basis of the above description.
1, 10: 모재
2: 버터링층
3: 덧대기쇠
4: 인장 시험편1, 10: Base material
2: Buttering layer
3: Bursting
4: tensile test piece
Claims (3)
Ni: 50질량% 이상 70질량% 이하,
Cr: 1질량% 이상 15질량% 이하,
Mo: 10질량% 이상 20질량% 이하,
Mn: 1.5질량% 이상 5.5질량% 이하,
W: 1.5질량% 이상 5.0질량% 이하,
Fe: 2.0질량% 이상 8.0질량% 이하,
Al: 0.01질량% 이상 0.40질량% 이하,
B 화합물 및 B 합금 중 어느 한쪽 또는 양쪽의 B 환산량의 합계: 0.005질량% 이상 0.030질량% 이하,
C: 0.050질량% 이하,
Si: 0.15질량% 이하,
P: 0.015질량% 이하,
S: 0.010질량% 이하,
Ti: 0.20질량% 이하,
Nb: 0.03질량% 이하인
것을 특징으로 하는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어.A Ni-based flux cored wire having a flux enclosed in a sheath, wherein the composition of the entire wire is as follows:
Ni: 50 mass% or more and 70 mass% or less,
Cr: 1% by mass or more and 15% by mass or less,
Mo: 10 mass% or more and 20 mass% or less,
Mn: 1.5% by mass or more and 5.5% by mass or less,
W: 1.5% by mass or more and 5.0% by mass or less,
Fe: 2.0 mass% or more and 8.0 mass% or less,
Al: 0.01 mass% or more and 0.40 mass% or less,
0.005 mass% or more and 0.030 mass% or less of the B-converted amount of either or both of the B compound and the B alloy,
C: 0.050 mass% or less,
Si: 0.15 mass% or less,
P: 0.015 mass% or less,
S: 0.010 mass% or less,
Ti: 0.20 mass% or less,
0.03 mass% or less of Nb
Wherein the Ni-based alloy flux cored wire is a Ni-based alloy flux cored wire.
상기 플럭스가, 와이어 전체 질량에 대해서,
TiO2: 3.0질량% 이상 10.0질량% 이하,
SiO2: 0.1질량% 이상 4.0질량% 이하,
ZrO2: 0.5질량% 이상 2.0질량% 이하,
금속 불화물: F 환산량으로 0.01질량% 이상 1.5질량% 이하 함유하는
것을 특징으로 하는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어.The method according to claim 1,
Wherein the flux is a ratio of a total mass of the wire,
TiO 2: 3.0% by mass or more to 10.0 mass% or less,
SiO 2: not less than 0.1 mass% 4.0 mass% or less,
ZrO 2 : 0.5% by mass or more and 2.0% by mass or less,
Metal fluoride: 0.01% by mass or more and 1.5% by mass or less in terms of F
Wherein the Ni-based alloy flux cored wire is a Ni-based alloy flux cored wire.
상기 외피가, 당해 외피 전체 질량에 대해서,
Ni: 60질량% 이상 80질량% 이하,
Mo: 8질량% 이상 22질량% 이하,
Cr: 1질량% 이상 15질량% 이하,
Ti: 0.002질량% 이상 0.40질량% 이하,
Al: 0.03질량% 이상 0.40질량% 이하,
Mg: 0.004질량% 이상 0.025질량% 이하,
Mn: 4.0질량% 이하(0질량%를 포함함),
Fe: 7.0질량% 이하(0질량%를 포함함),
W: 4.0질량% 이하(0질량%를 포함함) 함유하고,
잔부가 불가피적 불순물인
것을 특징으로 하는 Ni기 합금 플럭스 코어드 와이어.3. The method according to claim 1 or 2,
Wherein the outer sheath is made of a material having a weight-
Ni: 60 mass% or more and 80 mass% or less,
Mo: 8 mass% or more and 22 mass% or less,
Cr: 1% by mass or more and 15% by mass or less,
Ti: 0.002 mass% or more and 0.40 mass% or less,
Al: 0.03 mass% or more and 0.40 mass% or less,
Mg: 0.004 mass% or more and 0.025 mass% or less,
Mn: 4.0 mass% or less (including 0 mass%),
Fe: 7.0 mass% or less (including 0 mass%),
W: 4.0 mass% or less (including 0 mass%),
The residue is inevitable impurity
Wherein the Ni-based alloy flux cored wire is a Ni-based alloy flux cored wire.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JPJP-P-2015-152765 | 2015-07-31 | ||
| JP2015152765A JP6441179B2 (en) | 2015-07-31 | 2015-07-31 | Ni-based alloy flux cored wire |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| KR20170015155A KR20170015155A (en) | 2017-02-08 |
| KR101854033B1 true KR101854033B1 (en) | 2018-05-02 |
Family
ID=57987372
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| KR1020160089799A KR101854033B1 (en) | 2015-07-31 | 2016-07-15 | Ni BASED ALLOY FLUX CORED WIRE |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6441179B2 (en) |
| KR (1) | KR101854033B1 (en) |
| CN (1) | CN106392369B (en) |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2018066709A1 (en) * | 2016-10-07 | 2018-04-12 | 新日鐵住金株式会社 | Nickel material and method for producing nickel material |
| JP7010675B2 (en) * | 2017-11-24 | 2022-01-26 | 株式会社神戸製鋼所 | Flux-filled wire for gas shielded arc welding and welding method |
| JP7244340B2 (en) * | 2019-04-22 | 2023-03-22 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni-based alloy flux-cored wire |
| CN109894772B (en) * | 2019-04-29 | 2021-03-19 | 重庆大学 | Flux-cored wire for skin layer of large-scale hot-forging die with fist-shaped bionic structure and preparation method of flux-cored wire |
| JP7401345B2 (en) * | 2020-02-28 | 2023-12-19 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni-based alloy flux-cored wire |
| CN113478115B (en) * | 2021-06-21 | 2022-12-09 | 西安理工大学 | Arc cladding flux-cored wire and preparation method thereof |
| CN115255718B (en) * | 2022-09-06 | 2023-08-18 | 兰州理工大学 | Nickel-based alloy welding wire and preparation method and application thereof |
Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005059077A (en) | 2003-08-18 | 2005-03-10 | Kobe Steel Ltd | Ni RADICAL ALLOY FLUX CORED WIRE |
| JP2007203350A (en) | 2006-02-02 | 2007-08-16 | Kobe Steel Ltd | Flux cored nickel-based alloy wire |
| JP2015085366A (en) | 2013-10-31 | 2015-05-07 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni-GROUP ALLOY FLUX-CORED WIRE |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6380994A (en) * | 1986-06-17 | 1988-04-11 | Kobe Steel Ltd | Ni base flux-cored wire for gas shielded arc welding |
| JPH09314382A (en) | 1996-05-29 | 1997-12-09 | Kobe Steel Ltd | Flux-cored wire for welding ni alloy |
| JP4447078B2 (en) * | 1998-08-10 | 2010-04-07 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni-based alloy flux cored wire |
| JP4154885B2 (en) * | 2000-11-16 | 2008-09-24 | 住友金属工業株式会社 | Welded joint made of Ni-base heat-resistant alloy |
| US20070215586A1 (en) * | 2006-03-16 | 2007-09-20 | Clifford Graillat | Nickel alloy welding wire |
| JP5537587B2 (en) * | 2012-03-30 | 2014-07-02 | 株式会社日立製作所 | Ni-base alloy welding material and welding wire, welding rod and welding powder using the same |
-
2015
- 2015-07-31 JP JP2015152765A patent/JP6441179B2/en active Active
-
2016
- 2016-05-26 CN CN201610355993.3A patent/CN106392369B/en active Active
- 2016-07-15 KR KR1020160089799A patent/KR101854033B1/en active IP Right Grant
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005059077A (en) | 2003-08-18 | 2005-03-10 | Kobe Steel Ltd | Ni RADICAL ALLOY FLUX CORED WIRE |
| JP2007203350A (en) | 2006-02-02 | 2007-08-16 | Kobe Steel Ltd | Flux cored nickel-based alloy wire |
| JP2015085366A (en) | 2013-10-31 | 2015-05-07 | 株式会社神戸製鋼所 | Ni-GROUP ALLOY FLUX-CORED WIRE |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| KR20170015155A (en) | 2017-02-08 |
| CN106392369B (en) | 2019-12-13 |
| JP6441179B2 (en) | 2018-12-19 |
| CN106392369A (en) | 2017-02-15 |
| JP2017030018A (en) | 2017-02-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101854033B1 (en) | Ni BASED ALLOY FLUX CORED WIRE | |
| KR101692591B1 (en) | Ni BASED ALLOY FLUX CORED WIRE | |
| JP5359561B2 (en) | Flux-cored wire for high-tensile steel | |
| JP4970802B2 (en) | Ni-based alloy flux cored wire | |
| CN101157164B (en) | Gas coverage arc welding compound core solder wire for steel with high tension | |
| TWI399445B (en) | Stainless steel wire with flux core for welding zing coated steel sheets | |
| KR101708997B1 (en) | Ni BASED ALLOY FLUX CORED WIRE | |
| JP3956122B2 (en) | Basic flux cored wire with excellent weldability | |
| KR101970076B1 (en) | Flux-cored wire for gas-shielded arc welding | |
| JP5763859B1 (en) | Ni-based alloy flux cored wire | |
| JP4173076B2 (en) | Ni-based alloy flux cored wire | |
| JP6794295B2 (en) | Flux-cored wire for 9% Ni steel welding | |
| KR101600174B1 (en) | Flux cored wire for gas shielded arc welding | |
| JP7160734B2 (en) | flux cored wire | |
| CN106794559B (en) | Flux-cored wire for gas-shielded arc welding | |
| JP6726008B2 (en) | Flux-cored wire for gas shield arc welding | |
| WO2020217963A1 (en) | Ni-BASED ALLOY FLUX-CORED WIRE | |
| JP2009018337A (en) | Flux cored wire for gas-shielded arc welding | |
| EP3037206A1 (en) | Low-hydrogen coated electrode | |
| JP5457301B2 (en) | Flux-cored wire for gas shielded arc welding | |
| JP6796986B2 (en) | Flux-filled wire and gas shielded arc welding method | |
| JP2021133422A (en) | Ni-BASED ALLOY FLUX-CORED WIRE | |
| JP2022149326A (en) | Flux-cored wire for welding 9% Ni steel |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A201 | Request for examination | ||
| E902 | Notification of reason for refusal | ||
| E701 | Decision to grant or registration of patent right | ||
| GRNT | Written decision to grant |