KR101560914B1 - Spinneret for polyester fiber with twisted yarn effect and method for manufacturing thereof - Google Patents

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Abstract

본 발명은 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 방사구금 및 이를 이용한 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 특정 수치이상의 편평도를 가지는 이형단면의 섬유를 제조할 수 있는 동시에 방사작업성을 향상시킬 수 있는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 방사구금 및 이를 이용한 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a polyester multifilament fiber spinneret having a twist effect and a method for producing polyester multifilament fiber using the same, and more particularly, And a polyester multifilament fiber spinning and detaching method using the polyester multifilament fiber spinning and dipping method.

Description

연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금 및 이를 이용한 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법{Spinneret for polyester fiber with twisted yarn effect and method for manufacturing thereof}BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a spinning method for polyester multifilament fibers having a twisted yarn effect and a method for manufacturing polyester multifilament fibers using the same,

본 발명은 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금 및 이를 이용한 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법에 관한 것으로, 보다 상세하게는 특정 수치이상의 편평도를 가지는 이형단면의 섬유를 제조할 수 있는 동시에 방사작업성을 향상시킬 수 있는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 및 이를 이용한 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a spinneret for polyester multifilament fibers having a twist effect and a method for producing polyester multifilament fibers using the same, and more particularly, To a polyester multifilament fiber having a twist effect capable of improving workability and a method for producing a polyester multifilament fiber using the same.

연사(twisting, 撚絲)란 연속된 섬유의 실 또는 방적사에 꼬임을 더 주거나 두 올 이상의 실을 합하여 꼬임을 주는 일 또는 꼬임을 준 실을 의미한다. 사에 연을 주는 공정으로 연사에는 여러 가지 목적이 있으나 최종 제품의 촉감을 바꾸거나 강력을 증가시키거나 포의 포합성을 증대시키며 또한 제직성을 향상시키기 위하여 연사공정을 거치고 연을 주는 방향에 따라 S연, Z연으로 구분되며 연사 기종으로는 싱글 트위스터(Single Twister), 더블 트위스터(Double Twister), 업 트위스터(Up Twister) 및 팬시 트위스터(Fancy Twister)등이 있다. 이에 더 나아가 대한민국 등록특허 제229988호는 상기와 같은 연사의 효과에서 더 나아가 수방사와 같은 쾌적감 및 자연스러운 까칠한 촉감을 주기 위한 연사방법을 개시하고 있다.Twisting refers to twisting or twisting yarns or yarns of continuous fibers that are twisted or twisted together. It is a process to give the yarn to the yarn. There are various purposes in the yarn production, but in order to change the tactile feel of the final product, to increase the strength, to increase the bubble formation and also to improve the woven fabric, S series and Z series. There are single twisters, double twisters, up twisters, and fancy twisters. In addition, Korean Patent No. 229988 discloses a twisting method for providing a comfortable feeling and natural harsh feel as well as a twisted yarn in addition to the effect of the twisted yarn.

신합섬 원사는 불안정한 구조로 형성되어 있기 때문에 공정을 통과하는 중 장력 등의 조건에 민감하여 세트공정에서 축소조건 결정이 어렵다. 이러한 원인은 염색 후 경사방향의 줄무늬 발생이 문제가 되기도 한다. 섬도에 따라 연수를 증가시키면 연의 정도가 강하게 되며 같은 강도를 얻으려면 세사는 태사보다 연수를 많이 하여야 한다. 또한, 강연사직물의 표면상태는 외관을 결정짓는 중요한 요소로서 기종의 경우에는 Double Twister가 Italy Twister보다 유리하며 경사장력에 의해 크게 영향을 받는다. 직물의 표면상태는 Pre-set조건보다는 Relax정련 조건에 의해 결정되며, Relax정련 조건은 온도 및 시간에 따라 표면의 효과가 달라질 수 있다. Since the new synthetic yarn yarn is formed in an unstable structure, it is difficult to determine the reduction conditions in the set process because it is sensitive to the conditions such as the tensile strength during passing through the process. This is caused by the occurrence of streaks in the oblique direction after dyeing. Increasing the number of years according to the degree of finishing makes the degree of kite stronger. In addition, the surface condition of the lecture is important to determine the appearance. Double twister is more advantageous than Italy Twister in the case of the model, and it is greatly influenced by the inclined tension. The surface condition of the fabric is determined by Relax refining conditions rather than the pre-set conditions. Relax refining conditions can vary depending on temperature and time.

상술한 바와 같이 여러 목적으로 제조된 사를 연사공정 거치게 되나, 상기와 같은 연사는 별도의 세세한 조건들에 따라 사의 표면효과, 기계적강도 등의 물성이 천차만별로 달라질 수 있고, 상기 연사공정에는 세세한 조건들을 컨트롤 할 수 있는 별도의 공정들이 반드시 포함되어야 한다. As described above, the yarn manufactured for various purposes is subjected to the twisting process. However, according to the detailed conditions of the twisting yarns described above, the physical properties such as the surface effect and the mechanical strength of the yarn can be changed by minute differences. Must be included in the process.

이에 따라 연사공정을 별도로 거칠 경우 제조공정의 복잡화 및 제조비용의 상승이 필연적이다.Accordingly, when the continuous drawing process is carried out separately, the manufacturing process is complicated and the manufacturing cost is inevitably increased.

한편, 일반적인 모노필라멘트사는 원형의 단면을 가지고 있다. 이처럼 원형 단면을 가지는 모노 필라멘트사는 연사를 통해 얀의 형태로 사용되거나 이를 제직하여 직물의 형태로 이용된다.On the other hand, a typical monofilament yarn has a circular cross-section. The monofilament yarn having a circular cross section is used in the form of a yarn through a twist yarn, or is woven into a fabric.

그러나, 이와 같은 원형 단면사를 이용하여 제직을 하는 경우에는 직물 표면의 조도가 높고, 평활성이 낮으며, 전체적인 직물의 두께가 두꺼워지기 때문에 성분 또는 페인트 등이 도포되는 광고판 전사지 등에는 적합하지 못한 한계가 있다.However, in the case of weaving using such a circular cross-section yarn, since the surface roughness of the fabric is high, the smoothness is low, and the thickness of the entire fabric becomes thick, it is not suitable for a billboard transfer sheet to which a component or paint is applied .

이러한 문제점을 해결하기 위해서 종래의 기술들은 방사 과정에서 원사의 집속성을 떨어뜨려 원사의 퍼짐 현상을 유발하고, 이를 통하여 최종 직물의 평활성을 향상시키고자 하였으나, 이 경우에는 원사의 집속성 저하로 인하여 권취시의 사락, 월권 등과 같은 트러블을 유발하게 되고, 공정 수율도 떨어지며, 또한 위빙 공정에서 원사의 집속성 저하에 따른 가이드 걸림과 마찰에 의한 모우 발생 등으로 제품의 품위가 떨어지는 한계를 가지고 있다.In order to solve such a problem, conventional techniques have attempted to improve the smoothness of the final fabric by causing the spreading of the yarn by lowering the house property of the yarn during the spinning process. However, in this case, The yield of the process is lowered and the product quality is deteriorated due to the guide jam due to deterioration of the house property of the yarn during the weaving process and mowing due to friction.

구체적으로 도 1은 편평도가 5인 섬유의 단면 사진으로써, 상기와 같은 문제점을 해결하기 위해 원형단면이 아닌 섬유단면의 편평도가 1 이 아닌 섬유들이 개발되었다. 그러나 편평도가 단순히 1이 아니라 하여 상기와 같은 문제점을 해결할 수 있는 것이 아니었다.Specifically, FIG. 1 is a cross-sectional photograph of a fiber having a flatness of 5, and in order to solve the above problems, fibers having a nonuniformity of fiber cross-section other than a circular cross-section were developed. However, the flatness is not merely 1, so that the above-mentioned problems can not be solved.

이에 본 발명의 발명자들은 편평도가 현저히 높은 섬유를 개발하여 상기의 문제점 해결을 모색하던 중 편평비가 높은 섬유에 특정처리를 하면 상술한 연사공정을 별도로 거치지 않아도 연사공정을 거친 것과 같은 직물의 까칠까칠한 촉감과 은은한 광택이 발현되는 것을 발견하였으나 종래의 방사홀을 포함하는 구금을 통해서는 편평비가 높은 섬유를 수득하기 어려웠다. Accordingly, the inventors of the present invention have developed a fiber having a significantly high flatness and have sought to solve the above-mentioned problems. When a specific treatment is applied to a fiber having a high flatness ratio, the fabric having a rough texture And a soft luster was developed. However, it was difficult to obtain a fiber having a high flatness ratio through a conventional spinneret-containing spinneret.

구체적으로 편평도가 매우 증가된 섬유를 제조하기 위해서는 방사되는 섬유의 용융점도, 홀 내 방사되는 성분의 전단속도, 홀의 직경 등 다양한 인자들을 복합적으로 고려하여 방사홀의 설계가 요구되며, 단순히 홀의 단면을 목적하는 섬유의 편평도에 맞게 제조한다고 하여 목적하는 편평비를 가지는 섬유를 수득할 수 없었다. Concretely, in order to produce a fiber having a greatly increased flatness, it is necessary to design a spinning hole considering various factors such as the melt viscosity of the spinning fiber, the shear rate of the spinning component in the hole, and the diameter of the hole. It was impossible to obtain a fiber having a desired flatness ratio.

또한, 특정 수치 이상의 편평도를 가지는 섬유를 제조하기 위해서는 종래의 방사설비에서 후면 냉각방식을 변경하여 측면방식으로 냉각방식을 변경해야 되는 문제점이 있다. Further, in order to produce a fiber having a flatness not less than a specific value, there is a problem in that the cooling method must be changed in a side-by-side manner by changing the rear cooling method in the conventional spinning apparatus.

나아가, 특정 수치 이상의 편평도를 가지는 섬유를 제조할 때, 방사홀 내 방사되는 섬유의 전단속도에 따라 제조되는 섬유의 단면형상, 편평도 및 섬유간의 단면적이 상이하게 나올 수 있어 목적하는 편평도를 가지면서도 섬유들간에 편평도 및 단면적 차이가 적은 섬유 더 나아가, 편평도가 1이 아닌 섬유를 제조하기 위한 종래의 방사홀은 도 2와 같이 방사홀의 둘레 중 끝부분이 원형의 라운드처리 됨에 따라 구금을 제조하는 데 있어 용이하지 않고 제조비용이 상승하는 문제점이 있었다. Further, when producing a fiber having a flatness not less than a specific value, the cross-sectional shape, flatness, and cross-sectional area of the fiber to be produced may be different depending on the shear rate of the fiber radiated in the spinning hole, The conventional spinning holes for producing fibers having a flatness of not 1 and further having a small difference in flatness and cross-sectional area between the filament and the filament are further improved in that the round end of the circumferential end of the spinneret is round- And there is a problem that the manufacturing cost is increased.

이에 따라 목적하는 특정수치 이상의 편평도를 가지는 섬유를 생산성 높게 제조할 수 있는 동시에 종래에 비해 방사 홀의 제조가 용이한 방사구금에 대한 연구가 시급한 실정이다.As a result, it is urgently required to study spinning and detaching, which can produce a fiber having flatness not less than a desired value at a high productivity, and which can easily manufacture a spinning hole compared to the conventional method.

본 발명은 상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여 안출된 것으로, 본 발명이 첫 번째로 해결하려는 과제는 본 발명의 특정조건을 만족하는 경우 방사설비 자체의 변경 없이도 목적하는 편평도를 가지는 섬유를 수득할 수 있는 동시에 방사작업성이 향상되고, 방사 홀의 제조가 종래에 비해 용이해진 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금을 제공하는 것이다.
SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in order to solve the above-mentioned problems, and it is an object of the present invention to provide a fiber- And at the same time, it is possible to provide a spinneret for polyester multifilament fibers having an improved spinning workability and a spinning effect that facilitates the production of spinning holes compared to the prior art.

본 발명이 두 번째로 해결하려는 과제는 본 발명의 특정조건을 만족하는 방사홀이 포함된 방사구금을 통해 별도의 연사공정 없이도 연사공정을 거친 실이 발현하는 까칠까칠한 감성과 은은한 광택을 제공할 수 있는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법 및 이를 통해 제조된 섬유를 포함하는 원단을 제공하는 것이다.A second problem to be solved by the present invention is to provide a method of producing a yarn of a yarn that has undergone a twisted yarn process without providing a separate twist yarn through a spinneret including a spinneret satisfying a specific condition of the present invention, And to provide a fabric comprising the fibers produced thereby. ≪ Desc / Clms Page number 2 >

상술한 첫 번째 과제를 해결하기 위해 본 발명은, 편평도가 높은 섬유를 방사하기 위한 방사홀을 포함하는 방사구금에 있어서, 상기 방사홀이 하기 조건 (1) 및 (2)를 모두 만족하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금을 제공한다.In order to solve the above-described first problem, the present invention provides a spinneret comprising a spinneret for spinning high-flatness fibers, the spinneret having a spinneret having a spinneret satisfying all of the following conditions (1) and (2) To provide a spinneret for polyester multifilament fibers.

(1) 하기 관계식 (a)에 의한 방사홀 편평도 19 이상(1) Radial hole flatness of 19 or more according to the following formula (a)

(2) 방사홀 단면적 0.17 ~ 0.28mm2 (2) Radial hole cross-sectional area 0.17 to 0.28 mm 2

[관계식 a][Relation a]

Figure 112013114542768-pat00001
임.
Figure 112013114542768-pat00001
being.

본 발명의 바람직한 일실시예에 따르면, 상기 방사구금은 폴리에틸렌테레프탈레이트(PET)를 포함하는 섬유를 방사하기 위한 구금일 수 있다.According to a preferred embodiment of the present invention, the spinneret may be a nip for spinning fibers comprising polyethylene terephthalate (PET).

본 발명의 바람직한 또 다른 일실시예에 따르면, 상기 방사홀 내 용융점도가 540 ~ 640 g/cm·s 인 성분의 전단속도가 6,000 s-1 이하일 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the shear rate of the component having a melt viscosity in the spinning hole of 540 to 640 g / cm · s may be 6,000 s -1 or less.

본 발명의 바람직한 다른 일실시예에 따르면, 상기 방사홀의 단축의 길이는 0.8 ~ 1.2 mm이며, 장축의 길이는 1.75 ~ 2.50 mm일 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the length of the minor axis of the spinning hole is 0.8 to 1.2 mm, and the length of the major axis is 1.75 to 2.50 mm.

본 발명의 바람직한 또 다른 일실시예에 따르면, 상기 방사홀의 편평도가 19 ~ 26일 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the flatness of the radiation hole may be 19-26.

본 발명의 바람직한 다른 일실시예에 따르면, 상기 방사홀의 횡단면 둘레 중 곡선이 존재하지 않을 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, there is no curve around the cross section of the radiation hole.

본 발명의 바람직한 또 다른 일실시예에 따르면, 상기 방사홀이 복수개로 포함되며, 복수개로 포함되는 방사홀들의 평균 단면적이 0.17 ~ 0.28mm2 이고, 상기 방사홀들의 평균 단면적 중 소정의 평균 단면적에 대해 하기 관계식 (b)에 의한 분산계수(CV)가 10% 이하인 방사홀을 포함할 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the plurality of radiation holes are included, the average cross-sectional area of the plurality of radiation holes is 0.17 to 0.28 mm 2 , and the average cross- And a dispersion coefficient (CV) according to the following relational expression (b) is 10% or less.

[관계식 b][Relation expression b]

Figure 112013114542768-pat00002

Figure 112013114542768-pat00002

한편, 상술한 두 번째 과제를 해결하기 위해 본 발명은, 본 발명에 따른 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금을 통해 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조하되, (1) 폴리에스테르계 성분을 용융시키는 단계; (2) 상기 방사구금에 포함된 방사홀을 통해 폴리에스테르계 성분을 방사하는 단계; 및 (3) 방사된 폴리에스테르계 성분을 열처리하는 단계;를 포함하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법을 제공한다.In order to solve the above-mentioned second problem, the present invention provides a method for producing polyester multifilament fiber by spinning spinning for polyester multifilament fiber according to the present invention, comprising the steps of: (1) melting a polyester-based component; (2) spinning the polyester-based component through the spinneret included in the spinneret; And (3) heat treating the spun polyester component. The present invention also provides a method for producing a polyester multifilament fiber having a twist effect.

본 발명의 바람직한 일실시예에 따르면, 상기 (1) 단계의 폴리에스테르계 성분은 폴리에틸렌테레프탈레이트를 포함할 수 있다.According to a preferred embodiment of the present invention, the polyester-based component in the step (1) may include polyethylene terephthalate.

본 발명의 바람직한 다른 일실시예에 따르면, 상기 (1) 단계의 폴리에스테르계 성분은 용융점도가 540 ~ 640 g/cm·s일 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the polyester-based component of the step (1) may have a melt viscosity of 540 to 640 g / cm · s.

본 발명의 바람직한 또 다른 일실시예에 따르면, 상기 (2) 단계에서 방사홀 내 폴리에스테르계 성분의 전단속도가 6,000 s- 1이하일 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the shear rate of the polyester-based component from the spinning holes (2) 6,000 s - 1 or less.

본 발명의 바람직한 다른 일실시예에 따르면, 상기 (2) 단계에서 방사구금 내 배면압이 50 ~ 100Kg/cm²일 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, in the step (2), the back pressure in the spinneret may be 50 to 100 kg / cm2.

본 발명의 바람직한 또 다른 일실시예에 따르면, 상기 (2) 단계와 (3) 단계 사이에 방사된 섬유를 연신하는 단계를 더 포함할 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the method may further comprise the step of stretching the spinnable fiber between the step (2) and the step (3).

본 발명의 바람직한 다른 일실시예에 따르면, 상기 연신은 1차 고뎃롤러 속도를 600~2000 mpm, 온도를 50~100℃로 하고, 2차 고뎃롤러 속도를 3000~5000 mpm, 온도를 70~180℃로 수행할 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the stretching may be performed at a first godet roller speed of 600 to 2000 mpm, a temperature of 50 to 100 ° C, a second godet roller speed of 3000 to 5000 mpm, a temperature of 70 to 180 Lt; 0 > C.

본 발명의 바람직한 또 다른 일실시예에 따르면, 상기 (3) 단계에서 열처리는 65 ~ 200℃ 온도에서 수행될 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the heat treatment in the step (3) may be performed at a temperature of 65 to 200 ° C.

본 발명의 바람직한 다른 일실시예에 따르면, 상기 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유는 40 ~250데니어/8 ~72필라멘트를 가지며, 하기의 관계식 c에 의한 편평도가 9.5 이상인 모노사가 전체 모노사 중 70% 이상일 수 있다.According to another preferred embodiment of the present invention, the polyester multifilament fiber has 40 to 250 denier / 8 to 72 filaments, and the monosaccharide having a flatness of 9.5 or more according to the following relational formula c is more than 70% have.

[관계식 c][Relation c]

Figure 112013114542768-pat00003
Figure 112013114542768-pat00003

본 발명의 바람직한 또 다른 일실시예에 따르면, 상기 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유의 모노사 섬도가 1.8 ~ 30 데니어According to another preferred embodiment of the present invention, the polyester multifilament fiber has a monosaccharide fineness of 1.8 to 30 denier

본 발명의 바람직한 다른 일실시예에 따르면, 상기 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유에 포함되는 모노사들의 평균단면적은132~2370 μm²이며, 상기 모노사 평균 단면적 중 소정의 평균단면적에 대한 하기 관계식 (d)에 의한 분산계수(CV)가 45% 이하인 모노사들을 포함할 수 있다. According to another preferred embodiment of the present invention, the average cross-sectional area of the mono yarns contained in the polyester multifilament fibers is 132 to 2370 mu m < 2 >, and the following relationship (d) with respect to a predetermined average cross- (CV) of less than or equal to 45%.

[관계식 d][Relational expression d]

Figure 112013114542768-pat00004
Figure 112013114542768-pat00004

본 발명의 바람직한 또 다른 일실시예에 따르면, 상기 제조된 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유의 편평도가 9.5 ~ 13일 수 있다.
According to another preferred embodiment of the present invention, the flatness of the prepared polyester multifilament fiber may be 9.5 to 13.

또한, 상술한 두 번째 과제를 해결하기 위해 본 발명은, 본 발명에 따라 제조된 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 포함하는 원단을 제공한다.Further, in order to solve the above second problem, the present invention provides a fabric comprising polyester multifilament fibers produced according to the present invention.

본 발명은 방사설비 자체의 변경 없이도 목적하는 편평도를 가지는 섬유를 수득할 수 있는 동시에 방사작업성이 현저히 향상되고, 방사 홀의 제조가 종래에 비해 용이해져 방사홀을 포함하는 구금의 제조비용이 절감될 수 있다. 또한, 본 발명의 특정 조건을 만족하는 방사홀이 포함된 방사구금을 통해 방사된 섬유는 별도의 연사공정 없이도 연사공정을 거친 실이 발현하는 까칠까칠한 감성과 은은한 광택을 제공할 수 있으며, 이를 포함하는 원단은 평활성이 향상되고 표면조도가 감소한 우수한 원단을 제조할 수 있다.INDUSTRIAL APPLICABILITY According to the present invention, it is possible to obtain a fiber having a desired flatness without changing the spinning apparatus itself, and at the same time, the spinning workability is remarkably improved, the production of the spinning hole is facilitated compared with the conventional spinning method, . In addition, the fibers spun through the spinneret including the spinneret that satisfies the specific conditions of the present invention can provide a rough sensibility and a soft gloss that the yarn after the spinning process is expressed without a separate spinning process. A fabric having improved smoothness and reduced surface roughness can be produced.

도 1은 편평도가 5인 종래의 섬유 단면에 대한 사진이다.
도 2는 편평도가 1이 아닌 섬유를 제조하기 위한 종래의 방사홀의 단면도이다.
도 3은 본 발명의 바람직한 일구현예에 따른 방사홀의 단면도이다.
도 4는 본 발명의 바람직한 일구현예에 따른 방사홀의 단면도이다.
도 5는 본 발명의 바람직한 일구현예에 따른 방사홀의 단면도이다.
도 6은 본 발명의 바람직한 일실시예에 따른 제조공정흐름도이다.
도 7은 본 발명의 바람직한 일실시예에 따른 방사기의 모식도이다.
도 8은 본 발명의 바람직한 일실시예에 따라 제조된 섬유의 사진이다.1 is a photograph of a conventional fiber cross-section having a flatness of 5;
Figure 2 is a cross-sectional view of a conventional spinneret for making fibers having a flatness of unity;
3 is a cross-sectional view of a radiation hole according to a preferred embodiment of the present invention.
4 is a cross-sectional view of a radiation hole according to a preferred embodiment of the present invention.
5 is a cross-sectional view of a radiation hole according to a preferred embodiment of the present invention.
6 is a flowchart of a manufacturing process according to a preferred embodiment of the present invention.
7 is a schematic diagram of a radiator according to a preferred embodiment of the present invention.
Figure 8 is a photograph of fibers fabricated in accordance with a preferred embodiment of the present invention.

이하, 본 발명을 보다 상세하게 설명한다.
Hereinafter, the present invention will be described in more detail.

상술한 바와 같이 종래의 방사구금을 통해서는 편평비가 높은 섬유를 수득하기 어려웠으며, 단순히 방사홀의 단면을 목적하는 섬유의 편평도에 맞게 제조한다고 하여 목적하는 편평비를 가지는 섬유를 수득할 수 없었다. 또한, 특정 수치 이상의 편평도를 가지는 섬유를 제조하기 위해서는 종래의 방사설비에서 후면 냉각방식을 변경하여 측면 또는 ROQ 방식으로 냉각방식을 변경해야 되는 문제점이 있었다. 나아가, 특정 수치 이상의 편평도를 가지는 섬유를 제조할 때, 방사홀 내 방사되는 섬유의 전단속도에 따라 제조되는 섬유의 단면형상, 편평도 및 섬유간의 단면적이 상이하게 나올 수 있어 목적하는 편평도를 가지면서도 섬유들간에 편평도 및 단면적 차이가 적은 섬유를 제조하기 매우 어려운 문제점이 있었다. 더 나아가, 편평도가 1이 아닌 섬유를 제조하기 위한 종래의 방사홀은 방사홀의 횡단면 끝부분이 원형의 라운드처리 됨에 따라 구금을 제조하는 데 있어 용이하지 않고 홀을 포함하는 구금의 제조비용이 상승하는 은 문제점이 있었다.
As described above, it was difficult to obtain a fiber having a high flatness ratio through the conventional spinning and weaving method, and it was impossible to obtain a fiber having a desired flatness ratio simply by adjusting the cross-section of the spinning hole to the desired flatness of the desired fiber. Further, in order to produce a fiber having a flatness not less than a specific value, there has been a problem in that the cooling method must be changed on the side or ROQ system by changing the rear cooling method in the conventional spinning apparatus. Further, when producing a fiber having a flatness not less than a specific value, the cross-sectional shape, flatness, and cross-sectional area of the fiber to be produced may be different depending on the shear rate of the fiber radiated in the spinning hole, There is a problem that it is very difficult to produce a fiber having a small difference in flatness and cross-sectional area. Furthermore, conventional spinning holes for producing fibers with a flatness of unity are not easy to fabricate as the round end of the cross-section of the spinneret is rounded, and the manufacturing cost of the spinneret containing holes increases There was a problem.

이에 본 발명에서는 편평도가 높은 섬유를 방사하기 위한 방사홀을 포함하는 방사구금에 있어서, 상기 방사홀이 하기 조건 (1) 및 (2)를 모두 만족하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금을 제공함으로써 상술한 문제의 해결을 모색하였다.Accordingly, the present invention provides a spinneret comprising a spinneret for spinning high-flatness fibers, characterized in that the spinneret has spinning yarns for polyester multifilament fibers having a twisting effect satisfying all of the following conditions (1) and (2) By providing detention, we sought to solve the above-mentioned problems.

(1) 하기 관계식 (a)에 의한 방사홀 편평도 19 이상(1) Radial hole flatness of 19 or more according to the following formula (a)

(2) 방사홀 단면적 0.17 ~ 0.28mm2 (2) Radial hole cross-sectional area 0.17 to 0.28 mm 2

[관계식 a][Relation a]

Figure 112013114542768-pat00005
임.
Figure 112013114542768-pat00005
being.

이를 통해 방사설비 자체의 변경 없이도 목적하는 편평도를 가지는 섬유를 수득할 수 있는 동시에 방사작업성이 현저히 향상되고, 방사 홀의 제조가 종래에 비해 용이해져 방사홀을 포함하는 구금의 제조비용이 절감될 수 있다.
This makes it possible to obtain a fiber having a desired flatness without changing the radiation equipment itself, and at the same time, the spinning workability is remarkably improved, and the manufacturing cost of the spinning hole is made easier than in the prior art, have.

구체적으로 도 3은 본 발명의 바람직한 일구현예에 따른 방사홀의 단면도로써, 방사홀은 단축의 길이(도3의 b)에 비해 장축의 길이(도3의 a)가 더 긴 이형단면을 가지고 있으며, 이에 따라 조건 (1) 로써, 하기의 관계식 (a)에 의한 편평도가 19 이상의 범위를 가져야 한다.3 is a cross-sectional view of a spinning hole according to a preferred embodiment of the present invention, wherein the spinning hole has a longer cross-section (a in Fig. 3) than the minor axis length (b in Fig. 3) , And accordingly, as the condition (1), the flatness according to the following relational expression (a) should be 19 or more.

[관계식 a][Relation a]

Figure 112013114542768-pat00006
Figure 112013114542768-pat00006

만일 홀의 편평도가 19 미만인 경우 목적하는 편평도가 높은 섬유, 구체적으로 편평도가 9.5이상인 섬유를 수득할 수 없는 문제점이 있다. 보다 바람직하게는 상기 홀의 편평도는 19 ~ 26일 수 있으며, 편평도가 26을 초과하지 않음으로써, 종래의 방사설비에서 냉각장치의 설비변경 없이도 높은 편평도를 가지는 섬유를 수득할 수 있으며, 편평도를 만족하면서 제조되는 섬유의 단면적 편차가 작아 균일한 염색 및 연사효과를 가지는 섬유를 수득할 수 있다. 홀의 편평도가 26을 초과할 경우 목적하는 편평도를 가지는 섬유를 수득할 수 있으나 냉각장치 등의 제조설비를 변경해야 하는 문제점이 있으며 수득되는 섬유의 단면적이 균일하지 않은 문제점이 있을 수 있다.If the flatness of the hole is less than 19, there is a problem that a desired flatness fiber, specifically, a fiber having a flatness of 9.5 or more can not be obtained. More preferably, the flatness of the hole may be 19 to 26, and since the flatness does not exceed 26, it is possible to obtain a fiber having a high flatness without changing the equipment of the cooling device in the conventional spinning equipment, A fiber having a uniform dyeing and twisting effect can be obtained because the cross-sectional deviation of the fibers to be produced is small. If the flatness of the hole is more than 26, fibers having desired flatness can be obtained. However, there is a problem that the manufacturing equipment such as a cooling device needs to be changed, and the cross-sectional area of the obtained fibers may not be uniform.

본 발명의 바람직한 일구현예에 따르면, 상기 방사홀에서 단축의 길이(도3의 b)는 0.8~1.2 mm이며, 장축의 길이(도3의 a)는 1.75~2.5 mm일 수 있다.
According to a preferred embodiment of the present invention, the length of the minor axis (b in Fig. 3) in the spinning hole is 0.8 to 1.2 mm and the length of the major axis (a in Fig. 3) may be 1.75 to 2.5 mm.

본 발명의 방사홀은 상기 조건 (1)을 만족함과 동시에 조건 (2)로써, 방사홀의 단면적이 0.17 ~ 0.28 mm2을 만족해야 한다. 만일 상기 조건 (1)과 같은 편평도를 가지는 방사홀 일지라도 방사홀의 단면적이 조건 (2)를 만족해야만 목적하는 편평도가 현저히 높은 섬유를 수득할 수 있다.The radiation hole of the present invention should satisfy the above condition (1) and satisfy the condition (2) that the sectional area of the radiation hole should satisfy 0.17 to 0.28 mm 2 . If the cross-sectional area of the spinning hole satisfies the condition (2) even if the spinning hole has the flatness as in the above-mentioned condition (1), a fiber having a significantly high flatness can be obtained.

만일 방사홀의 단면적이 0.17 mm2 미만인 경우 목적하는 편평도가 높은 섬유, 구체적으로 편평도가 9.5이상인 섬유를 수득할 수 없거나 팩압이 현저하게 높아 리크(LEAK)가 발생하고 및/또는 방사작업성이 저하되는 문제점이 있을 수 있다. 또한, 만일 단면적이 0.28 mm2을 초과하는 경우 배면압력이 너무 낮아 제조되는 섬유의 단면적의 편차가 현저하게 커지는 문제점이 있을 수 있으며, 방사조업성이 현저하게 저하되거나 방사조차 되지 않는 문제점이 있을 수 있다.
If the cross-sectional area of the spinning hole is less than 0.17 mm 2 , it is impossible to obtain a fiber having a desired level of flatness, specifically a fiber having a flatness of 9.5 or more, or a pack pressure is remarkably high to cause leakage (LEAK) and / There may be a problem. If the cross-sectional area exceeds 0.28 mm 2 , there is a problem that the back pressure is too low, and thus the deviation of the cross-sectional area of the produced fiber becomes remarkably large, and there is a problem that the spin- have.

한편, 본 발명의 바람직한 일구현예에 따르면, 방사홀 횡단면의 둘레 중 곡선이 존재하지 않을 수 있다.Meanwhile, according to a preferred embodiment of the present invention, there may be no circumferential curve of the spinning hole cross section.

종래의 편평도가 1이 아닌 섬유를 제조하기 위한 방사홀의 형상은 도 2와 같이 횡단면의 단축에 해당되는 양 단면(P)이 수득되는 섬유의 단면 형성 안정성 즉, 단면적의 편차가 적은 섬유를 수득하기 위해 곡선처리 되어 있었다. 그러나 본 발명의 방사홀은 도 3과 같이 횡단면이 직사각형의 형상으로 방사홀의 단면 둘레 중 곡선 처리된 부분이 존재하지 않고, 곡선부분 없이도 편평도가 높으면서도 동시에 균일한 단면적을 가지는 섬유를 수득할 수 있으며, 곡선 처리된 부분이 존재하지 않음에 따라 방사홀의 제조에 있어 제조비용이 절감되는 이점이 있다.
The shape of the spinning hole for producing a fiber having a conventional flatness of not 1 is not particularly limited as long as the cross-sectional formation stability of the fiber from which both end faces P corresponding to the short axis of the cross section, Had been subjected to a curved line. However, as shown in Fig. 3, the spinneret of the present invention has a rectangular cross-sectional shape and does not have a curved portion around the end face of the spinneret, and can obtain a fiber having a uniform flattened cross- , And there is an advantage that manufacturing cost is reduced in manufacturing the radiation hole as the curved portion is not present.

상술한 바와 같은 본 발명에 따른 방사구금은 폴리에폴리에틸렌테레프탈레이트를 포함하는 섬유용 방사구금일 수 있다. 또한, 바람직하게는 상기 방사구금을 통해 방사되는 성분은 용융점도가 540 ~ 640 g/cm·s 이고, 이에 따른 방사홀 내 상기 성분의 전단속도가 6,000 s-1 이하일 수 있다. 만일 방사홀 내 방사되는 성분의 전단속도가 6,000 s-1을 초과하는 경우 본 발명에 따른 방사구금을 통해 목적하는 높은 편평도를 가지는 이형단면을 가지는 섬유를 수득할 수 없는 문제점이 발생할 수 있다. 이처럼, 높은 편평도를 가지는 이형단면을 가지는 섬유를 제조하기 위해서는 본 발명에 따른 특정 조건들을 만족하고 상기와 같은 여러 인자들을 복합적으로 고려해야만 하며, 이러한 이유로 종래의 방사구금을 통해서는 편평도가 높은 섬유를 제조할 수 없거나 냉각방식을 변경하는 등의 별도의 제조설비 변경이 요구될 수 있다.
The spinneret according to the present invention as described above may be a spinneret for fibers including poly (ethylene terephthalate). Preferably, the component radiated through the spinneret has a melt viscosity of 540 to 640 g / cm.sup.2, and the shear rate of the component in the spinneret may be less than or equal to 6,000 s.sup.- 1 . If the shear rate of the component radiated in the spinning hole exceeds 6,000 s -1 , there may arise a problem that the spinneret according to the present invention can not obtain a fiber having a desired highly flattened cross-section. Thus, in order to produce a fiber having a heterogeneous section having a high flatness, it is necessary to satisfy various conditions according to the present invention and to take into account various factors as described above. For this reason, A separate manufacturing facility change such as not being able to manufacture or changing the cooling method may be required.

본 발명의 바람직한 일구현에에 따르면, 방사구금은 상기 방사홀이 복수개로 포함되며, 복수개로 포함되는 방사홀들의 평균 단면적이 0.17 ~ 0.28mm2 이고, 상기 방사홀들의 평균 단면적 중 소정의 평균 단면적에 대해 하기 관계식 (b)에 의한 분산계수(CV)가 10% 이하인 방사홀들을 포함할 수 있다.According to a preferred embodiment of the present invention, the spinneret includes a plurality of the spinnerets, the average cross-sectional area of the plurality of spinner holes is 0.17 to 0.28 mm 2 , and the average cross- And the dispersion coefficient (CV) according to the following relationship (b) is 10% or less.

[관계식 b][Relation expression b]

Figure 112013114542768-pat00007
Figure 112013114542768-pat00007

만일 상기 관계식 (b)에 의한 분산계수가 10%를 초과하는 방사홀들을 포함할 경우 방사된 섬유의 단면적이 상이해지고, 그 정도가 커져 방사성에 문제점이 있으며, 제조된 섬유를 가공한 섬유에서 균일한 물성을 수득할 수 없는 문제점이 있다.
If the number of the dispersed phase according to the above relational formula (b) is more than 10%, the cross-sectional area of the spun fibers becomes different, There is a problem that the physical properties can not be obtained.

도 4는 본 발명의 바람직한 일구현예에 따른 방사구금 횡단면도로써, 상기 도면은 구금에 있어 성분이 방사되는 최하부(방사노즐)의 구금단면으로써, 복수개의 방사홀(101)을 포함하고, 최하부의 위쪽으로 통상적인 섬유 방사구금에 포함되는 구금분배판(미도시)이 1개 이상 포함될 수 있다. 도 5는 본 발명의 바람직한 다른 일구현예에 따른 방사구금 횡단면도로써, 복수개의 방사홀(111)을 포함하며, 상기 방사홀의 배치는 도 4와 다르게 구금 횡단면의 중심을 기준으로 여러겹의 동심원으로 배치될 수 있다. 상기 방사홀(101, 111)의 개수와 배치는 목적에 따라 변경될 수 있는 바, 본 발명에서는 특별히 한정되지 않는다.
FIG. 4 is a cross-sectional view of a spinneret according to a preferred embodiment of the present invention, which is a cross-section of the lowest portion (spinneret) at which components are radiated in the spinneret and includes a plurality of spinner holes 101, Upwards, one or more detention distribution plates (not shown) may be included in a typical fiber spinning detention. 5 is a cross-sectional view of the spinneret according to another preferred embodiment of the present invention, which includes a plurality of spinner holes 111, the arrangement of which is different from that of Fig. 4 in that the spinneret has a plurality of concentric circles . The number and arrangement of the radiation holes 101 and 111 can be changed according to the purpose, but are not particularly limited in the present invention.

한편, 상술한 본 발명에 따른 방사구금을 통해 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조 할 수 있으며, (1) 폴리에스테르계 성분을 용융시키는 단계; (2) 상기 방사구금에 포함된 방사홀을 통해 폴리에스테르계 성분을 방사하는 단계; 및 (3) 방사된 폴리에스테르계 성분을 열처리하는 단계;를 포함한 공정의 진행으로 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유가 제조될 수 있다.On the other hand, the polyester multifilament fiber having a twist effect can be produced through the spinneret according to the present invention described above. The polyester multifilament fiber can be produced by (1) melting a polyester component; (2) spinning the polyester-based component through the spinneret included in the spinneret; And (3) heat-treating the irradiated polyester-based component to produce a polyester multifilament fiber having a twist effect.

구체적으로 도 6은 본 발명의 바람직한 일실시예에 따른 제조공정흐름도로써, 폴리에스테르계 성분을 용융시키는 단계(S10)를 거쳐 복합방사하는 단계(S11) 및 열처리하는 단계(S15)를 통해 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유가 제조되며, 부가적으로 방사(S11) 후 냉각 고화 단계(S12), 유제공급단계(S13) 및 부분연신공정(미도시) 또는 연신공정(S14)을 거칠 수 있다.
Specifically, FIG. 6 is a flow chart of a manufacturing process according to a preferred embodiment of the present invention. As shown in FIG. 6, a polyester-based component is melted (S10), followed by a composite spinning step (S11) and a heat treatment step (S15) (S12), an emulsion feeding step (S13) and a partial stretching step (not shown) or a stretching step (S14) after the spinning (S11) .

먼저, (1) 단계로써, 폴리에스테르계 성분을 용융시키는 단계를 수행한다.First, in step (1), a step of melting the polyester-based component is performed.

상기 폴리에스테르계 성분은 폴리에틸렌테레프탈레이트(PET), 폴레부틸렌테레프탈레이트(PBT), 폴리테트라메틸렌테레프탈레이트(PTT), 폴리헥실렌 테레프탈레이트, 폴리에틸렌나프탈레이트, 폴리부틸렌나프탈레이트, 폴리에틸렌-1,2-비스(페녹시) 에탄-4,4'-디카르복실레이트, 폴리에틸렌이소프탈레이트/ 네페프탈레이트 공중합체, 폴리부틸렌테레프탈레이트/ 이소프탈레이트 공중합체 및 폴리부틸렌 테레프탈레이트/데칸-디카르복실레이트 공중합체 등으로 이루어지는 군으로부터 선택된 적어도 한가지 성분을 포함할 수 있으며, 바람직하게는 폴리에틸렌테레프탈레이트(PET) 또는 개질된 폴리에틸렌테레프탈레이트일 수 있다. Wherein the polyester component is at least one selected from the group consisting of polyethylene terephthalate (PET), polybutylene terephthalate (PBT), polytetramethylene terephthalate (PTT), polyhexylene terephthalate, polyethylene naphthalate, polybutylene naphthalate, (Phenoxy) ethane-4,4'-dicarboxylate, polyethylene isophthalate / nephthalate copolymer, polybutylene terephthalate / isophthalate copolymer and polybutylene terephthalate / decane-dicarboxylate And at least one component selected from the group consisting of polyethylene terephthalate (PET) and modified polyethylene terephthalate.

더 구체적으로 상기 개질된 폴리에틸렌테레프탈레이트는 단량체로 디올성분인 에틸렌글리콜 및 산성분으로 테레프탈산에 이외에 설폰화된 금속염을 더 포함할 수 있으며, 비제한적인 예로써, 디메틸 설퍼이소프탈레이트 소듐염 등이 있을 수 있다. 또한, 테레프탈산 이외의 방향족 다가 카르복실산을 단량체로 더 포함할 수 있으며, 이에 대한 비제한적 예로써 디메틸테레프탈레이트, 이소프탈레이트 및 디메틸이소프탈레이트 중 어느 하나 이상일 수 있다. 나아가, 디올 성분으로 에틸렌글리콜을 제외한 디올성분이 단량체로 더 포함될 수 있으며, 이러한 디올성분의 비제한적인 예로써, 네오펜틸글리콜, 디에틸렌 글리콜, 네오펜틸글리콜, 1,3-프로판디올, 1,4-부탄디올, 1,6-헥산디올 등일 수 있다. 상기 개질된 폴리에틸렌테레프탈레이트의 구체적인 조성 및 조성비는 본 발명에서 특별히 한정되지 않는다.More specifically, the modified polyethylene terephthalate may further include ethylene glycol as a diol component and a sulfonated metal salt as an acid component other than terephthalic acid as a monomer, and examples thereof include dimethylsulfone isophthalate sodium salt and the like . In addition, aromatic polycarboxylic acids other than terephthalic acid may be further included as a monomer, and as a non-limiting example, it may be any one or more of dimethyl terephthalate, isophthalate, and dimethyl isophthalate. Further, as the diol component, a diol component other than ethylene glycol may be further included as a monomer. Examples of such a diol component include neopentyl glycol, diethylene glycol, neopentyl glycol, 1,3-propanediol, 4-butanediol, 1,6-hexanediol, and the like. The specific composition and composition ratio of the modified polyethylene terephthalate are not particularly limited in the present invention.

다만, 상기 폴리에스테르계 성분은 용융점도는 540 ~ 640 g/cm·s일 수 있다. 만일 용융점도가 상기 범위를 만족하지 못하는 방사조업성이 현저히 저하되거나 목적하는 편평비를 가지는 편평사를 제조하지 못하는 문제점이 있을 수 있다.However, the polyester component may have a melt viscosity of 540 to 640 g / cm · s. If the melt viscosity does not satisfy the above range, the spinning workability may be remarkably reduced or a flat yarn having a desired flatness ratio may not be produced.

구체적으로 도 7은 본 발명의 바람직한 일실시예에 따른 방사기의 모식도로써, 호퍼(1)에 폴리에스테르계 칩을 투입하여 용융부(2)에서 용융될 수 있다. 이때, 상기 폴리에스테르계 성분은 바람직하게는 270~300 ℃용융되어 방사될 수 있으며, 고유점도는 0.6 ~ 1.0 dl/g 일 수 있다. 만일 고유점도가 0.6 dl/g 미만인 경우 방사작업성 및 방사 후 원사의 형태안정성이 현저히 저하되는 문제점이 있을 수 있으며, 1.0 dl/g을 초과하는 경우 통상적인 폴리에스테르 방사기를 통해서 방사하기 어려운 문제점이 있을 수 있다.
Specifically, FIG. 7 is a schematic view of a spinning machine according to a preferred embodiment of the present invention, in which a polyester-based chip is put into a hopper 1 and melted in a melted portion 2. At this time, the polyester component is preferably melted at 270 to 300 ° C and can be radiated, and the intrinsic viscosity may be 0.6 to 1.0 dl / g. If the intrinsic viscosity is less than 0.6 dl / g, there may be a problem that the spinning workability and the shape stability of the yarn after spinning are remarkably deteriorated. If the intrinsic viscosity is more than 1.0 dl / g, Can be.

다음으로, (2) 단계로써, 상기 방사구금에 포함된 방사홀을 통해 폴리에스테르계 성분을 방사하는 단계를 수행한다.Next, in step (2), a step of spinning the polyester-based component through the spinneret included in the spinneret is performed.

구체적으로 도 7에서 용융부(2)에서 용융된 폴리에스테르계 성분이 구금(3, 4, 5)을 통해 방사될 수 있으며, 용융된 폴리에스테르 성분을 방사온도 270 ~ 300 ℃, 방사속도 600 ~ 2000 mpm으로 하여 방사될 수 있다. Specifically, in FIG. 7, the molten polyester component in the molten portion 2 can be radiated through the nipples 3, 4 and 5, and the melted polyester component can be irradiated at a spinning temperature of 270 to 300 ° C., 2000 mpm. ≪ / RTI >

또한, 상기 방사는 바람직하게는 폴리에스테르계 성분의 방사 홀 내 전단속도가 6,000 s-1 이하가 되도록 하여 방사될 수 있다. 만일 전단속도가 상기 수치범의를 초과하는 경우 목적하는 편평비를 가지는 이형단면을 가지는 섬유를 제조할 수 없는 문제점이 있을 수 있다.
In addition, the radiation may preferably be radiated so that the shear rate in the spin holes of the polyester-based component is less than 6,000 s < -1 >. If the shear rate exceeds the numerical range described above, there may be a problem in that it is not possible to produce a fiber having a deformed section having a desired flatness ratio.

상기 (2) 단계를 통해 방사된 섬유는 냉각 및 고화단계(도 7의 6)를 거칠 수 있다. 이때 냉각풍의 속도는 15 ~ 40mpm의 속도로 진행시키는 것이 바람직하며, 상기 범위를 벗어날 경우 섬유 단면 형상의 제어가 어렵고, 균제도를 향상시킬 수 없는 문제점이 있다. 본 발명에 따른 방사구금을 통해 방사 시에 상기 냉각 및 고화단계에서 종래의 냉각설비 변경없이도 목적하는 편평도를 가지는 섬유를 수득할 수 있으며, 본 발명에 따른 방사구금을 통하지 않는 경우 높은 편평도를 가지는 섬유를 제조한다 하더라도 추가적인 냉각장치의 설비 변경이 요구되는 문제점이 있다.
The fibers spun through step (2) may undergo a cooling and solidification step (6 in FIG. 7). At this time, it is preferable to advance the cooling wind at a speed of 15 to 40 mpm, and if it is out of the above range, it is difficult to control the cross-sectional shape of the fiber and the uniformity can not be improved. When spinning through the spinneret according to the present invention, the fiber having the desired flatness can be obtained without changing the conventional cooling equipment in the cooling and solidifying step, and when the spinneret according to the present invention is not used, There is a problem that further facility change of the cooling device is required.

다음으로 원활한 방사 및 권취를 위하여 유제를 공급(도 6의 S13)할 수 있다. 유제공급(도 7의 8)은 고화 영역에 가이드를 설치한 가이드에서 유제 분사 방식이나 오일 롤러 방식이 사용될 수 있으며, 두 방식 중 어떤 방식을 사용하더라도 무방하다.
Next, the emulsion can be supplied (S13 in FIG. 6) for smooth spinning and winding. In the emulsion supply (8 in FIG. 7), an emulsion spraying method or an oil roller method may be used in a guide provided with a guide in a solidification region, and either method may be used.

다음으로 본 발명의 바람직한 일실시예에 따르면, 상기 단계를 거친 섬유는 부분연신 공정을 거칠 수 있다. 바람직하게는 상기 부분연신은 1차 고뎃롤러 속도 2500 ~ 2900mpm 및 2차 고뎃롤러 속도 2500 ~ 2900mpm 조건으로 수행될 수 있다.
Next, according to a preferred embodiment of the present invention, the fibers subjected to the above step may be subjected to a partial stretching process. Preferably, the partial stretching may be performed under the conditions of a first godet roller speed of 2500 to 2900 mpm and a second godet roller speed of 2500 to 2900 mpm.

다음으로 (2)단계 이후에 부분연신 단계를 거치거나 또는 부분연신 공정을 거치지 않은 섬유에 대해 연신하는 단계(도 7의 9, 10)를 수행할 수 있다.Next, steps (9 and 10 in Fig. 7) may be carried out for stretching the fibers after the step (2) by a partial stretching step or for fibers not subjected to a partial stretching step.

상기 연신을 통해 섬유배향을 향상시켜 보다 높은 강도를 가지는 섬유를 수득할 수 있다. 연신 조건과 관련하여 구체적으로 1차 고뎃롤러 속도(도 7의 9)는 600 ~ 2,000 mpm일 수 있으며, 바람직하게는 1,400 ~ 1,600mpm일 수 있다. 만일 1차 고뎃롤러의 연신속도가 1,000mpm 미만인 경우, 원사의 경시변화에 따라 물성이 저하되는 문제점이 있으며, 낮은 1차 고뎃 롤러 속도로 인하여 방사 장력이 낮아 그로 인하여 사절이 많이 발생할 수 있다. 만일 연신속도가 2,000mpm을 초과하면 불균일한 연신이 됨으로서 염색 불량이 발생될 우려가 있다. 상기 1차 고뎃롤러의 온도는 50 ~ 100℃일수 있으며, 바람직하게는 80 ~ 100℃일 수 있다.By the stretching, the fiber orientation can be improved, and fibers having higher strength can be obtained. Concretely with respect to the stretching condition, the first godet roller speed (9 in FIG. 7) may be 600 to 2,000 mpm, and preferably 1,400 to 1,600 mpm. If the elongation speed of the first godet roller is less than 1,000 mPm, there is a problem that the physical properties are lowered with the change of the yarn over time, and the yarn tension is low due to the low first godet roller speed. If the stretching speed exceeds 2,000 mPm, uneven stretching may occur and dyeing defects may occur. The temperature of the primary godet roller may be 50 to 100 캜, preferably 80 to 100 캜.

다음으로 2차 고뎃롤러(도 7의 10) 속도는 3,000 ~ 5,000 mpm일 수 있으며, 방사조업성을 고려하여 바람직하게는 연신속도가 3500 내지 4,500mpm일 수 있다. 만일 상기 2차 고뎃 롤러 속도가 3,000mpm 미만인 경우, 방사된 원사의 물성, 특히 강신도가 낮아지고 생산성이 저하되게 되며, 5,000mpm을 초과하면 2차 고뎃 롤러에서 원사 떨림이 발생하여 사절이 발생할 우려가 있다. 2차 고뎃롤러의 온도는 70 ~ 180℃일 수 있고 바람직하게는 135 내지 175℃일 수 있다. 만일 2차 고뎃 롤러의 열고정 온도가 70℃미만인 경우, 경시에 따른 강신도 등의 물성 변화가 발생할 우려가 있으며 또한 수축율이 높은 원사가 되어 차후 원단에서 염색 가공 진행 시 과수축이 발생 할 우려가 있으며, 180℃를 초과하면 2차 고뎃 롤러에서 사 떨림이 커져 안정한 조업이 곤란한 우려가 있다.
Next, the speed of the second godet roller (10 in FIG. 7) may be 3,000 to 5,000 mpm, and the stretching speed may preferably be 3500 to 4,500 mpm in consideration of spinnability. If the second godet roller speed is less than 3,000 mpm, the physical properties of the spun yarn, in particular, the strength and the productivity are lowered. If the second godet roller speed is more than 5,000 mpm, yarn shaking may occur in the second godet roller, have. The temperature of the secondary godet roller may be from 70 to 180 캜, and preferably from 135 to 175 캜. If the heat setting temperature of the second godet roller is less than 70 ° C, there is a possibility that the physical properties such as the elongation and the like may change with the elapse of time, and the yarn having a high shrinkage ratio may cause shrinkage during the subsequent dyeing process If the temperature is higher than 180 DEG C, there is a fear that the quake shakes in the secondary godet roller become large and stable operation becomes difficult.

상기와 같은 단계들을 거친 섬유는 (3) 단계로써, 열처리하는 단계를 거친다. The fibers having undergone the above steps are subjected to a heat treatment step (3).

종래의 이형단면의 섬유 또는 일정한 편평비를 가지는 섬유는 까칠한 촉감과 은은한 광택을 발현하고 제직성을 향상시키기 위해 별도의 연사공정을 수행해야만 했다. 그러나 연사공정은 목적하는 섬유의 효과를 구현하기 위해 그 조건들이 다양하고 이에 따라 별도의 제조장치, 제조공정의 추가를 요구하여 제조단가, 제조시간 등이 상승하는 문제점이 있었다.Conventional fibers having a modified cross-section or fibers having a certain flatness ratio had to be subjected to a separate twisting process in order to develop a rough feel and a smooth luster and to improve the fabricability. However, the twist yarn process has various problems in order to realize the effect of the target fiber, and accordingly, there is a problem that the manufacturing cost and the manufacturing time are increased due to addition of additional manufacturing equipment and manufacturing process.

이에 본 발명의 발명자들은 별도의 연사공정 없이도 제조된 섬유가 본 발명에 따른 섬유 단면의 편평비를 만족하는 경우 열처리만으로도 연사된 섬유 같은 촉감과 광택을 구현할 수 있었다. 상기 열처리는 연사효과의 발현을 위해 별도로 가해질 수도 있으나, 통상적으로 사가 제조되는 공정 중에 열이 가해지는 여러 공정(열고정 등)에 의해 연사효과를 부가적으로 얻을 수 있기 때문에 제조공정의 간소화 및 제조시간 단축, 비용의 절감에 따라 생산성을 더욱 향상시킬 수 있었다. 이에 따라 본 발명의 바람직한 일구현예에 따르면, 상기 열처리 온도는 65 ~ 200℃일 수 있고 열처리의 공정은 제조된 섬유 자체에 대해 열처리할 수도 있고, 제조된 섬유를 제직한 원단 상태에서 열처리하여 원단에 포함된 섬유가 연사효과를 발휘하도록 할 수도 있다.
Accordingly, the inventors of the present invention have been able to realize a fiber-like tactile feeling and gloss by heat treatment only when the fibers produced without a separate twisting process satisfy the flatness ratio of the fiber cross-section according to the present invention. The heat treatment may be separately performed for the purpose of manifesting the twist effect, but since the twist effect can be additionally obtained by various processes (heat fixation, etc.) in which heat is applied during the process of manufacturing the yarn, As time has been shortened and costs have been reduced, productivity has been further improved. Thus, according to a preferred embodiment of the present invention, the heat treatment temperature may range from 65 to 200 ° C., and the heat treatment may be performed on the produced fiber itself or may be heat treated in a fabric state in which the produced fiber is woven, So that the fibers contained in the fibers can exert a continuous yarn effect.

한편, 본 발명의 바람직한 일구현예에 따르면, 상기와 같이 제조한 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유는 40 ~250데니어/8 ~ 72필라멘트를 가질 수 있고, 하기의 관계식 (c)에 의한 편평도가 9.5 이상인 모노사가 전체 모노사 중 70% 이상일 수 있고, 보다 바람직하게는 전체 모노사 중 90%이상일 수 있다.According to a preferred embodiment of the present invention, the polyester multifilament fiber produced as described above may have a filament of 40 to 250 denier / 8 to 72 filaments and may have a flatness of 9.5 or more according to the following relationship (c) May be at least 70% of the total monosaccharides, and more preferably at least 90% of the total monosaccharides.

[관계식 c][Relation c]

Figure 112013114542768-pat00008
Figure 112013114542768-pat00008

이를 통해 연사공정을 수행하지 않았음에도 불구하고 연사공정을 수행한 사(yarn)를 직조한 직물과 같이 까칠까칠한 촉감을 가지며 동시에 은은한 광택까지 발현하며, 이를 포함하는 원단이 평활성이 우수하고 표면조도도 낮은 원단의 구현이 가능하다. 또한, 연사 공정을 수행한 사(yarn)와 같이 제직성이 향상되고 사강력도 증가할 수 있다.Although the yarn process is not carried out through this process, the yarn having the yarn which has been subjected to the twist yarn process has a rough texture like that of the woven fabric and at the same time, the yarn including the yarn has a smoothness, Low fabric can be realized. In addition, the warpage can be improved and yarn strength can be increased like a yarn which is subjected to a twisting process.

만일 편평도가 9.5 미만인 경우 원단으로 제직되었을 때 까칠까칠한 터치감 등의 감성을 구현하기 어려우며, 은은한 광택을 발현하기 어려운 문제점이 있을 수 있다. If the flatness is less than 9.5, it is difficult to realize sensibility such as a touch feeling that is rough when the cloth is woven, and there may be a problem that it is difficult to exhibit a soft gloss.

상기와 같은 편평도를 가지는 본 발명의 폴리에스테르 고편평사는 섬도가 40 ~ 250 데니어이고, 8 ~ 72 필라멘트를 가진다. 만일 섬도가 40 데니어 미만인 경우 방사성 문제점이 있을 수 있으며, 250 데니어를 초과하는 경우 팩(pack) 압력이 높아 방사조업성이 저하되는 문제점이 있을 수 있다. 또한, 필라멘트수가 8 개 미만인 경우 방사성에 문제점이 있을 수 있으며, 72 개를 초과하는 경우 단면불균일 발생 빈도가 증가함에 따라 목적하는 연사효과의 발현이 미약하거나 제직한 원단의 평활도가 향상되지 않을 수 있고, 터치감이 저하되는 문제점이 있을 수 있다.The polyester high flat yarn of the present invention having such a flatness has a fineness of 40 to 250 denier and 8 to 72 filaments. If the fineness is less than 40 denier, there may be a radioactive problem. If the fineness is more than 250 denier, the pack pressure may be high, which may result in a deterioration of spinnability. If the number of filaments is less than 8, there may be a problem in radioactivity. If the number of filaments is more than 72, the frequency of occurrence of cross-sectional irregularity increases, so that the expression of the desired twisting effect is weak or the smoothness of the woven fabric may not be improved , There is a problem that the touch feeling is lowered.

또한, 상기와 같은 필라멘트수를 가지는 고편평사에서 편평도가 9.5 이상인 모노사가 전체 모노사 중 70% 이상이어야 하며, 바람직하게는 상기 편평도가 9.5 ~ 13이고, 상기 편평도 중 소정의 편평도를 가지는 필라멘트가 전체 필라멘트 개수의 90% 이상일 수 있다.In the high flat yarn having the above-mentioned number of filaments, the mono yarn having a flatness of 9.5 or more should be at least 70% of the total mono yarns, preferably the flatness is 9.5 to 13, and the filament having a predetermined flatness of the flatness It may be more than 90% of the total number of filaments.

만일 복수개의 필라멘트 중에 편평도가 9.5 이상인 모노사가 전체 모노사 중 70% 미만인 경우 불균일 염색에 따른 품질 저하 및 연사효과 발현이 미약한 문제점이 있을 수 있다.
If a mono yarn having a flatness of 9.5 or more among a plurality of filaments is less than 70% of the total mono yarns, there may be a problem that quality deterioration due to non-uniform dyeing and the manifestation of a twist effect are weak.

한편, 본 발명의 바람직한 일구현예에 따르면, 본 발명은 상기와 같은 필라멘트 수, 모노사의 편평도 및 편평도를 만족하는 필라멘트 수의 비율을 만족하는 동시에 각 모노사의 평균 단면적이 균일할 수 있다. 이에 따라 상기 멀티필라멘트 섬유의 모노사 섬도가 0.5 ~ 30 데니어일 수 있고, 바람직하게는 모노사들의 평균 단면적이 132 ~ 2370 μm2이며, 상기 모노사 평균 단면적 중 소정의 평균단면적에 대한 하기 관계식 d에 의한 분산계수(CV)가 45% 이하인 모노사들이 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유에 포함될 수 있으며 보다 바람직하게는 분산계수가 35%이하 일 수 있다.Meanwhile, according to a preferred embodiment of the present invention, the present invention satisfies the above-mentioned ratio of the number of filaments, the number of filaments satisfying the flatness and flatness of the mono yarns, and the average cross-sectional area of each mono yarn can be uniform. Accordingly, the monofilament fineness of the multifilament fiber may be 0.5 to 30 denier, preferably, the average cross-sectional area of the monofilaments is 132 to 2370 μm 2 , and the following relationship d (CV) of 45% or less may be included in the polyester multifilament fiber, and more preferably the dispersed phase number may be 35% or less.

[관계식 d][Relational expression d]

Figure 112013114542768-pat00009
Figure 112013114542768-pat00009

전체 필라멘트 중 동일한 편평비를 가지면서, 단면적 또한 동일한 모노사의 비율이 높을수록 균일한 염색 및 균일한 연사효과 발현에 유리한 이점이 있다. 만일 평균단면적에 대한 분산계수가 45%를 초과하는 경우 불균일 염색 및 균일한 연사효과 발현에 문제점이 있다.
The higher the ratio of the mono yarns having the same aspect ratio of all the filaments and the same cross-sectional area, the more advantageous for uniform dyeing and uniform continuous yarn effect. If the number of dispersion factors exceeds 45% with respect to the average cross-sectional area, there is a problem in heterogeneous dyeing and uniformity of the twist.

본 발명은 상술한 본 발명에 따라 제조된 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 포함하는 원단을 포함한다.The present invention comprises a fabric comprising polyester multifilament fibers made according to the invention as described above.

본 발명에서 사용한 용어인 상기 원단은 직물 또는 편물을 모두 포함한다The term fabric, as used herein, includes both fabric and knitted fabric

..

먼저, 상기 원단은 본 발명에 따라 제조된 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 경사 및 위사 중 어느 하나 이상으로 사용하여 제직(weaving)된 직물일 수 있다. First, the fabric may be a fabric that is weaved by using the polyester multifilament fiber produced according to the present invention as at least one of warp and weft.

상기 제직은 평직, 능직, 수자직 및 이중직으로 이루어진 군에서 선택된 어느 하나의 방법으로 이루어질 수 있다. The weaving may be performed by any one method selected from the group consisting of plain weave, twill weave, water weave, and double weave.

상기 평직, 능직 및 수자직을 삼원조직이라 할 때 삼원조직 각각의 구체적인 제직방법은 통상적인 제직방법에 의하며, 삼원조직을 기본으로 하여 그 조직을 변형시키거나 몇 가지 조직을 배합하여 변화있는 직물일 수 있고, 예를들어 변화평직으로 두둑직, 바스켓직 등이 있고, 변화능직으로 신능직, 파능직, 비능직, 산형능직 등이 있으며, 변화수자직으로 변칙수자직, 중수자직, 확수자직, 화강수자직 등이 있다.If the plain weave, twill weave, and water weave are three-dimensional tissue, the specific weaving method of each of the three-dimensional tissue is determined by a conventional weaving method, and it is possible to modify the tissue based on the three- There are, for example, changing jobs, changing jobs, changing jobs, changing jobs, changing jobs, non-working jobs, and twisting jobs. .

상기 이중직은 경사 또는 위사의 어느 한쪽이 2중으로 되어있거나 양쪽이 모두 2중으로 된 직물의 제직방법으로 구체적인 방법은 통상적인 이중직의 제직방법일 수 있다. The double yarn is a method of weaving a fabric in which either one of warp yarns or weft yarns is doubled or both yarns are doubled. The specific method may be a conventional double yarn weaving method.

다만, 상기 직물조직의 기재에 한정되지 않으며, 제직에서의 경위사 밀도의 경우 특별하게 한정하지 않는다.
However, the present invention is not limited to the base fabric of the above-mentioned fabric, and is not particularly limited in the case of the warp yarn density in weaving.

또한, 상기 원단은 본 발명에 따라 제조된 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 원사로 포함하여 편성(knitting)된 편물일 수 있다. 상기 편성은 위편성 또는 경편성의 방법에 의할 수 있으며, 상기 위편성과 경편성의 구체적인 방법은 통상적인 위편성 또는 경편성의 편성방법에 의할 수 있다.
In addition, the fabric may be a knitted fabric including polyester multifilament fibers produced according to the present invention as a yarn. The knitting can be performed by a method of stitch knitting or knitting, and a specific method of stitch knitting and knitting can be performed by a conventional method of stitch knitting or knitting.

하기의 실시예를 통하여 본 발명을 더욱 구체적으로 설명하기로 하지만, 하기 실시예가 본 발명의 범위를 제한하는 것은 아니며, 이는 본 발명의 이해를 돕기 위한 것으로 해석되어야 할 것이다.
The present invention will now be described more specifically with reference to the following examples. However, the following examples should not be construed as limiting the scope of the present invention, and should be construed to facilitate understanding of the present invention.

<실시예 1> &Lt; Example 1 >

방사홀의 단면에서 단축의 길이가 0.1mm, 장축의 길이가 2.2mm이고, 횡단면의 둘레에 곡면이 없는 직사각형의 방사홀이 12개 포함되는 도 4와 같은 방사구금을 제조 후에, 제조된 방사구금을 통해 용융점도가 600 g/cm·s인 290℃로 용융된 폴리에틸렌테레프탈레이트(PET)를 방사온도 285 ℃, 방사속도 1400 mpm, 홀당 토출량 1.85g/mim으로 하여 방사 하였다. 방사된 섬유의 연신을 위해 1차 고뎃 롤러의 속도는 1400 mpm, 온도는 85℃, 2차 고뎃 롤러의 속도는 4000 mpm, 온도는 125℃ 로 진행 하였다. 상기 연신된 섬유에 대해 125 ℃로 열처리를 수행하여 최종50데니어, 12필라멘트이고 단면이 하기 표 1과 같은 편평도를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조하였다.
After manufacturing the spinneret shown in Fig. 4 in which the length of the minor axis is 0.1 mm, the length of the major axis is 2.2 mm and the length of the spinneret is 12 and the number of the rectangular radiation holes is not circumferential around the cross section, Polyethylene terephthalate (PET) melted at 290 ° C with a melt viscosity of 600 g / cm · s was spun at a spinning temperature of 285 ° C, a spinning speed of 1400 mpm, and a discharge rate of 1.85 g / cm per hole. The speed of the first godet roller was 1400 mpm, the temperature was 85 캜, the speed of the second godet roller was 4000 mpm, and the temperature was 125 캜 for stretching the spun fibers. The stretched fibers were heat-treated at 125 ° C. to produce polyester multifilament fibers having a final denier of 12 deniers and a flatness as shown in Table 1 below.

<실시예 2 내지 4>&Lt; Examples 2 to 4 >

실시예 1과 동일하게 실시하여 제조하되, 단면적은 실시예 1과 동일하게 0.22 mm2으로 하고, 방사홀의 횡단면 단축과 장축의 길이를 변경시켜 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조하였다.
The polyester multifilament fiber was produced in the same manner as in Example 1 except that the cross-sectional area was 0.22 mm 2 in the same manner as in Example 1, and the short axis of the cross section of the spinning hole and the length of the long axis were changed.

<실시예 5 내지 6>&Lt; Examples 5 to 6 >

실시예 1과 동일하게 실시하여 제조하되, 편평도는 실시예 1과 동일하게 20으로 하고, 방사홀의 횡단면 단축과 장축의 길이는 하기 표 1과 같이 변경시켜 하기 표 1과 같은 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조하였다.
The flatness was 20 in the same manner as in Example 1, the short axis of the cross section of the spinning hole and the length of the long axis were changed as shown in the following Table 1, and polyester multifilament fibers .

<실시예 7>&Lt; Example 7 >

실시예 1과 동일하게 실시하여 제조하되, 방사홀에 대한 평균단면적에 대한 분산계수를 표 1과 같이 변경시켜 하기 표 1과 같은 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조하였다.
The polyester multifilament fiber as shown in Table 1 below was prepared by changing the dispersion factor for the average cross-sectional area of the spinneret in the same manner as in Example 1, as shown in Table 1.

<실시예 8 내지 12>&Lt; Examples 8 to 12 >

실시예 1과 동일하게 실사하여 제조하되, 방사홀의 횡단면 단축과 장축의 길이를 조정하여 섬유를 방사하고, 방사된 섬유에 대해 연신을 위해 1차 고뎃 롤러의 속도는 1400 mpm, 온도는 85℃, 2차 고뎃 롤러의 속도는 4000 mpm, 온도는 125℃ 로 진행 하였다. 상기 연신된 섬유에 대해 연신열처리 공정을 통해 125 ℃로 열처리를 수행하여 최종 50데니어, 12 필라멘트인 하기 표2와 같은 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조하였다.
The fiber was spinned by adjusting the short axis of the cross section of the spinning hole and the length of the long axis. The spinning speed of the first godet roller was 1400 mpm, the temperature was 85 DEG C, The speed of the second godet roller was 4000 mpm and the temperature was 125 캜. The stretched fibers were subjected to a heat treatment at 125 캜 through a stretching heat treatment step to produce polyester multifilament fibers as shown in Table 2 below, which were 50 denier and 12 filament.

<비교예 1 내지 7> &Lt; Comparative Examples 1 to 7 &

실시예 1과 동일하게 실시하여 제조하되, 하기 표 1과 같이 방사홀의 횡단면 단축과 장축의 길이를 변경시켜 하기 표 1과 같은 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조하였다.
The polyester multifilament fiber as shown in Table 1 below was prepared by changing the short axis of the cross section and the length of the long axis of the spinning hole as shown in Table 1 below.

<비교예 8 내지 12>&Lt; Comparative Examples 8 to 12 >

실시예 1과 동일하게 실사하여 제조하되, 방사홀의 횡단면 단축과 장축의 길이를 조정하여 섬유를 방사하고, 방사된 섬유에 대해 연신을 위해 1차 고뎃 롤러의 속도는 1000 mpm, 온도는 90℃, 2차 고뎃 롤러의 속도는 3500 mpm, 온도는 120℃ 로 진행 하였다. 상기 연신된 섬유에 대해 연신열치리 공정을 통해 125℃로 열처리를 수행하여 최종 50데니어, 12필라멘트인 하기 표 3과 같은 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조하였다.
The spinning speed of the first godet roller was 1000 mPm, the temperature was 90 ° C, and the spinning speed of the first godet roller was 100 mPa for stretching the spinning fiber. The speed of the second godet roller was 3500 mpm and the temperature was 120 ° C. The stretched fibers were subjected to a heat treatment at 125 캜 through a stretching heat treatment to prepare polyester multifilament fibers as shown in Table 3 below, which were 50 denier and 12 filament.

<실험예 1> <Experimental Example 1>

상기 실시예 1 내지 7 및 비교예 1 내지 7을 통해 제조된 방사 구금에 대해 대해 하기의 물성을 측정하여 표 1에 나타내었다.
The following properties of the spinneret prepared in Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 7 were measured and are shown in Table 1.

1. 편평도 및 평균 단면적에 대한 분산계수1. Dispersion coefficient for flatness and average cross-sectional area

제조된 구금에 포함되는 방사홀에 대해 단축과 장축의 길이를 측정하여 편평도 및 단면적을 계산하였고, 12 개의 방사홀 단면적에 대한 평균 및 표준편차를 계산하여 하기의 수학식에 의한 분산계수를 계산하였다.The flatness and the cross-sectional area were calculated by measuring the short axis and the length of the major axis of the spinning hole included in the manufactured spinneret, and the average and standard deviation of the spinning hole cross-sectional areas of 12 spinning holes were calculated to calculate the dispersion coefficient according to the following equation .

Figure 112013114542768-pat00010

Figure 112013114542768-pat00010

<실험예 2> <Experimental Example 2>

상기 실시예 1 내지 7 및 비교예 1 내지 7을 통해 제조된 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유에 대해 대해 하기의 물성을 측정하여 표 1에 나타내었다.
The following properties of the polyester multifilament fibers prepared in Examples 1 to 7 and Comparative Examples 1 to 7 were measured and are shown in Table 1.

1. 편평도 및 평균 단면적에 대한 분산계수1. Dispersion coefficient for flatness and average cross-sectional area

제조된 섬유의 단면에 대해 광학현미경을 통해 섬유 단면의 단축과 장축의 길이를 측정하여 편평도 및 섬유 단면적을 계산하였고, 12 개의 섬유 단면적에 대한 평균 및 표준편차를 계산하여 하기의 수학식에 의한 분산계수를 계산하였다.The flatness and the fiber cross-sectional area were calculated by measuring the short axis and length of the fiber cross-section through the optical microscope with respect to the cross-section of the manufactured fiber, and the average and standard deviation of the twelve fiber cross- The coefficients were calculated.

Figure 112013114542768-pat00011

Figure 112013114542768-pat00011

2. 제사성(%)2. Sacrifice (%)

제사성을 평가하기 위해 만관율(%)을 통해 측정하였으며, 만관율은 본 발명에 따른 섬유 9kg 드럼을 만권으로 하여 방사하였을 때의 절사없는 섬유의 수율로서,

Figure 112013114542768-pat00012
으로 계산하였다.
The fullness ratio was measured in terms of the yield of non-cut fibers when a full 9 kg drum of the present invention was spinning,
Figure 112013114542768-pat00012
Respectively.

<실험예 2> <Experimental Example 2>

상기 실시예 8 내지 12 및 비교예 8 내지 12를 통해 제조된 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유에 대해 하기의 물성을 측정하여 표 2 및 3에 나타내었다.
The polyester multifilament fibers prepared in Examples 8 to 12 and Comparative Examples 8 to 12 were measured for the following physical properties and shown in Tables 2 and 3.

1. 편평도 및 평균 단면적에 대한 분산계수1. Dispersion coefficient for flatness and average cross-sectional area

제조된 섬유의 단면에 대해 광학 현미경을 통해 섬유 단면의 단축과 장축의 길이를 측정하여 편평도 및 섬유 단면적을 계산하였고, 12 개의 섬유 단면적에 대한 평균 및 표준편차를 계산하여 하기의 수학식에 의한 분산계수를 계산하였다.The flatness and the fiber cross-sectional area were calculated by measuring the short axis and length of the fiber cross-section through the optical microscope with respect to the cross-section of the manufactured fiber, and the average and standard deviation of the twelve fiber cross- The coefficients were calculated.

Figure 112013114542768-pat00013

Figure 112013114542768-pat00013

2. 강도 및 신도2. Strength and elongation

강도 및 신도의 측정은 자동 인장 시험기(Textechno 사)를 사용하여 50 cm/min의 속도, 50 cm의 파지 거리를 적용하여 측정하였다. 강도와 신도는 섬유에 일정한 힘을 주어 절단될 때까지 연신시켰을 때 걸린 하중을 데니어(Denier;de)로 나눈 값(g/de)을 강도, 늘어난 길이에 대한 처음 길이를 백분율로 나타낸 값(%)을 신도로 정의하였다.
The strength and elongation were measured using an automatic tensile tester (Textechno) at a speed of 50 cm / min and a grip distance of 50 cm. Strength and elongation are the strength (g / de) divided by the denier (de) when the fiber is stretched until it is cut with a constant force, the strength, the percentage of the initial length as a percentage of the elongation, ) Were defined as extension.

3. 제사성(%)3. Production (%)

제사성을 평가하기 위해 만관율(%)을 통해 측정하였으며, 만관율은 본 발명에 따른 폴리에스테르 복합섬유(연신사 또는 부분연신사) 9kg 드럼을 만권으로 하여 방사하였을 때의 절사없는 폴리에스테르 복합섬유의 수율로서,The fullness ratio was measured in terms of fullness ratio (%) in order to evaluate the sacrificial property. The polyester composite fiber according to the present invention (soft or partially softened) As the yield of fibers,

Figure 112013114542768-pat00014
으로 계산하였다.
Figure 112013114542768-pat00014
Respectively.

4. 연사효과4. CS effects

연사효과를 평가하기 위해 상기 실시예 및 비교예를 통해 제조된 고편평사를 경사와 위사로 하여 가로 147 cm, 세로 500cm, 평량 250 g/cm2 인 직물 1을 제직하였다.In order to evaluate the twisting effect, the fabric 1 having a width of 147 cm, a length of 500 cm, and a basis weight of 250 g / cm 2 was woven using the high flat yarn produced by the above Examples and Comparative Examples as warp and weft.

또한, 본 발명과 동일한 100 데니어, 24 필라멘트수를 가지며, 원형 단면인 폴리에틸렌테레프탈레이트 섬유를 연사기를 통해 500m/min의 사속으로 300 ~ 1,600의 꼬임수(T/M) 범위 내에서 각각 꼬임수가 100씩 차이가 나도록 14개 연사를 제조 후, 상기 연사를 경사와 위사로 하여 가로 147 cm, 세로 500cm, 평량 250 g/cm2 인 직물 2를 제직하였다.The polyethylene terephthalate fiber having the same 100 denier and 24 filament counts as the present invention and having a circular cross section was twisted at a twisting rate of 500 to 300 yarns (T / M) 14 yarns were produced so as to make a difference therebetween. After that, the yarn 2 was weighed 147 cm in length, 500 cm in length, and 250 g / cm 2 in basis weight, using the twist yarn as warp and weft.

직물에 발현된 연사효과를 확인하기 위해 상기 직물 1과 직물 2를 비교하여 직물 1에 발현된 연사효과가 어느 정도 인지 전문가 평가를 실시하였다.In order to confirm the twist effect expressed on the fabric, the fabric 1 and the fabric 2 were compared to evaluate the degree of twisting effect expressed in the fabric 1.

또한, 연사효과의 균일성을 평가하기 위해 직물 1과 직물 2를 비교하여 직물1에 발현된 연사효과가 전체적으로 균일한지 전문가 평가를 실시하였고 균일한 경우 ◎로 평가하고, 균일정도가 저하될수록 ○, △, ×로 표시하였다.
Further, in order to evaluate the uniformity of the twist yarn effect, a comparison was made between the fabric 1 and the fabric 2, and an expert evaluation was performed to evaluate whether the twist effect expressed on the fabric 1 was uniform as a whole. When the uniformity was uniform, ?, And?, Respectively.

방사 홀Radiation hole 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유Polyester multifilament fiber 단축
길이
(mm)shorten
Length
(mm) 장축
길이
(mm)Long axis
Length
(mm) 편평도Flatness 평균
단면적
(mm2)Average
Sectional area
(mm 2 ) 평균단면적에 대한
분산계수
(%)For the average cross-sectional area
Dispersion coefficient
(%) 전단
속도
(s-1)shear
speed
(s -1 ) 배면압
(Kg/
cm2)Back pressure
(Kg /
cm 2 ) 편평도Flatness 평균단면적에 대한
분산계수
(%)For the average cross-sectional area
Dispersion coefficient
(%) 제사성
(%)Sacrifice
(%) 실시예1Example 1 0.1000.100 2.2002.200 2222 0.220.22 55 60006000 7070 1010 3030 9595 실시예2Example 2 0.1050.105 2.0982.098 2020 0.220.22 55 60006000 7070 1010 2020 9595 실시예3Example 3 0.0960.096 2.2982.298 2424 0.220.22 55 60006000 7070 1212 3030 8888 실시예4Example 4 0.0890.089 2.4822.482 2828 0.220.22 55 60006000 7070 1414 3030 7070 실시예5Example 5 0.0950.095 1.8971.897 2020 0.180.18 55 80008000 8585 99 4040 9696 실시예6Example 6 0.1140.114 2.2802.280 2020 0.260.26 55 40004000 5050 1010 7070 8888 실시예7Example 7 0.1000.100 2.2002.200 2222 0.220.22 1515 60006000 7070 1010 5050 9292 비교예1Comparative Example 1 0.1480.148 1.4831.483 1010 0.220.22 55 60006000 7070 66 2020 9898 비교예2Comparative Example 2 0.1250.125 1.7551.755 1414 0.220.22 55 60006000 7070 99 2020 9595 비교예3Comparative Example 3 0.1110.111 1.9901.990 1818 0.220.22 55 60006000 7070 99 2020 9696 비교예4Comparative Example 4 0.0840.084 1.6731.673 2020 0.140.14 55 10,00010,000 140140 66 4545 9898 비교예5Comparative Example 5 0.0890.089 1.7891.789 2020 0.160.16 55 90009000 100100 88 3030 9595 비교예6Comparative Example 6 0.1220.122 2.4492.449 2020 0.30.3 55 32003200 4545 66 8888 7070 비교예7Comparative Example 7 0.1260.126 2.5302.530 2020 0.320.32 55 30003000 4040 44 9090 00

구체적으로 상기 표 1에서 구금 방사홀의 편평도가 19 미만인 비교예 1 내지 비교예 3의 경우 수득되는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유의 편평도가 9이하로 10이상의 고편평도를 가지는 섬유를 수득할 수 없었다.
Specifically, in the case of Comparative Examples 1 to 3 in which the flatness of the spinneret holes in Table 1 was less than 19, the obtained polyester multifilament fibers could not have fibers having a flatness of not less than 9 and a high flatness of not less than 10.

또한, 방사홀의 편평도가 19 이상인 비교예 4 내지 7의 경우 평균단면적이 0.17 mm2 미만(비교예 4, 5)이거나 0.28 mm2을 초과(비교예 6, 7)함에 따라 편평도가 10 미만으로 낮은 편평도를 가지는 섬유가 수득됨을 확인할 수 있고, 특히 비교예 4는 구금내 방사를 위한 폴리에스테르 성분의 전단속도 6,000 s-1 을 초과해서 안정적인 방사가 어려움에 따라 낮은 편평도의 섬유가 수득되었고, 수득된 섬유의 모노사 단면적에 대한 편차도 증가했음을 확인할 수 있다. 또한, 비교예 6 및 7의 경우 배면압이 저하되어 제사성이 현저하게 저하됨을 확인할 수 있다. 또한, 비교예 6 및 7은 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유의 평균단면적에 대한 분산계수가 80% 이상으로 단면적이 매우 불균일한 섬유가 수득됨을 확인할 수 있으며, 이에 따라 균일한 물성을 수득할 수 없음을 알 수 있다.
Further, in Comparative Examples 4 to 7, in which the flatness of the spin-or-hole hole was 19 or more, the average cross-sectional area was less than 0.17 mm 2 (Comparative Examples 4 and 5) or 0.28 mm 2 (Comparative Examples 6 and 7) It was confirmed that fibers having flatness were obtained, and in particular, Comparative Example 4 exceeded the shear rate of 6,000 s &lt; -1 &gt; of the polyester component for spinning in the spinneret, so that stable spinning was difficult and fibers with low flatness were obtained, It can be confirmed that the deviation of the fiber cross-sectional area with respect to the monosacre was also increased. In the case of Comparative Examples 6 and 7, it is confirmed that the back pressure is lowered and the productivity is remarkably lowered. Further, in Comparative Examples 6 and 7, it can be seen that the polyester multifilament fibers had a dispersion factor of not less than 80% with respect to the average cross-sectional area, and that fibers with extremely heterogeneous cross-sectional areas were obtained and that uniform physical properties could not be obtained have.

또한, 동일한 평균단면적을 가지는 방사홀에 대해 편평도가 증가할수록(실시예 1 내지 4) 편평도가 큰 폴리에스테르 섬유를 수득할 수 있는 대신에 섬유에 포함된 모노사 단면적의 편차가 커지고, 제사성이 저하됨을 확인할 수 있다.
Further, as the flatness of the spinneret having the same average cross-sectional area is increased (Examples 1 to 4), it is possible to obtain a polyester fiber having a large flatness, and the deviation of the monosacre cross- Can be confirmed.

또한, 동일한 편평도를 가지는 방사홀에 대해 평균단면적이 증가할수록 (실시예 2, 5, 6) 제사성이 다소 저하되며, 평균단면적이 너무 커지는 경우(실시예 6) 제조되는 폴리에스테르 섬유의 모노사 단면적의 편차가 커짐을 확인할 수 있다. 또한, 실시예 5의 경우 전단속도가 증가함에 따라 안정적인 방사가 어려움에 따라 낮은 편평도의 섬유가 수득되었고, 수득된 섬유의 모노사 단면적에 대한 편차도 증가했음을 확인할 수 있다.
In addition, as the average cross-sectional area of the spinneret having the same flatness was increased (Examples 2, 5 and 6), the productivity was somewhat lowered. When the average cross-sectional area was too large (Example 6) It can be confirmed that the deviation of the cross-sectional area becomes larger. In addition, in Example 5, as the shear rate increased, stable spinning became difficult, and fibers with low flatness were obtained, and the deviation of the obtained fibers with respect to the cross-sectional area of monosacre was increased.

또한, 방사홀에 대한 평균단면적에 대한 분산계수가 10%를 초과하는 실시예 7의 경우 섬유의 모노사 단면적 편차가 커져 균일한 물성을 가지기 어렵다는 것을 알 수 있다.
In addition, in the case of Example 7 in which the number of dispersion factors with respect to the average cross-sectional area with respect to the spinneret exceeds 10%, it can be seen that the monosacque cross-sectional area deviation of the fibers becomes large and it is difficult to have uniform physical properties.

실시예8Example 8 실시예9Example 9 실시예10Example 10 실시예11Example 11 실시예12Example 12 용융점도(g/cm·s)Melting point (g / cm · s) 600600 600600 600600 600600 600600 섬도(De')/필라멘트수Fineness (De ') / number of filaments 50/1250/12 50/1250/12 50/1250/12 50/1250/12 50/1250/12 편평도Flatness 1010 1010 1010 1212 1414 편평도 이상의 모노사 비율(%)Percentage of mono-sac (more than flat)% 9595 7575 9595 9595 9595 모노사 평균단면적(μm2)Average cross-sectional area (μm 2 ) 314314 314314 314314 314314 314314 평균단면적의 분산계수(%)Dispersion coefficient of average cross-sectional area (%) 3030 3030 5050 4040 7070 모노사 섬도(De')Monosan island (De ') 4.24.2 4.24.2 4.24.2 4.24.2 4.24.2 강도(g/De')Strength (g / De ') 3.83.8 3.43.4 3.83.8 3.83.8 3.83.8 신도(%)Shinto (%) 2525 2121 2525 2525 2525 제사성(%)Sacrifice (%) 9393 9191 9292 9090 7070 연사효과(T/M)Speaker effect (T / M) 1,0001,000 1,000 1,000 1,0001,000 1,4001,400 1,5001,500 연사 균일성Continuous Smoothness ◎◎ △△ △△ ○○ △△

비교예8Comparative Example 8 비교예9Comparative Example 9 비교예10Comparative Example 10 비교예11Comparative Example 11 비교예12Comparative Example 12 용융점도(g/cm·s)Melting point (g / cm · s) 600600 600600 600600 600600 450450 섬도(De')/필라멘트수Fineness (De ') / number of filaments 50/1250/12 50/1250/12 50/1250/12 50/1250/12 50/1250/12 편평도Flatness 44 66 88 1010 1010 편평도 이상의 모노사 비율(%)Percentage of mono-sac (more than flat)% 9595 9595 9595 6060 7575 모노사 평균단면적(μm2)Average cross-sectional area (μm 2 ) 314314 314314 314314 314314 314314 평균단면적의 분산계수(%)Dispersion coefficient of average cross-sectional area (%) 2020 2020 3030 3030 7070 모노사 섬도(De')Monosan island (De ') 4.24.2 4.24.2 4.24.2 4.24.2 4.24.2 강도(g/De')Strength (g / De ') 4.54.5 4.24.2 4.04.0 3.23.2 3.13.1 신도(%)Shinto (%) 3232 2828 2626 2020 1818 제사성(%)Sacrifice (%) 9595 9797 9595 7575 4040 연사효과(T/M)Speaker effect (T / M) 00 00 300300 300 ~ 1000300 to 1000 400400 연사 균일성Continuous Smoothness -- -- ◎◎ ×× ××

구체적으로 상기 표 2 및 3에서 멀티필라멘트에 포함되는 모노사의 편평도가 9.5 미만인 비교예 8 내지 10의 경우 연사효과 발현이 되지 않거나 되더라도 미약했다. 이에 반해 편평도가 9.5 이상인 실시예 8 내지 12의 경우 연사효과가 1000 T/M 이상 발현되는 것을 알 수 있다.
Specifically, in the case of Comparative Examples 8 to 10 in which the flatness of the mono-filament contained in the multifilament is less than 9.5 in Table 2 and 3, even if the twisting effect is not exhibited, it was weak. On the contrary, in Examples 8 to 12 having a flatness of 9.5 or more, it can be seen that the twist effect is 1000 T / M or more.

또한, 멀티필라멘트에 포함되는 모노사들의 편평도가 9.5 이상인 비율이 100%에 가까울수록 연사 균일성이 더 우수함을 확인할 수 있고(실시예 8 및 9), 상기 비율이 60%에 불과한 비교예 11의 경우 연사 균일성이 매우 불량한 것을 확인할 수 있다. 또한, 용융점도가 450g/cm·s 인 비교예 12의 경우 편평도가 10 이상인 모노사의 비율이 75%임에도 평균단면적의 분산계수가 70%에 달하여 연사 균일성 매우 불량하고, 연사효과도 400 T/M 밖에 발현되지 않음을 확인할 수 있다.
Further, it can be confirmed that as the ratio of the flatness of the mono yarns contained in the multifilament is 9.5 or more, the closer to 100%, the more excellent the continuous yarn uniformity (Examples 8 and 9), and the ratio of Comparative Example 11 It can be confirmed that the uniformity of the twisted yarn is very poor. In the case of Comparative Example 12 having a melt viscosity of 450 g / cm · s, even though the ratio of the mono yarns having a flatness of 10 or more was 75%, the dispersion factor of the average cross-sectional area reached 70%, the continuous yarn uniformity was very poor, As shown in FIG.

또한, 모노사 평균단면적의 분산계수가 40%를 초과하는 경우 연사균일성이 저하됨을 확인할 수 있다.(실시예 10)
In addition, it can be confirmed that when the number of dispersion units of the average cross-sectional area of monosaccharide exceeds 40%, the twist uniformity is lowered. (Example 10)

또한, 모노사의 편평도가 증가하는 실시예 11 또는 실시예 12의 경우 제사성이 저하됨을 확인할 수 있다.In addition, it can be confirmed that in Example 11 or Example 12 in which the flatness of the mono yarns is increased, the formability is lowered.

Claims (20)

편평도가 높은 섬유를 방사하기 위한 방사홀을 포함하는 방사구금에 있어서,
상기 방사홀은 하기 관계식 (a)에 의한 방사홀 편평도 19 이상이고, 복수개로 포함되는 방사홀들의 평균 단면적이 0.17 ~ 0.28 mm2 이고, 상기 방사홀들의 평균 단면적 중 소정의 평균 단면적에 대해 하기 관계식 (b)에 의한 분산계수(CV)가 10% 이하인 방사홀을 포함하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금.

[관계식 a]
Figure 112015047892415-pat00015

[관계식 b]
Figure 112015047892415-pat00027
In a spinneret including a spinneret for spinning high-flatness fibers,
Wherein the radiation hole has a radiation hole flatness of 19 or more according to the following expression (a), the average cross-sectional area of the plurality of radiation holes is 0.17 to 0.28 mm 2 , and the predetermined average cross- and a spinneret having a dispersion coefficient (CV) according to (b) of 10% or less.

[Relation a]
Figure 112015047892415-pat00015

[Relation expression b]
Figure 112015047892415-pat00027
 제1항에 있어서,
상기 방사구금은 폴리에틸렌테레프탈레이트(PET)를 포함하는 섬유를 방사하기 위한 구금인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금.The method according to claim 1,
Wherein the spinneret is a spinneret for spinning fibers comprising polyethylene terephthalate (PET). &Lt; RTI ID = 0.0 &gt; 8. &lt; / RTI &gt; 제1항에 있어서,
상기 방사홀 내 용융점도가 540 ~ 640 g/cm·s 인 성분의 전단속도가 6,000 s-1 이하인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금.The method according to claim 1,
Wherein a shear rate of the component having a melt viscosity in the spinning hole of 540 to 640 g / cm · s is 6,000 s -1 or less. 제1항에 있어서,
상기 방사홀의 단축의 길이는 0.8 ~ 1.2 mm이며, 장축의 길이는 1.75 ~ 2.50 mm인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금.The method according to claim 1,
Wherein the length of the minor axis of the spinning hole is 0.8 to 1.2 mm and the length of the major axis is 1.75 to 2.50 mm. 제1항에 있어서,
상기 방사홀의 편평도가 19 ~ 26인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금.The method according to claim 1,
Wherein the spinning hole has a flatness of 19 to 26. 5. The yarn spinning apparatus of claim 1, 제1항에 있어서,
상기 방사홀의 횡단면 둘레 중 곡선이 존재하지 않는 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금.The method according to claim 1,
Wherein no curves are present around the cross-section of the spinneret. &Lt; RTI ID = 0.0 &gt; 8. &lt; / RTI &gt; 삭제delete 제1항 내지 제6항 중 어느 한 항에 따른 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유용 방사구금을 통해 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유를 제조하되,
(1) 폴리에스테르계 성분을 용융시키는 단계;
(2) 상기 방사구금에 포함된 방사홀을 통해 폴리에스테르계 성분을 방사하는 단계; 및
(3) 방사된 폴리에스테르계 성분을 열처리하는 단계;를 포함하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.A polyester multifilament fiber is produced through a spinneret for a polyester multifilament fiber according to any one of claims 1 to 6,
(1) melting the polyester-based component;
(2) spinning the polyester-based component through the spinneret included in the spinneret; And
(3) heat treating the irradiated polyester-based component; and (3) heat-treating the irradiated polyester-based component. 제8항에 있어서,
상기 (1) 단계의 폴리에스테르계 성분은 폴리에틸렌테레프탈레이트를 포함하는 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.9. The method of claim 8,
Wherein the polyester component in step (1) comprises polyethylene terephthalate. 2. The polyester multifilament fiber according to claim 1, wherein the polyester component comprises polyethylene terephthalate. 제8항에 있어서,
상기 (1) 단계의 폴리에스테르계 성분은 용융점도가 540 ~ 640 g/cm·s 인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.9. The method of claim 8,
Wherein the polyester-based component in the step (1) has a melt viscosity of 540 to 640 g / cm · s. 제8항에 있어서,
상기 (2) 단계에서 방사홀 내 폴리에스테르계 성분의 전단속도가 6,000 s- 1이하인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.9. The method of claim 8,
Wherein a shear rate of the polyester component in the spinning hole in the step (2) is not more than 6,000 s &lt; -1 &gt;. 6. The polyester multifilament fiber production method according to claim 1, 제8항에 있어서,
상기 (2) 단계에서 방사구금 내 배면압이 50 ~ 100 Kg/cm²인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.9. The method of claim 8,
Wherein the back pressure in the spinneret in the step (2) is 50 to 100 Kg / cm 2. 제8항에 있어서,
상기 (2) 단계와 (3) 단계 사이에 방사된 섬유를 연신하는 단계를 더 포함하는 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법9. The method of claim 8,
A method for producing a polyester multifilament fiber having a twist effect, comprising the steps of: stretching fibers spun between steps (2) and (3) 제13항에 있어서,
상기 연신은 1차 고뎃롤러 속도를 600 ~ 2000 mpm, 온도를 50 ~ 100℃로 하고, 2차 고뎃롤러 속도를 3000 ~ 5500 mpm, 온도를 70 ~ 180℃로 수행하는 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.14. The method of claim 13,
Wherein the stretching is performed at a first godet roller speed of 600 to 2000 mpm and a temperature of 50 to 100 캜, a second godet roller speed of 3000 to 5500 mpm, and a temperature of 70 to 180 캜. Wherein the polyester multifilament fiber is produced by a method comprising the steps of: 제8항에 있어서,
상기 (3) 단계에서 열처리는 65 ~ 200℃ 온도에서 수행되는 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.9. The method of claim 8,
Wherein the heat treatment in step (3) is performed at a temperature of 65 to 200 ° C. 제8항에 있어서,
상기 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유는 40 ~ 250데니어/8 ~ 72필라멘트를 가지며, 하기의 관계식 (c)에 의한 편평도가 9.5 이상인 모노사가 전체 모노사 중 70% 이상인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.
[관계식 c]
Figure 112013114542768-pat00017
9. The method of claim 8,
Characterized in that the polyester multifilament fiber has a yarn size of 40 to 250 denier / 8 to 72 filaments and has a flatness of 9.5 or more according to the following relationship (c) Method for manufacturing multifilament fibers.
[Relation c]
Figure 112013114542768-pat00017
 제8항에 있어서,
상기 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유의 모노사 섬도가 0.5 ~ 30 데니어인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.9. The method of claim 8,
Wherein the monofilament fineness of the polyester multifilament fiber is 0.5 to 30 denier. 제8항에 있어서,
상기 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유에 포함되는 모노사들의 평균 단면적은132 ~ 2370μm²이며, 상기 모노사 평균 단면적 중 소정의 평균단면적에 대한 하기 관계식 (d)에 의한 분산계수(CV)가 45% 이하인 모노사들을 포함하는 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.
[관계식 d]
Figure 112013114542768-pat00018
9. The method of claim 8,
Wherein the average cross-sectional area of the mono yarns contained in the polyester multifilament fibers is 132 to 2370 mu m &lt; 2 &gt;, and the mono yarns having a dispersion coefficient (CV) according to the following relational expression (d) Wherein the polyester multifilament fiber has a twisted yarn.
[Relational expression d]
Figure 112013114542768-pat00018
 제8항에 있어서,
상기 제조된 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유의 편평도가 9.5 ~ 13인 것을 특징으로 하는 연사효과를 가지는 폴리에스테르 멀티필라멘트 섬유 제조방법.9. The method of claim 8,
Wherein the flatness of the polyester multifilament fiber produced is 9.5 to 13. &lt; RTI ID = 0.0 &gt; 11. &lt; / RTI &gt; 삭제delete
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