KR101151871B1 - 터보냉동기의 응축기용 전열관 - Google Patents

터보냉동기의 응축기용 전열관 Download PDF

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Abstract

터보냉동기의 응축기용 전열관에 대한 발명이 개시된다. 개시된 발명은: 내측이 관통되게 형성되는 관부와; 관부의 외측에 관부의 원주방향을 따라 배치되어 상협하광으로 형성되는 복수의 전열핀과 전열핀 사이에 오목하게 형성되는 전열핀틈을 구비하며, 관부의 관축을 따라 복수가 구비되는 전열핀부와; 전열핀부 사이에 오목하게 형성되는 동공부; 및 관부의 내측에 사다리꼴 형상으로 볼록하게 형성되는 복수의 릿지와 릿지 사이에 오목하게 형성되는 오목부를 구비하며, 관부의 관축을 따라 나선 형상으로 형성되는 릿지부를 포함한다.
본 발명에 의하면, 39~41개/인치의 전열핀부와 52개의 릿지를 갖도록 구비되어 냉매 및 냉수와의 접촉 면적이 확장됨으로써, 전열성능이 향상되어 터보냉동기의 응축기의 냉각성능을 향상시킬 수 있다.

Description

터보냉동기의 응축기용 전열관{HEAT TRANSFER TUBE FOR CONDENSER OF TURBO CHILLER MACHINE}
본 발명은 터보냉동기의 응축기용 전열관에 관한 것으로, 더욱 상세하게는 터보냉동기의 응축기 내에 설치되는 터보냉동기의 응축기용 전열관에 관한 것이다.
냉각사이클(Cooling cycle)을 이용하는 냉동기는 압축된 냉매(冷媒) 가스를 액화시킨 뒤, 액상냉매를 다시 기화시켜 흡수되는 기화열에 의해 냉각작용을 수행하는 공기조절장치로, 산업 전반에 걸쳐 광범위하게 사용되고 있다. 이 중, 터보냉동기는 원심식 압축기를 활용한 냉매 압축식 냉동기로서, 압축기 단위 부피당 냉매 처리용량이 매우 커 대용량 냉동기로서 주로 사용된다.
일반적으로, 터보냉동기는 압축기(Compressor)와, 응축기(Condenser) 및 증발기(Evaporator)를 포함한다. 압축기는 기체 상태의 냉매를 고온, 고압으로 압축하며, 압축기에서 압축된 냉매는 응축기에서 냉수와의 열교환에 의해 액화된다. 이처럼 액화된 냉매는 팽창관의 오리피스를 통해 저압으로 변한 뒤, 증발기 내로 유입된다. 증발기 내로 유입된 냉매는 증발기 내에 구비된 전열관 내부를 흐르는 냉수와 열교환되어 증발되고, 증발된 냉매는 압축기로 다시 유입되는 순환을 반복하게 된다.
상기한 기술구성은 본 발명의 이해를 돕기 위한 배경기술로서, 본 발명이 속하는 기술분야에서 널리 알려진 종래기술을 의미하는 것은 아니다.
상기한 바와 같은 터보냉동기의 냉각성능은 응축기에서의 냉매의 냉각효과에 크게 의존하게 되며, 이러한 냉매의 냉각효과를 일으키는 응축기의 냉각성능은 응축기 내의 전열관의 전열성능에 좌우된다. 그러므로, 터보냉동기의 냉각성능을 향상시키기 위해서는 전열관의 전열성능이 향상될 것이 요구된다.
본 발명은 전열성능이 향상될 수 있도록 구조를 개선한 터보냉동기의 응축기용 전열관을 제공하는 데 그 목적이 있다.
본 발명에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관은: 내측이 관통되게 형성되는 관부와; 상기 관부의 외측에 상기 관부의 원주방향을 따라 배치되어 상협하광으로 형성되는 복수의 전열핀과 상기 전열핀 사이에 오목하게 형성되는 전열핀틈을 구비하며, 상기 관부의 관축을 따라 복수가 구비되는 전열핀부와; 상기 전열핀부 사이에 오목하게 형성되는 동공부; 및 상기 관부의 내측에 사다리꼴 형상으로 볼록하게 형성되는 복수의 릿지와 상기 릿지 사이에 오목하게 형성되는 오목부를 구비하며, 상기 관부의 관축을 따라 나선 형상으로 형성되는 릿지부를 포함한다.
또한, 상기 전열핀틈은 상기 관부의 관축에 대하여 비스듬하게 형성되는 것이 바람직하다.
또한, 상기 전열핀부의 수는 39~41개/인치(inch)인 것이 바람직하다.
또한, 상기 전열핀부의 수는 40개/인치인 것이 바람직하다.
또한, 상기 릿지의 수는 52개인 것이 바람직하다.
또한, 상기 전열핀의 높이는 0.69~0.77㎜이고, 상기 전열핀의 두께는 0.22~0.32㎜이며, 상기 전열핀의 피치는 0.62~0.65㎜이고, 상기 전열핀틈의 피치는 0.44~0.46㎜이며, 상기 전열핀틈과 상기 관부의 관축 간의 각도는 45°이고, 상기 동공부의 폭은 0.34~0.44㎜이며, 상기 릿지의 높이는 0.36~0.42㎜이고, 상기 릿지의 피치는 1.1~1.3㎜이며, 상기 릿지부와 상기 관부의 관축 사이의 각도는 37~39°인 것이 바람직하다.
또한, 상기 전열핀부와, 상기 동공부 및 상기 릿지부는 상기 관부를 가공하여 형성되고, 상기 관부의 외경은 18.50~19.60㎜이며, 상기 관부의 두께는 1.0~1.2㎜인 것이 바람직하다.
본 발명의 터보냉동기의 응축기용 전열관에 따르면, 39~41개/인치의 전열핀부와 52개의 릿지를 갖도록 구비되어 냉매 및 냉수와의 접촉 면적이 확장됨으로써, 전열성능이 향상되어 터보냉동기의 응축기의 냉각성능을 향상시킬 수 있다.
또한, 본 발명은 관부의 내측에 나선 형상으로 형성되고 52개의 릿지를 갖는 릿지부를 구비함으로써, 냉수와의 접촉 면적을 확장시키고, 관부의 내측을 흐르는 냉수가 받는 저항이 커지도록 하는 한편, 관부의 내측을 흐르는 냉수의 흐름에 난류가 형성되도록 함으로써, 전열성능이 향상될 수 있다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관의 일부분을 도시한 단면 사시도이다.
도 2는 도 1에 도시된 터보냉동기의 응축기용 전열관의 단면을 개략적으로 나타낸 도면이다.
도 3은 도 1에 도시된 터보냉동기의 응축기용 전열관의 외측을 개략적으로 나타낸 도면이다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관의 전열성능을 측정한 실험결과를 보여주는 표이다.
도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관의 전열성능을 측정한 실험결과를 보여주는 그래프이다.
이하, 첨부된 도면들을 참조하여 본 발명에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관의 일 실시예를 설명한다. 설명의 편의를 위해 도면에 도시된 선들의 두께나 구성요소의 크기 등은 설명의 명료성과 편의상 과장되게 도시되어 있을 수 있다. 또한, 후술되는 용어들은 본 발명에서의 기능을 고려하여 정의된 용어들로서 이는 사용자, 운용자의 의도 또는 관례에 따라 달라질 수 있다. 그러므로 이러한 용어들에 대한 정의는 본 명세서 전반에 걸친 내용을 토대로 내려져야 할 것이다.
도 1은 본 발명의 일 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관의 일부분을 도시한 단면 사시도이고, 도 2는 도 1에 도시된 터보냉동기의 응축기용 전열관의 단면을 개략적으로 나타낸 도면이며, 도 3은 도 1에 도시된 터보냉동기의 응축기용 전열관의 외측을 개략적으로 나타낸 도면이다.
먼저, 도 1을 참조하면, 본 발명의 일 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관(100)은 관부(110)와, 전열핀부(120)와, 동공부(130) 및 릿지부(140)를 포함한다.
관부(110)는 내측이 관통되게 형성된다. 구체적으로, 관부(110)는 응축기(미도시)의 내부에 설치되며, 내측이 관통된 관(官) 형상으로 형성된다. 바람직하게는, 관부(110)는 이음매 없는 동 또는 동합금 재질로 형성된다. 이러한 관부(110)의 외측은 응축기의 내부에서 흐르는 냉매와 접촉되며, 관통되게 형성된 관부(110)의 내측은 관부(110)의 내부에서 흐르는 냉수와 접촉된다. 본 실시예에 따르면, 관부(110)의 외경은 18.50~19.60㎜이고, 관부(110)의 두께는 1.0~1.2㎜이다.
전열핀부(120)는 관부(110)의 관축(管軸)을 따라 복수가 구비된다. 전열핀부(120)는 관부(110)의 외측에 울퉁불퉁한 형상부를 형성하여 냉매에 대한 터보냉동기의 응축기용 전열관(100)의 접촉 면적을 확장시킴으로써, 터보냉동기의 응축기용 전열관(100)의 전열성능(이하 "전열성능"이라 함)이 향상되도록 한다.
본 실시예에 따르면, 전열핀부(120)는 관부(110)의 관축방향을 따라 39~41개/인치가 구비되며, 바람직하게는 40개/인치가 구비된다.
전열핀부(120)의 개수가 39개/인치보다 적을 경우, 전열성능은 전열핀부(120)의 개수가 39개/인치인 경우에 비해 현저히 떨어지게 된다. 또한, 전열핀부(120)의 개수가 41개/인치보다 많을 경우, 전열성능의 향상 정도는 미미한 반면 전열핀부(120)를 가공하는 과정에서 가공기구가 파손되거나 전열핀부(120)가 파손될 가능성이 커지는 등 가공의 난이도가 매우 높아지게 될 뿐 아니라, 전열핀부(120)의 강도가 현저히 낮아지게 된다.
일례로서, 전열핀부(120)는 전조용 디스크(미도시), 와셔(미도시), 로렛트(미도시) 등과 같은 가공기구를 이용하여 관부(110)의 외측을 가공함으로써 형성될 수 있다. 전조용 디스크와, 와셔 및 로렛트의 구조와 이들을 이용한 가공방법은 당업자에게 자명한 것이므로, 이에 대한 상세한 설명은 생략한다. 본 실시예에 따르면, 전열핀부(120)는 전열핀(121)과 전열핀틈(125)을 포함한다.
전열핀(121)은 관부(110)의 외측에 관부(110)의 원주방향을 따라 복수가 배치된다. 각각의 전열핀(121)은 상협하광(上狹下廣)으로 형성된다. 즉, 전열핀(121)은 관부(110)와 인접된 하측이 넓은 폭을 갖도록 형성되고, 상측의 단부가 좁은 폭을 갖도록 형성된다. 이와 같이 전열핀(121)은 그 상측 단부가 좁은 폭을 갖도록 형성되어 냉매가 응축되어 맺히는데 알맞은 환경을 제공함으로써, 전열성능을 향상시킨다.
본 실시예에 따른 전열핀(121)은, 도 1 및 도 2에 도시된 바와 같이, 그 높이(a)가 0.69~0.77㎜이고, 두께(b)가 0.22~0.32㎜이며, 관부(110)의 관축방향으로의 전열핀(121)의 피치(c)는 0.62~0.65㎜인 것이 바람직하다.
전열핀(121)의 높이(a)가 0.69㎜ 미만일 경우 전열성능은 전열핀(121)의 높이(a)가 0.69㎜인 경우보다 현저히 낮아지게 되며, 전열핀(121)의 높이(a)가 0.77㎜를 초과할 경우 전열성능의 향상 정도는 미미한 반면 관부(110)의 두께 및 강도는 현저하게 저하된다.
또한, 전열핀(121)의 두께(b)가 0.22㎜ 미만일 경우 전열성능의 향상 정도는 미미한 반면 전열핀(121)의 강도는 현저하게 저하되며, 전열핀(121)의 두께(b)가 0.32㎜를 초과할 경우 전열성능은 전열핀(121)의 두께(b)가 0.32㎜인 경우보다 현저히 낮아지게 된다.
또한, 전열핀(121)의 피치(c)가 0.62㎜ 미만일 경우 전열성능의 향상 정도는 미미한 반면 전열핀부(120) 가공 난이도가 매우 높아지게 되며, 전열핀(121)의 피치(c)가 0.65㎜를 초과할 경우 전열성능은 전열핀(121)의 피치(c)가 0.65㎜인 경우보다 현저히 낮아지게 된다.
도 1 및 도 3을 참조하면, 전열핀틈(125)은 전열핀 사이에 오목하게 형성된다. 전열핀틈(125)은 전열핀(121)과 함께 관부(110)의 외측 상에 관부(110)의 관축 방향으로 산부와 골부를 형성한다. 이러한 전열핀틈(125)은 냉매에 대한 전열핀부(120)의 접촉 면적을 확장시키는 한편, 전열핀부(120)와 냉매와의 접촉시간이 증가되도록 함으로써, 전열성능이 향상되도록 한다. 일례로서, 전열핀틈(125)은 전열핀(121)이 형성된 관부(110)의 외측을 로렛트(미도시)와 같은 가공기구를 이용하여 가공함으로써 형성될 수 있다.
전열핀틈(125)의 피치(d)가 0.44㎜ 미만일 경우 전열성능의 향상 정도는 미미한 반면 전열핀부(120) 가공 난이도가 매우 높아지고 전열핀(121)의 강도가 현저히 낮아지며, 전열핀틈(125)의 피치(d)가 0.46㎜를 초과할 경우 전열성능은 현저히 떨어지게 된다. 이를 감안할 때, 전열핀틈(125)의 피치(d)는 0.44~0.46㎜인 것이 바람직하다.
본 실시예에 따르면, 전열핀틈(125)은 관부(110)의 관축에 대하여 비스듬하게 형성된다. 전열핀틈(125)과 관부(110)의 관축 간의 각도(e)가 45°보다 클 경우 냉매가 전열핀틈(125) 사이에 체류하는 시간이 짧아지게 되고, 관부(110)의 관축 간의 각도(e)가 45°보다 작을 경우 냉매가 전열핀틈(125)으로 유입되기 어려워지게 되므로, 전열성능은 전열핀틈(125)과 관부(110)의 관축 간의 각도(e)가 45°인 경우에 비해 낮아지게 된다. 이를 감안할 때, 전열핀틈(125)과 관부(110)의 관축 간의 각도(e)는 45°인 것이 바람직하다.
도 1 및 도 2를 참조하면, 동공부(130)는 전열핀부(120) 사이에 오목하게 형성된다. 동공부(130)는 전열핀부(120)와 함께 관부(110)의 외측 상에 관부(110)의 관축방향으로 산부와 골부를 형성한다. 이러한 동공부(130)는 냉매에 대한 터보냉동기의 응축기용 전열관(100)의 접촉 면적을 확장시켜 전열성능이 향상되도록 한다. 이와 같은 동공부(130)의 폭(f)은 0.34~0.44㎜인 것이 바람직하다.
동공부(130)의 폭(f)이 0.34㎜ 미만인 경우 동공부(130)의 내부로 냉매가 흐르기 어렵게 되어 전열성능이 동공부(130)의 폭(f)이 0.34㎜인 경우에 비해 현저히 저하되고, 동공부(130)의 폭(f)이 0.44㎜를 초과할 경우 전열성능의 향상 정도는 미미한 반면 전열핀부(120)의 개수 또는 두께가 감소되어 전열성능 또는 전열핀부(120)의 강도가 현저히 저하된다.
릿지부(140)는 관통되게 형성된 관부(110)의 내측에 형성된다. 이러한 릿지부(140)는 관부(110)의 내측에 울퉁불퉁한 형상부를 형성하여 냉수에 대한 터보냉동기의 응축기용 전열관(100)의 접촉 면적을 확장시킨다.
아울러, 릿지부(140)는 관통되게 형성된 관부(110)의 내측에 형성되되, 관부(110)의 관축을 따라 나선 형상으로 형성된다. 이러한 릿지부(140)는 울퉁불퉁한 형상부가 관부(110)의 내측에 관부(110)의 관축을 따라 나선 형상으로 형성되도록 함으로써, 관부(110)의 내측을 흐르는 냉수가 받는 저항이 커지도록 하고, 관부(110)의 내측을 흐르는 냉수의 흐름에 난류가 형성되도록 한다. 이때, 릿지부(140)와 관부(110)의 관축 사이의 각도(i)는 37~39°인 것이 바람직하다.
상기와 같이 관부(110)의 내측에 나선 형상으로 형성되는 릿지부(140)는, 냉수에 대한 터보냉동기의 응축기용 전열관(100)의 접촉 면적을 확장시키고, 관부(110)의 내측을 흐르는 냉수가 받는 저항이 커지도록 하는 한편, 관부(110)의 내측을 흐르는 냉수의 흐름에 난류가 형성되도록 함으로써, 전열성능이 향상되도록 한다.
상기한 바와 같은 릿지부(140)는 릿지 플러그(미도시) 등과 같은 가공기구를 이용하여 관부(110)의 내측을 가공함으로써 형성될 수 있다. 릿지 플러그의 구조와 이를 이용한 가공방법은 당업자에게 자명한 것이므로, 이에 대한 상세한 설명은 생략한다. 본 실시예에 따르면, 릿지부(140)는 릿지(141)와 오목부(145)를 포함한다.
릿지(141)는 관부(110)의 내측에 복수가 배치된다. 각각의 릿지(141)는 사다리꼴 형상으로 관부(110)의 내측으로 볼록하게 형성되며, 관부(110)의 관축을 따라 나선 형상으로 형성된다. 본 실시예에 따르면, 릿지(141)는 관부(110)의 관축방향을 따라 52개가 구비된다.
릿지(141)의 개수가 52개보다 적을 경우, 전열성능은 릿지(141)의 개수가 52개인 경우에 비해 현저히 떨어지게 된다. 또한, 릿지(141)의 개수가 52개보다 많을 경우, 전열성능의 향상 정도는 미미한 반면 릿지부(140)를 가공하는 과정에서 가공기구가 파손되거나 릿지(141)이 파손될 가능성이 커지는 등 가공의 난이도가 매우 높아지게 될 뿐 아니라, 릿지(141)의 강도가 현저히 낮아지게 된다.
또한, 본 실시예에 따른 릿지(141)는 그 높이(g)가 0.36~0.42㎜이고, 관부(110)의 관축방향으로의 릿지(141)의 피치(h)는 1.1~1.3㎜인 것이 바람직하다.
릿지(141)의 높이(g)가 0.36㎜ 미만일 경우 전열성능은 릿지(141)의 높이(g)가 0.36㎜인 경우보다 현저히 낮아지게 되며, 릿지(141)의 높이(g)가 0.42㎜를 초과할 경우 전열성능의 향상 정도는 미미한 반면 관부(110)의 두께 및 강도는 현저하게 저하된다.
또한, 릿지(141)의 피치(h)가 1.1㎜ 미만일 경우 전열성능의 향상 정도는 미미한 반면 릿지부(140) 가공 난이도가 매우 높아지게 되며, 릿지(141)의 피치(h)가 1.3㎜를 초과할 경우 전열성능이 릿지(141)의 피치(h)가 1.3㎜인 경우보다 현저히 낮아지게 된다.
오목부(145)는 릿지(141) 사이에 오목하게 형성된다. 오목부(145)는 릿지(141)와 함께 관부(110)의 내측 상에 산부와 골부를 형성한다. 이러한 오목부(145)는 냉수에 대한 터보냉동기의 응축기용 전열관(100)의 접촉 면적을 확장시켜 전열성능이 향상되도록 한다.
도 4는 본 발명의 일 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관의 전열성능을 측정한 실험결과를 보여주는 표이고, 도 5는 본 발명의 일 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관의 전열성능을 측정한 실험결과를 보여주는 그래프이다.
도 4 및 도 5에 나타난 바와 같은 전열성능 측정값은 아래와 같은 조건에 따라 실시되는 실험에 의해 측정된다.
1. 시험장비
(1) 시험장비명 : 터보냉동기용 전열관 성능 시험기
(2) 제조사 : 3S Korea
(3) 시험규격
① 온도 : 0~40℃, ② 압력 : 0~10㎏f/㎠, ③ 유량 : 1~100ℓ/min
2. 시험대상
A : 전열핀부 37개/인치, 릿지 52개
B : 전열핀부 38개/인치, 릿지 52개
C : 전열핀부 39개/인치, 릿지 52개
D : 전열핀부 40개/인치, 릿지 52개
E : 전열핀부 40개/인치, 릿지 50개
F : 전열핀부 40개/인치, 릿지 51개
3. 테스트 조건
(1) 냉매 종류 : R134a
(2) 증발압력 : 3.57㎏/㎠
(3) 냉수유속 : 1m/s, 2m/s, 3m/s
도 4 및 도 5를 참조하면, 본 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관(100; 도 1 참조)의 실시예에 해당되는 시험대상 C와 시험대상 D는 다른 시험대상들에 비해 전열성능 측정값이 월등하게 높은 것을 알 수 있다.
구체적으로, 시험대상 C는 전열성능 측정값이 7193.0~11187.6w/m2K로서, 이러한 전열성능 측정값은 시험대상 B의 전열성능 측정값에 비해 약 5.21~5.22% 정도의 상승률로 상승된 값이며, 이는 시험대상 A에 대비한 시험대상 B의 전열성능 측정값의 상승률(0.58~0.61%)에 비해 월등히 높은 상승률을 나타낸다. 그리고, 시험대상 D는 가장 높은 전열성능 측정값(7415.6~11531.9w/m2K)을 보여준다.
또한, 시험대상 F는 전열성능 측정값이 7263.1~11306.0w/m2K로서, 이러한 전열성능 측정값은 시험대상 E의 전열성능 측정값에 비해 약 6.23~6.34% 정도의 상승률로 상승된 값이며, 이는 시험대상 A에 대비한 시험대상 E의 전열성능 측정값의 상승률(1.76~1.79)%에 비해 월등히 높은 상승률을 나타낸다.
즉, 본 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관(100)은, 상기에 나타난 바와 같이 39~41개/인치의 전열핀부(120)와 52개의 릿지(141)를 갖도록 구비되어 냉매 및 냉수와의 접촉 면적이 확장됨으로써, 전열성능이 향상되어 터보냉동기의 응축기(미도시)의 냉각성능을 향상시킬 수 있다.
또한, 본 실시예에 따른 터보냉동기의 응축기용 전열관(100)은 관부(110)의 내측에 나선 형상으로 형성되고 52개의 릿지(141)를 갖는 릿지부(140)를 구비함으로써, 냉수와의 접촉 면적을 확장시키고, 관부(110)의 내측을 흐르는 냉수가 받는 저항이 커지도록 하는 한편, 관부(110)의 내측을 흐르는 냉수의 흐름에 난류가 형성되도록 함으로써, 전열성능이 향상될 수 있다.
본 발명은 도면에 도시된 실시예를 참고로 하여 설명되었으나, 이는 예시적인 것에 불과하며, 당해 기술이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진 자라면 이로부터 다양한 변형 및 균등한 타 실시예가 가능하다는 점을 이해할 것이다. 따라서, 본 발명의 진정한 기술적 보호범위는 아래의 특허청구범위에 의해서 정하여져야 할 것이다.
100 : 터보냉동기의 응축기용 전열관 110 : 관부
120 : 전열핀부 121 : 전열핀
125 : 전열핀틈 130 : 동공부
140 : 릿지부 141 : 릿지
145 : 오목부

Claims (7)

  1. 내측이 관통되게 형성되는 관부;
    상기 관부의 외측에 상기 관부의 원주방향을 따라 배치되어 상협하광으로 형성되는 복수의 전열핀과 상기 전열핀 사이에 오목하게 형성되는 전열핀틈을 구비하며, 상기 관부의 관축을 따라 복수가 구비되는 전열핀부;
    상기 전열핀부 사이에 오목하게 형성되는 동공부; 및
    상기 관부의 내측에 사다리꼴 형상으로 볼록하게 형성되는 복수의 릿지와 상기 릿지 사이에 오목하게 형성되는 오목부를 구비하며, 상기 관부의 관축을 따라 나선 형상으로 형성되는 릿지부;를 포함하며,
    상기 전열핀틈은,
    상기 관부의 관축에 대하여 비스듬하게 형성되며, 상기 전열핀틈과 상기 관부의 관축간의 각도는 40°이상 내지 50°이하인 것을 특징으로 하는 터보냉동기의 응축기용 전열관.
  2. 삭제
  3. 제1항에 있어서,
    상기 전열핀부의 수는 39~41개/인치(inch)인 것을 특징으로 하는 터보냉동기의 응축기용 전열관.
  4. 제3항에 있어서,
    상기 전열핀부의 수는 40개/인치인 것을 특징으로 하는 터보냉동기의 응축기용 전열관.
  5. 제4항에 있어서,
    상기 릿지의 수는 52개인 것을 특징으로 하는 터보냉동기의 응축기용 전열관.
  6. 제1항, 제3항 내지 제5항 중 어느 한 항에 있어서,
    상기 전열핀의 높이는 0.69~0.77㎜이고, 상기 전열핀의 두께는 0.22~0.32㎜이며, 상기 전열핀의 피치는 0.62~0.65㎜이고, 상기 전열핀틈의 피치는 0.44~0.46㎜이며, 상기 전열핀틈과 상기 관부의 관축 간의 각도는 45°이고, 상기 동공부의 폭은 0.34~0.44㎜이며, 상기 릿지의 높이는 0.36~0.42㎜이고, 상기 릿지의 피치는 1.1~1.3㎜이며, 상기 릿지부와 상기 관부의 관축 사이의 각도는 37~39°인 것을 특징으로 하는 터보냉동기의 응축기용 전열관.
  7. 제6항에 있어서,
    상기 전열핀부와, 상기 동공부 및 상기 릿지부는 상기 관부를 가공하여 형성되고, 상기 관부의 외경은 18.50~19.60㎜이며, 상기 관부의 두께는 1.0~1.2㎜인 것을 특징으로 하는 터보냉동기의 응축기용 전열관.
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