KR101057364B1 - 하수 고도 처리 방법 - Google Patents

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Abstract

본 발명은 하수에 함유되어 있는 질소 및 인을 효과적으로 제거 할 수 있는 하수 고도 처리 방법에 관한 것으로서, 유입수를 혐기성 조건하의 혐기조에서 인산화 처리하는 단계와; 상기 혐기조의 유출수를 무산소조에서 제1차 탈질 처리하는 단계와; 상기 무산조의 유출수를 호기조에서 탈인 및 질산화 처리하는 단계와; 상기 호기조의 유출수를 침전조에서 침전 처리하는 단계와; 상기 침전조의 유출수를 황탈질조에서 제2차 탈질 처리하는 단계를 포함하고, 상기 호기조는 스폰지형 유동상 미생물 담체로 충진되고, 상기 황탈질조는 입상황으로 충진된 것을 특징으로 한다.
Figure R1020080105735
하수 고도 처리, 탈질, 탈인, 황탈질.

Description

하수 고도 처리 방법{Methods of Advanced wastewater treatment}
본 발명은 하수 고도 처리 방법에 관한 것으로서, 특히, 하수에 함유되어 있는 질소 및 인을 효과적으로 제거 할 수 있는 하수 고도 처리 방법에 관한 것이다.
일반적으로 하수 처리 방법은 크게 물리적 방법, 화학적 방법 및 생물학적 방법 등으로 구분할 수 있으며, 각 처리 방법은 유입되는 하수의 특성, 처리된 유출수의 용도, 처리방법의 적합성 및 경제성 등에 의하여 결정된다.
물리적 하수 처리 방법은 공기 제거에 의한 암모니아 제거, 여과, 증류, 부상, 거품분비법, 냉각, 기체층을 이용한 분리, 지면 산포법, 역삼투법 및 흡수 등의 방법이 선택적으로 이용된다. 또, 화학적 하수 처리 방법은 활성탄 흡착법, 응집, 침전, 이온교환법 전기화학적 처리, 전기 투석, 산화 및 환원 등의 방법이 선택적으로 이용된다. 생물학적인 하수 처리 방법은 박테리아 동화 작용법, 조류 채취법 및 질산화-탈질소화 방법 또는 탈질소-질산화 방법 등이 있다.
하수에 포함되어 있는 질소 및 인은 영양염류에 속하며, 이를 제대로 제거하지 못하고 방류될 경우에는 부영양화의 주요 원인이 되어, 호소 폐쇄성수역에서 조류의 이상 번식을 일으켜 상수원 및 공업용수 등을 오염시키는 문제점을 유발하게 되므로, 하수에 포함되어 있는 질소 및 인을 효과적으로 제거할 필요성이 있는 것이다.
현재 하수내의 질소 및 인을 제거하기 위하여 사용되는 대표적인 하수 처리 방법은 활성 슬러지 공정이다. 그러나 활성 슬러지 공정은 하수내의 질소 및 인의 제거 효율이 매우 낮기 때문에, 대부분의 질소 및 인이 배출수와 함께 방류된다는 단점이 있다.
상기와 같은 문제점을 해결하기 위하여 하수에 포함되어 있는 질소 및 인을 제거하려는 화학적 방법 및 생물학적 방법들이 많이 개발되고 있다.
종래의 생물학적 질소 및 인의 제거 방법으로는 혐기/무산소/호기 공정(A2O), 바덴포(Bardenpho) 공정 및 UCT 공정 등이 있다. 상기 각 공정들은 기본적으로 한 개 이상의 혐기조, 무산소조, 호기조를 갖추고 있으며, 내부 반송이나 슬러지 반송 등의 공정에서 변형이 이루어지게 된다.
상기 생물학적 공정에서는 제1차 처리수가 혐기조에 유입되면 혐기조 내의 미생물의 발효에 의하여 저분자 유기물이 생성되며, 이들 유기물을 이용하여 인 제거 미생물은 혐기조에서 세포내 저장물질인 폴리하이드로부틸레이트(PHB)를 합성하면서 인산을 방출하게된다. 반대로 인 제거 미생물을 호기성조에서는 폴리하이드로부틸레이트(PHB)를 분해하면서 혐기조에서 방출한 인산의 양이상으로 인산을 과량으로 섭취하게 되며, 인을 과잉으로 섭취한 미생물은 잉여 오니 형태로 제거된다.
한편, 질소의 경우는 유기 질소가 암모니아로 전환되고, 암모니아는 호기성조에서 질산화 미생물에 의하여 질산형태로 전환되고, 질산은 다시 무산소조에서 탈질 미생물 균에 의하여 질소 가스로 전환되는 공정을 거쳐 공기 중으로 배출시킴으로서 하수내의 질소 함량이 감소되는 것이다.
그러나, 이와 같은 종래의 생물학적 하수 처리 방법에 의하더라도 질소 및 인을 안정적으로 충분한 제거효율을 얻기 힘들다는 단점이 있고, 특히 질소의 제거에 대한 보완이 필요하다. 특히, 국내 하수의 경우 생물학적인 처리에 필요한 유입수에 포함된 질소의 총량 대비 유기물의 총량이 낮기 때문에 질소 제거에 어려움이 있어서, 생물학적인 처리에 의한 탈질 효과가 좋지 않은 문제점이 있는 것이다.
본 발명은 생물학적 하수 처리 방법에 있어서, 질소를 더욱 효율적으로 제거하면서, 인의 제거 효율도 향상시킬 수 있는 하수 고도 처리 방법을 제공하려고 한다.
본 발명의 일구현예에 따른 하수 고도 처리 방법은 유입수를 혐기성 조건하의 혐기조에서 인산화 처리하는 단계와; 상기 혐기조의 유출수를 무산소조에서 제1차 탈질 처리하는 단계와; 상기 무산조의 유출수를 호기조에서 탈인 및 질산화 처리하는 단계와; 상기 호기조의 유출수를 침전조에서 침전 처리하는 단계와; 상기 침전조의 유출수를 황탈질조에서 제2차 탈질 처리하는 단계를 포함하고, 상기 호기조는 스폰지형 유동상 미생물 담체로 충진되고, 상기 황탈질조는 입상황으로 충진된 것을 특징으로 한다.
즉, 유입수를 혐기성 조건하의 혐기조에서 인산화 처리하는 단계를 수행한다. 이 때, 혐기성 조건하의 혐기조는 혐기성 미생물을 포함하고 있으며, 혐기성 조건하에서 제1차 침전조로부터 유출되어 혐기조로 유입되는 유입수 내의 유기물을 저분자 물질로 발효하여 인산을 방출하는 생물학적인 반응을 통하여 인산화 처리하는 단계를 수행하게 되는 것이다.
다음으로, 혐기조의 유출수를 무산소조에서 제1차 탈질 처리하는 단계를 수행한다. 무산소 조건하의 무산소조에 포함되어 있는 탈질 미생물군이 저분자 유기물을 이용하여 질산(NO3)을 질소(N2) 가스로 전환하여 질소(N2)가스를 공기 중으로 배출함으로서 제1차 탈질처리하는 단계를 수행하게 되는 것이다.
여기에서, 혐기조로 유입되는 유입수의 일부를 분리하여 혐기조를 거치지 않고 무산조로 유입시키는 공정을 더 포함하는 것이 바람직하다. 즉, 혐기조에 유입된 저분자 유기물은 혐기성 미생물에 의하여 인산을 방출하기 위한 발효 반응에 의하여 소모되어 무산소조에서의 탈질 미생물의 에너지원이 부족하게 되는 경우가 발생할 수 있다. 이를 보완하기 위하여, 혐기조로 유입되는 유입수의 일부를 분리하여 혐기조를 거치지 않고 무산소조로 바로 유입시킴으로서, 유입수에 포함되어 있는 저분자 유기물이 무산소조의 탈질 미생물의 에너지원으로 공급할 수 있는 것이다. 이 때, 무산소조로 유입시키는 유입수의 일부는 유입수 총부피량의 80부피%이하로 함으로서, 혐기조에서의 탈인 작용과 무산소조에서의 제1차 탈질 작용의 효율을 더욱 향상시킬 수 있는 것이다.
다음으로, 상기 무산조의 유출수를 호기조에서 탈인 및 질산화 처리하는 단계를 수행한다. 호기성 조건하의 호기조에 포함되어 있는 탈인 미생물군이 혐기조에서 발생된 인산을 과량으로 섭취하게 하고, 인산을 흡수한 탈인 미생물군은 별도 의 분리 공정을 거쳐 탈인 처리하는 단계를 수행하게 되는 것이다. 또, 호기성 조간하의 호기조에 포함되어 있는 질산화 미생물군이 무산소조로부터 유입된 유입수의 암모니아를 질산으로 전환되도록 하는 질산화 처리하는 단계가 수행를 수행하게 되는 것이다. 이와 같이 탈인 및 질산화 처리하는 단계는 호기성 조건하의 호기조에서 동시에 수행한다.
이 때, 호기조는 스폰지형 유동상 미생물 담체로 충진되어 탈인 및 질산화 미생물군을 포함한다. 스폰지형 유동상 미생물 담체의 재질은 폴리우레탄 재질의 다공성 폼형태인 것이 바람직하다. 스폰지형 유동상 미생물 담체는 12 ~ 15mm의 정육면체 형태이며, 호기조 내에서 유동하면서 유기물을 제거하는 미생물군과 질산화를 수행하는 질산화미생물군, 인을 과잉섭취하는 탈인 미생물군이 포함된 것이고, 스폰지형 유동상 미생물 담체는 미생물 부착 후 1이상의 비중을 가지는 것이 바람직하다.
여기에서, 호기조로부터의 유출수를 다음단계인 침전 처리하는 단계를 위한 침전조로 유입시키면서, 호기조로부터의 유출수의 일부를 무산소조로 유입시키는 공정을 더 포함하는 것이 바람직하다. 즉, 호기조의 질산화 미생물군에 의한 질산(NO3)를 다량 포함하고 있는 호기조의 유출수의 일부를 다시 무산소조로 반송하여, 무산소조의 탈질 미생물에 의하여 질산(NO3)을 질소(N2) 가스로 전환하여 질 소(N2)가스를 공기 중으로 배출함으로서, 제1차 탈질의 효율을 더욱 향상시킬 수 있는 것이다. 이 때, 탈질 미생물이 질산(NO3)을 질소(N2) 가스로 전환함에 있어서 에너지원으로 필요한 저분자 유기물의 충분한 공급을 위하여 혐기조로 유입되는 유입수의 일부를 분리하여 혐기조를 통하지 않고, 무산소조로 바로 유입시킴으로서 보충하는 공정과 동시에 수행함으로서 제1차 탈질 효율을 더욱 향상시킬 수 있다.
이 때, 무산소조로 유입시키는 호기조로부터의 유출수의 일부는 최초로 유입되는 유입수 총부피량의 100 ~ 250부피%를 리사이클시키는 것이 바람직하다.
다음으로, 호기조의 유출수를 침전조에서 침전 처리하는 단계를 수행한다. 침전 처리하는 단계는 침전조로부터 침전처리수와 슬러지로 분리하고, 침전처리수는 후공정의 황탈질조로 유출시키고, 슬러지는 반송슬러지와 폐기슬러지로 분리하여, 반송슬러지는 혐기조로 유입시키고, 폐기슬러지는 폐기하는 것이 바람직하다.
다음으로, 침전조의 유출수를 황탈질조에서 제2차 탈질 처리하는 단계를 수행한다. 즉, 제1차 탈질하는 단계에 의한 탈질을 보완하기 위하여, 입상황으로 충진된 황탈질조에서 탈질을 한번 더 수행함으로서 탈질 효율을 더욱 향상시키는 것이다.
침전조로부터 유출되어 황탈질조로 유입된 유입수는 황탈질조에 충진된 입상황과 반응식 1과 같은 반응을 통하여 탈질이 이루어지게 되는 것이다.
반응식 1
1.06NO3 - + 1.11S + 0.3HCO3 + 0.485H2O
-> 0.5N2 + 1.11SO4 2- + 0.86H+ + 0.06C5H7O2N
이 때, 황탈질조에 충진된 입상황은 최대 장경이 3 ~ 7 mm 크기의 구형입상황을 50 중량% 이상 포함하여 구성된 것이 바람직하다. 즉, 황탈질조에 충진되는 입상황은 장경이 3 ~ 7mm 크기의 구형입상황을 50중량% 이상 포함하여 구성함으로서, 적정한 여과 속도를 확보할 수 있으며, 미생물 성장에 의한 공극 폐색을 방지할 수 있다.
여기에서 구형입상황은 기하학적으로 완벽한 구형일 필요는 없으며, 판상 또는 침상의 형태가 아닌 덩어리 형태로서의 구형임을 의미한다.
또, 구형입상황의 황 함량을 99중량% 이상으로 함으로서, 황탈질조에 충진되는 입상황의 황탈질 반응 효율을 향상시키는 것이 바람직하다. 즉, 구형입상황의 황함량이 99중량% 미만인 경우에는 황탈질 반응 효율이 떨어지게 되므로, 구형입상 황의 황 함량을 99중량% 이상으로 함으로서, 황탈질조에 충진되는 입상황의 양을 줄일 수 있는 것이다.
특히, 황탈질조에 충진되는 입상황이 장경 3 ~ 7 mm 이상 크기의 구형입상황을 50중량% 이상 포함하고, 구형입상황의 황 함량이 99중량%이상인 경우에, 황탈질조에 충진되는 구형입상황은 침전조로부터 유입되는 유입수량 10 m3/d을 기준으로 800 ~ 1300 kg으로 충진되고, 침전조로부터의 유입수의 황탈질조에서의 체류시간은 침전조로부터 유입되는 유입수량 10 m3/d을 기준으로 1 ~ 1.5 시간으로 함으로서, 침전조로부터 유입되는 유입수의 황탈질 반응 효율을 극대화 시킬 수 있는 충분한 구형입상황의 량과 시간을 제공할 수 있는 것이다.
본 발명은 생물학적 하수 처리 방법에 있어서, 질소를 더욱 효율적으로 제거하면서, 인의 제거 효율도 향상시킬 수 있는 하수 고도 처리 방법을 제공하였다.
이하, 도면을 참고하여 본 발명의 구체적인 실시형태를 상세히 설명한다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 고도 하수 처리 방법의 전체 공정 처리도를 나타낸 것이다.
즉, 혐기조(100), 무산소조(200), 호기조(300) 및 탈기조(350), 침전조(400) 및 황탈질조(500)로 구성하였고, 각각의 반응조의 용량 및 체류시간은 유입유량 18m3/day를 기준으로 설계하였으며, 그 결과는 표 1과 같이 하였다.
구분 용량(m3) 체류시간(hr)
혐기조 1.08 1.44
무산소조 2.92 3.89
호기조 4.17 5.56
탈기조 0.17 0.23
침전조 3.75 5.00
황탈질조 1.84 2.45
또, 최초로 유입되어 혐기조(100), 무산소조(200), 호기조(300), 침전조(400) 및 황탈질조(500)를 거쳐 최종 배출되는 과정에서 처리수의 운전 경로는 다음과 같이 하였다.
즉, 최초로 유입되는 유입수(A)를 혐기조(100)로 유입되는 유입수(A-1)와 혐기조(100)를 거치지 않고 무산소조(200)로 바로 유입되는 유입수(A-2)로 분리되어 각각 유입되도록 하였으며, 이 때, 무산소조(200)로 바로 유입되는 유입수(A-2)의 유입유량은 최초 유입수(A) 총부피량의 30 ~ 50부피%가 되도록 조정하였다.
혐기조(100)에서 처리된 유출수(B)는 무산소조(200)로 유입되도록 하였고, 무산소조(200)에서 처리된 유출수(C)는 호기조(300)로 유입되도록 하였다. 호기조(300)에서 처리되어 탈기조(350)를 통하여 유출되는 유출수(D)는 침전조(400)로 유입되는 유입수(D-1)와 무산소조(200)로 유입되는 유입수(D-2)로 각각 분리되어 유입되도록 하였으며, 이 때, 무산소조로 유입되는 유입수(D-2)의 유입유량은 최초 유입수(A) 총부피량의 100 ~ 130부피%가 되도록 조정하였다.
침전조(400)로부터 처리된 침전처리수(E)는 황탈질조(500)로 유입되도록 하였고, 침전조(400)로부터 분리된 슬러지(S)는 반송슬러지(S-1)와 폐기슬러지(S2)로 분리하여 반송슬러지(S-1)는 혐기조(100)로 반송시키고, 폐기슬러지(S-2)는 폐기 처리하였다. 이 때, 반송슬러지(S-1)의 유입유량은 최초 유입수(A)의 총부피량 대비 40 ~ 50부피%가 되도록 조정하였고, 폐기슬러지(S-2)는 최초 유입수량 대비 1.11 ~ 2.5%가 되도록 조정하였다.
그리고, 침전조(400)로부터 유입된 유입수(E)를 황탈질조(500)에서 황탈질 처리를 한 후 최종 배출수(F)를 배출하도록 전체 처리 공정 경로를 설치하였다.
이와 같은 처리 공정 경로를 통하여 혐기조(100), 무산소조(200), 호기조(300) 및 탈기조(350)로 구성된 생물반응조의 수리학적 체류시간은 총 약 11.12시간이 되도록 구성하였다.
또, 혐기조(100)는 유입수의 유기물을 저분자 물질로 발효하여 인산을 방출할 수 있는 혐기성 미생물을 포함한다.
무산소조(200)는 유기물을 이용하여 질산(NO3)을 질소(N2) 가스로 전환할 수 있는 탈질 미생물을 포함한다.
호기조(300)는 인산을 섭취할 수 있는 탈인 미생물군과 암모니아 등을 질산으로 전환할 수 있는 질산화 미생물군을 담은 스폰지형 유동상 미생물 담체(311)를 호기조 부피 기준으로 15% 포함하고, 호기성 조건이 되도록 호기조(300)의 하부로부터 공기 방울을 주입하였다. 이 때, 스폰지형 유동상 미생물 담체의 재질은 폴리우레탄으로 형성된 것이다.
황탈질조(500)에는 황함량이 99중량%이상이고, 장경이 약 5mm 크기의 구형입상황을 80 중량% 포함하여 구성된 입상황(미원상사 제조)이 침전조(400)로부터 유입되는 유입수(E)의 유입수량 10 m3/d을 기준으로 970 kg으로 충진되었다. 또, 침전조(400)로부터의 유입수(E)가 황탈질조에서 체류하는 시간은 침전조(400)로부터 유입되는 유입수량 10 m3/d을 기준으로 1.5시간으로 하였다. 또, 황탈질조(500)는 독립영양 탈질 미생물의 배양 기간 동안 혐기조(100), 무산소조(200), 호기조(300) 이루어지는 생물반응조로부터의 처리수의 유입을 차단한 상태로 체류시간을 24시간에서 1시간 정도까지 순차적으로 줄여가면서 과량의 질산성 질소를 공급하여 미생물을 순응하켰으며, 일정 기간의 미생물 순응 이후 생물반응조의 처리수를 유입시켜 황탈질을 진행하였다.
기타 황탈질조의 설계인자는 다음 표 2와 같다.
항목
유입유량(m3/day) 10
반응조 용적(m3) 0.92
체류시간(hr) 1.5
용적부하(kg NO3-N/m3·day) 0.28
Porosity(%) 36
선속도(m/hr) 0.83
역세유량(m3/hr) 6
상술한 바와 같은 본 발명의 실시예로서 고도 하수 처리 장치는 중국 북경시 G하수처리장에 설치하여, 2007년 9월 17일부터 2008년 1월 19일까지 약 4개월간 시험 운영한 결과, BOD5(생물학적 산소 요구량), CODcr(화학적 산소 요구량), SS(MLSS; 부유고형물농도 : 수중 0.45 마이크로미터 이상의 입자성 물질의 농도), T-N(총 질소량), NH3-N(암모니아성 질소), NO3-N(질산성 질소), T-P(총 인량), PO4-P(인산염 인) 등을 UV Spectrophotometer DR 2000(HACH)을 이용하여 측정하였으며, 측정 주기는 1일 1회로 하였으며, 그 결과는 도면 2 내지 9와 같다.
도 2 내지 도 9의 그래프에서 최초 유입수(A)의 측정결과는 '유입수'로, 침전처리수(E)의 측정결과는 '종침 처리수'로, 황탈질 처리수인 최종 배출수(F)의 측정결과는 '황탈질조 처리수'로 표시하였다.
도 2 내지 도 4와 같이, BOD5, CODcr, SS(MLSS)에 있어서는 유입수(A)의 변화의 폭에도 불구하고, 종침처리수 및 황탈질조 처리수 모두 약 50mg/L 이하의 고르고 낮게 나타났다.
도 5 및 도 6과 같이, T-N(총 질소량) 및 T-P(총 인량)에 있어서는 유입수(A)에 포함된 높은 질소 및 인의 유입량에도 불구하고, 종침처리수 및 황탈지조 처리수 모두 탈질 및 탈인 처리 결과를 얻을 수 있었으며, 특히, T-N(총 질소량) 측정결과로부터 알 수 있듯이, 종침처리수의 경우는 약 15 ~ 20mg/L(T-N)이었으나, 황탈질조 처리수의 경우 약 5 ~ 10mg/L(T-N)으로 나타나, 황탈질조에 의하여 우수한 탈질의 효과가 있었음을 알 수 있다. 또, T-P(총 인량) 측정결과에서도 종침처리수에 의한 총 인량보다 황탈질조 처리수의 총 인량이 다소 낮게 나타나고 있어, 황탈질조에 의한 영향으로 탈인의 효과도 보다 상승시키고 있음을 알 수 있다.
도 7 내지 도 9는 최초의 유입수(A), 협기조 처리수(B), 무산소조 처리수(C), 호기조 처리수(D), 침전조 처리수(E) 및 황탈질조 처리수(F)의 각각에 대하여 CODcr, NH3-N(암모니아성 질소), NO3-N(질산성 질소), T-P(총 인량), PO4-P(인산염 인)을 측정하여 평균값을 나타낸 것이다.
도 7과 같이, CDOcr의 경우 혐기조 처리수(B)부터 대폭 낮아졌으나, 후 단계를 거치면서 조금씩 낮아져, 황탈질조 처리수에서 최소값인 16.9mg/L인 것을 알 수 있다.
도 8과 같이, 생물반응조의 처리 결과인 호기조 처리수 또는 종침 처리수의측정 결과보다 황탈질조 처리수에서 암모니아성 질소 및 질산성 질소 모두 탈질 되었음을 알 수 있다. 특히, 호기조(300)에서 질산화시켜 침전조(500)로 유입되는 유입수(D-1)는 호기조 처리수(D)에서부터 질산성 질소를 대폭 증가시켜 포함하게 되는데, 이를 황탈질조에서 탈질시켜 최종 배출수(F)로 배출하게 됨으로서, 배출수(F)의 질소의 양을 대폭 줄일 수 있는 효과가 있는 것이다.
또, 도 9와 같이, 유입수(A)의 총인 및 인산염 인이 혐기조 처리수(B)에서 대폭 증가하였다가, 무산소조(200), 호기조(300)를 거치면서 대폭 줄어들게 되고, 황탈질조(500)에 의하여서도 소폭 탈인되었음을 알 수 있다.
이와 같은 측정결과 중 일반 항목(BOD5, CODcr, SS, T-N, T-P)의 수질 분석 결과 및 제거효율은 표 3과 같다.
항목 최초유입수(A)
측정값(mg/L)
종침처리수 황탈질조 처리수
측정값(mg/L) 처리효율(%) 측정값(mg/L) 처리효율(%)
BOD5 219.6 10.4 95.3 6.7 97.0
CODcr 358.9 20.4 94.3 16.9 95.3
SS 161.8 8.1 95.0 7.0 95.5
T-N 53.2 15.9 70.1 6.1 88.6
T-P 5.4 1.9 64.8 1.6 69.9
삭제
즉, BOD5, CODcr, SS에서는 종침처리수와 황탈질조처리수의 처리효율이 비슷하거나, 황탈질조처리수의 처리효율이 종침처리수의 처리효율보다 약 1 내지 2% 상승되었지만, 탈질 처리에 있어서는 황탈질조처리수의 처리효율이 종침처리수의 처리효율보다 약 18% 상승되었음을 알 수 있어, 황탈질조에 의하여 탈질 효과가 크게 향상됨을 알 수 있다. 또, 탈인 효율에 있어서도, 황탈질조처리수의 처리효율이 종침처리수의 처리효율보다 약 5% 상승되어, 황탈질조에 의하여 탈인 효과도 향상되었음을 알 수 있다.
도 1은 본 발명의 일실시예에 따른 고도 하수 처리 방법의 전체 공정 처리도.
도 2 내지 도 9는 본 발명의 일실시예의 실시 결과 BOD5, CODcr, SS(MLSS), T-N(총 질소량), NH3-N(암모니아성 질소), NO3-N(질산성 질소), T-P(총 인량), PO4-P(인산염 인) 등을 측정한 결과 그래프이다.
* 도면의 주요 부분에 대한 부호 설명
A : 최초 유입수 , A-1 : 혐기조 유입수
A-2 : 최초 유입수로부터 분리된 무산소조 유입수
B : 혐기조 처리수, C : 무산소조 처리수
D : 호기조 처리수, D-1 : 침전조 유입수
D-2 : 호기조 처리수로부터 분리된 무산소조 유입수
E : 침전조 처리수, F : 황탈질조 처리수
S : 침전조 슬러지, S-1 : 반송슬러지
S-2 : 폐기슬러지
100 : 혐기조, 200 : 무산소조
300 : 호기조, 350 : 탈기조
400 : 침전조, 500 : 황탈질조

Claims (7)

  1. 유입수를 혐기성 조건하의 혐기조에서 인산화 처리하는 단계와;
    상기 혐기조의 유출수를 무산소조에서 제1차 탈질 처리하는 단계와;
    상기 무산조의 유출수를 스폰지형 유동상 미생물 담체로 충진된 호기조에서 탈인 및 질산화 처리하는 단계와;
    상기 호기조의 유출수를 침전조에서 침전 처리하는 단계와;
    상기 침전조의 유출수를 황탈질조에서 제2차 탈질 처리하는 단계를 포함하고,
    상기 제2차 탈질 처리하는 단계에서 상기 황탈질조는 구형입상황이 상기 침전조로부터 유입되는 유입수량 10 m3/d을 기준으로 800 ~ 1300 kg으로 충진되고, 상기 황탈질조에서 상기 침전조로부터의 유입수의 체류시간이 상기 침전조로부터 유입되는 유입수량 10 m3/d을 기준으로 1 ~ 1.5 시간인 것을 특징으로 하는 고도 하수 처리 방법.
  2. 제1항에 있어서, 상기 제2차 탈질 처리하는 단계에서 상기 황탈질조에 충진되는 입상황은 장경이 3 ~ 7 mm 크기의 구형입상황을 50 중량% 이상 포함하여 구성된 것을 특징으로 하는 고도 하수 처리 방법.
  3. 제2항에 있어서, 상기 황탈질조의 구형입상황은 99% 이상의 황으로 제조된 것을 특징으로 하는 고도 하수 처리 방법.
  4. 삭제
  5. 제1항에 있어서, 상기 유입수를 혐기조로 유입시키면서, 상기 유입수의 일부를 상기 무산조로 유입시키는 공정을 더 포함하고, 상기 무산소조로 유입시키는 상기 유입수의 일부는 상기 유입수 총부피량의 80부피%이하인 것을 특징으로 하는 고도 하수처리 방법.
  6. 제1항에 있어서, 상기 호기조로부터의 유출수를 침전조로 유입시키면서, 상기 호기조로부터의 유출수의 일부를 상기 무산소조로 유입시키는 공정을 더 포함하고, 상기 무산소조로 유입시키는 상기 호기조로부터의 유출수의 일부는 최초로 유입되는 상기 유입수 총부피량의 100 ~ 250부피%인 것을 특징으로 하는 고도 하수 처리 방법.
  7. 제1항에 있어서, 상기 침전 처리하는 단계는 상기 침전조로부터 침전처리수와 슬러지로 분리하고, 상기 침전처리수는 상기 황탈질조로 유출시키고, 상기 슬러지는 반송슬러지와 폐기슬러지로 분리하여, 상기 반송슬러지는 상기 혐기조로 유입 시키고, 상기 폐기슬러지는 폐기하는 것을 특징으로 하는 고도 하수 처리 방법.
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