이하, 본 발명에 대하여 설명한다.
본 발명은 롤갭을 두고 서로 맞서 위치되는 쌍롤, 이 쌍롤 양끝단부에 설치된 에지 댐 및 용강 탕면을 차단하여 실링하는 메니스커스 실드를 포함하는 쌍롤형 박판주조기의 쌍롤 사이에 고 망간강의 용강을 공급하여 고 망간강의 박판을 제조하는 방법에 있어서, 상기 용강은 중량%로 C : 1.5% 이하, Mn : 15 - 35%, Al : 0.1 - 6.0%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 조성되고; 그리고 주조시 응고속도를 100oC/sec이상으로 하고, 상기 메니스커스 실드내의 용강탕면위의 분위기 가스중의 산소농도를 0.1% 이하로 하고, 그리고 롤닙에서의 압하력을 0.5 -2.0 Ton으로 하는 것을 특징으로 하는 쌍롤형 박판주조기를 이용한 고인성 및 고강도를 갖는 고 망간강을 제조하는 방법에 관한 것이다.
이하, 본 발명에 대하여 상세히 설명한다.
본 발명에 따르는 고망간강 박판의 제조방법에 보다 바람직하게 사용될 수 있는 쌍롤형 박판 주조기의 일례가 도 1에 나타나 있다.
도 1에 나타난 바와 같이, 본 발명에 바람직하게 사용될 수 있는 쌍롤형 박판 주조기는 롤갭을 두고 서로 맞서 위치되는 쌍롤(1), 이 쌍롤(1) 양끝단부에 설치된 에지댐(7) 및 용강 탕면을 차단하여 실링하는 메니스커스 실드(5)을 포함하여 구성된다.
도 1에서, 부호 "2"은 래들을 나타내고, 부호 "3"은 턴디쉬를 나타내고, 부호 "4"은 침지노즐을 나타내고, 부호 "6"은 브러쉬 롤을 나타내고, 부호 "8"은 박판을 나타내고, 부호 "9"는 핀치롤을 나타내고, 부호"10"은 수냉장치를 나타내고, 그리고 부호 "11"은 권취코일을 나타낸다.
상기와 같이 구성되는 쌍롤형 박판 주조기를 사용하여 고망간강의 박판을 제조하는 방법에 대하여 상세히 설명한다.
고망간강의 용강을 도 1에 나타난 바와 같이 노즐을 통해 2개의 회전하는 롤(1) 사이에 주입하고 주입된 용강이 롤(1)과 접촉하여 응고각을 형성하고 롤이 회전함에 따라 롤 최근접점(롤닙)에서 만나 박판(주편)(8)을 형성한다.
상기 롤(1) 사이에 주입되는 고 망간강의 용강은 일반적인 강종과 같이 고 망간강을 용해로에서 용해한 후 래들에 수강한 다음, 수강된 용강의 2차 정련을 위한 정련 설비에서 온도 조정 및 미세 성분 조정등을 행한다.
쌍롤형 박판주조법에서는 용강이 롤배럴 측면으로 누출되는 것을 방지하기 위해 에지댐(7)을 사용하여 댐역할을 하며, 롤상부에 용강이 산화되는 것을 방지하기 위해 불활성 가스를 공급하는 데 공급된 가스의 실링을 위해 메니스커스 실드(5)을 사용하여 밀폐된 공간을 부여한다.
본 발명에 적용되는 고 망간강은 중량%로 C : 1.5% 이하, Mn : 15 - 35%, Al : 0.1 - 6.0%, 잔부 Fe 및 불가피한 불순물로 조성되는 것이 바람직하다.
상기 박판주조기에 의하여 고망간강 용강을 박판으로 제조(주조)시 용강의 응고속도는 100 oC/sec 이상되도록 설정하는 것이 바람직하다.
상기와 같이, 주조시 응고속도를 100 oC/sec 이상으로 하는 경우에는 주편 즉, 박판의 수지상정 간격이 5 마이크론 이하가 된다.
고 망간강을 박판주조법에 의하여 제조하는데 있어서, 크랙이 없는 양호한 박판(주 편)(8)을 제조하기 위해서는 용탕면을 완전히 덮을 수 있고 가스를 공급할 수 있는 메니스커스 실드(5)를 사용하여야 한다.
그리고, 이때 사용하는 분위기 가스가 중요한데, 분위기 가스를 적절히 유지하므로써 용탕의 산화를 방지하고, 응고시의 용강 메니스커스와 주조롤 계면의 계면에너지를 변화시켜 응고를 균일하게 할 수 있다.
이때, 분위기 가스로는 아르곤이나 질소등의 불활성 가스를 사용할 수 있으며, 용탕의 산화를 방지하기 위하여는 분위기 가스를 충분히 공급하여 산소농도를 0.1% 이하로 제어하여야 한다.
분위기 가스중의 산소농도가 0.1%를 초과하는 경우에는 산소에 의하여 주편에 결함이 발생하고, 초기응고가 방해를 받게 되어 크랙발생의 원인이 된다.
또한, 롤닙에서의 압하력은 최소한으로 유지하여 고온 변형에 의한 크랙의 발생을 억제하여야 한다.
따라서, 본 발명에 있어서 롤닙에서의 압하력은 2.0 Ton 이하로 설정하는 것이 바람직하다.
그러나, 롤닙에서의 압하력이 0.5 Ton 미만이 되면, 롤닙의 국부적인 부분에서 압하력을 받지 못하는 부분이 발생하고, 이러한 부분에서 미응고 현상이 발생할 수 있으며, 따라서 롤닙에서의 압하력은 0.5 - 2.0 Ton으로 설정하는 것이 바람직하다.
상기한 바와 같이, 본 발명에 따라 제조된 고 망간 박판은 나노 크기 간격의 래스 미세조직을 갖고, 그리고 서브마이크론의 미세한 AlN 석출물을 갖는다.
또한, 본 발명에 따라 제조된 고 망간 박판은 높은 인장강도 및 높은 연신율을 가질 뿐만 아니라 특히 높은 항복강도를 갖는다.
또한, 본 발명에 따라 제조된 고 망간 박판은 급속응고에 의한 비평형상의 존재로 입도 미세화나 개재물 미세화 등에 의하여 주편 내부품질도 우수하다.
또한, 본 발명에 의하면, 용탕으로부터 직접 두께 2 - 6 mm 의 주편을 직접 주조하여 제조하므로서, 제조원가를 통상적인 슬라브 연주법에 비하여 저감시킬 수 있다.
이하, 실시예를 통하여 본 발명을 보다 구체적으로 설명한다.
(실시예 1)
하기 표 1과 같은 조성을 갖는 고 망간강을 용해하고, 박판 연주기를 이용하여 두께 2.45 mm의 박판을 제조하였다.
이 때, 응고속도는 100 oC/sec 이상으로, 메니스커스 실드 내부의 산소농도는 0.07% 이었고, 롤닙부에서의 압하력은 1.2 Ton 이었다.
조 성(중량%) |
C |
Si |
Mn |
P |
S |
Al |
Fe |
0.045 |
0.013 |
24.7 |
0.045 |
0.005 |
1.44 |
나머지 |
상기와 같이 제조된 박판에 대하여 수지상정의 간격을 조사한 결과, 수지상정의 간격은 대부분 3.0 - 5.0 마이크론 이었다.
또한, 상기와 같이 제조된 박판의 두께방향으로 1/4부위를 중심으로 100 um 두께까지 기계적으로 연마한 후, 퍼클로릭산에서 전해 연마하여 전자 현미경 조직을 관찰하고, 그 관찰결과를 도 2에 나타내었다.
도 2에 나타난 바와 같이, 20만배 이상의 고배율에서만 관찰되는 20 nm 이하의 미세한 래스 또는 셀 간격을 가진 조직이 관찰되었다. 이러한 나노 크기의 미세한 조직은 종래의 연속주조-열간압연 방법에서는 전혀 달성될 수 없는 것으로서 박판 주조법에 의한 급속응고의 효과이다.
또한, 상기와 같이 제조된 박판에 대하여 투과전자현미경에 의하여 미세 석출물을 관찰하고 그 결과를 도 3에 나타내었다.
도 3에서의 미세 석출물 관찰결과는 카본 레플리카법을 이용하였으며, 주조박판을 경면 연마하고, 연마면을 카본 필름을 증착시킨 후에 이를 에칭에 의하여 분리시켜 카본 필름을 관찰한 것이다.
도 3에 나타난 석출물에 대하여 성분 분석 및 회절패턴의 분석하고, 그 결과를 각각 도 4(a) 및 도 4(b)에 나타내었다.
도 4(a) 및 도 4(b)에 나타난 바와 같이, 그 석출물은 AlN인 것이 확인되었으며, 도 3에 나타난 바와 같이, 매우 미세한 AlN 석출물이 기지에 전반적으로 분포되는 것으로 관찰되었다.
이러한 미세한 석출물은 통상적인 연속주조-열간압연 방법에 의하여는 얻기 힘든 것으로 박판주조법의 급속냉각의 효과에 기인한 것이다.
이와 같이, 본 발명에 의하는 경우에는 나노 크기 간격의 미세한 래스 조직과 서브 마이크론의 미세한 AlN의 석출물에 의하여 항복강도가 통상적인 연속주조-열간압연 방법에 의한 경우에 비하여 훨씬 향상될 수 있다.
(실시예 2)
상기 실시예 1에서 제조된 고망간강 박판을 압하율 70%로 냉간압연하고, 이를 800도에서 2분간 열처리한 후, 인장시험하여 기계적 특성을 조사하고, 그 결과를 하기 표 2에 나타내었다.
하기 표 2에서 발명예의 경우에는 본 발명에 따라 제조된 고 망간강이고, 종래예(1)의 경우에는 종래의 연속주조-열간압연에 의해 제조된 고망간 강으로서, 그 조성은 상기 표 1의 조성을 갖고, 그리고 종래예(2)의 경우는 종래의 극저탄소강이다.
발명예의 경우에는 5회에 걸처 시험을 행한 것이고, 종래예(1)의 경우에는 3회에 걸쳐 시험한 것이다.
실시예 No. |
항복강도(kg/mm2) |
인장강도(kg/mm2) |
연신율(%) |
발명예 |
53.7 |
82.2 |
58.7 |
54.4 |
83.9 |
61.5 |
54.6 |
95.0 |
57.1 |
54.9 |
93.3 |
60.2 |
55.1 |
89.4 |
59.2 |
종래예 1 |
27.6 |
60.7 |
42.4 |
21.8 |
66.1 |
44.6 |
24.5 |
54.8 |
50.0 |
종래예 2 |
19 |
38 |
42 |
상기 표 2에 나타난 바와 같이, 본 발명에 따라 제조된 고 망간강(발명예)이 종래의 연속주조-열간압연에 의해 제조된 고망간 강(종래예 1) 및 종래의 극저탄소강(종래예 2)에 비하여 우수한 인장특성을 나타내고 있음을 알 수 있다.
즉, 본 발명에 따라 제조된 고 망간강은 53 -55 kg/mm2의 항복강도, 82 - 95 kg/mm2의 인장강도 및 57-61%의 연신율을 나타내고 있음을 알 수 있다.