KR100522840B1 - Rotary compressor - Google Patents

Rotary compressor Download PDF

Info

Publication number
KR100522840B1
KR100522840B1 KR10-2003-7015038A KR20037015038A KR100522840B1 KR 100522840 B1 KR100522840 B1 KR 100522840B1 KR 20037015038 A KR20037015038 A KR 20037015038A KR 100522840 B1 KR100522840 B1 KR 100522840B1
Authority
KR
South Korea
Prior art keywords
piston
shape
circumferential
swinging
discharge
Prior art date
Application number
KR10-2003-7015038A
Other languages
Korean (ko)
Other versions
KR20030096413A (en
Inventor
마스다마사노리
카토카츠미
시바모토요시타카
Original Assignee
다이킨 고교 가부시키가이샤
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to JPJP-P-2002-00074052 priority Critical
Priority to JP2002074052A priority patent/JP4385565B2/en
Application filed by 다이킨 고교 가부시키가이샤 filed Critical 다이킨 고교 가부시키가이샤
Priority to PCT/JP2003/001998 priority patent/WO2003078842A1/en
Publication of KR20030096413A publication Critical patent/KR20030096413A/en
Application granted granted Critical
Publication of KR100522840B1 publication Critical patent/KR100522840B1/en

Links

Classifications

    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/30Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C18/32Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having both the movement defined in group F04C18/02 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C18/322Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having both the movement defined in group F04C18/02 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes hinged to the outer member and reciprocating with respect to the outer member
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C18/00Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C18/30Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members
    • F04C18/34Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members
    • F04C18/356Rotary-piston pumps specially adapted for elastic fluids having the characteristics covered by two or more of groups F04C18/02, F04C18/08, F04C18/22, F04C18/24, F04C18/48, or having the characteristics covered by one of these groups together with some other type of movement between co-operating members having the movement defined in group F04C18/08 or F04C18/22 and relative reciprocation between the co-operating members with vanes reciprocating with respect to the outer member
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01CROTARY-PISTON OR OSCILLATING-PISTON MACHINES OR ENGINES
    • F01C21/00Component parts, details or accessories not provided for in groups F01C1/00 - F01C20/00
    • F01C21/10Outer members for co-operation with rotary pistons; Casings
    • F01C21/104Stators; Members defining the outer boundaries of the working chamber
    • F01C21/106Stators; Members defining the outer boundaries of the working chamber with a radial surface, e.g. cam rings
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/008Hermetic pumps
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C29/00Component parts, details or accessories of pumps or pumping installations, not provided for in groups F04C18/00 - F04C28/00
    • F04C29/0042Driving elements, brakes, couplings, transmissions specially adapted for pumps
    • F04C29/005Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions
    • F04C29/0057Means for transmitting movement from the prime mover to driven parts of the pump, e.g. clutches, couplings, transmissions for eccentric movement
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04CROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; ROTARY-PISTON, OR OSCILLATING-PISTON, POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04C23/00Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids
    • F04C23/001Combinations of two or more pumps, each being of rotary-piston or oscillating-piston type, specially adapted for elastic fluids; Pumping installations specially adapted for elastic fluids; Multi-stage pumps specially adapted for elastic fluids of similar working principle

Abstract

요동 피스톤(28)의 외주면 형상을 비(非)원형으로 하고, 실린더실(25)의 내주면 형상을 요동 피스톤(28)의 요동 시에서의 요동 피스톤(28)의 외주면의 포락선에 기초하여 형성한다. 그리고, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상 및 실린더실(25)의 내주면 형상을, 원형으로 했을 때보다도 요동 피스톤(28)의 동작시의 압축 행정이 짧고, 토출 행정이 길게 되도록 계란형 등의 형상으로 형성하는 것에 의하여, 스윙 압축기에서의 냉매 토출시의 과압축 손실을 저감한다.The outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 is made non-circular, and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 is formed based on the envelope of the outer circumferential surface of the swinging piston 28 during swinging of the swinging piston 28. . In addition, the compression stroke at the time of operation of the swinging piston 28 is shorter than that when the outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 have a circular shape. By forming, the overcompression loss at the time of refrigerant discharge from a swing compressor is reduced.

Description

회전식 압축기{ROTARY COMPRESSOR}Rotary compressors {ROTARY COMPRESSOR}
본 발명은 회전식 압축기에 관한 것으로, 특히, 요동 피스톤에 일체적으로 설치된 블레이드가 실린더에 유지되어 요동하면서 당해 요동 피스톤이 실린더실 내에서 공전(公轉)하는 동작을 행하는 스윙형 (피스톤 요동형)의 회전식 압축기에 관한 것이다.BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a rotary compressor, and more particularly, to a swing type (piston swing type) in which a blade integrally mounted to a swing piston is held in a cylinder and swings, and the swing piston rotates in a cylinder chamber. It relates to a rotary compressor.
종래부터, 회전식 압축기로서, 예를 들어 일본 특허공개공보 평9-88852호 공보에 개시되어 있는 바와 같이, 요동 피스톤을 구비한 스윙 압축기가 알려져 있다. 이 스윙 압축기는, 일반적으로, 냉동기의 냉매 회로에 있어서, 가스 냉매를 압축하는데 이용되고 있다.BACKGROUND ART Conventionally, as a rotary compressor, for example, as disclosed in Japanese Patent Laid-Open No. Hei 9-88852, a swing compressor having a swing piston is known. This swing compressor is generally used to compress a gas refrigerant in a refrigerant circuit of a refrigerator.
스윙 압축기는, 일반적으로, 압축 기구가 개략의 횡단면 구조를 도 8에 도시하는 바와 같이 구성되어 있다. 이 압축 기구(100)는 실린더실(101)을 구획 형성하는 실린더(102)와, 실린더실(101)을 관통하도록 배치된 구동축(103)과, 구동축(103)의 편심축부(103a)에 끼워 넣어져 실린더실(101)에 수납된 요동 피스톤(104)을 구비하고 있다. 실린더실(101)은 단면이 원형으로 형성되어 있다. 구동축(103)은 실린더실(101)과 동심 상에 배치되는 한편, 편심축부(103a)의 중심은 실린더실(101)의 중심으로부터 편심하고 있다.In general, the swing compressor is configured such that the compression mechanism shows a schematic cross-sectional structure in FIG. 8. The compression mechanism 100 is fitted to the cylinder 102 which defines the cylinder chamber 101, the drive shaft 103 arrange | positioned through the cylinder chamber 101, and the eccentric shaft part 103a of the drive shaft 103. A swinging piston 104 is provided and accommodated in the cylinder chamber 101. The cylinder chamber 101 is formed in a circular cross section. The drive shaft 103 is disposed concentric with the cylinder chamber 101, while the center of the eccentric shaft portion 103a is eccentric from the center of the cylinder chamber 101.
요동 피스톤(104)에는 블레이드(104a)가 일체로 형성되어 있고, 이 블레이드(104a)가 요동 부시(bush)(105)를 통하여 실린더에 연결되어 있다. 구체적으로는, 이 요동 피스톤(104)은 블레이드(104a)가 단면 대략 반원 형상의 한 쌍의 요동 부시(105)에 끼워진 상태에서, 당해 부시(105)와 함께 단면 원 형상의 부시 구멍(102a)에 삽입되는 것에 의하여, 부시 구멍(102a)의 축심 주위에 요동 가능하게 지지되어 있다.The swinging piston 104 is integrally formed with a blade 104a, and the blade 104a is connected to the cylinder via a swinging bush 105. Specifically, the swinging piston 104 has a bush hole 102a having a circular cross section with the bush 105 in a state where the blade 104a is fitted into a pair of swinging bushes 105 having a substantially semicircular cross section. By being inserted into the upper surface of the bush hole 102a, it is rotatably supported around the shaft center.
나아가, 블레이드(104a)는 그 면 방향 (요동 피스톤(104)의 직경 방향)으로 부시(105)에 대하여 진퇴 가능하게 지지되어 있다. 또한, 요동 피스톤(104)은 편심축부(103a)에 요동 가능하게 끼워 넣어져 있고, 이 편심축부(103a)의 회전에 의하여, 실린더(102)의 내주면을 따라 자전하는 일 없이 공전한다.Furthermore, the blade 104a is supported so as to be able to move forward and backward with respect to the bush 105 in the plane direction (the radial direction of the swinging piston 104). In addition, the swinging piston 104 is pivotally fitted to the eccentric shaft portion 103a, and rotates along the inner circumferential surface of the cylinder 102 by the rotation of the eccentric shaft portion 103a.
실린더실(101)은 요동 피스톤(104)과 블레이드(104a)에 의하여, 저압의 냉매가 흡입되는 흡입실(106)과, 흡입된 냉매를 압축하는 압축실(107)로 구획되어 있다. 실린더(102)에는 흡입실(106)로 통해 있는 흡입구(108)와, 압축실(107)로 통해 있는 토출구(109)가 형성되어 있다. 토출구(109)의 출구측에는 토출 밸브(110)가 장착되고, 토출 밸브(110)는 압축실(107)이 소정 토출 압력에 달했을 때 열린다.The cylinder chamber 101 is divided into a suction chamber 106 through which the swinging piston 104 and the blade 104a are sucked into a low pressure refrigerant, and a compression chamber 107 which compresses the sucked refrigerant. The cylinder 102 is formed with a suction port 108 through the suction chamber 106 and a discharge port 109 through the compression chamber 107. The discharge valve 110 is mounted on the outlet side of the discharge port 109, and the discharge valve 110 is opened when the compression chamber 107 reaches a predetermined discharge pressure.
이상의 구성에 있어서, 상기 스윙 압축기는 편심축부(103a)의 회전에 수반하여, 블레이드(104a)가 요동하면서 요동 피스톤(104)이 실린더실(101) 내에서 공전하는 것에 의하여, 실린더실(101)로 흡입한 가스 냉매를 그 용적 변화에 의하여 압축하여 토출한다. 구체적으로는, 상기 스윙 압축기에서는 요동 피스톤(104)의 1회 공전 동작의 전단에서 행해지는 압축 행정에 의하여 실린더실(101)이 토출압에 달했을 때, 실린더실(101) 내외의 차압이 소정치가 되는 것으로 토출 밸브(110)가 열려 토출 행정이 개시되고, 냉매가 토출된다.In the above configuration, the swing compressor is caused to rotate with the rotation of the eccentric shaft 103a, so that the swinging piston 104 revolves in the cylinder chamber 101 while the blade 104a swings. The gas refrigerant sucked into the gas is compressed and discharged by the volume change. Specifically, in the swing compressor, when the cylinder chamber 101 reaches the discharge pressure by the compression stroke performed at the front end of the single revolution operation of the swinging piston 104, the differential pressure inside and outside the cylinder chamber 101 becomes a predetermined value. The discharge valve 110 is opened to start the discharge stroke, and the refrigerant is discharged.
-해결과제-Challenge
여기에서, 종래의 스윙 압축기에서는, 냉매의 과압축 손실이 비교적 크게 되어, 압축 효율이 저하한다고 하는 문제가 있었다. 이것은, 종래의 스윙 압축기에 있어서 토출 밸브(110)가 열리는 요동 피스톤(104)의 위치는, 도 8에 가상선으로 도시하는 바와 같이 통상은 하사점을 지난 곳으로, 상기 토출 행정이, 그곳으로부터 대략 상사점까지의 비교적 좁은 각도 범위에서 행해지기 때문이다. 즉, 종래의 스윙 압축기에서는, 이 각도 범위가 비교적 좁았기 때문에, 토출 행정이 짧은 시간에서 행해지는 것이 되어 토출 가스의 유속이 빨라지고, 피크압이 상승하는 것과 함께 냉매의 과압축에 의한 손실이 커져, 압축기의 효율도 저하하게 되어 있었다.Here, in the conventional swing compressor, there has been a problem that the overcompression loss of the refrigerant is relatively large and the compression efficiency is lowered. This is because, in the conventional swing compressor, the position of the swinging piston 104 at which the discharge valve 110 is opened is normally past the bottom dead center as shown by an imaginary line in FIG. 8, and the discharge stroke is from there. This is because it is performed in a relatively narrow angle range up to approximately top dead center. That is, in the conventional swing compressor, since this angular range is relatively narrow, the discharge stroke is performed in a short time, the flow velocity of the discharge gas is increased, the peak pressure increases, and the loss due to the overcompression of the refrigerant increases. The efficiency of the compressor was also reduced.
본 발명은, 이러한 문제점을 감안하여 창안된 것으로서, 그 목적으로 하는 점은 스윙 압축기에서의 냉매 토출시의 과압축 손실을 저감하고, 그것에 의하여 효율의 저하를 방지할 수 있도록 하는 것이다.The present invention was devised in view of the above problems, and an object thereof is to reduce the overcompression loss during refrigerant discharge in a swing compressor, thereby preventing a decrease in efficiency.
도 1은 본 발명의 제1 실시예에 따른 스윙 압축기의 단면 구조도이다.1 is a cross-sectional structural view of a swing compressor according to a first embodiment of the present invention.
도 2(a) 내지 도 2(d)는 압축 기구의 단면 형상과 동작을 도시하는 단면도이다.2 (a) to 2 (d) are cross-sectional views showing the cross-sectional shape and operation of the compression mechanism.
도 3은 제1 실시예의 스윙 압축기에서의 실린더실의 용적 변화량을 도시하는 그래프이다.3 is a graph showing the volume change amount of the cylinder chamber in the swing compressor of the first embodiment.
도 4(a) 내지 도 4(d)는 본 발명의 제2 실시예에 따른 스윙 압축기에서의 압축 기구의 단면 형상과 동작을 도시하는 단면도이다.4A to 4D are cross-sectional views showing the cross-sectional shape and operation of the compression mechanism in the swing compressor according to the second embodiment of the present invention.
도 5는 본 발명의 제3 실시예에 따른 스윙 압축기를 도시하며, 도 5(a)는 주요부 단면도, 도 5(b)는 요동 피스톤의 형상을 도시하는 도면, 도 5(c)는 도 5(b)의 변형예이다.Fig. 5 shows a swing compressor according to a third embodiment of the present invention, Fig. 5 (a) is a sectional view of an essential part, Fig. 5 (b) is a view showing the shape of a rocking piston, and Fig. 5 (c) is Fig. 5 It is a modification of (b).
도 6은 본 발명의 제4 실시예에 따른 스윙 압축기를 도시하는 주요부 단면도이다.Fig. 6 is a sectional view of principal parts showing a swing compressor according to a fourth embodiment of the present invention.
도 7은 본 발명의 제5 실시예에 따른 스윙 압축기를 도시하며, 도 7(a)는 주요부 단면도, 도 7(b)는 요동 피스톤의 형상을 도시하는 도이다.Fig. 7 shows a swing compressor according to a fifth embodiment of the present invention, in which Fig. 7 (a) is a sectional view of an essential part and Fig. 7 (b) is a view showing the shape of a swinging piston.
도 8은 종래의 스윙 압축기의 실린더 및 요동 피스톤의 형상을 도시하는 도이다.8 is a view showing the shapes of the cylinder and the swinging piston of a conventional swing compressor.
본 발명은, 요동 피스톤(28) 및 실린더실(25)을 비(非)원형으로 토출 행정의 시간이 길어지는 형상으로 하는 것에 의하여, 과압축을 저감하도록 한 것이다.The present invention is designed to reduce the overcompression by making the swinging piston 28 and the cylinder chamber 25 into a non-circular shape to increase the time of the discharge stroke.
구체적으로, 청구항 1 및 청구항 2에 기재된 발명은, 요동 피스톤(28)에 일체적으로 설치된 블레이드(28b)가 실린더(19)에 유지되어 요동하면서 당해 요동 피스톤(28)이 실린더실(25) 내에서 공전하는 동작을 행하는 압축 기구(20)를 구비한 회전식 압축기를 전제로 하고 있다.Specifically, the invention described in claims 1 and 2 is characterized in that the swinging piston 28 moves in the cylinder chamber 25 while the blade 28b integrally provided with the swinging piston 28 is held in the cylinder 19 and swinged. It assumes the rotary compressor provided with the compression mechanism 20 which performs the revolving operation | movement in the.
그리고, 청구항 1에 따른 회전식 압축기는, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상이 비원형으로 형성되는 것과 함께, 실린더실(25)의 내주면 형상이 요동 피스톤(28)의 요동 시에서의 요동 피스톤(28)의 외주면의 포락선(envelope curve)에 기초하여 형성되고, 나아가, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상 및 실린더실(25)의 내주면 형상이, 당해 형상을 원형으로 했을 때보다도 요동 피스톤(28)의 동작시의 압축 행정이 짧고, 토출 행정이 길어지는 형상으로 형성되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.In the rotary compressor according to claim 1, the outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 is formed in a non-circular shape, and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 is the swinging piston 28 when the swinging piston 28 swings. The outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 are formed on the basis of an envelope curve of the outer circumferential surface of the circumferential surface. It is characterized by being formed in the shape which the compression stroke at the time of operation is short, and a discharge stroke becomes long.
또한, 청구항 2에 따른 회전식 압축기는 실린더실(25)의 내주면 형상이 비원형으로 형성되는 것과 함께, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상이 그 요동시에서의 실린더실(25)의 내주면의 포락선에 기초하여 형성되고, 나아가, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상 및 실린더실(25)의 내주면 형상이, 당해 형상을 원형으로 했을 때보다도 요동 피스톤(28)의 동작시의 압축 행정이 짧고, 토출 행정이 길어지는 형상으로 형성되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.In addition, the rotary compressor according to claim 2 has a non-circular shape of the inner circumferential surface of the cylinder chamber 25, and an outer circumferential surface of the swinging piston 28 forms an envelope of the inner circumferential surface of the cylinder chamber 25 at the time of swing. The compression stroke at the time of the movement of the swinging piston 28 is shorter than that when the outer peripheral surface shape of the swinging piston 28 and the inner peripheral surface of the cylinder chamber 25 have a circular shape. It is formed in this elongate shape, It is characterized by the above-mentioned.
상기 청구항 1 및 청구항 2의 발명에 있어서는, 요동 피스톤(28)에 일체적으로 설치된 블레이드(28b)가 실린더(19)에 요동 가능하게 유지되어 있기 때문에, 실린더실(25)은 블레이드(28b)를 통하여 흡입실(25a)과 압축실(25b)로 구획되어 있다. 따라서, 블레이드(28b)가 요동하면서 요동 피스톤(28)이 실린더실(25) 내에서 공전하는 동작이 행해지면, 흡입실(25a) 및 압축실(25b)의 용적이 변화하고, 흡입실(25a)에서의 흡입 행정과, 압축실(25b)에서의 압축 행정 및 토출 행정이 행해진다.In the invention of claim 1 and 2, since the blade 28b integrally provided on the swinging piston 28 is swingably held in the cylinder 19, the cylinder chamber 25 moves the blade 28b. It is partitioned into the suction chamber 25a and the compression chamber 25b through. Therefore, when the blade 28b swings and the swing piston 28 revolves in the cylinder chamber 25, the volume of the suction chamber 25a and the compression chamber 25b changes, and the suction chamber 25a ), A compression stroke and a discharge stroke in the compression chamber 25b.
이 동작 중에 흡입실(25a)에 있어서 흡입 행정이 완료하면, 당해 흡입실(25a)은 압축실(25b)로 되어 압축 행정이 개시된다. 그 때, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상 및 실린더실(25)의 내주면 형상을 상기 형상으로 특정한 것에 의하여, 이들 형상을 원형으로 했을 때보다도 압축 행정이 빨리 종료되고, 토출 행정이 길게 행해진다. 이와 같이 토출 행정이 비교적 긴 시간에서 행해지기 때문에, 토출 가스의 유속이 느려져, 저항이 줄어드는 것으로부터, 상기 형상을 원형으로 한 경우보다도 과압축이 줄어든다.When the suction stroke is completed in the suction chamber 25a during this operation, the suction chamber 25a becomes the compression chamber 25b and the compression stroke is started. At that time, by specifying the outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 in the above-described shape, the compression stroke is terminated earlier than in the case where these shapes are circular, and the discharge stroke is performed longer. Since the discharge stroke is performed in a relatively long time in this way, the flow velocity of the discharge gas is slowed and the resistance is reduced, so that overcompression is reduced compared to the case where the shape is circular.
또한, 청구항 3에 기재된 발명은, 청구항 1에 기재된 회전식 압축기에 있어서, 요동 피스톤(28)의 외주면에서의 블레이드(28b)에 대하여 흡입측(28a(s))이 토출측(28a(d))보다도 직경 방향 바깥쪽으로 돌출하는 곡면 형상에 기초하여 형성되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.In the invention according to claim 3, in the rotary compressor according to claim 1, the suction side 28a (s) is closer than the discharge side 28a (d) with respect to the blade 28b on the outer circumferential surface of the swinging piston 28. It is formed based on the curved shape which protrudes radially outward.
또한, 청구항 4에 기재된 발명은, 청구항 3에 기재된 회전식 압축기에 있어서, 요동 피스톤(28)의 외주면에서의 블레이드(28b)에 대하여 토출측(28a(d))이 진원에 기초하여 형성되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.The invention according to claim 4 is characterized in that, in the rotary compressor according to claim 3, the discharge side 28a (d) is formed on the basis of a circle with respect to the blade 28b on the outer circumferential surface of the swinging piston 28. I am doing it.
또한, 청구항 5에 기재된 발명은, 청구항 1에 기재된 회전식 압축기에 있어서, 요동 피스톤(28)의 외주면이, 블레이드(28b)에 대하여 흡입측(28a(s))으로부터 토출측(28a(d))으로 향하여 직경 치수가 작게 되도록 소용돌이 형상에 기초하여 형성되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.In the invention described in claim 5, in the rotary compressor according to claim 1, the outer circumferential surface of the swinging piston 28 moves from the suction side 28a (s) to the discharge side 28a (d) with respect to the blade 28b. It is characterized in that it is formed based on the vortex shape so that the diameter dimension becomes smaller toward the top.
또한, 청구항 6에 기재된 발명은, 청구항 5에 기재된 회전식 압축기에 있어서, 요동 피스톤(28)의 외주면이, 인볼류트 곡선(involute curve)에 기초하여 형성되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.The invention according to claim 6 is characterized in that, in the rotary compressor according to claim 5, an outer circumferential surface of the swinging piston 28 is formed based on an involute curve.
상기 청구항 3 내지 청구항 6에 기재된 발명은, 청구항 1에 기재된 회전식 압축기에 있어서 요동 피스톤(28)의 형상을 구체화한 것으로서, 동작은 청구항 1에 기재된 회전식 압축기와 같다. 따라서, 토출 행정이 비교적 긴 시간에서 행해지기 때문에, 토출 가스의 유속이 느려져, 저항이 줄어드는 것으로부터, 원형의 요동 피스톤(28)을 이용한 경우보다도 과압축이 억제된다.The invention described in claims 3 to 6 is an embodiment of the shape of the swinging piston 28 in the rotary compressor according to claim 1, the operation is the same as the rotary compressor according to claim 1. Therefore, since the discharge stroke is performed for a relatively long time, the over-compression is suppressed as compared with the case where the circular swing piston 28 is used because the flow velocity of the discharge gas is slowed and the resistance is reduced.
또한, 청구항 7에 기재된 발명은, 청구항 3 내지 청구항 6 중 어느 한 항에 기재된 회전식 압축기에 있어서, 요동 피스톤(28)에서의 토출측(28a(d))보다도 돌출량이 큰 흡입측 부분(28a(s))에 공극부(28c, 28d)가 형성되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.Further, the invention described in claim 7 is the suction-side portion 28a (s) having a larger protrusion amount than the discharge side 28a (d) in the swinging piston 28 in the rotary compressor according to any one of claims 3 to 6. The gaps 28c and 28d are formed in the plane).
또한, 청구항 8에 기재된 발명은, 청구항 3 내지 청구항 6 중 어느 한 항에 기재된 회전식 압축기에 있어서, 요동 피스톤(28)에서의 흡입측(28a(s))보다도 돌출량이 작은 토출측 부분(28a(d))에 밸런스 웨이트(28e)가 설치되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.The invention described in claim 8 is the discharge compressor portion 28a (d) having a smaller protrusion amount than the suction side 28a (s) of the swinging piston 28 in the rotary compressor according to any one of claims 3 to 6. The balance weight 28e is provided in ()).
상기 청구항 7, 청구항 8에 기재된 발명에 있어서는, 요동 피스톤(28)의 흡입측(28a(s))이 토출측(28a(d))보다도 돌출하고 있는 것에 대하여, 그 돌출량이 큰 흡입측((28a(s))에 공극부(28c, 28d)를 형성하던지, 그 돌출량이 작은 토출측(28a(d))에 밸런스 웨이트(28e)를 설치하도록 하고 있기 때문에, 흡입측(28a(s))과 토출측(28a(d))의 밸런스를 얻을 수 있다. 따라서, 요동 피스톤(28)의 회전이 안정하다.In the invention according to Claims 7 and 8, the suction side 28a (s) of the swinging piston 28 protrudes more than the discharge side 28a (d). Since the balance weight 28e is formed on the discharge side 28a (d) where the gaps 28c and 28d are formed in (s)) or the protrusion amount thereof is small, the suction side 28a (s) and the discharge side A balance of (28a (d)) can be obtained, therefore, the rotation of the swinging piston 28 is stable.
또한, 청구항 9에 기재된 발명은, 청구항 3 내지 청구항 6 중 어느 한 항에 기재된 회전식 압축기에 있어서, 2개의 요동 피스톤(28, 28)이 축 방향을 따라 배치되는 것과 함께, 각각의 요동 피스톤(28, 28)은, 흡입측(28a(s))끼리가 그 축심을 사이에 두고 대향하도록 배치되어 있는 것을 특징으로 하고 있다.In addition, in the rotary compressor according to any one of claims 3 to 6, the two swinging pistons 28 and 28 are arranged along the axial direction, and each swinging piston 28 is provided. And 28 are characterized in that the suction sides 28a (s) are arranged to face each other with their shaft centers interposed therebetween.
이 청구항 9에 기재된 발명에 있어서는, 2개의 요동 피스톤(28)이 1개의 축 상에서 흡입측(28a(s))끼리가 대향하도록 배치되어 있기 때문에, 그 회전시의 밸런스를 얻을 수 있고, 보다 안정한 동작이 가능하게 된다.In the invention according to claim 9, since the two swinging pistons 28 are arranged so that the suction side 28a (s) face each other on one axis, a balance at the time of rotation can be obtained and more stable Operation is possible.
-효과--effect-
이상 설명한 바와 같이, 청구항 1 및 청구항 2에 기재된 발명에 의하면, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상 및 실린더실(25)의 내주면 형상을 비원형으로, 또한 그 형상을 원형으로 했을 때보다도 압축 행정이 빨리 종료되고, 토출 행정이 길게 행해지는 형상으로 하고 있기 때문에, 과압축을 억제할 수 있다. 따라서, 과압축에 의하여 동력 손실이 커지는 것을 방지할 수 있기 때문에, 압축 효율이 저하하여 버리는 것을 방지할 수 있다.As described above, according to the inventions of Claims 1 and 2, the compression stroke is less than when the outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 are non-circular and circular in shape. Since it is set as the shape which terminates early and a discharge stroke is long, overcompression can be suppressed. Therefore, it is possible to prevent the power loss from increasing due to overcompression, so that the compression efficiency can be prevented from decreasing.
또한, 청구항 3에 기재된 발명에 의하면, 요동 피스톤(28)을 블레이드(28)에 대하여 흡입측(28a(s))이 토출측(28a(d))보다도 돌출하도록 타원 등의 곡면 형상에 기초하여 형성하는 것에 의하여, 과압축을 억제하고 효율 저하를 방지할 수 있다. 또한, 요동 피스톤(28)을 이러한 형성으로 하여도, 실린더실(25)의 내주면 형상은 요동 피스톤(28)의 요동 시의 포락선에 기초하여 형성되기 때문에, 요동 피스톤(28)의 동작은 보증된다.Further, according to the invention of claim 3, the oscillating piston 28 is formed based on a curved shape such as an ellipse such that the suction side 28a (s) protrudes from the discharge side 28a (d) with respect to the blade 28. By doing so, overcompression can be suppressed and efficiency reduction can be prevented. In addition, even when the rocking piston 28 is formed as such, the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 is formed on the basis of the envelope at the time of rocking of the rocking piston 28, so that the rocking piston 28 operates. .
또한, 청구항 4에 기재된 발명에 의하면, 요동 피스톤(28)의 외주면에 있어서, 블레이드(28b)에 대하여 토출측(28a(d))을 진원에 기초하여 형성하고 있다. 실린더실(25) 내에서는, 요동 피스톤(28)이 토출측으로 갈수록 흡입실(25a)과 압축실(25b)의 차압이 커지기 때문에, 토출측에서의 씰성(sealing property)이 요구된다. 그리고, 토출측(28a(d))을 비원형으로 한 경우는 요동 피스톤(28)과 실린더실(25)의 형상 정밀도가 나오기 어려운 것에 대하여, 토출측(28a(d))을 진원에 기초하여 형성하면 필요한 형상 정밀도를 쉽게 얻을 수 있기 때문에, 씰성을 높일 수 있다.Moreover, according to invention of Claim 4, in the outer peripheral surface of the swinging piston 28, the discharge side 28a (d) is formed with respect to the blade 28b based on a true circle. In the cylinder chamber 25, since the differential pressure of the suction chamber 25a and the compression chamber 25b becomes large as the swinging piston 28 goes to the discharge side, the sealing property at the discharge side is calculated | required. In the case where the discharge side 28a (d) is made non-circular, the discharge side 28a (d) is formed on the basis of a circle while the shape precision of the swinging piston 28 and the cylinder chamber 25 is hard to come out. Since the required shape precision can be obtained easily, sealing property can be improved.
또한, 청구항 5에 기재된 발명에 의하여, 요동 피스톤(28)의 외주면을 블레이드(28b)에 대하여 흡입측(28a(s))으로부터 토출측(28a(d))으로 향하여 직경 치수가 작게 되도록, 소용돌이 형상으로 형성하고 있다. 그리고, 이 경우에도 원형의 요동 피스톤을 이용한 경우보다도 과압축을 억제할 수 있기 때문에, 과압축에 의하여 동력 손실이 커지는 것을 방지할 수 있고, 압축 효율이 저하하여 버리는 것을 방지할 수 있다.Further, according to the invention of claim 5, the vortex shape is such that the outer peripheral surface of the swinging piston 28 is smaller in diameter from the suction side 28a (s) to the discharge side 28a (d) with respect to the blade 28b. Formed. Also in this case, overcompression can be suppressed more than in the case of using a circular rocking piston, whereby the power loss can be prevented from being increased due to the overcompression, and the compression efficiency can be prevented from decreasing.
또한, 청구항 6에 기재된 발명에 의하면, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상을 인볼류트 곡선에 기초하여 형성하고 있다. 인볼류트 곡선은 가공성이 양호하기 때문에, 요동 피스톤(28)의 전체에서 필요한 형상 정밀도를 쉽게 얻을 수 있고, 나아가 씰성을 높일 수 있다.Moreover, according to invention of Claim 6, the outer peripheral surface shape of the oscillation piston 28 is formed based on the involute curve. Since the involute curve has good workability, it is possible to easily obtain the shape precision required for the whole swinging piston 28, and further improve the sealability.
또한, 청구항 7에 기재된 발명에 의하면, 요동 피스톤(28)에서의 토출측(28a(d))보다도 돌출량이 큰 흡입측 부분(28a(s))에 공극부(28c, 28d)를 형성하도록 하고 있기 때문에, 간단한 구성으로 요동 피스톤(28)의 밸런스를 얻고, 동작을 안정시키는 것이 가능하다.Moreover, according to invention of Claim 7, it is made to form the space | gap part 28c, 28d in the suction side part 28a (s) whose protrusion amount is larger than the discharge side 28a (d) in the swinging piston 28. Therefore, it is possible to obtain the balance of the swinging piston 28 with a simple configuration and to stabilize the operation.
또한, 청구항 8에 기재된 발명에 의하면, 요동 피스톤(28)에서의 흡입측(28a(s))보다도 돌출량이 작은 토출측 부분(28a(d))에 밸런스 웨이트(28e)를 설치하고 있기 때문에, 요동 피스톤(28)의 밸런스를 확실하게 얻고, 동작을 보다 안정시키는 것이 가능하다.Further, according to the invention of claim 8, since the balance weight 28e is provided on the discharge side portion 28a (d) whose projection amount is smaller than the suction side 28a (s) of the swing piston 28, It is possible to reliably obtain the balance of the piston 28 and to stabilize the operation more.
또한, 청구항 9에 기재된 발명에 의하면, 동축 상에 배치된 2개의 요동 피스톤(28, 28)의 흡입측(28a(s))끼리를, 그 축심을 사이에 두고 대향하도록 배치하고 있기 때문에, 밸런스를 확실하게 얻을 수 있고, 나아가 안정한 동작이 가능하게 된다.Moreover, according to invention of Claim 9, since the suction side 28a (s) of the two oscillating pistons 28 and 28 arrange | positioned coaxially is mutually arrange | positioned so as to oppose with the shaft center, balance Can be surely obtained, and further stable operation is possible.
[제1 실시예][First Embodiment]
이하, 본 발명의 제1 실시예를 도면에 기초하여 상세하게 설명한다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, 1st Embodiment of this invention is described in detail based on drawing.
도 1 및 도 2에 도시하는 바와 같이, 본 제1 실시예에 따른 회전식 압축기(1)는 이른바 스윙 압축기이다. 이 스윙 압축기(1)는 케이싱(10) 내에, 압축 기구(20)와 압축기 모터(30)가 수납되고, 전밀폐형으로 구성되어 있다. 상기 스윙 압축기(1)는 예를 들어, 공기 조화 장치의 냉매 회로 안에 설치되어, 냉매를 흡입, 압축하여 토출하도록 구성되어 있다.As shown in Figs. 1 and 2, the rotary compressor 1 according to the first embodiment is a so-called swing compressor. In this swing compressor 1, the compression mechanism 20 and the compressor motor 30 are accommodated in the casing 10, and are comprised in a fully sealed type. The swing compressor 1 is provided, for example, in a refrigerant circuit of an air conditioner and is configured to suck, compress, and discharge the refrigerant.
케이싱(10)은 원통 모양의 몸통부(11)와, 이 몸통부(11)의 상하 단부에 각각 고정된 경판(12, 13)에 의하여 구성되어 있다. 몸통부(11)에는, 아래 방향 근처의 소정 위치에, 이 몸통부(11)를 관통하는 흡입관(14)이 설치되어 있다. 한편, 상부의 경판(12)에는, 케이싱(10)의 내외를 통해 있는 토출관(15)과, 외부 전원 (도시하지 않음)에 접속되어 압측기 모터(30)에 전력을 공급하는 터미널(16)이 설치되어 있다.The casing 10 is comprised by the cylindrical trunk part 11 and the hard plates 12 and 13 fixed to the upper and lower ends of this trunk part 11, respectively. The trunk part 11 is provided with the suction pipe 14 which penetrates this trunk part 11 in the predetermined position near a downward direction. On the other hand, the upper plate 12 is connected to the discharge pipe 15 through the casing 10 and the outside, and a terminal 16 connected to an external power source (not shown) to supply electric power to the pressure gauge motor 30. ) Is installed.
압축 기구(20)는 케이싱(10) 내의 하부측에 배치되어 있다. 압축 기구(20)는 실린더(19)와, 이 실린더(19)의 실린더실(25)의 내부에 수납된 요동 피스톤(28)을 구비하고 있다. 실린더(19)는 환상(環狀)의 실린더부(21)와, 이 실린더부(21)의 상부 개구(開口)를 폐색하는 프론트 헤드(22)와, 실린더부(21)의 하부 개구를 폐색하는 리어 헤드(23)로 구성되어 있다. 그리고, 실린더부(21)의 내주면과, 프론트 헤드(22)의 하단면과, 리어 헤드(23)의 상단면 간에, 실린더실(25)이 구획 형성되어 있다.The compression mechanism 20 is disposed at the lower side in the casing 10. The compression mechanism 20 includes a cylinder 19 and a swinging piston 28 housed in the cylinder chamber 25 of the cylinder 19. The cylinder 19 closes the annular cylinder portion 21, the front head 22 closing the upper opening of the cylinder portion 21, and the lower opening of the cylinder portion 21. The rear head 23 is comprised. The cylinder chamber 25 is partitioned between the inner circumferential surface of the cylinder portion 21, the lower surface of the front head 22, and the upper surface of the rear head 23.
압축기 모터(30)는 스테이터(31)와 로터(32)를 구비하고 있다. 스테이터(31)는 압축 기구(20)의 상방에서 케이싱(10)의 몸통부(11)에 고정되어 있다.The compressor motor 30 is provided with the stator 31 and the rotor 32. The stator 31 is fixed to the trunk portion 11 of the casing 10 above the compression mechanism 20.
로터(32)에는 구동축(33)이 연결되어 있고, 로터(32)와 함께 구동축(33)이 회전한다. 구동축(33)은 실린더실(25)을 상하 방향으로 관통하고 있다. 프론트 헤드(22)와 리어 헤드(23)에는 구동축(33)을 지지하기 위한 베어링부(22a, 23a)가 각각 형성되어 있다.The drive shaft 33 is connected to the rotor 32, and the drive shaft 33 rotates together with the rotor 32. The drive shaft 33 penetrates the cylinder chamber 25 in the up-down direction. In the front head 22 and the rear head 23, bearing portions 22a and 23a for supporting the drive shaft 33 are formed, respectively.
또한, 구동축(33)에는 그 축 방향으로 길이 방향을 따라 관통하는 급유로 (도시 생략)가 설치되어 있다. 나아가, 구동축(33)의 하단부에는, 유(油) 펌프(36)가 설치되어 있다. 그리고, 이 유 펌프(36)에 의하여, 케이싱(10) 내의 바닥부에 저류되어 있는 윤활류를, 상기 급유로 내를 유통시켜 압축 기구(20)의 접동(摺動, 접촉하여 미끄러져 움직임)부에 공급하도록 구성되어 있다.In addition, the drive shaft 33 is provided with an oil supply passage (not shown) which penetrates along the longitudinal direction in the axial direction. Furthermore, the oil pump 36 is provided in the lower end part of the drive shaft 33. And the oil pump 36 circulates the lubricating oil stored in the bottom part in the casing 10 in the said oil supply path, and the sliding part of the compression mechanism 20 is slid. It is configured to supply.
구동축(33)에는 실린더실(25) 내에 위치하는 부분에 편심축부(33a)가 형성되어 있다. 편심축부(33a)는 구동축(33)에서의 타 부분보다도 큰 직경으로 형성되고, 구동축(33)의 축심으로부터 소정량 편심하고 있다. 그리고, 편심축부(33a)에는, 압축 기구(20)의 요동 피스톤(28)이 요동 가능하게 끼워 넣어져 있다.The eccentric shaft part 33a is formed in the drive shaft 33 in the part located in the cylinder chamber 25. As shown in FIG. The eccentric shaft part 33a is formed with a diameter larger than the other part in the drive shaft 33, and is eccentrically predetermined by the axial center of the drive shaft 33. As shown in FIG. In addition, the swinging piston 28 of the compression mechanism 20 is fitted in the eccentric shaft portion 33a so as to be swingable.
요동 피스톤(28)은 도 2에 도시하는 바와 같이, 환상의 본체부(28a)와, 본체부(28a)의 외주면의 한 곳으로부터 지름 방향 외측으로 돌출하여 연장되는 판 모양의 블레이드(28b)가 일체적으로 형성되어 있다. 요동 피스톤(28)의 블레이드(28b)와 본체부(28a)는, 일체 형성되던지, 또는 다른 부재를 일체적으로 고착하는 것에 의하여 형성되어 있다. 본체부(28a)는 실린더실(25)의 내부에서 공전 가능하게 구성되고, 블레이드(28b)는 실린더(19)에 요동 가능하게 유지되어 있다.As shown in Fig. 2, the swinging piston 28 has an annular body portion 28a and a plate-shaped blade 28b which protrudes radially outward from one of the outer peripheral surfaces of the body portion 28a. It is formed integrally. The blade 28b and the body portion 28a of the swinging piston 28 are formed by being integrally formed or by fixing other members integrally. The main body portion 28a is configured to be capable of revolving inside the cylinder chamber 25, and the blade 28b is held in the cylinder 19 so as to be able to swing.
요동 피스톤(28)은 외주면 형상이 비원형으로, 이른바 계란형으로 형성되어 있다. 이 요동 피스톤(28)의 외주면은 블레이드(28b)에 대하여 도면의 우측 (흡입측) 부분(28a(s))이, 좌측(토출측)의 부분(28a(d))보다도 돌출하도록, 타원 등의 곡면 형상에 기초하여 형성되어 있다. 한편, 요동 피스톤(28)의 외주면은 블레이드(28b)에 대하여 토출측 부분(28a(d))이 진원에 기초하여 형성되어 있다.The swinging piston 28 has a non-circular shape of an outer circumferential surface, and is formed in a so-called egg shape. The outer circumferential surface of the oscillating piston 28 is formed of an ellipse or the like so that the right side (suction side) portion 28a (s) in the figure protrudes from the left side portion (discharge side) 28a (d) with respect to the blade 28b. It is formed based on the curved shape. On the other hand, the outer circumferential surface of the swinging piston 28 is formed with respect to the blade 28b on the discharge side portion 28a (d) based on the source.
이 요동 피스톤(28)은 계란형으로 된 본체부(28a)의 외주면이, 실린더부(21)의 내주면과 어느 한 점에 있어서 접촉하던지, 또는 그 한 점에서 최소 간극(間隙)이 되도록 근접하는 구성으로 되어 있다 (이하의 설명에서는, 표현이 장황하게 되는 것을 피하기 위하여 「접촉」과 「근접」가운데 「접촉」만을 말하기로 한다). 그리고, 실린더실(25)의 내주면 형상은 요동 피스톤(28)과는 달리, 진원과 타원을 조합시킨 단순한 계란형이 아닌, 당해 요동 피스톤(28)의 요동 시에서의 당해 요동 피스톤(28)의 외주면의 포락선에 기초한 형상으로 형성되어 있다. 즉, 실린더실(25)의 내주면은, 요동 피스톤(28)의 동작에 맞도록, 특히 흡입측의 부분이 다른 모양의 곡면 형상으로 형성되어 있다.The swinging piston 28 is configured such that the outer circumferential surface of the main body portion 28a in the form of an egg is in contact with the inner circumferential surface of the cylinder portion 21 at one point or close to have a minimum gap at one point. (In the following description, only "contact" is referred to as "contact" and "proximity" in order to avoid verbosity). The inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 is different from the swinging piston 28, and is not a simple egg-shaped combination of a circle and an ellipse, but an outer circumferential surface of the swinging piston 28 during swinging of the swinging piston 28. It is formed in the shape based on the envelope of. In other words, the inner circumferential surface of the cylinder chamber 25 is formed in a curved shape having a different shape on the suction side, in particular, in accordance with the operation of the swinging piston 28.
다시 말하면, 상기 요동 피스톤(28)의 외주면 및 실린더실(25)의 내주면은, 실질적으로 전체에 걸쳐 접선의 기울기가 연속적으로 변화하는 것과 함께, 그 접선의 기울기가 요동 피스톤(28)측과 실린더실(25)측에서 일치하도록 형성되어 있다. 이 구성에 있어서 「실질적으로 전체에 걸쳐서」라고 하는 것은, 역으로 말하면, 요동 피스톤의 동작에 영향이 없는 범위라면 부분적으로는 접선의 기울기가 연속적으로 변화하지 않아도 좋은 것을 의미하고 있고, 예를 들어 후술의 흡입구(41)와 토출구(42)의 사이 등, 실질적으로 실린더실(25)을 구성하지 않는 범위에 대해서는, 반드시 접선의 기울기가 연속적으로 변화하지 않아도 무방하다.In other words, the outer circumferential surface of the oscillating piston 28 and the inner circumferential surface of the cylinder chamber 25 substantially change the inclination of the tangential line continuously over the whole, and the inclination of the tangential line of the oscillation piston 28 and the cylinder is substantially changed. It is formed so that it may match on the chamber 25 side. In this configuration, the term "substantially throughout" means, inversely, that the slope of the tangential line does not have to be changed continuously if the range does not affect the operation of the swinging piston. In the range which does not substantially comprise the cylinder chamber 25, such as between the suction port 41 and the discharge port 42 mentioned later, the inclination of a tangential line may not necessarily change continuously.
그리고, 본 발명의 특징으로서, 상기 요동 피스톤(28)의 외주면 형상 및 실린더실(25)의 내주면 형상은, 이들 형상을 단순한 원형으로 했을 때보다도, 요동 피스톤(28)의 동작 시의 압축 행정이 짧고, 토출 행정이 길게 되는 형상으로 형성되어 있다.As features of the present invention, the outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 have a compression stroke during operation of the swinging piston 28 more than when these shapes are simply circular. It is formed in the shape which is short and discharge stroke becomes long.
한편, 상기 실린더부(21)에는, 구동축(33)의 축 방향과 평행하게 단면 원형 모양의 부시 구멍(21b)이 관통 형성되어 있다. 부시 구멍(21b)은 실린더부(21)의 내주면측에 형성되고, 또한 둘레 방향의 일부분이 실린더실(25)과 통하여 있도록 형성되어 있다. 부시 구멍(21b)의 내부에는, 단면이 대략 반원형상의 한 쌍의 부시(51, 52)가 삽입되어 있다. 부시(51, 52)는 실린더실(25) 내의 토출측으로 배설되는 토출측 부시(51)와, 실린더실(25) 내의 흡입측으로 배설되는 흡입측 부시(52)로 구성되어 있다. 그리고, 요동 피스톤(28)의 블레이드(28b)는 이들 부시(51, 52)를 통하여 실린더부(21)의 부시 구멍(21b)에 삽입되어 있다.On the other hand, in the cylinder portion 21, a bush hole 21b having a circular cross section is formed in parallel with the axial direction of the drive shaft 33. The bush hole 21b is formed in the inner peripheral surface side of the cylinder part 21, and is formed so that a part of the circumferential direction may pass through the cylinder chamber 25. As shown in FIG. Inside the bush hole 21b, a pair of bushes 51 and 52 having a semicircular cross section are inserted. The bushes 51 and 52 are composed of a discharge side bush 51 disposed on the discharge side in the cylinder chamber 25 and a suction side bush 52 disposed on the suction side in the cylinder chamber 25. The blade 28b of the swinging piston 28 is inserted into the bush hole 21b of the cylinder portion 21 via these bushes 51 and 52.
양 부시(51, 52)는 플랫한 면끼리가 대향하도록 배치되어 있다. 그리고, 이 양 부시(51, 52)의 대향면 간의 스페이스가 블레이드 홈(29)으로써 형성되어 있다. 블레이드 홈(29)에는 요동 피스톤(28)의 블레이드(28b)가 삽입되어 있다. 부시(51, 52)는 블레이드 홈(29)에 블레이드(28b)를 사이에 둔 상태에서, 블레이드(28b)가 그 면 방향으로 블레이드 홈(29)을 진퇴하도록 구성되어 있다. 동시에, 부시(51, 52)는 블레이드(28b)와 일체적으로 부시 구멍(21b) 내에서 요동하도록 구성되어 있다.Both bushes 51 and 52 are arranged so that flat surfaces face each other. And the space between the opposing surfaces of these bushes 51 and 52 is formed as the blade groove 29. As shown in FIG. The blade 28b of the swinging piston 28 is inserted in the blade groove 29. The bushes 51 and 52 are configured such that the blade 28b advances and retreats the blade groove 29 in the plane direction with the blade 28b sandwiched between the blade grooves 29. At the same time, the bushes 51 and 52 are configured to swing in the bush hole 21b integrally with the blade 28b.
또한, 이 실시예에서는 양 부시(51, 52)를 별체로 한 예에 대해서 설명하였지만, 양 부시(51, 52)는 일체로 하여도 무방하다.In addition, although this embodiment demonstrated the example which made both bushes 51 and 52 separate, both bushes 51 and 52 may be integrated.
그리고, 구동축(33)이 회전하면, 요동 피스톤(28)은 블레이드(28)가 블레이드 홈(29) 내를 진퇴하면서, 실린더측의 한 점 (부시 구멍(21b)의 중심)을 축심으로 해서 요동한다. 이 요동 동작에 의하여, 요동 피스톤(28)과 실린더부(21)의 내주면과의 접촉점이 도 2에 있어서 도 2(a) 로부터 도 2(d)로 차례로 시계 회전 방향으로 이동한다. 이 때, 상기 요동 피스톤(28) (본체부(28a))은 구동축(33)의 주위를 공전하지만, 자전은 하지 않는다.Then, when the drive shaft 33 rotates, the swinging piston 28 swings around the cylinder side at one point (center of the bushing hole 21b) while the blade 28 advances and retreats in the blade groove 29. do. By this rocking motion, the contact point between the rocking piston 28 and the inner circumferential surface of the cylinder portion 21 moves in the clockwise rotation direction from FIG. 2 (a) to FIG. 2 (d) in FIG. 2. At this time, the swinging piston 28 (main body portion 28a) revolves around the drive shaft 33, but does not rotate.
상기 블레이드(28b)는, 예를 들어, 도 2(c)에 도시하는 바와 같이, 실린더실(25)을 흡입실(25a)과 압축실(25b)로 구획하고 있다. 실린더부(21)에는 흡입구(41)가 형성되어 있다. 이 흡입구(41)는 실린더부(21)를 그 직경 방향으로 관통하고 있고, 일단이 흡입실(25a)로 향하도록 개구하고 있다. 한편, 흡입구(41)의 타단에는 상기 흡입관(14)의 단부가 접속되어 있다.The blade 28b divides the cylinder chamber 25 into the suction chamber 25a and the compression chamber 25b, for example, as shown in FIG.2 (c). The inlet port 41 is formed in the cylinder part 21. This suction port 41 penetrates the cylinder part 21 in the radial direction, and is open so that one end may go to the suction chamber 25a. On the other hand, the other end of the suction port 41 is connected to the end of the suction pipe 14.
또한, 실린더부(21)에는 토출구(42)가 형성되어 있다. 이 토출구(42)는 실린더부(21)를 그 직경 방향으로 관통하고 있고, 일단이 압축실(25b)로 향하도록 개구하고 있다. 한편, 토출구(42)의 타 단은 당해 토출구(42)를 개폐하는 토출 밸브(46) (도 2(a) 참조)를 통하여 케이싱(10) 내의 토출 공간에 통하고 있다.In addition, a discharge port 42 is formed in the cylinder portion 21. The discharge port 42 penetrates the cylinder portion 21 in the radial direction thereof, and is opened so that one end thereof faces the compression chamber 25b. On the other hand, the other end of the discharge port 42 communicates with the discharge space in the casing 10 through the discharge valve 46 (refer to FIG. 2 (a)) which opens and closes the discharge port 42.
<압축 동작><Compression action>
다음으로, 이 스윙 압축기(1)의 운전 동작에 대해서 설명한다.Next, the operation | movement operation | movement of this swing compressor 1 is demonstrated.
압축기 모터(30)를 기동하여 로터(32)가 회전하면, 당해 로터(32)의 회전이 구동축(33)을 통하여 압축 기구(20)의 요동 피스톤(28)에 전달된다. 이것에 의하여, 요동 피스톤(28)의 블레이드(28b)가 부시(51, 52)에 대하여 왕복 직선 운동의 접동을 행하고, 또한, 부시(51, 52)가 상기 부시 구멍(21b) 내에서 왕복 회전 운동을 행하는 것으로, 요동 피스톤(28)은 블레이드(28b)가 부시 구멍(21b)을 중심으로 하여 요동하면서 본체부(28a)가 실린더실 내에서 구동축(33)을 중심으로 하여 공전하고, 압축 기구(20)가 소정의 압축 동작을 행한다.When the rotor 32 rotates by starting the compressor motor 30, the rotation of the rotor 32 is transmitted to the swinging piston 28 of the compression mechanism 20 via the drive shaft 33. As a result, the blade 28b of the swinging piston 28 performs reciprocating linear movement with respect to the bushes 51 and 52, and the bushes 51 and 52 reciprocate in the bush hole 21b. By performing the movement, the swinging piston 28 swings about the drive shaft 33 in the cylinder chamber while the blade 28b swings around the bush hole 21b, and the compression mechanism 28 rotates. 20 performs a predetermined compression operation.
구체적으로는, 도 2에 있어서, 도 2(b)에 도시하는 바와 같이 흡입구(41)의 바로 우측에서 실린더부(21)의 내주면과 요동 피스톤(28)의 외주면이 한 점에서 접촉하는 상태에서부터 설명한다.Specifically, in FIG. 2, as shown in FIG. 2B, from the state in which the inner circumferential surface of the cylinder portion 21 and the outer circumferential surface of the swinging piston 28 are in contact with each other at a point just to the right of the inlet 41. Explain.
이 상태에서 실린더실(25)의 흡입실(25a)의 용적이 대개 최소로 된다. 요동 피스톤(28)이 도면의 우회전으로 공전하면, 흡입실(25a)의 용적이 서서히 확대하고, 당해 흡입실(25a)에 저압의 냉매 가스가 흡입구(41)를 통하여 흡입된다. 이 흡입 행정에 있어서, 요동 피스톤(28)이 도 2(c)에 도시하는 하사점에 위치했을 때, 흡입실(25a)의 용적은 압축실(25b)의 용적보다도 크게 된다.In this state, the volume of the suction chamber 25a of the cylinder chamber 25 is usually minimum. When the oscillating piston 28 revolves in the right rotation in the drawing, the volume of the suction chamber 25a gradually expands, and low-pressure refrigerant gas is sucked into the suction chamber 25a through the suction port 41. In this suction stroke, when the swinging piston 28 is located at the bottom dead center shown in Fig. 2C, the volume of the suction chamber 25a becomes larger than that of the compression chamber 25b.
그리고, 요동 피스톤(28)이 공전을 계속하여, 흡입실(25a)의 용적이 더 확대하면서 실린더부(21)의 내주면과 요동 피스톤(28)의 외주면과의 접촉 위치가 흡입구(41)에까지 달하면, 이 흡입실(25a)은 이번에는 냉매가 압축되는 압축실(25b)로 되고, 블레이드(28b)를 사이에 두고 새로운 흡입실(25a)이 형성된다.Then, if the swinging piston 28 continues to revolve and the contact position between the inner circumferential surface of the cylinder portion 21 and the outer circumferential surface of the swinging piston 28 reaches the intake port 41 while the volume of the suction chamber 25a is further enlarged. This suction chamber 25a becomes a compression chamber 25b in which a refrigerant is compressed this time, and a new suction chamber 25a is formed with the blade 28b interposed therebetween.
또한, 상기 요동 피스톤(28)이 더 공전하면, 흡입실(25a)로의 냉매의 흡입이 반복되는 한편, 압축실(25b)의 용적이 감소하고, 당해 압축실(25b)에서는 냉매가 압축된다. 압축실(25b)의 압력이 소정치로 되어 압축 기구(20)의 외측 공간과의 차압이 설정치에 달하면, 압축실(25b)의 고압 냉매에 의하여 토출 밸브(46)가 열리고, 고압 냉매가 압축실(25b)로부터 케이싱(10)의 내부로 토출된다. 이 동작이 반복된다.Further, when the swinging piston 28 revolves further, suction of the refrigerant into the suction chamber 25a is repeated, while the volume of the compression chamber 25b decreases, and the refrigerant is compressed in the compression chamber 25b. When the pressure in the compression chamber 25b reaches a predetermined value and the differential pressure with the outer space of the compression mechanism 20 reaches a set value, the discharge valve 46 is opened by the high pressure refrigerant in the compression chamber 25b, and the high pressure refrigerant is compressed. Discharged from the chamber 25b into the casing 10. This operation is repeated.
여기에서, 본 제1 실시예에서는 상술한 바와 같이, 요동 피스톤(28)이 도 2(c)의 하사점에 위치했을 때에 흡입실(25a)의 용적이 압축실(25b)의 용적보다도 크게 되도록 하고 있다. 따라서, 도 3에 실린더실의 용적 변화를 도시하는 바와 같이, 그 용적 변화량은 요동 피스톤(28)이 원형의 비교예의 경우와 대략 하사점(180°)의 위치에서 50%로 되는 것에 대하여, 이 제1 실시예의 계란형의 요동 피스톤(28)의 경우는 하사점(180°)에 달하는 것보다도 상당히 전에 50%에 도달하고 있다.Here, in the first embodiment, as described above, the volume of the suction chamber 25a is larger than the volume of the compression chamber 25b when the swing piston 28 is located at the bottom dead center of FIG. 2 (c). Doing. Therefore, as shown in the volume change of the cylinder chamber in FIG. 3, the volume change amount is 50% at the position of the bottom dead center (180 °) of the swing piston 28 as in the case of the circular comparative example. In the case of the egg-shaped rocking piston 28 of 1st Example, it has reached 50% considerably before reaching bottom dead center (180 degree).
이 때문에, 본 실시예에서는 압축실(25b)의 압력이, 비교예보다도 빨리 토출압에 달하게 되어, 토출 행정이 비교예보다도 긴 시간에서 행해지게 된다. 그리고, 이러한 토출 행정이 비교적 긴 시간에서 행해지기 때문에, 토출 가스의 유속이 느려지고, 토출 저항이 적어진다. 따라서, 본 제1 실시예에서는, 원형의 요동 피스톤을 이용한 경우보다도 피크압이 낮아지고, 냉매의 과압축이 적어진다.For this reason, in this embodiment, the pressure in the compression chamber 25b reaches the discharge pressure earlier than the comparative example, and the discharge stroke is performed at a longer time than the comparative example. And since such a discharge stroke is performed in a comparatively long time, the flow velocity of discharge gas becomes slow and discharge resistance becomes small. Therefore, in the first embodiment, the peak pressure is lowered and the overcompression of the refrigerant is smaller than in the case of using the circular swing piston.
<제1 실시예의 효과><Effect of First Embodiment>
이와 같이, 본 제1 실시예에 의하면, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상을 비원형으로 함과 함께, 실린더실(25)의 내주면 형상을 그것에 대응하는 형상으로 하여, 이들 형상을 원형으로 했을 때보다도 압축 행정이 빨리 종료되고, 토출 행정이 길게 행해지는 형상으로 하고 있기 때문에, 냉매의 과압축을 억제하여 동력 손실을 줄일 수 있고, 압축 효율의 저하를 방지할 수 있다.Thus, according to the first embodiment, when the outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 is made non-circular, the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 is made a shape corresponding thereto, and these shapes are made circular. In addition, since the compression stroke is terminated earlier and the discharge stroke is long, the overcompression of the refrigerant can be suppressed to reduce the power loss, and the reduction in the compression efficiency can be prevented.
또한, 이 제1 실시예에서는 실린더실(25)의 내주면 형상을 요동 피스톤(28)의 요동 시의 포락선에 기초하여 형성하고 있다. 이에 대하여, 예를 들어, 피스톤(28)의 외주면과 같이 실린더실(25)의 내주면도 진원과 타원의 조합으로 하면, 피스톤(28)의 요동에 의하여 요동 피스톤(28)과 실린더실(25)에서 타원의 접선 기울기가 일치하지 않게 되는 부분이 생기고, 씰 불능으로 되거나 동작 불능으로 되거나 하는데, 본 제1 실시예에서는 실린더실(25)측을 상기 형상으로 하는 것에 의하여, 요동 피스톤(28)의 원활한 동작과 우수한 씰성이 보증된다.In addition, in this 1st Example, the inner peripheral surface shape of the cylinder chamber 25 is formed based on the envelope at the time of rocking of the rocking piston 28. As shown in FIG. On the other hand, if the inner circumferential surface of the cylinder chamber 25 is also a combination of a circle and an ellipse, like the outer circumferential surface of the piston 28, for example, the swinging piston 28 and the cylinder chamber 25 may be caused by the swing of the piston 28. In the first embodiment, a portion where the tangential slope of the ellipse does not coincide is made, and the seal becomes inoperable or inoperable. In the first embodiment, the cylinder chamber 25 is formed in the shape so that the swing piston 28 Smooth operation and excellent sealability are guaranteed.
또한, 이 제1 실시예에서는 요동 피스톤(28)의 외주면에 있어서, 블레이드(28b)에 대해서 토출측을 진원에 기초하여 형성하고 있다. 일반적으로, 실린더실(25) 내는 요동 피스톤(28)이 토출측으로 갈수록 (예를 들어 도 2(d)의 상태), 흡입실(25a)과 압축실(25b)의 차압이 커지기 때문에, 씰성이 요구된다. 그리고, 예를 들어 토출측을 비원형으로 한 경우에는 요동 피스톤(28)과 실린더실(25)의 형상 정밀도가 나오기 어려운 것으로부터 씰성이 저하하기 쉬운 것에 대하여, 이 제1 실시예에서는 토출측을 진원 형상으로 하고 있기 때문에, 필요한 형상 정밀도를 얻기 쉽고, 씰성을 높일 수 있다.In the first embodiment, the discharge side of the blade 28b is formed on the outer circumferential surface of the swinging piston 28 based on the source. Generally, since the differential pressure of the suction chamber 25a and the compression chamber 25b becomes large in the cylinder chamber 25 toward the discharge side (for example, the state of FIG. 2 (d)), the sealing property Required. For example, when the discharge side is made non-circular, the shape accuracy of the swinging piston 28 and the cylinder chamber 25 is hard to come out, so that the sealing property tends to be lowered. Since the required shape precision is obtained easily, a sealability can be improved.
나아가, 요동 피스톤(28)의 전체가 원형인 경우는, 본 제1 실시예와 비교하여 토출 행정이 짧게 되고, 토출 가스의 유속이 빨라져 피크압이 높아진다. 이것에 의하여, 토출측의 맥동이 비교적 크게 되고, 토크 변동이나 진동이 크게 됨과 함께 잡음이 발생하기 쉬워지는 것에 대하여, 이 제1 실시예에서는 그러한 문제도 해소할 수 있다. 즉, 토크 변동이나 진동, 잡음을 억제할 수 있다.Further, when the whole swinging piston 28 is circular, the discharge stroke is shorter as compared with the first embodiment, the flow velocity of the discharge gas is faster, and the peak pressure is higher. As a result, the pulsation on the discharge side becomes relatively large, the torque fluctuation and the vibration become large, and noise tends to be generated. In this first embodiment, such a problem can be solved. That is, torque fluctuations, vibrations and noise can be suppressed.
[제2 실시예]Second Embodiment
다음으로, 본 발명의 제2 실시예에 대해서 설명한다. 이 제2 실시예는, 도 4에 도시하는 바와 같이, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상과 실린더실(25)의 내주면 형상을 제1 실시예와는 다른 형상으로 한 것이다.Next, a second embodiment of the present invention will be described. As shown in FIG. 4, the second embodiment has a shape different from that of the first embodiment in terms of the outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25.
이 제2 실시예의 요동 피스톤(28)은, 외주면이 블레이드(28b)에 대해서, 흡입측(28a(s))으로부터 토출측(28a(d))으로 향하여 직경 치수가 작게 되도록, 인볼류트 곡선 등의 소용돌이 형상에 기초하여 형성되어 있다.The swinging piston 28 of this second embodiment has an involute curve or the like such that its outer circumferential surface becomes smaller in diameter from the suction side 28a (s) to the discharge side 28a (d) with respect to the blade 28b. It is formed based on the vortex shape.
또한, 실린더실(25)의 내주면은 인볼류트 곡선에 요동 피스톤(28)의 요동 동작에 의한 기울기를 가미한 형상으로 형성되어 있다. 즉, 이 실시예에서도, 실린더실(25)의 내주면 형상은 요동 피스톤의 요동 시의 포락선에 기초하여 형성되어 있다.In addition, the inner peripheral surface of the cylinder chamber 25 is formed in the shape which added the inclination curve to the inclination by the oscillation motion of the oscillation piston 28. That is, also in this embodiment, the inner peripheral surface shape of the cylinder chamber 25 is formed based on the envelope at the time of rocking of the rocking piston.
또한, 이 제2 실시예에서는 블레이드(28b)의 흡입측 면의 폭 치수 (요동 피스톤(28)의 직경 방향의 길이 치수)가 토출측의 면보다도 짧게 되기 때문에, 그 치수 차를 다른 직경 부시(51, 52)를 이용하는 것으로 흡수하도록 하고 있다. 나아가, 편심축부(33a)와 요동 피스톤(28)의 본체부(28a) 간에는, 그 사이의 공간을 메우도록 스페이서(27)가 장전되어 있다. 또한, 이 스페이서(27)는 요동 피스톤(28)의 본체부와 일체로 해도 무방하고 별체로 해도 무방하다. 이 점은 제1 실시예에서도 같다.In addition, in this second embodiment, the width dimension of the suction side surface of the blade 28b (the length dimension in the radial direction of the swinging piston 28) is shorter than the surface of the discharge side, so that the diameter difference of the diameter bush 51 is different. , 52) for absorption. Furthermore, the spacer 27 is loaded between the eccentric shaft portion 33a and the main body portion 28a of the swinging piston 28 to fill the space therebetween. The spacer 27 may be integrated with the main body of the swinging piston 28 or may be a separate body. This point also applies to the first embodiment.
또한, 이 제2 실시예의 그 외 구성은 제1 실시예와 같다.In addition, the other structure of this 2nd Example is the same as that of 1st Example.
이 제2 실시예에 있어서도, 압축기 모터(30)를 기동하면, 구동축(33)의 회전에 수반하여, 블레이드(28b)가 부시(51, 52)를 중심으로 하여 요동하면서, 블레이드 홈(9) 내에서 진퇴하는 것에 의하여, 요동 피스톤(28)의 본체부(28a)가 도 4(a) 내지 도 4(d)에 도시하는 바와 같이, 요동축(33)의 주위를 공전한다.Also in this second embodiment, when the compressor motor 30 is started, the blade groove 9 swings around the bushes 51 and 52 with the blade 28b accompanying the rotation of the drive shaft 33. By advancing and retreating inside, the main-body part 28a of the oscillation piston 28 revolves around the oscillation shaft 33 as shown to FIG. 4 (a)-FIG. 4 (d).
따라서, 실린더실(25) 내에서는 흡입실(25a)에서의 냉매의 흡입과, 압축실(25b)에서의 냉매의 압축·토출이 반복되어, 제1 실시예와 같은 작용으로 운전이 행해진다.Therefore, in the cylinder chamber 25, the suction of the refrigerant in the suction chamber 25a and the compression and discharge of the refrigerant in the compression chamber 25b are repeated, and operation is performed in the same manner as in the first embodiment.
또한, 이 제2 실시예에 있어서도, 도 4(c)에 도시하는 바와 같이, 요동 피스톤(28)이 하사점에 위치할 때에, 흡입실(25a)의 용적이 압축실(25b)의 용적보다도 크게 된다. 따라서, 요동 피스톤을 원형으로 했을 때보다도 압축 행정이 빨리 종료하고, 토출 행정이 긴 시간에서 천천히 행해진다. 이 때문에, 상기 제1 실시예와 같이 토출 가스의 유속이 느려져, 저항이 작아지기 때문에, 원형의 요동 피스톤을 이용한 경우보다도 과압축이 줄어들게 된다. 그 결과, 종래와 비교하여 동력 손실을 줄일 수 있고, 압축 효율의 저하를 방지할 수 있다. 즉, 성능 향상을 도모하는 것이 가능하다.Also in this second embodiment, as shown in Fig. 4C, when the swing piston 28 is located at the bottom dead center, the volume of the suction chamber 25a is larger than the volume of the compression chamber 25b. It becomes big. Therefore, the compression stroke ends earlier than when the swinging piston is circular, and the discharge stroke is performed slowly in a long time. For this reason, as in the first embodiment, the flow velocity of the discharge gas is lowered and the resistance is smaller, so that overcompression is reduced than in the case of using a circular swing piston. As a result, the power loss can be reduced as compared with the conventional one, and the reduction of the compression efficiency can be prevented. That is, the performance can be improved.
또한, 요동 피스톤(28)을 인볼류트 곡선을 따라 형성하면, 계란형으로 하는 경우보다도 가공을 쉽게 행할 수 있는 이점이 있다.In addition, when the oscillating piston 28 is formed along the involute curve, there is an advantage that the processing can be performed more easily than in the case of an egg shape.
[제3 실시예]Third Embodiment
다음으로, 본 발명의 제3 실시예에 대해서 설명한다.Next, a third embodiment of the present invention will be described.
이 제3 실시예는, 제1 실시예의 스윙 압축기(1)와 기본적인 구조는 동일하고, 요동 피스톤(28)의 일부만을 다른 구성으로 한 것이다. 이 때문에, 제3 실시예에서는 요동 피스톤(28) 이외 부분의 구성에 대해서는 설명을 생략한다.This third embodiment has the same basic structure as the swing compressor 1 of the first embodiment, and has only a part of the swinging piston 28 in a different configuration. For this reason, description of the structure of parts other than the swinging piston 28 is abbreviate | omitted in 3rd Example.
이 제3 실시예의 요동 피스톤(28)은 도 5(a), 도 5(b)에 도시하는 바와 같이, 프론트 헤드(22)측의 면과 리어 헤드(23)측의 면에, 어느 쪽이나 카운터 보링(counter boring)에 의한 공극부(28c)가 형성되어 있다. 공극부(28c)는 요동 피스톤(28)에서의 토출측(28a(d))보다도 돌출량이 큰 흡입측 부분(28a(s))에 형성되어 있고, 토출측의 부분(28a(d))에는 형성되어 있지 않다.As shown in Figs. 5A and 5B, the swinging piston 28 of the third embodiment has a counter on both the surface on the front head 22 side and the surface on the rear head 23 side. The void portion 28c is formed by counter boring. The gap portion 28c is formed in the suction side portion 28a (s) having a larger projecting amount than the discharge side 28a (d) in the swinging piston 28, and is formed in the portion 28a (d) on the discharge side. Not.
또한, 상기 각 실시예에서는 요동 피스톤(28)의 재질은 특정하고 있지 않지만, 이 제3 실시예의 요동 피스톤(28)에는 구동축(33)에 이용되는 강철재보다도 비중이 작은 알루미늄 등의 가벼운 비중의 금속 재료 또는 합성수지 재료가 이용되고 있다. 단, 제1 실시예, 제2 실시예에 있어서도, 같은 재료를 이용할 수 있다.In addition, although the material of the oscillation piston 28 is not specified in each said embodiment, the oscillation piston 28 of this 3rd Example has a light specific gravity metal, such as aluminum, whose specific gravity is smaller than the steel material used for the drive shaft 33. Materials or synthetic resin materials are used. However, the same material can be used also in the first and second embodiments.
이 제3 실시예에 있어서는, 제1 실시예와 같은 작용에 의하여 냉매의 토출 행정이 길게 되는 것으로 과압축을 억제할 수 있는 것에 더하여, 요동 피스톤(28)의 비중을 작게 하고, 게다가 공극부(28c)를 형성한 것에 의하여, 요동 피스톤(28)의 동작 시의 밸런스가 개선되고, 안정한 동작이 가능하게 된다.In this third embodiment, overcompression can be suppressed because the discharge stroke of the refrigerant is increased by the same action as in the first embodiment, and in addition, the specific gravity of the swinging piston 28 is reduced, and the void portion 28c is further reduced. ), The balance at the time of operation of the swinging piston 28 is improved, and stable operation is possible.
<제3 실시예의 변형예><Modification of the third embodiment>
도 5(c)에는 제3 실시예의 변형예를 도시하고 있다.Fig. 5C shows a modification of the third embodiment.
이 예에서는, 요동 피스톤(28)에는 토출측(28a(d)보다도 돌출한 흡입측 부분(28a(s))에, 상기 공극부로서, 공극부(28c)와 함께 관통 구멍(28d)을 형성하고 있다. 그 외 구성은 도 5(a), 도 5(b)의 예와 같다.In this example, the swinging piston 28 is provided with a through hole 28d in the suction side portion 28a (s) protruding from the discharge side 28a (d) as the void portion together with the void portion 28c. Other configurations are the same as those of Figs. 5 (a) and 5 (b).
이렇게 하면, 요동 피스톤(28)의 흡입측(28a(s))의 질량이 더 작게 되기 때문에, 운전 시의 동작의 안정성을 더 높일 수 있다.In this case, the mass of the suction side 28a (s) of the swinging piston 28 becomes smaller, so that the stability of the operation during operation can be further improved.
[제4 실시예][Example 4]
다음으로, 본 발명의 제4 실시예에 대해서 설명한다.Next, a fourth embodiment of the present invention will be described.
이 제4 실시예에서는, 도 6에 도시하는 바와 같이, 2개의 실린더(19A, 19B)가 동심 상에 배치되어 있다. 각 실린더(19A, 19B)는 제1 실시예와 같은 계란형의 요동 피스톤(28, 28)과, 그것에 대응하는 형상의 실린더실(25A, 25B)을 가지고 있다. 또한, 각 요동 피스톤(28, 28)의 상면측과 하면측에는, 흡입측(28a(s))의 부분에 공극부(28c)가 형성되어 있다.In this fourth embodiment, as shown in Fig. 6, two cylinders 19A and 19B are arranged concentrically. Each cylinder 19A, 19B has the egg-shaped rocking pistons 28 and 28 similar to 1st Example, and the cylinder chambers 25A and 25B of the shape corresponding to it. Moreover, the space | gap part 28c is formed in the part of the suction side 28a (s) in the upper surface side and the lower surface side of each oscillation piston 28,28.
그리고, 이 제4 실시예의 특징으로서, 각 요동 피스톤(28, 28)은 그 흡입측(28a(s))끼리가, 서로 180° 위상이 어긋난 위치에 배치되어 있다. 즉, 2개의 요동 피스톤(28, 28)은 구동축(33)의 회전 중심에 대해서, 흡입측(28a(s))끼리가 항상 180°각도에서 상대하는 상태를 가지면서 회전한다.As a feature of this fourth embodiment, the swinging pistons 28 and 28 are arranged at positions where the suction side 28a (s) is shifted by 180 ° out of phase with each other. That is, the two swinging pistons 28 and 28 rotate with respect to the rotation center of the drive shaft 33, with the suction sides 28a (s) always facing each other at 180 ° angles.
그 외 부분에 대해서, 구성은 상기 각 실시예와 같다.Regarding the other parts, the configuration is the same as in the above embodiments.
이 제4 실시예에 있어서는, 각 요동 피스톤(28, 28)의 흡입측(28a(s))이 구동축(33)의 회전 중심을 사이에 두고 대향하는 위치에 배치되어 있어, 구동축(33)이 회전하여도, 항상 이 관계는 유지된다. 따라서, 구동축(33)의 회전 시의 밸런스가 양호하고, 제3 실시예와 비교하여 더 안정한 동작을 행하는 것이 가능하게 된다.In this fourth embodiment, the suction side 28a (s) of each oscillating piston 28, 28 is disposed at an opposite position across the rotation center of the drive shaft 33, so that the drive shaft 33 is Even when rotated, this relationship is always maintained. Therefore, the balance at the time of rotation of the drive shaft 33 is good, and it becomes possible to perform a more stable operation compared with the third embodiment.
[제5 실시예][Example 5]
다음으로, 본 발명의 제5 실시예에 대해서 설명한다.Next, a fifth embodiment of the present invention will be described.
이 제5 실시예는, 제3 실시예의 스윙 압축기에 있어서, 구동축(33)과 요동 피스톤(28)의 형상을 일부 변경한 것이다.In the fifth embodiment, the shapes of the drive shaft 33 and the swinging piston 28 are partially changed in the swing compressor of the third embodiment.
구체적으로는, 도 7에 도시하는 바와 같이, 구동축(33)은 편심축부(33a)의 축 방향 길이가 실린더실(25)의 축 방향 길이보다도 짧게 형성되는 것과 함께, 그 하부인 부축(副軸(33b)이 상부인 주축(主軸)(33c)보다도 작은 직경으로 형성되어 있다. 그리고, 요동 피스톤(28)에는 리어 헤드(23)측의 면에서의 토출측 부분(28a(d))에 직경 방향 안쪽 방향으로 내민 팽창부(28e)가 형성되어 있다. 이 팽창부(28e)는 요동 피스톤(28)의 동작 시의 밸런스 웨이트로서 기능하는 것이다.Specifically, as shown in FIG. 7, the drive shaft 33 is formed such that the axial length of the eccentric shaft portion 33a is shorter than the axial length of the cylinder chamber 25. The diameter 33b is formed to a smaller diameter than the upper main shaft 33c, and the swing piston 28 has a radial direction on the discharge side portion 28a (d) on the surface on the rear head 23 side. An inflation portion 28e is formed extending inwardly, and this inflation portion 28e functions as a balance weight during operation of the swinging piston 28.
이 제5 실시예에 있어서는, 도 5에 도시한 제3 실시예와 같은 작용에 의한 운전이 행해질 때에, 밸런스 웨이트(28e)의 움직임으로 요동 피스톤(28)의 동작이 더 안정된다. 따라서, 스윙 압축기(1)로서의 보다 안정한 동작이 가능하게 된다.In this fifth embodiment, the operation of the swinging piston 28 is further stabilized by the movement of the balance weight 28e when the operation by the same action as the third embodiment shown in FIG. 5 is performed. Therefore, more stable operation as the swing compressor 1 becomes possible.
또한, 밸런스 웨이트(28e)는 도면에서는 요동 피스톤(28)과 일체로 형성한 예를 도시하였지만, 요동 피스톤(28)과는 별체의 것을 고정하여도 무방하다. 또한, 그 경우, 요동 피스톤(28)의 질량의 밸런스에 맞추어 밸런스 웨이트(28e)의 비중이나 크기를 설정하는 것도 좋고, 경우에 따라서는 요동 피스톤(28)의 리어 헤드(23)측과 프론트 헤드(22)측의 양쪽에 밸런스 웨이트(28e)를 설치해도 무방하다.In addition, although the balance weight 28e showed the example formed integrally with the swinging piston 28 in the figure, the thing different from the swinging piston 28 may be fixed. In this case, the specific gravity and size of the balance weight 28e may be set in accordance with the balance of the mass of the swinging piston 28. In some cases, the rear head 23 side and the front head of the swinging piston 28 may be set. The balance weight 28e may be provided on both sides of the (22) side.
[기타 실시예]Other Examples
본 발명은 상기 실시예에 대해서, 이하와 같이 구성하여도 무방하다.This invention may be comprised as follows with respect to the said Example.
예를 들어, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상은 상기 제1 실시예에서는 진원과 타원을 조합한 계란형으로 하고, 제2 실시예에서는 인볼류트 곡선에 기초하는 형상으로 하고 있는데, 상기 형상은 원형으로 했을 때보다도 압축 행정이 짧고, 토출 행정이 길게 되는 형상이라면, 그 외 형상으로 하여도 무방하다.For example, in the first embodiment, the outer circumferential surface shape of the oscillating piston 28 is an egg-shaped combination of a round and an ellipse, and in the second embodiment, a shape based on an involute curve, which is circular. If it is a shape where a compression stroke is short and a discharge stroke becomes long compared with it, it may be set as other shape.
또한, 반드시 요동 피스톤(28)측의 형상을 기준으로 하여 실린더실(25)측을 그 포락선에 기초하는 형상으로 할 필요는 없으며, 역으로 양자의 상대적인 동작에 대해서 실린더실(25)을 가동측으로 생각하고, 당해 실린더실(25)의 형상을 기준으로 하여 요동 피스톤(28)을 그 포락선에 기초하는 형상으로 하여도 무방하다.In addition, it is not always necessary to make the cylinder chamber 25 side into the shape based on the envelope based on the shape of the rocking piston 28 side, and conversely, the cylinder chamber 25 is moved to the movable side with respect to the relative operation of both. In consideration of this, the swing piston 28 may be a shape based on the envelope based on the shape of the cylinder chamber 25.
즉, 실린더실(25)의 내주면 형상을 비원형으로 형성하는 것과 함께, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상을, 그 요동 시에서의 실린더실(25)의 상대 동작에 의한 내주면의 포락선에 기초하여 형성하고, 요동 피스톤(28)의 외주면 형상 및 실린더실(25)의 내주면 형상을 당해 형상을 원형으로 했을 때보다도, 요동 피스톤(28)의 동작 시의 압축 행정이 짧고, 토출 행정이 길게 되는 형상으로 형성하여도 무방하다.That is, the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 is formed non-circularly, and the outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 is based on the envelope of the inner circumferential surface by the relative motion of the cylinder chamber 25 at the time of swinging. And the compression stroke at the time of operation of the swinging piston 28 is shorter and the discharge stroke is longer than when the outer peripheral surface shape of the swinging piston 28 and the inner peripheral surface shape of the cylinder chamber 25 are circular. It may be formed as.
이렇게 하면, 예를 들어 실린더실(25)의 내주면을 타원이나 인볼류트 곡선에 기초하여 형성하고, 피스톤(28)측을 그것에 대응하는 형상으로 하는 것이 가능하고, 이 경우에도 상기 각 실시예와 같은 효과를 가져올 수 있다.In this way, for example, the inner circumferential surface of the cylinder chamber 25 can be formed on the basis of an ellipse or involute curve, and the piston 28 side can be formed in a shape corresponding thereto. It can bring an effect.
또한, 인볼류트 곡선에 기초하여 형성한 제2 실시예의 요동 피스톤(28)을 같은 축 상에서 2단으로 배치해도 무방하다. 나아가, 제2 실시예의 요동 피스톤(28)에 공극부(28c, 28d)나 밸런스 웨이트(28e)를 설치해도 무방하다.Further, the swinging piston 28 of the second embodiment formed based on the involute curve may be arranged in two stages on the same axis. Further, the gaps 28c and 28d and the balance weight 28e may be provided in the swinging piston 28 of the second embodiment.
이상과 같이, 본 발명은, 회전식 압축기에 대해서 유용하다.As mentioned above, this invention is useful with respect to a rotary compressor.

Claims (9)

  1. 요동 피스톤(28)에 일체적으로 설치된 블레이드(28b)가 실린더(19)에 지지되어 요동하면서 당해 요동 피스톤(28)이 실린더실(25) 내에서 공전(公轉)하는 동작을 행하는 압축기구(20)를 구비한 회전식 압축기에 있어서,The compression mechanism 20 which performs the operation | movement which the said swing piston 28 revolves in the cylinder chamber 25, while the blade 28b integrally provided in the swing piston 28 is supported by the cylinder 19, and is rocked. In the rotary compressor with
    상기 요동 피스톤(28)의 외주면 형상이 비(非)원형으로 형성되고, 또한 실린더실(25)의 내주면 형상이 요동 피스톤(28)의 요동시에서의 요동 피스톤(28)의 외주면의 포락선(envelope curve)에 기초하여 형성되고,The outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 is formed in a non-circular shape, and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 is the envelope of the outer circumferential surface of the swinging piston 28 when the swinging piston 28 swings. based on the curve),
    상기 요동 피스톤(28)의 외주면 형상 및 실린더실(25)의 내주면 형상은, 당해 형상을 원형으로 할 때 보다 요동 피스톤(28)의 동작시의 압축 행정이 짧고, 토출(吐出) 행정이 길게 되는 형상으로 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 회전식 압축기.The outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 have a shorter compression stroke during operation of the swinging piston 28 and a longer discharge stroke than when the shape is circular. A rotary compressor, which is formed in a shape.
  2. 요동 피스톤(28)에 일체적으로 설치된 블레이드(28b)가 실린더(19)에 지지되어 요동하면서 당해 요동 피스톤(28)이 실린더실(25) 내에서 공전(公轉)하는 동작을 행하는 압축기구(20)를 구비한 회전식 압축기에 있어서,The compression mechanism 20 which performs the operation | movement which the said swing piston 28 revolves in the cylinder chamber 25, while the blade 28b integrally provided in the swing piston 28 is supported by the cylinder 19, and is rocked. In the rotary compressor with
    상기 실린더실(25)의 내주면 형상이 비원형으로 형성되고, 또한 요동 피스톤(28)의 외주면 형상이 그 요동시에서의 실린더실(25)의 내주면의 포락선에 기초하여 형성되고,The inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 is formed non-circularly, and the outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 is formed based on the envelope of the inner circumferential surface of the cylinder chamber 25 at the time of swinging,
    상기 요동 피스톤(28)의 외주면 형상 및 실린더실(25)의 내주면 형상은, 당해 형상을 원형으로 할 때 보다 요동 피스톤(28)의 동작시의 압축 행정이 짧고, 토출 행정이 길게 되는 형상으로 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 회전식 압축기.The outer circumferential surface shape of the swinging piston 28 and the inner circumferential surface shape of the cylinder chamber 25 are formed in a shape in which the compression stroke at the time of operation of the swinging piston 28 is shorter and the discharge stroke is longer than when the shape is circular. Rotary compressor characterized in that.
  3. 제1 항에 있어서,According to claim 1,
    상기 요동 피스톤(28)의 외주면은, 블레이드(28b)에 대하여 흡입측(28a(s))이 토출측(28a(d)) 보다 지름 방향 바깥쪽으로 돌출하는 곡면 형상에 기초하여 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 회전식 압축기.The outer circumferential surface of the swinging piston 28 is formed on the basis of a curved shape in which the suction side 28a (s) projects radially outward from the discharge side 28a (d) with respect to the blade 28b. Rotary compressor.
  4. 제3 항에 있어서,The method of claim 3, wherein
    상기 요동 피스톤(28)의 외주면은, 블레이드(28b)에 대하여 토출측(28a(d))이 진원에 기초하여 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 회전식 압축기.The outer circumferential surface of the oscillating piston (28) is a rotary compressor characterized in that the discharge side (28a (d)) is formed on the basis of the roundness with respect to the blade (28b).
  5. 제1 항에 있어서,According to claim 1,
    상기 요동 피스톤(28)의 외주면은, 블레이드(28b)에 대하여 흡입측(28a(s))에서 토출측(28a(d))으로 향해 직경 치수가 작게 되도록 소용돌이 형상에 기초하여 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 회전식 압축기.The outer circumferential surface of the swinging piston 28 is formed on the basis of the vortex so that the diameter of the swinging piston 28 becomes smaller from the suction side 28a (s) to the discharge side 28a (d). Rotary compressor.
  6. 제5 항에 있어서,The method of claim 5,
    상기 요동 피스톤(28)의 외주면이, 인볼류트 곡선(involute curve)에 기초하여 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 회전식 압축기.A rotary compressor, characterized in that the outer circumferential surface of the oscillating piston (28) is formed based on an involute curve.
  7. 제3 항 내지 제6 항 중 어느 한 항에 있어서,The method according to any one of claims 3 to 6,
    상기 요동 피스톤(28)에는, 토출측(28a(d)) 보다 돌출량이 큰 흡입측부분(28a(s))에 공극부(28c, 28d)가 형성되어 있는 것을 특징으로 하는 회전식 압축기.The swinging piston (28) has a rotary compressor (28c, 28d) formed in the suction side portion (28a (s)) with a larger projecting amount than the discharge side (28a (d)).
  8. 제3 항 내지 제6 항 중 어느 한 항에 있어서,The method according to any one of claims 3 to 6,
    상기 요동 피스톤(28)에는, 흡입측(28a(s)) 보다 돌출량이 작은 토출측 부분(28a(d))에 밸런스 웨이트(28e)가 설치되어 있는 것을 특징으로 하는 회전식 압축기.The swinging piston (28) is characterized in that a balance weight (28e) is provided on a discharge side portion (28a (d)) with a smaller projecting amount than the suction side (28a (s)).
  9. 제3 항 내지 제6 항 중 어느 한 항에 있어서,The method according to any one of claims 3 to 6,
    2개의 요동 피스톤(28, 28)이 축 방향을 따라 배치되는 것과 함께, 각각의 요동 피스톤(28, 28)은, 흡입측(28a(s))끼리가 그 축심을 사이에 두고 대향하도록 배치되어 있는 것을 특징으로 하는 회전식 압축기.The two swinging pistons 28, 28 are arranged along the axial direction, and the respective swinging pistons 28, 28 are disposed such that the suction side 28a (s) faces each other with their shaft centers interposed therebetween. Rotary compressor characterized in that.
KR10-2003-7015038A 2002-03-18 2003-02-24 Rotary compressor KR100522840B1 (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JPJP-P-2002-00074052 2002-03-18
JP2002074052A JP4385565B2 (en) 2002-03-18 2002-03-18 Rotary compressor
PCT/JP2003/001998 WO2003078842A1 (en) 2002-03-18 2003-02-24 Rotary compressor

Publications (2)

Publication Number Publication Date
KR20030096413A KR20030096413A (en) 2003-12-24
KR100522840B1 true KR100522840B1 (en) 2005-10-19

Family

ID=28035280

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
KR10-2003-7015038A KR100522840B1 (en) 2002-03-18 2003-02-24 Rotary compressor

Country Status (11)

Country Link
US (1) US7029252B2 (en)
EP (1) EP1486677B1 (en)
JP (1) JP4385565B2 (en)
KR (1) KR100522840B1 (en)
CN (1) CN100400879C (en)
AT (1) AT354731T (en)
DE (1) DE60311970D1 (en)
ES (1) ES2282605T3 (en)
MY (1) MY129366A (en)
TW (1) TW571028B (en)
WO (1) WO2003078842A1 (en)

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2005103496A1 (en) * 2004-04-23 2005-11-03 Daikin Industries, Ltd. Rotating fluid machine
TWI274105B (en) * 2005-01-20 2007-02-21 Hitachi Ltd Portable vacuum pump and automatic urination treatment apparatus using thereof
JP5017842B2 (en) * 2005-10-20 2012-09-05 ダイキン工業株式会社 Rotary compressor
JP4978461B2 (en) * 2007-12-27 2012-07-18 ダイキン工業株式会社 Rotary compressor
JP2009222329A (en) * 2008-03-18 2009-10-01 Daikin Ind Ltd Refrigerating device
KR101464382B1 (en) * 2008-07-22 2014-11-27 엘지전자 주식회사 Compressor
US8636480B2 (en) * 2008-07-22 2014-01-28 Lg Electronics Inc. Compressor
EP2444672B1 (en) * 2009-06-16 2019-02-13 Daikin Industries, Ltd. Rotary compressor
EP2612035A2 (en) 2010-08-30 2013-07-10 Oscomp Systems Inc. Compressor with liquid injection cooling
US9267504B2 (en) 2010-08-30 2016-02-23 Hicor Technologies, Inc. Compressor with liquid injection cooling
JP2013139724A (en) * 2011-12-28 2013-07-18 Daikin Industries Ltd Oscillating piston type compressor
JP2013139725A (en) * 2011-12-28 2013-07-18 Daikin Industries Ltd Oscillating piston type compressor
JP5861458B2 (en) * 2011-12-28 2016-02-16 ダイキン工業株式会社 Swing piston compressor
JP5929189B2 (en) * 2011-12-28 2016-06-01 ダイキン工業株式会社 Swing piston compressor
JP6127722B2 (en) * 2012-05-28 2017-05-17 ダイキン工業株式会社 Rotary compressor
JP2014005775A (en) * 2012-06-25 2014-01-16 Nippon Soken Inc Compressor
CN111306064A (en) * 2016-02-23 2020-06-19 大金工业株式会社 Oscillating piston type compressor
CN106089706B (en) * 2016-08-15 2018-03-30 珠海格力节能环保制冷技术研究中心有限公司 Rotary type compressor pump body provided therewith component and rotary compressor

Family Cites Families (17)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR1238461A (en) * 1959-07-03 1960-08-12 Rotary machine without internal lubrication for the suction and delivery of a fluid
JPS59147893A (en) * 1983-02-14 1984-08-24 Nippon Soken Inc Ring type pump
JPS649167A (en) * 1987-07-01 1989-01-12 Kotobukiya Goushi Lidded box having medicine case lid and preparation thereof
CN1065123A (en) * 1991-03-20 1992-10-07 杨中杰 Triangular rotary machinery
DE69320289T2 (en) * 1992-04-28 1999-01-28 Daikin Ind Ltd ROTATIONAL COMPRESSOR PISTON WITH INTEGRATED CELLS
JPH05248382A (en) * 1992-03-05 1993-09-24 Daikin Ind Ltd Rotary compressor
JPH05248381A (en) * 1992-03-05 1993-09-24 Daikin Ind Ltd Rotary compressor
JPH05312171A (en) * 1992-05-08 1993-11-22 Daikin Ind Ltd Rolling piston type compressor
JP2770648B2 (en) 1992-05-11 1998-07-02 ダイキン工業株式会社 Rotary compressor
EP0645590B1 (en) * 1993-04-09 2000-01-12 Daikin Industries, Limited Operation control device for an air conditioning device
JP3473066B2 (en) * 1993-12-06 2003-12-02 ダイキン工業株式会社 Swing type rotary compressor
JP3622216B2 (en) * 1993-12-24 2005-02-23 ダイキン工業株式会社 Swing type rotary compressor
JPH0988852A (en) 1995-09-18 1997-03-31 Daikin Ind Ltd Swing compressor
JPH0988856A (en) * 1995-09-20 1997-03-31 Daikin Ind Ltd Rotary compressor
JPH109167A (en) * 1996-06-20 1998-01-13 Hitachi Ltd Rotary compressor
JP2000027772A (en) * 1998-07-08 2000-01-25 Matsushita Electric Ind Co Ltd Hermetic compressor
JP2001254688A (en) * 2000-03-08 2001-09-21 Hitachi Ltd Swinging piston type compressor and freezer using it

Also Published As

Publication number Publication date
EP1486677A1 (en) 2004-12-15
MY129366A (en) 2007-03-30
TW571028B (en) 2004-01-11
EP1486677A4 (en) 2005-12-28
EP1486677B1 (en) 2007-02-21
ES2282605T3 (en) 2007-10-16
US20050008519A1 (en) 2005-01-13
CN100400879C (en) 2008-07-09
JP4385565B2 (en) 2009-12-16
DE60311970D1 (en) 2007-04-05
TW200305688A (en) 2003-11-01
JP2003269348A (en) 2003-09-25
KR20030096413A (en) 2003-12-24
AT354731T (en) 2007-03-15
US7029252B2 (en) 2006-04-18
WO2003078842A1 (en) 2003-09-25
CN1509378A (en) 2004-06-30

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100522840B1 (en) Rotary compressor
JP3800240B2 (en) Rotary fluid machine
JP3874013B2 (en) Rotary compressor
US8366424B2 (en) Rotary fluid machine with reverse moment generating mechanism
KR20020002874A (en) Radial adaptation structure for scroll compressor
JP5017842B2 (en) Rotary compressor
JP4978461B2 (en) Rotary compressor
JP4887790B2 (en) Rotary fluid machine
JP2009085216A (en) Rotation type fluid machine
JP5929189B2 (en) Swing piston compressor
JP2013024209A (en) Variable volume ratio compressor
JP2006170213A5 (en)
JP4858047B2 (en) Compressor
JP5018008B2 (en) Rotary fluid machine
JP4635819B2 (en) Rotary compressor
JP4807209B2 (en) Compressor
KR100814595B1 (en) Rotary compressor
KR100343727B1 (en) Structure for supporting crankshaft of scroll compressor
JP5011963B2 (en) Rotary fluid machine
JP2993299B2 (en) Rotary compressor
JP2008163835A (en) Rotary fluid machine
CN112343818A (en) Pump body structure and air conditioner
JP2016125385A (en) Swing piston type compressor
CN111033048A (en) Rotary compressor
JPH05272476A (en) Fluid compressor

Legal Events

Date Code Title Description
A201 Request for examination
E701 Decision to grant or registration of patent right
GRNT Written decision to grant
FPAY Annual fee payment

Payment date: 20110920

Year of fee payment: 7

FPAY Annual fee payment

Payment date: 20120924

Year of fee payment: 8

LAPS Lapse due to unpaid annual fee