KR100256511B1 - The manufacturing method of a composition prestress-beam having a joint - Google Patents

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Abstract

PURPOSE: A producing method of a single or continuous composite beam is provided to improve degree of precision, to make installation easy and to shorten a term of construction works by forming a field connection part. CONSTITUTION: Field connection parts(2a,2b) are formed in an I beam(1), and internal residual stress of the I beam is removed by applying a primary pre-flexion load to the I beam to induce permanent deformation. While a secondary pre-flexion load is applied, concrete(6a) is grouted and cured in an extension flange(1d) of the I beam excepting the field connection parts. And then, the secondary pre-flexion load is removed. After the process in a factory, the prestressed composite beam is carried to a field while the connection parts are disassembled. At the field, the connection parts are reassembled. While a secondary pre-flexion load is applied to the primary prestressed composite beam, concrete is grouted and cured in the extension flange. Finally, a tertiary pre-flexion load is applied via a tendon. According to formation of the field connection parts, degree of precision is improved. Moreover, installation of the composite beam is easy while a term of construction works is reduced.

Description

현장연결부를 갖는 단순 및 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법Method for manufacturing simple and continuous composite prestressed composite beams with field connections

본 발명은 현장연결부가 구비된 복합프리스트레스합성빔의 제조방법에 관한 것으로, 텐던(Tendon)을 이용한 복합프리스트레스합성빔에 있어서, 공장에서 프리훼브(Prefab)화 하여 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하고, 이를 분리 운반하여 현장에서 재조립한 후, 프리플랙션하중을 가하여 복합프리스트레스합성빔을 완성하므로, 제작정밀도가 향상되고, 설치작업이 용이하며, 공사기간이 단축되도록 하는 현장연결부를 갖는 단순 및 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법에 관한 것이다.The present invention relates to a method for manufacturing a composite prestressed composite beam having a field connection part. In a composite prestressed composite beam using Tendon, prefabrication is performed at a factory to fabricate a first composite prestressed composite beam. After re-assembling and transporting them in the field, the composite prestressed composite beam is completed by applying a pre-fraction load, so that the manufacturing precision is improved, the installation work is easy, and the construction period is shortened. And a method for producing a continuous composite prestressed composite beam.

일반적으로 건설공사에 널리 사용되고 있는 프리스트레스합성빔이란, I형강빔이 인장강도면에서 양호한 반면 콘크리트는 압축강도면에서 우수한 점에 착안하여, I형강빔에 소정의 탄성한계 내에서의 탄성복귀응력을 갖도록 하중을 가한 상태에서 I형강빔의 인장 플랜지에 콘크리트를 타설·양생하여 프리스트레스가 부여된 합성빔을 일컫는데, 이와 같은 강재와 콘크리트로 이루어진 프리스트레스합성빔은 휨강성이 우수하여 처짐의 엄격한 제한을 받고 있는 구조물에 특히 유리하다.In general, prestressed composite beams widely used in construction work are focused on the fact that I-beam is good in terms of tensile strength while concrete is superior in compressive strength. It refers to a composite beam that is prestressed by placing and curing concrete on the tension flange of the I-beam while the load is applied to it. It is particularly advantageous for structures that are present.

그러나, 상기 프리스트레스합성빔은 역학적으로 I형강빔의 강재단면이 증대되고 장기적으로 발생되는 잔류변형에 의하여, 인장부 콘크리트에 균열이 발생되고, 경제적이지 못한 단점이 발생되었는데, 이를 해소하기 위하여 본 출원인이 선출원하여 특허등록 된 바 있는 대한민국 특허 제85689호와 같은 복합프리스트레스 합성빔의 제조방법이 발명되었다.However, the prestressed composite beam has a mechanically increased steel cross section of the I-beam, and a residual strain generated in the long term causes cracking in the tension concrete, resulting in an economical disadvantage. A method of manufacturing a composite prestressed composite beam, such as Korean Patent No. 85689, which was previously registered and patented, was invented.

이러한 복합프리스트레스합성빔은, 제3차프리플랙션하중을 가하는 텐던에 의해 I형강빔의 단면이 감소되는 반면, I형강빔의 인장플랜지에 타설·양생되는 콘크리트의 단면이 증대되므로 소요강재량이 크게 줄게 되어, 전체적으로 경제적이고 안전성이 있는 뛰어난 장점을 가지고 있다.In the composite prestressed composite beam, the cross section of the I-beam is reduced by the tendon to which the third pre-fraction load is applied, whereas the cross-section of concrete cast and cured on the tensile flange of the I-beam is increased, so that the required amount of steel is greatly increased. In short, it has the advantage of being economic and safe overall.

그러나, 상기 종래의 복합프리스트레스합성빔은 현장연결부가 없는 단순 합성빔으로서, 경간이 짧은 경우에는 공장에서 복합프리스트레스합성빔을 제조하고 이를 현장으로 운반한 후 직접 경간에 얹어서 사용하는 것이 가능하지만, 경간이 긴 경우에는, 즉 이에 얹혀질 복합프리스트레스합성빔의 전체 길이가 긴 경우에는 사실상 운반이 불가능하므로, 현장에서 직접 복합프리스트레스합성빔을 제조할 수 밖에 없다. 이러한 경우, 콘크리트를 타설·양생하는 작업시간이 공사기간에 포함됨으로 인해 공사기간이 연장되어 경제성이 저하되고, 제작정밀도의 저하로 인해 안전성의 문제가 야기되었다.However, the conventional composite prestressed composite beam is a simple composite beam having no field connection, and if the span is short, it is possible to manufacture the composite prestressed composite beam at the factory and transport it to the site, and then use it directly on the span. In this long case, i.e., when the total length of the composite prestressed composite beam to be mounted on it is long, it is practically impossible to carry it, and thus, the composite prestressed composite beam is directly manufactured on site. In this case, since the working time for pouring and curing concrete is included in the construction period, the construction period is extended and economic efficiency is lowered, and the safety problem is caused due to the decrease in production precision.

또한, 2경간 이상의 연속 복합프리스트레스합성빔의 경우에는 상기 문제점이 더욱 크게 대두되었다.In addition, in the case of continuous composite prestressed composite beams of two spans or more, the above problems are more serious.

이에 본 발명은 상기와 같은 문제를 해소하기 위하여 발명된 것으로, 제작정밀도가 향상되고, 설치작업이 용이하며, 공사기간이 단축되도록 하는 현장연결부를 갖는 단순 및 복합 복합스트레스합성빔의 제조방법을 제공함에 그 목적이 있다.Accordingly, the present invention has been invented to solve the above problems, to provide a method for manufacturing a simple and complex composite stress composite beam having a field connection to improve the manufacturing precision, easy installation, and short construction period. Has its purpose.

제1a~1e도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 제1실시예를 단계별로 도시한 도면.Figures 1a to 1e is a step-by-step view showing a first embodiment in a factory of the method of manufacturing a simple composite prestressed composite beam having a field connection in accordance with the present invention.

제2a~2e도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 제2실시예를 단계별로 도시한 도면.2a to 2e show step by step a second embodiment of a factory in a method for manufacturing a simple composite prestressed composite beam having field connections according to the invention;

제3a~3c도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 제1실시예를 단계별로 도시한 도면.3a to 3c show step by step a first embodiment of a factory in a method for manufacturing a simple composite prestressed composite beam with field connections according to the invention;

제4a~4c도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 제2실시예를 단계별로 도시한 도면.4a to 4c show step by step a second embodiment of a factory in the method of manufacturing a simple composite prestressed composite beam with field connections according to the invention;

제5a~5c도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 제3실시예를 단계별로 도시한 도면.5a to 5c show step by step a third embodiment of a factory in a method for manufacturing a simple composite prestressed composite beam having field connections according to the invention;

제6a~6e도는 본 발명에 따라 단순 복합프리스트레스합성빔의 제3차프리플랙션하중의 크기를 결정하기 위한 모멘트선도.Figures 6a-6e are moment lines for determining the magnitude of the third order prefraction load of a simple composite prestressed composite beam in accordance with the present invention.

제7도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 2경간 연속 복합프리스트레스합성빔으로 구성된 연속교의 설치상태도.7 is a state diagram of the installation of a continuous bridge consisting of a two-span continuous composite prestressed composite beam having a field connection in accordance with the present invention.

제8a~8f도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 중간지점부를 제조하는 방법의 일예도.8A to 8F are exemplary views illustrating a method of manufacturing an intermediate point part in a factory in the method of manufacturing a continuous composite prestressed composite beam having field connections according to the present invention.

제9a~9c도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제1실시예를 단계별로 도시한 도면.9a to 9c show step by step a first embodiment in the field of the method for manufacturing a continuous composite prestressed composite beam having field connections according to the present invention.

제10a~10d도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제2실시예를 단계별로 도시한 도면.10a to 10d are step by step views of a second embodiment in the field of the method for manufacturing a continuous composite prestressed composite beam having field connections according to the invention.

제11도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 경간부와 중간지점부를 연결하는 현장연결부를 상세히 도시한 확대도.Figure 11 is an enlarged view showing in detail the field connecting portion connecting the span portion and the mid-point portion of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention.

제12a도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 경간부의 지지수단부위를 절개한 단면도.12A is a cross-sectional view of the supporting means of the span portion of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention;

제12b도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 중간지점부의 지지수단 부위를 절개한 단면도.12B is a cross-sectional view of a portion of the supporting means of the intermediate point portion of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention;

제13도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 경간부 합성단면의 응력상태도.13 is a stress state diagram of the cross-sectional composite section of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention.

제14도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 중간지점부 합성단면의 응력상태도이다.14 is a stress state diagram of the composite section of the mid-point portion of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention.

상기와 같은 목적을 달성하기 위한 본 발명은, 제1차프리플랙션하중에 의해 내부잔류응력에 의한 잔유변형이 유발된 후의 I형강빔에 소정의 탄성한계 내에서의 탄성복귀응력을 갖도록 제2차프리플랙션하중을 가한 상태에서, I형강빔의 인장플랜지에 쉬스파이프를 설치한 후 콘크리트를 타설·양생하고, 텐던을 매개로 제3차프리플랙션하중을 가하는 단순 복합프리스트레스를 제조하는 방법에 있어서, 상기 I형강빔에 현장연결부를 형성하여 다수로 구분된 I형강빔을 조립하고, 조립된 I형강빔 전체가 위쪽으로 만곡되도록 양단을 지지하며, 이 I형강빔에 제1차 프리플랙션하중을 일정시간동안 가하여 I형강빔의 내부잔류응력에 의한 잔유변형을 유발하여 영구변형을 유도한 후, I형강빔의 최대휨응력이 탄성한계응력 수준이 되도록 하는 제2차프리플랙션하중을 가한 상태에서 I형강빔의 인장플랜지에 쉬스파이프를 설치하고 현장연결부를 제외한 I형강빔의 인장플랜지에 콘크리트를 타설·양생한 후 제2차프리플랙션하중을 제거하여 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하는 공장에서의 공정과 ; 공장에서 제작된 제1차복합프리스트레스합성빔의 현장연결부를 분해하여 공장으로부터 공사현장까지 운반하는 운반공정 및 ; 운반된 제1차복합프리스트레스합성빔의 현장연결부를 재조립한 후, 상기 제2차프리플랙션하중과 동일한 크기의 제2차프리플랙션하중을 제1차복합프리스트레스합성빔에 가한 상태에서, 현장연결부의 인장플랜지에 콘크리트를 타설·양생하고, 쉬스파이프내에 삽입된 텐던을 긴장시켜 텐던의 양단을 I형강빔의 양단에 고정된 지지수단의 앵커에 각각 고정하여, I형강빔의 최대휨모멘트가 설계 최대휨모멘트보다 10~20%정도 커지도록 제3차프리플랙션하중을 가하는 현장에서의 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 방법으로 되어 있다.The present invention for achieving the above object, the second pre-flection load to have the elastic return stress within a predetermined elastic limit to the I-beam after the residual deformation caused by the internal residual stress is induced Method of manufacturing simple composite prestress by placing sheath pipe on tensile flange of I-beam and applying concrete after prefraction load, and placing tertiary prefraction load through tendon In the present invention, by forming an on-site connection to the I-beam, assembling a plurality of divided I-beam beam, and supporting both ends so that the entire assembled I-beam beam is curved upwards, the first pre-flag on the I-beam After applying the shunt load for a certain time to induce residual deformation due to the internal residual stress of the I-beam, induce permanent deformation, and then the second preflag to make the maximum bending stress of the I-beam be the elastic limit stress level. Sheath pipe is installed in the tension flange of the I-beam while the load is applied, and concrete is poured into the tension flange of the I-beam, except for the field connection, and the second pre-fraction load is removed to remove the first composite prestress. A process in a factory for producing a composite beam; A transport process of disassembling the site connection of the first composite prestressed composite beam manufactured at the factory and transporting it from the factory to the construction site; After reassembling the field connection of the transported primary composite prestressed composite beam, and applying a secondary prefraction load of the same size as the secondary prefraction load to the primary composite prestressed composite beam, Placing and curing concrete in the tension flange of the field connection, tensioning the tendons inserted in the sheath pipe, and fixing both ends of the tendons to anchors of the supporting means fixed to both ends of the I-beam, respectively, the maximum bending moment of the I-beam It is a method characterized in that the on-site process is applied to the third pre-flection load to be 10 to 20% larger than the design maximum bending moment.

또한, 사하중만을 고려할 때 정모멘트(+M)가 가해지는 경간부와 부모멘트가 가해지는 중간지점부의 경계점에 경간부와 중간지점부를 연결하는 현장연결부를 설치하여, 경간부와 중간지점부로 구분하는 설계공정과 ; I형강빔 전체가 위쪽으로 만곡된 상태에서 I형강빔의 양단을 지지하고, 이 I형강빔에 제1차프리플랙션하중을 일정시간동안 가하여 영구변형을 유도한 후, I형강빔의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp)수준이 되도록 하는 제2차프리플랙션하중을 가한 상태에서 I형강빔의 인장플랜지에 쉬스파이프를 설치한 후 콘크리트를 타설·양생하고, 제2차프리플랙션하중을 제거하는 공정으로 이루어진, 경간부와, 중간지점부의 제1차복합프리스트레스합성빔을 각각 별도로 제작하는 공장에서의 공정 ; 공장에서 별도로 제작된 경간부와, 중간지점부의 제1차복합프리스트레스합성빔을 공장으로부터 공사현장까지 운반하는 운반공정 및 ; 현장 교량설치 위치에서 경간부의 제1차복합프리스트레스합성빔과, 중간지점부의 제1차복합프리스트레스합성빔의 현장연결부를 조립한 후, 경간부와 중간지점부의 쉬스파이프에 각각 텐던을 삽입한 상태에서 중간지점부의 텐던을 긴장시켜서 경간부의 I형강빔에 고정된 지지수단의 앵커에 고정하여 중간지점부에 제3차프리플랙션하중(P3')을 가하고, 경간부와 중간지점부를 연결한 현장연결부의 인장플랜지에 콘크리트를 타설·양생하며, 경간부의 텐던을 긴장시켜 경간부의 I형강빔에 고정된 지지수단의 앵커에 고정하여 경간부에 제3차프리플랙션하중(P3")을 가하는 현장에서의 공정으로 이루어지되 ; 경간부에 가해지는 제3차프리플랙션하중(P3")과 중간지점부에 가해지는 제3차프리플랙션하중(P3')의 크기는 제2차프리플랙션하중에 의한 저항휨모멘트와, 제3차프리플랙션하중(P3', P3")에 의한 저항휨모멘트의 각각의 합모멘트가 설계최대휨모멘트보다 10~20% 이상이 되도록 하고, 중간지점부에 가하는 제3차프리플랙션하중(P3")은 중간지점부와 경간부의 현장연결부의 정휨모멘트값이 설계최대휨모멘트값보다 10~20% 큰 값이 되도록 하는 것을 특징으로 하는 방법으로 되어 있다.In addition, when considering only dead loads, a field connecting part connecting the span section and the intermediate section is installed at the boundary point of the span section to which the positive moment (+ M) is applied and the intermediate section to which the parent moment is applied. Design process; Support both ends of the I-beam with the entire I-beam bent upwards, apply the first pre-fraction load to the I-beam for a certain time to induce permanent deformation, and then give the maximum bending stress of the I-beam. The concrete pipe is installed and cured after installing the sheath pipe on the tension flange of the I-beam with the second pre-fraction load applied to the elastic limit stress (σp) level. A process in a factory for separately manufacturing a first composite prestressed composite beam of a span section and an intermediate point section, each of which includes a step of removing; A conveying process for conveying the first composite prestressed composite beam, which is separately manufactured at the factory and the intermediate point, from the factory to the construction site; After assembling the field connections of the primary composite prestressed composite beam in the span section and the primary composite prestressed composite beam in the intermediate section at the site bridge installation position, the tendons are inserted into the sheath pipes of the span section and the intermediate section, respectively. Tension the tendon at the mid-point and fix it to the anchor of the support means fixed to the I-beam of the span to apply the third pre-fractional load (P3 ') to the mid-point and connect the span and mid-point. Placing and curing concrete in the tension flange of the field connection part, tensioning the tendon in the span and fixing it to the anchor of the support means fixed to the I-beam of the span, so that the third preflection load (P3 ") is in the span. The third pre-fraction load (P3 ") applied to the span and the third pre-fraction load (P3 ') applied to the intermediate point are secondary. Resistance deflection moment due to pre-fraction load The third order applied to the intermediate point portion so that the combined moments of the resistance bending moments by the third and third order preload loads (P3 ', P3 ") are 10 to 20% or more than the design maximum bending moment. The pre-fraction load (P3 ") is characterized in that the static bending moment value at the site connection of the intermediate point and the span portion is 10-20% larger than the design maximum bending moment value.

이하 본 발명을 첨부된 예시도면에 의거하여 실시예를 상세히 설명한다.Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings.

제 1a~1e도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 제1실시예를 단계별로 도시한 도면인 바, 이에 따르면, 먼저 제 1a도에 도시된 바와 같이 일정한 곡률반경으로 굴곡된 다수의 I형강빔(1a, 1b, 1c)의 선단에 상호 순차적으로 연결가능하도록 현장연결부(2a, 2b)를 설치하고, 양측에 위치한 I형강빔(1a, 1c)의 외곽쪽 선단에는 앵커(3a, 3b)가 구비된 지지수단(4a, 4b)을 부착하여, 볼트와 너트 등의 연결수단을 이용하여 각각의 현장연결부(2a, 2b)를 체결한 후, 연결된 전체 I형강빔(1)이 상부로 만곡되어 소정의 캠버(δ0)를 갖도록 전체 I형강빔(1)의 양단을 지지한 상태에서, 제 1b도에 도시된 바와 같이 양단으로부터 전체길이(L)에 대해 각각 0.25L정도 이격된 2지점에 제1차프리플랙션하중(P1)을 소정시간동안 가하게 되는데, 제1차프리플랙션하중(P1)의 크기는 I형강빔(1)의 플랜지 최대휨응력이 탄성복귀될 수 있도록, I형강빔(1)의 단면을 탄성한계응력(σp) 수준의 휨응력이 되도록 결정하고, 제1차프리플랙션하중(P1)에 의한 I형강빔(1)의 저항휨모멘트 크기는 설계최대휨모멘트보다 약간 큰 값이 되도록 결정하여야 한다.Figures 1a to 1e is a step-by-step view showing a first embodiment in a factory of the method of manufacturing a simple composite prestressed composite beam having a field connection in accordance with the present invention, first, as shown in Figure 1a Field connection portions 2a and 2b are installed at the ends of the plurality of I-beams 1a, 1b and 1c that are bent at a constant radius of curvature so as to be sequentially connected to each other. At the outer end, the supporting means 4a, 4b with anchors 3a, 3b are attached to each other, and the respective connection parts 2a, 2b are fastened by using a connecting means such as bolts and nuts, In a state where both ends of the entire I-beam beam 1 are supported so that the I-beam 1 is curved upward and has a predetermined camber δ 0 , the total length L from both ends as shown in FIG. 1B. The first pre-fraction load (P1) is applied to the two points spaced about 0.25L from each other for a predetermined time. The magnitude of the first pre-fraction load (P1) is such that the maximum bending stress of the flange of the I-beam (1) can be elastically restored, so that the bending stress of the cross section of the I-beam (1) at the elastic limit stress (σp) level. The bending strength of the I-beams 1 by the first pre-fractional load P1 should be determined to be slightly larger than the design maximum bending moment.

이와 같이 I형강빔(1)에 제1차프리플랙션하중(P1)을 탄성한계응력(σp)이하의 휨응력을 받도록 소정시간동안 가한 후 제거하면, I형강빔(1)은 제조시에 생성된 내부잔류응력이 영구변형으로 유도되어, 도 1c에 도시된 바와 같이 최초의 캠버(δ0)보다 다소 작은 캠버(δ2)를 가진 상태로 탄성 변형된다.In this manner, when the first pre-fraction load P1 is applied to the I-beam 1 for a predetermined time so as to receive a bending stress of less than or equal to the elastic limit stress σp, the I-beam 1 is produced at the time of manufacture. The internal residual stress is induced into permanent deformation and elastically deformed with a camber δ 2 somewhat smaller than the original camber δ 0 as shown in FIG. 1C.

이후 제1d도에 도시된 바와 같이 상기 I형강빔(1)에 제1차프리플랙션하중(P1)을 가한 지점에 제1차프리플랙션하중(P1)과 동일한 크기의 제2차프리플랙션하중(P2)을 소정시간동안 가한 상태에서 I형강빔(1)의 인장플랜지(1d)에 쉬스파이프(5)를 설치한 후 현장연결부(2a, 2b)를 제외한 I형강빔(1)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6a)를 타설하여 양생한 다음, 상기 제2차프리플랙션하중(P2)을 제거하면 I형강빔(1)의 인장플랜지(1d)는 제1e도에 도시된 바와 같이 소정 캠버(δ3)를 가지면서 인장되어 프리스트레스 인장응력이 부여되는 반면에 상기 콘크리트(6a)는 압축되어 프리스트레스 압축응력이 부여된 제1차복합프리스트레스합성빔이 제작된다.Thereafter, as shown in FIG. 1d, a second preflag having the same size as the first prefraction load P1 is applied to the point where the first prefraction load P1 is applied to the I-beam 1. After the sheath pipe 5 is installed in the tension flange 1d of the I-beam 1 while the shunt load P2 is applied for a predetermined time, the I-beams 1 except for the field connecting portions 2a and 2b are provided. After the concrete 6a is poured into the tensile flange 1d and cured, and the second pre-fraction load P2 is removed, the tensile flange 1d of the I-beam 1 is shown in FIG. 1e. As described above, while being stretched with a predetermined camber δ 3 to impart prestress tensile stress, the concrete 6a is compressed to produce a first composite prestress composite beam to which prestress compressive stress is imparted.

또한, 제2a~2e도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 제2실시예를 단계별로 도시한 도면인 바, 이에 따르면, 상기 제1실시예와는 달리 제1·2차프리플랙션하중을 가함에 있어서, I형강빔(1)의 양단으로부터 소정간격의 위치에 다수로 구분된 제1·2차프리플랙션하중(P1a, Plb, Plc, P2a, P2b, P2c)을 공정순에 따라 각각 동시에 가하는 방법으로, 예컨데 I형강빔(1)의 양단으로부터 0.2L, 0.3L, 0.4L~0.5L의 위치에 셋으로 구분된 제1·2차프리플랙션하중(P1a, Plb, Plc, P2a, P2b, P2c)을 각각 일정시간동안 동시에 서서히 가한 후 이를 제거하도록 되어 있는데, 제1·2차프리플랙션하중을 가하고 제거하는 작업 이외의 모든 작업은 상기 제1실시예와 동일하며, 제1·2차프리플랙션하중(P1a, Plb, Plc, P2a, P2b, P2c)의 크기는 I형강빔(1)의 각 하중지점에 이들 제1·2차프리플랙션하중(P1a, Plb, Plc, P2a, P2b, P2c)을 각각 동시에 가한 상태에서의 I형강빔(1)의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 이하가 되도록 설정한다.In addition, Figures 2a to 2e is a step-by-step view showing a second embodiment in the factory of the method of manufacturing a simple composite prestressed composite beam having a field connection according to the present invention, according to the first embodiment Alternatively, in applying the first and second prefraction loads, the first and second prefraction loads P1a, Plb, Plc, and P2a divided into a plurality of positions at predetermined intervals from both ends of the I-beams 1 are provided. , P2b, P2c) are simultaneously applied in the order of the process, for example, the first and second preflags divided into three at positions 0.2L, 0.3L and 0.4L to 0.5L from both ends of the I-beam. The shunt loads (P1a, Plb, Plc, P2a, P2b, and P2c) are applied to each other for a predetermined time and then gradually removed. All operations other than applying and removing the first and second preflection loads are Same as the first embodiment, and the magnitude of the first and second prefraction loads P1a, Plb, Plc, P2a, P2b, and P2c is the I-beam (1). The maximum bending stress of the beam I (1) under the condition that the first and second pre-fraction loads (P1a, Plb, Plc, P2a, P2b, and P2c) were simultaneously applied to each load point was the elastic limit stress (σp). Set to

한편, 제1차복합프리스트레스합성빔의 I형강빔(1)에 프리플랙션하중을 가하는 방법은 상기 제1·2실시예에 한정되지 않고, 가해지는 프리플랙션하중에 의한 I형강빔(1)의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 이하가 되는 조건을 벗어나지 않는 한도내에서 다양한 형태로 변경실시될 수 있다. 그 일예로, 상기에서 이미 언급한 바 있는 대한민국 특허 제85689호에 명기된 제2실시예를 참조로 하여, I형강빔(1)의 양단으로부터 소정간격의 위치에 제1차프리플랙션하중(대한민국 특허 재85689호의 명세서상에서는 제1·2·3차 프리플랙션하중으로 표기됨)을 중심방향으로 단계적으로 가하여 내부잔류응력을 영구변형으로 유도한 후, 다수로 구분된 제2차프리플랙션하중(대한민국 특허 제85689호의 명세서상에서는 제4차프리플랙션하중으로 표기됨)을 동시에 가한 상태에서 이후의 공정을 수행하는 제조방법을 본 발명의 제3실시예(복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의)로 적용할 수 있음은 물론이며, 이러한 경우에도 제1·2차프리플랙션하중의 크기는 이들 각 하중에 의한 I형강빔의 내부최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 이하가 되도록 결정한다.On the other hand, the method of applying the pre-fraction load to the I-shaped steel beam 1 of the first composite prestressed composite beam is not limited to the first and second embodiments, and the I-shaped steel beam 1 due to the applied pre-fraction load (1). It can be modified in various forms without departing from the condition that the maximum bending stress of) falls below the elastic limit stress (σp). As an example, referring to the second embodiment specified in Korean Patent No. 85689, which has already been mentioned above, the first pre-fraction load at the position of the predetermined interval from both ends of the I-beam (1) In the specification of Korean Patent No. 85689, the first, second, and third prefraction loads are applied stepwise to the center direction to induce internal residual stress into permanent deformation, and then the second prefraction divided into a plurality of In the third embodiment of the present invention (a method of manufacturing a composite prestressed composite beam), a manufacturing method of performing a subsequent process while simultaneously applying a load (denoted as a fourth pre-fraction load in the specification of Korean Patent No. 85689) In this case, the magnitude of the first and second pre-fraction loads is such that the internal maximum bending stress of the I-beams due to each of these loads is equal to or less than the elastic limit stress (σp). decision The.

상기에서 설명한 단순 복합프리스트레스합성빔의 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하는 공정은 생산공장에서 이루어지므로 제1차복합프리스트레스합성빔은 생산공장에서 완성되며, 이와 같이 제작된 제1차복합프리스트레스합성빔은 현장연결부 (2a, 2b)를 분리하여 공사현장까지 운반한 후, 분해된 제1차복합프리스트레스합성빔의 현장연결부(2a, 2b)를 재조립하여, 이하 설명되는 공정순에 따라 공사현장에서 단순 복합프리스트레스합성빔을 완성하게 된다.Since the process of manufacturing the first composite prestressed composite beam of the simple composite prestressed composite beam described above is performed in the production plant, the first composite prestressed composite beam is completed in the production plant, and the first composite prestressed composite thus manufactured The beam separates the field connecting portions 2a and 2b and transports them to the construction site, and then reassembles the field connecting portions 2a and 2b of the disassembled primary composite prestressed composite beam and at the construction site according to the process sequence described below. A simple composite prestressed composite beam is completed.

상기와 같이 현장으로 운반되어 재조립된 제1차복합프리스트레스합성빔을 단순 복합프리스트레스합성빔으로 완성하는 방법은 크게 3가지로 구분되는데, 제3a~3c도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제1실시예를 단계별로 도시한 도면으로서, 상기 공장에서의 제1실시예를 일예로 하고 있는 바, 이를 참조로 하여 현장에서의 제1실시예를 설명하면, 제3a도에 도시된 바와 같이 공장에서의 제2차프리플랙션하중과 동일하게 2차프리플랙션하중(P2)을 작용시키고 텐던(7)을 쉬스파이프(5)에 관통되게 배치한 상태에서 제3b도에 도시된 바와 같이 현장연결부(2a, 2b)의 인장플랜지(2d)에 콘크리트(6a)를 타설하고 양생한 후, 제3c도에 도시된 바와 같이 텐던(7)을 잡아당겨서 I형강빔(1)의 지지수단(4a, 4b)에 고정된 앵커(3a, 3b)에 고정시키면 제3차프리플랙션하중(P3)이 발생되므로 단순 복합프리스트레스합성빔이 완성된다. 한편, 상기 제3차프리플랙션하중(P3)의 크기는, 제3차프리플랙션하중(P3)에 의한 저항모멘트값과 제1·2차프리플랙션하중(P1, P2)에 의한 저항모멘트값의 합이 설계최대휨 모멘트값보다 10~20% 큰 값이 되도록 결정하고, 단면은 제1·2차프리플랙션하중(P1, P2)이 작용했을 경우와, 제3차프리플랙션하중(P3)에 의한 경우의 휨응력이 모두 허용응력 이내가 되도록 결정한다. 이후, 공사현장의 설치위치에 완성된 단순 복합프리스트레스합성빔을 설치하고, 이 단순 복합프리스트레스합성빔에 슬래브콘크리트를 타설·양생하고, 다이아프램 등의 기타 재반2차부재들을 설치하여 교량을 완성한다.As described above, the method of completing the first composite prestressed composite beam reassembled and transported to the site as a simple composite prestressed composite beam is largely divided into three types. FIGS. A step-by-step view showing a first embodiment of a prestressed composite beam in the field step by step, the first embodiment in the factory as an example, with reference to this will be described the first embodiment in the field When the secondary pre-fraction load P2 is applied to the factory as shown in FIG. 3A and the second pre-fraction load at the factory, the tendon 7 is disposed to penetrate the sheath pipe 5. After casting and curing concrete 6a in the tension flanges 2d of the field connecting portions 2a and 2b, as shown in FIG. 3b, pull out the tendon 7 as shown in FIG. 3c. The supporting means 4a, 4b of the I-beam 1 When fixed to the fixed anchors 3a and 3b, the third pre-fraction load P3 is generated, thereby completing a simple composite prestress composite beam. On the other hand, the magnitude of the third pre-fraction load P3 is a resistance moment value due to the third pre-fraction load P3 and the resistance by the first and second pre-fraction loads P1 and P2. The sum of the moment values is determined to be 10-20% larger than the design maximum bending moment value, and the cross section is the case where the first and second prefraction loads P1 and P2 are applied and the third prefraction is applied. Determine the bending stress in the case of load (P3) to be within the allowable stress. After that, the completed simple composite prestressed composite beam is installed at the installation site, and slab concrete is poured and cured on the simple composite prestressed composite beam, and other secondary components such as diaphragms are installed to complete the bridge. .

제4a~4c도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제2실시예를 단계별로 도시한 도면인 바, 이에 따르면, 제4a도에 도시된 바와 같이 재조립된 제1차복합프리스트레스합성빔을 설치위치에 가설한 후, 제1차복합프리스트레스합성빔의 양쪽 선단으로부터 중심으로 슬래브 콘크리트( 6b)를 점진적으로 타설·양생하되, 각 현장연결부(2a, 2b)마다 제1차복합프리스트레스합성빔의 자중과 타설·양생된 슬래브콘크리트(6b)의 자중 및 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들의 자중을 고려하여 이들 사하중에 의한 복합프리스트레스합성빔의 해당 현장연결부(2a, 2b)의 단면에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 될 때까지(즉 사하중이 상기 제2차프리플랙션하중(P2)에 의한 저항모멘트값과 분포의 크기가 정확히 유사하게 될 때까지) 슬래브콘크리트(6b)를 타설·양생한 후, 제4b도에 도시된 바와 같이 현장연결부(2a, 2b)의 인장플랜지(2d)에 콘크리트(6a)를 타설하고 양생한 상태에서, 제4c도에 도시된 바와 같이 텐던(7)을 잡아당겨서 I형강빔(1)의 지지수단(3a, 3b)에 고정된 앵커(4a, 4b)에 고정시키면 제3차프리플랙션하중(P3)이 발생되므로 단순 복합프리스트레스합성빔이 완성된다. 이후, 나머지 슬래브콘크리트를 타설·양생하고, 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들을 설치하여 교량을 완성하는데, 상·하부콘크리트와 I형강빔(1) 및 텐던(7) 등에 발생하는 응력은 허용응력 이내여야 하고, 제2차 및 제3차프리플랙션하중(P2, P3)에 의한 저항모멘트값의 합이 설계최대휨모멘트값보다 10~20% 큰 값이 되도록 제3차프리플랙션하중(P3)의 크기를 결정해야 한다.Figures 4a to 4c is a step-by-step view showing a second embodiment in the field of the method of manufacturing a simple composite prestressed composite beam having a field connection in accordance with the present invention, according to this, as shown in Figure 4a After installing the assembled first composite prestressed composite beam to the installation position, gradually cast and cure the slab concrete (6b) from both ends of the first composite prestressed composite beam to the center. Considering the self-weight of the primary composite prestressed composite beam, the self-weight of the cast slab concrete 6b and other secondary members such as diaphragms, the corresponding field connection of the composite prestressed composite beam by these dead loads Until the maximum bending stress at the cross section of (2a, 2b) becomes the elastic limit stress (σp) level (that is, the dead moment value and the magnitude of the resistance moment value and distribution of the second pre-fraction load P2) After the slab concrete 6b is poured and cured, the concrete 6a is poured into the tensile flanges 2d of the field connecting portions 2a and 2b and cured as shown in FIG. 4b. In the state, as shown in FIG. 4C, when the tendon 7 is pulled out and fixed to the anchors 4a and 4b fixed to the supporting means 3a and 3b of the I-beam 1, the third prefraction Since the load P3 is generated, a simple composite prestressed composite beam is completed. Thereafter, the remaining slab concrete is poured and cured, and other secondary members such as diaphragms are installed to complete the bridge. The stresses generated in the upper and lower concrete, the I-beams (1) and the tendons (7) are allowed. It must be within the stress, and the third preflection load so that the sum of the resistance moments caused by the second and third preflection loads (P2, P3) is 10-20% greater than the design maximum bending moment value. The size of (P3) should be determined.

또한, 제5a~5c도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제3실시예를 단계적으로 도시한 도면인 바, 이에 따르면, 제5a도에 도시된 바와 같이 재조립된 제1차복합프리스트레스합성빔을 설치위치에 가설한 후, 제1차복합프리스트레스합성빔의 양선단으로부터 중심측으로 슬래브콘크리트(6b)를 점진적으로 타설·양생하고, 제1차복합프리스트레스합성빔의 자중과 타설·양생된 슬래브콘크리트(6b)의 자중 및 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들의 자중을 고려하여 필요에 따라, 균일하게 가해지는 등분포하중(q4)이나, 양단에서 0.25L 이격된 위치에 가해지는 집중하중(P4)으로 이루어진 보강프리플랙션하중을 슬래브콘크리트(6b)의 상면에 추가로 가하되, 이들 사하중과 보강프리플랙션하중(P4 ; q4)을 합한 총하중에 의해 발생되는 저항모멘트값에 의한 복합프리스트레스합성빔의 해당 현장연결부(2a, 2b)에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 되어야 하며(즉 총하중이 상기 제2차프리플랙션하중(P2)에 의한 저항모멘트 값과 대응한 크기와 분포가 되어야 하며), 이후 제5b도에 도시된 바와 같이 현장연결부(2a, 2b)의 인장플랜지(2d)에 콘크리트(6a)를 타설하고 양생한 상태에서, 제5c도에 도시된 바와 같이 텐던(7)을 잡아당겨서 I형강빔(1)의 지지수단(4a, 4b)에 고정되어진 앵커(3a, 3b)에 고정시키면 제3차프리플랙션하중(P3)이 발생되므로 단순복합프리스트레스합성빔이 완성된다. 이러한 경우도 단면의 모든 부분에서의 응력이 허용응력 이내여야 함은 물론이고, 상기 총하중과 제3차프리플랙션하중(P3)에 의한 저항모멘트값의 합이 설계최대휨모멘트값보다 10~20% 큰 값이 되도록 제3차프리플랙션하중(P3)을 결정해야 한다.In addition, Figures 5a to 5c is a step-by-step view showing a third embodiment in the field of the method for manufacturing a simple composite prestressed composite beam having a field connection in accordance with the present invention, according to, as shown in Figure 5a After reassembling the first composite prestressed composite beam reassembled at the installation position, the slab concrete 6b is gradually poured and cured from both ends of the first composite prestressed composite beam to the center, and the primary composite prestress Considering the self-weight of the composite beam, the self-weight of the cast slab concrete 6b, and the weight of other secondary members such as diaphragms, the equally distributed load (q4) uniformly applied as necessary, or 0.25 at both ends An additional reinforcement prefraction load consisting of a concentrated load (P4) applied to the spaced apart position is applied to the upper surface of the slab concrete 6b, and these dead loads and the reinforcement prefraction loads (P4; q4) are added together. The maximum bending stress at the corresponding field connections 2a, 2b of the composite prestressed composite beam by the resistance moment value caused by the total load should be at the elastic limit stress (σp) level (i.e. the total load is the second preflag). And the size and distribution corresponding to the resistance moment value due to the shunt load (P2), and then, as shown in FIG. 5B, the concrete 6a is placed on the tension flange 2d of the field connecting portions 2a and 2b. In the curing state, as shown in FIG. 5C, when the tendon 7 is pulled and fixed to the anchors 3a and 3b fixed to the supporting means 4a and 4b of the I-beam 1, the third order Since the pre-fractional load P3 is generated, the simple composite prestressed composite beam is completed. In this case as well, the stresses in all parts of the cross section must be within the allowable stress, and the sum of the resistance moments caused by the total load and the third pre-fractional load (P3) is 10 to the design maximum bending moment value. The third preflection load (P3) should be determined to be 20% larger.

또한, 제6a~6e도는 본 발명에 따라 단순 복합프리스트레스합성빔의 제3차프리플랙션하중의 크기를 결정하기 위한 모멘트선도로서, 텐던(7)이 고정되는 위치와 제2차프리플랙션하중(P2)의 형태에 따라 각기 변화된 모습을 도시하고 있는 바, 상기 현장에서의 제1·2·3실시예의 제3차프리플랙션하중(P3)의 크기는 제2차프리플랙션하중 (제1실시예에서는 P2 ; 제2실시예에서는 제1차 복합프리스트레스합성빔과 타설·양생된 슬래브콘크리트(6b) 및 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들의 자중을 합한 사하중 ; 제3실시예에서는 제1차복합프리스트레스합성빔과 타설·양생된 슬래브콘크리트 (6b) 및 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들의 자중과, 슬래브콘크리트(6b)의 상면에 균일하게 가해지는 등분포하중(p4)이나, 양단으로부터 0.25L 이격된 위치에 대칭으로 작용하는 집중하중(P4)으로 이루어진 보강프리플랙션하중을 합한 총하중)에 의한 저항휨모멘트(0.25P2L)와, 제3차프리플랙션하중(P3)에 의한 저항휨모멘트(P3e)을 합한 모멘트가 설계최대휨모멘트값보다 10~20% 이상이 되도록 설정하는데, 이중 제6a~6d도는 상기 대한민국 특허 제85689호의 제7도 (a)~(d)와 동일하므로 이를 참조로 하여 그 설명을 생략하며, 제6e도는 현장에서의 제3실시예의 경우를 도시한 것이다.6A to 6E are moment lines for determining the magnitude of the third order preflection load of the simple composite prestressed composite beam according to the present invention, and the positions where the tendons 7 are fixed and the second order preflection loads. As shown in Fig. 2, the size of the third prefraction load P3 of the first, second, and third embodiments is the second preflection load. In the first embodiment, P2; in the second embodiment, the dead weight of the first composite prestressed composite beam and the other weights of other secondary members such as the slab concrete 6b and the diaphragm that are poured and cured; Self-priming weights of primary composite prestressed composite beams and other secondary members such as cast and cured slab concrete (6b) and diaphragms, and evenly distributed loads (p4) applied uniformly to the upper surface of the slab concrete (6b), Symmetrically at a position 0.25L away from both ends Is the moment of the resistance bending moment (0.25P2L) due to the concentrated preload load (P4) plus the resistance bending moment (P3e) due to the third pre-fraction load (P3). Is set to be 10 to 20% or more than the design maximum bending moment value, of which 6a to 6d are the same as 7a (a) to (d) of Korean Patent No. 85689, so the description thereof is omitted. FIG. 6E shows the case of the third embodiment in the field.

이상 상기에서 설명된 복합프리스트레스합성빔의 제조방법은 단순 복합프리스트레스합성빔을 제조하는 방법인 반면, 지지점이 다수 존재하여 정모멘트와 부모멘트가 휨모멘트로 동시에 존재하는 복합프리스트레스합성빔의 제조방법은 이하 설명한다.The method of manufacturing a composite prestressed composite beam described above is a method of manufacturing a simple composite prestressed composite beam, whereas a method of manufacturing a composite prestressed composite beam in which both the positive moment and the parent moment exist simultaneously as the bending moment due to the presence of a plurality of support points It demonstrates below.

제7도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 2경간 연속 복합프리스트레스합성빔으로 구성된 연속교의 설치상태도로서, 이에 따르면, 사하중만 작용시켰을 경우에는 정모멘트 구간과 부모멘트 구간으로 구분되며, 휨모멘트 값이 정모멘트에서 부모멘트로, 혹은 부모멘트에서 정모멘트로 변하는 변곡점의 경우에는 사하중 모멘트값은 없고 활하중의 영향만을 받게 되므로, 그 변곡점에 현장연결부(12a, 12b)를 설치하면 합리적인 연결부의 배치가 될 수 있다. 이와 같이 상기 변곡점에 현장연결부(12a, 12b)를 설치하게 되면, 다수로 구분되는 각각의 복합프리스트레스합성빔(11a, 11b, 11c)은 항상 한 방향의 휨모멘트만이 지배적으로 작용하므로 연속 복합프리스트레스합성빔의 제작이 용이하게 된다. 한편, 2경간 연속빔의 경우에는 대략 길이가 0.9L인 2개의 경간부(11a, 11c)와, 길이가 0.2L인 1개의 중간지점부(11b)로 나누어지고, 다른 일예로 3경간 연속빔(도시되지 않음)의 경우는 길이가 0.9L인 2개의 경간부와, 길이가 0.8L인 1개의 경간부 및 길이가 0.2L인 2개의 중간 지점부로 나누어진다.7 is a state diagram of the installation of a continuous bridge consisting of a two-span continuous composite prestressed composite beam having a field connection in accordance with the present invention, according to this, when only the dead load is applied, divided into a constant moment section and a parent moment section, the bending moment value is In the case of inflection point that changes from the constant moment to the parent moment, or from the parent moment to the constant moment, there is no dead load moment value and only the influence of the live load. Can be. As such, when the field connection portions 12a and 12b are installed at the inflection point, each of the composite prestressed composite beams 11a, 11b, and 11c divided into a plurality of parts has a continuous composite prestress because only a bending moment in one direction always dominates. Fabrication of the composite beam is facilitated. On the other hand, in the case of a two-span continuous beam, it is divided into two span sections 11a and 11c having a length of approximately 0.9L and one intermediate point section 11b having a length of 0.2L, and in another example, a three span continuous beam. In the case of (not shown), it is divided into two span sections 0.9L in length, one span section 0.8L in length and two intermediate point sections 0.2L in length.

상기 경간부(11a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔은 경간이 짧은 경우에는, 상기에서 이미 언급한 바 있는 대한민국 특허 제85689호의 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 제3차프리플랙션하중이 가해지지 않은 상태까지의 공정과 동일하게 수행하여 공장이나 현장의 육상에서 제작하고, 경간이 긴 경우에는, 상기 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 공정을 동일하게 수행하여 제작하되, 연속 복합프리스트레스합성빔의 경간부(11a, 11b)는 단순 복합프리스트레스합성빔과는 다르게 중간지점부(11b)와 연결되므로, 경간부(11a, 11c)의 I형강빔의 선단에는 현장연결부(12a, 12b ; 제10a도 참조)가 설치되야 하며, 또한 중간지점부(11b)와 연결되는 경간부(11a, 11b)의 I형강빔 선단에는 중간지점부(11b)와의 상호간의 조립상태에서 중간지점부(11b)에 제3차프리플렉션하중을 가하도록 된 텐던(7)이 고정되는, 별도의 앵커(3c ; 제10a도 참조)가 구비된 지지수단(14c ; 제10a도 참조)을 부착해야 한다.When the first composite prestressed composite beams of the span portions 11a and 11c have a short span, the third preflection load in the method of manufacturing the composite prestressed composite beam of Korean Patent No. 85689, which has already been mentioned above. This process is carried out in the same manner as the process up to the non-applied state, and is manufactured on the land of a factory or a site, and when the span is long, the process at the factory of the method of manufacturing a simple composite prestressed composite beam having a field connection according to the present invention. Manufactured by performing the same, but because the span portion (11a, 11b) of the continuous composite prestressed composite beam is connected to the intermediate point portion (11b), unlike the simple composite prestressed composite beam, I-shaped steel of the span portion (11a, 11c) Field connection portions 12a, 12b (see also 10a) should be installed at the tip of the beam, and intermediate point portion 11b at the tip of the I-beam steel beam of the span portions 11a, 11b connected to the intermediate point portion 11b. With Support means (14c; 10a) provided with a separate anchor (3c; see also 10a), to which the tendon (7) which is to apply the third pre-flection load to the intermediate point portion (11b) in the assembled state between the arcs is fixed. See also).

상기 중간지점부(11b)는 휨모멘트의 방향이 다만 경간부(11a, 11b)의 역방향이면서, 역학적으로 경간부(11a, 11b)에 비하여 그 길이가 짧을 뿐이므로, 상기 대한민국 특허 제85689호의 현장연결부가 없는 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 제3차프리플랙션하중이 가해지지 않은 상태까지의 공정을 기초로 하여 중간지점부(11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 공장에서 제작한다. 제8a~8f도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 공장에서의 중간지점부를 제조하는 방법의 일예를 도시하고 있는 바, 이에 따르면, 먼저 제8a도에 도시된 바와 같이 전체가 상방향으로 만곡되도록 일정한 곡률반경으로 굴곡된 I형강빔(1)의 양단을 지지한 상태에서, 제8b도에 도시된 바와 같이 양단으로부터 0.5L정도 이격된 I형강빔(1)의 중심점에 제1차프리플랙션하중(P1x)을 소정시간동안 가하게 되는데, 제1차프리플랙션하중(P1x)의 크기는 I형강빔(1)이 탄성한계응력(σp) 이하의 휨응력을 받아서 탄성복귀될 수 있도록 결정되며, 제1차프리플랙션하중(P1x)에 의한 I형강빔(1)의 휨모멘트는 경제성을 고려하여 I형강빔(1)이 역학적으로 최소한의 유효단면적을 갖도록 설계되기 때문에 설계최대휨모멘트보다 당연히 작게 된다.Since the direction of the bending moment is in the reverse direction of the span portions 11a and 11b, and the length of the intermediate point portion 11b is mechanically shorter than that of the span portions 11a and 11b, the field of Korean Patent No. 85689 The first composite prestressed composite beam of the intermediate point portion 11b is manufactured at the factory based on the process up to the state where the third prefraction load is not applied in the method of manufacturing the composite prestressed composite beam having no connection portion. 8A to 8F show an example of a method for manufacturing an intermediate point part in a factory in the method of manufacturing a continuous composite prestressed composite beam having field connections according to the present invention, and accordingly, as shown in FIG. As shown in FIG. 8B, both ends of the I-beams 1, which are bent at a constant curvature radius so as to be bent upwardly as a whole, are spaced about 0.5L from both ends, as shown in FIG. The first prefraction load (P1x) is applied to the center point for a predetermined time, and the magnitude of the first prefraction load (P1x) is that the I-beam (1) receives the bending stress below the elastic limit stress (σp). The bending moment of the I-beam (1) by the first pre-fractional load (P1x) is designed so that the I-beam (1) has a mechanically minimal effective cross-sectional area in consideration of economic efficiency. Naturally, rather than the design maximum bending moment It is good.

이와 같이 I형강빔(1)에 제1차프리플랙션하중(P1x)을 탄성한계응력(σp) 이하의 휨응력을 받도록 소정시간동안 가한 후 이를 제거하면, I형강빔(1)은 제조시에 생성된 내부잔류응력이 영구변형으로 유도되어, 제8c도에 도시된 바와 같이 최초의 캠버(δ0)보다 다소 작은 캠버(δ2)를 가진 상태로 탄성 변형된다.In this way, if the first pre-fraction load P1x is applied to the I-beam 1 for a predetermined time so as to receive a bending stress of less than or equal to the elastic limit stress σp, and then removed, the I-beam 1 is manufactured. The generated internal residual stress is induced into permanent deformation and elastically deformed with a camber δ 2 somewhat smaller than the original camber δ 0 as shown in FIG. 8C.

이후 제8d도에 도시된 바와 같이 상기 I형강빔(1)의 제1차프리플랙션하중 (P1x)을 가한 지점에 제1차프리플랙션하중(P1x)과 동일한 크기의 제2차프리플랙션하중(P2x)을 소정시간동안 가한 상태에서 I형강빔(1)의 인장플랜지(1d)에 쉬스파이프(5)를 위치시킨 후 콘크리트(6)를 타설하여 양생한 다음, 상기 제2차프리플랙션하중 (P2x)을 제거하면 I형강빔(1)의 인장플랜지(1d)는 제8e도에 도시된 바와 같이 소정 캠버(δ3)를 가지면서 인장되어 프리스트레스 인장응력이 부여되는 반면에 상기 콘크리트(3)는 압축되어 프리스트레스 압축응력이 부여된다. 이후 제8f도에 도시된 바와 같이 압축플랜지(1e)와 복부판(1f)에도 콘크리트(6)를 타설하고 양생하여 중간지점부 (11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하는데, 중간지점부(11b)는 단순 복합프리스트레스합성빔과는 다르게 양측이 경간부(11a, 11c)와 연결되므로, 중간지점부 (11b)의 I형강빔(1)의 양선단에는 현장연결부(12a, 12b)가 구비되야 한다.Subsequently, as shown in FIG. 8d, a second prepreflag having the same size as the first prefraction load P1x at the point where the first prefraction load P1x of the I-beam 1 is applied. After placing the sheath pipe 5 in the tension flange 1d of the I-beam 1 while applying the shunt load P2x for a predetermined time, the concrete 6 is poured and cured, and then the second primary free When the fractional load P2x is removed, the tensile flange 1d of the I-beam 1 is tensioned with a predetermined camber δ 3 as shown in FIG. The concrete 3 is compressed to give a prestressed compressive stress. Subsequently, as shown in FIG. 8f, concrete 6 is also poured into the compression flange 1e and the abdominal plate 1f and cured to produce a first composite prestressed composite beam of the intermediate point portion 11b. Unlike the simple composite prestressed composite beam 11b, since both sides are connected to the span portions 11a and 11c, field connecting portions 12a and 12b are connected to both ends of the I-beam 1 of the intermediate point portion 11b. Should be equipped.

상기에서 설명한 바 있는 현장연결부(2a, 2b)가 없는 경간부(11a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하는 공정이나, 현장연결부(2a, 2b)가 설치되어진 경간부(11a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하는 공정 및, 중간지점부( 11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하는 공정은, 상기 단순 복합프리스트레스합성빔의 제1차복합프리스트레스합성빔의 제작공정과 동일하게, 생산공장에서 각각 별도로 수행하는 것을 원칙으로 하지만, 현장연결부(2a, 2b)가 없는 경간부(11a, 11c)의 경우는 공장으로부터 I형강빔(1)만을 현장으로 운반한 후, 현장 육상에서 제1차복합프리스트레스합성빔을 제조할 수도 있음은 물론이다. 이후, 상기 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)의 현장연결부(12a, 12b)를 현장 교량설치 위칭에서 조립하여 이하 설명되는 공정순에 따라 공사현장에서 연속 복합프리스트레스합성빔을 완성하게 된다.A process for producing the first composite prestressed composite beam of the span portions 11a and 11c without the field connective portions 2a and 2b described above, or the spanned portions 11a and 2b provided with the field connective portions 2a and 2b. The process of manufacturing the first composite prestressed composite beam of 11c) and the process of manufacturing the first composite prestressed composite beam of the intermediate point portion 11b include the first composite prestressed composite beam of the simple composite prestressed composite beam. In the same manner as in the manufacturing process of the, it is in principle carried out separately in the production plant, but in the case of the span portion (11a, 11c) without the field connection (2a, 2b), only the I-beam (1) beam from the factory to the site It is, of course, also possible to manufacture the first composite prestressed composite beam on site land. Subsequently, the site connecting portions 12a and 12b of the span portion 11a and 11c and the intermediate point portion 11b are assembled at the site bridge installation positioning to complete the continuous composite prestressed composite beam at the construction site according to the procedure described below. do.

상기와 같이 현장으로 운반되어 재조립된 제1차복합프리스트레스합성빔을 연속 복합프리스트레스합성빔으로 완성하는 방법은 크게 3가지로 구분되는데, 제9a~9d도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제1실시예를 단계별로 도시한 도면으로서, 상기 공장에서의 제1실시예를 일예로 하고 있는 바, 이를 참조로 하여 현장에서의 제1실시예를 설명하면, 우선 현장 육상에서 경간부(11a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔내의 현장연결부(2a, 2b)를 재조립하여 양단을 지지한 상태에서 공장에서의 제2차프리플랙션하중과 동일한 조건에서 제2차프리플랙션하중을 가하고, 재조립된 현장연결부(2a, 2b)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6a)를 타설·양생하여 제2차복합프리스트레스합성빔을 제작한 후, 제9a도에 도시된 바와 같이 현장 교량설치 위치에서, 경간부(11a, 11c)의 제2차복합프리스트레스합성빔과 중간지점부(11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 연결하는 현장연결부 (12a, 12b)를 조립하여 양단을 지지한 상태에서 경간부(11a, 11c)와 중간지점부( 11b)의 각각의 쉬스파이프(5)에 텐던(7)을 관통되게 배치하고, 경간부(11a, 11c)의 중간지점부(11b)의 텐던(7)의 일단을 지지수단(4b)에 고정된 앵커(3b)에 고정하며, 중간지점부(11b)의 텐던(7)을 양측으로 동시에 긴장시켜 경간부(11a, 11c)의 I형강빔에 고정된 지지수단(4c)에 고정되어진 앵커(3c)에 고정하여 중간지점부(11b)에 제3차프리플랙션 하중(P3')을 가한다. 이때 중간지점부(11b)에 가해지는 제3차프리플랙션하중(P3')의 크기는, 현장연결부(12a, 12b)의 정휨모멘트가 그점에서의 설계최대휨모멘트값보다 약간 큰 값이 되도록 작용하는 힘이어야 하고, 중간지점부 전체에 걸쳐 설계최대휨모멘트값보다 10~20% 큰 값이 되도록 결정한다. 이후, 제9b도에 도시된 바와 같이 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)를 연결한 현장연결부(12a, 12b)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6)를 타설·양생하고, 제9c도에 도시된 바와 같이 경간부(11a, 11c)의 경우는 일단이 고정된 경간부(11a, 11c)의 텐던(7)을 긴장시켜 지지수단(4a)에 고정된 앵커(3a)에 고정시키면, 경간부(11a, 11c)에 제3차프리플랙션하중(P3")이 가해지므로 연속 복합프리스트레스합성빔(11)이 완성되는데, 이때 경간부(11a, 11c)에 가해지는 제2차프리플랙션하중(P3")의 크기는, 제2·3차프리플랙션하중(P2, P3")에 의한 저항모멘트값의 합이 설계최대휨모멘트값보다 10~20% 정도 큰 값이 되도록 결정한다. 상기 중간지점부(11b)에 가해진 제3차프리플랙션하중(P3')의 크기를 결정함에 있어서, 경우에 따라서 여러단계로 제3차프리플랙션하중을 가하는 경우에는 이들 제3차프리플랙션하중에 의한 합저항모멘트값도 역시 설계최대휨모멘트값보다 10~20 % 정도 큰값이 되도록 결정해야 한다. 이후, 공사현장의 설치위치에 완성된 연속 복합프리스트레스합성빔을 설치하고, 이 연속 복합프리스트레스합성빔에 슬래브콘크리트를 타설·양생하고, 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들을 설치하여 교량을 완성한 후, 설계최대휨모멘트를 고려하여 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)의 제3차프리플랙션하중(P3', P3")의 크기를 필요에 따라 재조정할 수 있음은 물론이다.As described above, the method of completing the first composite prestressed composite beam, which is transported and reassembled to the site, as a continuous composite prestressed composite beam is classified into three types. A step-by-step view showing a first embodiment of a prestressed composite beam in the field step by step, the first embodiment in the factory as an example, with reference to this will be described the first embodiment in the field First, in the field land, the second preflection load at the factory is supported by reassemblying the field connecting portions 2a and 2b in the first composite prestressed composite beam of the span portions 11a and 11c to support both ends. After applying the second pre-fraction load under the same conditions, the concrete 6a was poured into the tensile flange 1d of the reassembled field connecting parts 2a and 2b, and the second composite prestressed composite beam was manufactured. , FIG. 9a As shown, in the field bridge installation position, the field connection portion 12a, 12b for connecting the second composite prestressed composite beam of the span portion 11a, 11c and the first composite prestressed composite beam of the intermediate point portion 11b. In the state where both ends are supported, and the tendon 7 is penetrated through the sheath pipe 5 of the span section 11a, 11c and the intermediate point section 11b, and the span section 11a, 11c One end of the tendon 7 of the intermediate point portion 11b is fixed to the anchor 3b fixed to the support means 4b, and the tendon 7 of the intermediate point portion 11b is simultaneously tensioned to both sides to span the span portion ( The third pre-fraction load P3 'is applied to the intermediate point portion 11b by being fixed to the anchor 3c fixed to the supporting means 4c fixed to the I-beams 11a and 11c. At this time, the magnitude of the third pre-fraction load P3 'applied to the intermediate point portion 11b is such that the static bending moment of the field connecting portions 12a and 12b is slightly larger than the design maximum bending moment value at that point. It should be applied force and determined to be 10 ~ 20% larger than the design maximum bending moment value throughout the mid-point. Thereafter, as shown in FIG. 9B, the concrete 6 is poured and cured to the tension flange 1d of the field connecting portions 12a and 12b connecting the span portions 11a and 11c and the intermediate point portion 11b. As shown in FIG. 9C, in the case of the span portions 11a and 11c, the anchor 3a fixed to the support means 4a by tensioning the tendons 7 of the span portions 11a and 11c having one end fixed thereto. When fixed to, the third pre-fraction load P3 " is applied to the span portions 11a and 11c, so that the continuous composite prestress composite beam 11 is completed, wherein the second applied to the span portions 11a and 11c is completed. The magnitude of the secondary pre-fraction load (P3 ") is such that the sum of the resistance moment values due to the second and third pre-fraction loads (P2, P3") is about 10 to 20% larger than the design maximum bending moment value. In determining the magnitude of the third pre-fraction load P3 'applied to the intermediate point portion 11b, when the third pre-fraction load is applied in several steps,The total resistance moment due to the third pre-fraction load should also be determined to be about 10 to 20% larger than the design maximum bending moment.After that, the completed continuous composite prestressed composite beam is installed at the installation site. After placing and curing slab concrete on the continuous composite prestressed composite beam and installing other secondary members such as diaphragms to complete the bridge, the span section 11a and 11c and the intermediate point are considered in consideration of the design maximum bending moment. It goes without saying that the magnitudes of the third pre-fraction loads P3 'and P3 "of the part 11b can be readjusted as needed.

제10a~10d도는 본 발명에 따른 현장연결부를 갖는 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제2실시예를 단계별로 도시한 도면인 바, 이에 따르면, 제10a도에 도시된 바와 같이 경간부(11a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔의 현장연결부(12a, 12b)를 재조립하고, 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 연결하는 현장연결부(12a, 12b)를 조립한 후, 경간부(11a, 11c)의 중간지점부(11b)의 각각의 쉬스파이프(5)에 관통되게 텐던(7)을 배치한 상태에서, 경간부(11a, 11c)의 중간지점부(11b)측 텐던(7)의 일단을 지지수단(4b)에 고정된 앵커(3b)에 고정하고, 중간지점부(11b)의 텐던(7)을 양측으로 동시에 긴장시킨 후 경간부(11a, 11c)의 I형강빔에 고정된 지지수단(4c)의 앵커(3c)에 고정시켜서 중간지점부(11b)에 제1실시예와 같이 제3차프리플랙션하중(P3')을 가한다. 이후, 제10b도에 도시된 바와 같이 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)를 연결한 현장연결부(12a, 12b)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6)를 타설·양생하고, 제10c도에 도시된 바와 같이 중간지점부(11b)의 양측에 각각 연결된 경간부(11a, 11c)의 자유단으로부터 중심측으로 슬래브콘크리트(6b)를 점진적으로 타설·양생하되, 각 현장연결부( 2a, 2b)마다 경간부(11a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔의 자중과 타설·양생된 슬래브콘크리트(6b)의 자중 및 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들의 자중을 고려하여 이들 사하중에 의한 경간부(11a, 11c)의 해당 현장연결부(2a, 2b)에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 될 때까지{즉, 사하중이 공장에서 경간부(11a, 11c)에 가해지는 상기 제2차프리플랙션하중(P2)의 저항모멘트값과 대등한 크기화 분포가 될 때까지} 슬래브콘크리트(6b)를 타설·양생하고 기타 제반2차부재를 재하한 후, 제10d도에 도시된 바와 같이 점진적으로 경간부(11a, 11c)의 현장연결부(2a, 2b) 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6)를 타설·양생하고, 이러한 콘크리트(6)의 타설·양생작업이 완료된 상태에서 일단이 고정된 경간부(11a, 11c)의 텐던(7)을 긴장시켜서 지지수단(4a)에 고정된 앵커(3a)에 고정시키면, 경간부(11a, 11c)에 제3차프리플랙션하중(P3")이 가해지므로 연속 복합프리스트레스합성빔(11)이 완성된다.10a to 10d are views showing step by step of a second embodiment in the field of the method of manufacturing a continuous composite prestressed composite beam having field connections according to the present invention, accordingly, as shown in FIG. Reassemble the field connecting portions 12a, 12b of the first composite prestressed composite beams of the trunk portions 11a, 11c, and the first composite prestressed composite beams of the span portions 11a, 11c and the intermediate point portion 11b. After assembling the field connecting portions 12a and 12b to be connected, the tendon 7 is disposed in the state of arranging the tendons 7 to penetrate the sheath pipes 5 of the intermediate point portions 11b of the span portions 11a and 11c. One end of the tendon 7 on the midpoint portion 11b side of the trunk portions 11a and 11c is fixed to the anchor 3b fixed to the supporting means 4b, and the tendons 7 of the midpoint portion 11b are fixed on both sides. At the same time as the third chaff in the intermediate point portion 11b as fixed in the anchor point 3c of the support means 4c fixed to the I-beams of the span portions 11a and 11c. Apply the reflection load (P3 '). Subsequently, as shown in FIG. 10B, the concrete 6 is poured and cured on the tension flange 1d of the field connecting portions 12a and 12b connecting the span portions 11a and 11c and the intermediate point portion 11b. As shown in FIG. 10C, the slab concrete 6b is gradually poured and cured from the free ends of the span portions 11a and 11c connected to both sides of the intermediate point portion 11b, respectively, to each center, Taking into account the weights of the primary composite prestressed composite beams of the span portions 11a and 11c and the weights of other secondary members such as diaphragms and the like, the weight of the slab concrete 6b that is poured and cured in each of 2a and 2b). Until the maximum bending stress at the site connection parts 2a, 2b of the dead parts 11a, 11c due to dead weight reaches the elastic limit stress (σp) level (i.e. dead weight is applied to the span parts 11a, 11c at the factory). Slab until the size distribution is equal to the resistance moment value of the second pre-fraction load P2 applied. After placing and curing the concrete 6b and loading the other secondary members, as shown in FIG. 10d, it is gradually applied to the tension flanges 1d of the field connecting portions 2a and 2b of the span portions 11a and 11c. The concrete 6 is poured and cured, and the tendons 7 of the span portions 11a and 11c on which one end is fixed are tensioned and fixed to the supporting means 4a in the state where the casting and curing work of the concrete 6 is completed. When the anchor 3a is fixed, the third pre-fraction load P3 " is applied to the span portions 11a and 11c, so that the continuous composite prestress composite beam 11 is completed.

또한, 상기 제5a~5c도에 도시된 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제3실시예와 같이, 중간지점부(11b ; 이하 제11a~11d도 참조)의 양측에 각각 연결된 경간부(11a, 11b)의 자유단으로부터의 중심측으로 슬래브콘크리트(6b)를 점진적으로 타설·양생하되, 슬래브콘크리트(6b)의 타설·양생이 완료되더라도 경간부(11a, 11c)에 가해지는 하중(경간부(11a, 11c)의 자중과 타설·양생된 슬래브콘크리트(6b)의 자중 및 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들의 자중을 고려한 사하중)이 충분치 못할 경우에는, 슬래브콘크리트(6b)의 상면에 균일하게 가해지는 등분포하중(q4)이나, 임의점에 작용하는 집중하중(P4)을 보강프리플랙션하중으로 하여, 해당 현장연결부(2a, 2b)에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 되도록 보강프리플랙션하중을 추가로 가하는 방법도 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제3실시예로 적용될 수 있다.In addition, as in the third embodiment in the field of the method for manufacturing the simple composite prestressed composite beam shown in FIGS. 5A to 5C, the diameters are respectively connected to both sides of the intermediate point portion 11b (see also 11a to 11d below). The slab concrete 6b is gradually cast and cured toward the center from the free end of the trunk portions 11a and 11b, and the load applied to the span portions 11a and 11c even when the slab concrete 6b is finished. The upper surface of the slab concrete 6b when the weight of the span 11a, 11c and the dead weight of the slab concrete 6b that has been cast or cured and the weight of other secondary members such as diaphragm are insufficient. Equivalent distributed load (q4) applied uniformly to the load or concentrated load (P4) acting on any point as a reinforcement prefraction load, the maximum bending stress at the site connection (2a, 2b) is the elastic limit stress (σp) Additional reinforcement pre-fraction load The method also can be applied to the third embodiment in the field of process for producing a composite prestressed composite continuous beam.

상기 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법중 현장에서의 제1·2·3실시예에 있어서, 경간부(11a, 11c)에 가해지는 제3차프리플랙션하중(P3")의 크기는 제2차프리플랙션하중{제1실시예에서는 제2차복합프리스트레스합성빔에 가해진 제2차프리플랙션하중 ; 제2실시예에서는 경간부(11a, 11c)와 타설·양생된 슬래브콘크리트 (6b) 및 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들의 자중을 합한 사하중 ; 제3실시예에서는 경간부(11a, 11c)와 타설·양생된 슬래브콘크리트(6b) 및 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들의 자중과, 보강프리플랙션하중(q4, P4)을 합한 총하중}에 의한 저항휨모멘트와, 제3차프리플랙션하중(P3")에 의한 저항휨모멘트의 합모멘트가 설계 최대휨모멘트값 보다 10~20%이상이 되도록 설정하고, 중간지점부(11b)에 가해지는 제3차 프리플랙션하중(P3')의 크기는 제2차프리플랙션하중(P2x)에 의한 저항휨모멘트와, 제3차프리플랙션하중(P3')에 의한 저항휨모멘트의 합모멘트가 설계 최대휨모멘트값 보다 10~20%이상이 되도록 설정한다. 이에 대한 일예는 제10c도에 도시된 연속 복합프리스트레스합성빔의 모멘트선도로서 대신하며, 다른 일예는 상기 제6a~6e도에 도시되어 설명된 바 있는 단순 복합프리스트레스합성빔의 모멘트선도를 참고하면 누구나 예측가능할 것이다.In the first, second, and third embodiments of the method of manufacturing the continuous composite prestressed composite beam, the magnitude of the third pre-fraction load P3 " applied to the span portions 11a and 11c is the second. Difference pre-fraction load {In the first embodiment, the second pre-fraction load applied to the second composite prestressed composite beam; in the second embodiment, the span portions 11a and 11c and the cast-reinforced slab concrete 6b. And the dead weight of other secondary members such as diaphragm, etc. In the third embodiment, the weights of the span portions 11a and 11c and the slab concrete 6b and other secondary members such as the diaphragm And the combined moment of the resistance bending moment by the total load of the reinforcement pre-fraction loads (q4, P4)} and the resistance bending moment by the third pre-fraction load (P3 ") than the design maximum bending moment value. It is set to 10 to 20% or more, and the magnitude of the third pre-fraction load P3 'applied to the intermediate point portion 11b. Is the combined moment of the resistance bending moment due to the secondary pre-fraction load (P2x) and the resistance bending moment due to the third pre-fraction load (P3 ') by 10-20% or more than the design maximum bending moment value. Set it to An example of this is replaced by the moment diagram of the continuous composite prestressed composite beam shown in FIG. 10c, and another example is referred to the moment diagram of the simple composite prestressed composite beam described in FIGS. 6a to 6e. It will be predictable.

또한, 상기 중간지점부(11b)에 가해지는 제3차프리플랙션하중(P3')은 안전성을 고려하여 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔에 구비된 현장연결부(12a, 12b)를 연결한 상태에서 텐던(7)을 긴장시켜 한번에 모두 가하거나, 이후의 공정에 따라 다수로 분할하여 점차 추가적으로 가할 수 있음은 물론이다.In addition, the third pre-fraction load P3 'applied to the intermediate point portion 11b is a first composite prestressed composite beam of the span portions 11a and 11c and the intermediate point portion 11b in consideration of safety. In the state of connecting the on-site connection portion (12a, 12b) provided in the tendon (7) can be added to all at once or by adding a number of divided gradually depending on the subsequent process.

한편, 제11도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 경간부와 중간지점부를 연결하는 현장연결부를 상세히 도시한 확대도이고, 제12a도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 경간부의 지지수단 부위를 절개한 단면도이며, 제12b도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 중간지점부의 지지수단부위를 절개한 단면도로서, 하나의 실시예를 도시하고 있는 바, 본 발명은 이러한 실시예에 한정되지 않고 다양하게 변형 실시될 수 있음은 물론이며, 미설명부호 8a와 8b는 각각 I형강빔(1)에 고정되는 보강재를 나타낸다.On the other hand, Figure 11 is an enlarged view showing in detail the field connecting portion connecting the span portion and the intermediate point of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention, Figure 12a is a support of the span portion of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention Fig. 12b is a cross-sectional view of a section of the supporting means of the middle point portion of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention, showing one embodiment, and the present invention shows one embodiment. Of course, various modifications can be made without limitation, and reference numerals 8a and 8b denote reinforcements fixed to the I-beams 1, respectively.

또한, 제13도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 경간부 합성단면의 응력상태도이고, 제14도는 본 발명에 따른 연속 복합프리스트레스합성빔중 중간지점부 합성단면의 응력상태도인 바, 이를 참조로 하여 설계시 안전성을 충분히 고려한 후 연속 복합프리스트레스합성빔을 제작한다.In addition, FIG. 13 is a stress state diagram of the composite section of the span portion of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention, and FIG. 14 is a stress state diagram of the intermediate section composite section of the continuous composite prestressed composite beam according to the present invention. After considering sufficient safety in design, manufacture a continuous composite prestressed composite beam.

이상 상기한 바와 같이 본 발명에 따르면, 현장연결부가 설치된 제1차복합프리스트레스합성빔을 공장에서 제작한 후, 이를 분리 운반하여 현장에서 재조립하고, 재조립된 제1차복합프리스트레스합성빔에 제3차프리플랙션하중을 가하여 복합프리스트레스합성빔을 완성하므로, 제작정밀도가 향상되어 안전성이 향상되고, 경간이 긴 경우에도 운반 및 설치가 용이하여 공사기간이 단축되는 효과가 있다.As described above, according to the present invention, after manufacturing the first composite prestressed composite beam installed on-site connection in the factory, it is separated and transported and reassembled in the field, and the re-assembled first composite prestressed composite beam Since the composite prestressed composite beam is completed by applying the third pre-fraction load, the manufacturing precision is improved, the safety is improved, and even when the span is long, the construction period is shortened because it is easy to transport and install.

또한, 본 발명에 따르면 공장에서 제작되는 제1차복합프리스트레스합성빔에는 일부 콘크리트가 타설·양생된 상태이므로, 현장연결부가 설치되지 못하여 공사현장에서 복합프리스트레스합성빔의 제작공정이 전부 수행되는 종래 기술에 비하여 콘크리트를 타설·양생하는 시간이 단축됨에 따라 공사기간이 더욱 단축되는 효과가 있다.In addition, according to the present invention, since the first composite prestressed composite beam manufactured at the factory is in a state in which some concrete is poured and cured, the site connection part cannot be installed, and thus the prior art in which the manufacturing process of the composite prestressed composite beam is performed at the construction site. Compared with this, the time for pouring and curing concrete is shortened, which shortens the construction period.

이상에서 설명한 것은 본 발명의 하나의 실시예에 불과한 것으로, 본 발명은 상기한 실시예에 한정되지 않고, 이하의 청구범위에서 청구하는 본 발명의 요지를 벗어남이 없이 당해 발명이 속하는 분야에서 통상의 지식을 가진자라면 누구든지 다양한 변경·실시가 가능할 것이다.What has been described above is only one embodiment of the present invention, and the present invention is not limited to the above-described embodiment, and is not ordinary in the field of the present invention without departing from the gist of the present invention as claimed in the following claims. Anyone with knowledge will be able to make various changes and implementations.

Claims (11)

제1차프리플랙션하중에 의해 내부잔류응력에 의한 잔유변형이 유발된 후의 I형강빔에 소정의 탄성한계 내에서의 탄성복귀응력을 갖도록 제2차프리플랙션하중을 가한 상태에서, I형강빔의 인장플랜지에 쉬스파이프를 설치한 후 콘크리트를 타설·양생하고, 텐던을 매개로 제3차프리플랙션하중을 가하는 단순 복합프리스트레스를 제조하는 방법에 있어서, 상기 I형강빔(1)에 현장연결부(2a, 2b)를 형성하여 다수로 구분된 I형강빔(1a,1b,1c)을 조립하고, 조립된 I형강빔(1) 전체가 위쪽으로 만곡되도록 양단을 지지하며, 이 I형강빔(1)에 제1차프리플랙션하중을 일정시간동안 가하여 I형강빔의 내부잔류응력에 의한 잔유변형을 유발하여 영구변형을 유도한 후, I형강빔(1)의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 되도록 하는 제2차프리플랙션하중을 가한 상태에서 I형강빔(1)의 인장플랜지(1d)에 쉬스파이프(5)를 설치하고 현장연결부(2a, 2b)를 제외한 I형강빔(1)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6a)를 타설·양생한 후 제2차프리플랙션하중을 제거하여 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하는 공장에서의 공정과 ; 공장에서 제작된 제1차복합프리스트레스합성빔의 현장연결부(2a, 2b)를 분해하여 공장으로부터 공사현장까지 운반하는 운반공정 및 ; 운반된 제1차복합프리스트레스합성빔의 현장연결부(2a, 2b)를 재조립한 후, 상기 제2차프리플랙션하중과 동일한 크기의 제2차프리플랙션하중을 제1차복합프리스트레스합성빔에 가한 상태에서, 현장연결부 (2a, 2b)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6a)를 타설·양생하고, 쉬스파이프(5)내에 삽입된 텐던(7)을 긴장시켜 텐던(7)의 양단을 I형강빔(1)의 양단에 고정된 지지수단(4a, 4b)의 앵커(3a, 3b)에 각각 고정하여, I형강빔(1)의 최대휨모멘트가 설계 최대휨모멘트보다 10~20%정도 커지도록 제3차프리플랙션하중을 가하는 현장에서의 공정으로 이루어진 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법.I-beams with the second pre-fraction load applied to the I-beams after the first pre-flection load causes residual deformation due to internal residual stress to have elastic return stress within a predetermined elastic limit. A method of manufacturing a simple composite prestress in which a sheath pipe is installed in a tension flange of a beam and then concrete is poured and cured, and a third preflection load is applied through a tendon, wherein the beam is in situ on the I-beam (1). The connecting portions 2a and 2b are formed to assemble the I-beams 1a, 1b and 1c divided into plural, and support both ends so that the assembled I-beams 1 are curved upward. After the first prefraction load is applied to (1) for a certain time, the residual deformation is induced by the internal residual stress of the I-beam, and the permanent deformation is induced.The maximum bending stress of the I-beam (1) is the elastic limit stress. with the second pre-fraction load to reach (σp) The sheath pipe 5 is installed on the tension flange 1d of the I-beams 1 and the concrete 6a is placed on the tension flange 1d of the I-beams 1, except for the field connections 2a and 2b. A process in a factory for producing a first composite prestressed composite beam by removing the second pre-fraction load after curing; A transport process of disassembling the field connecting portions 2a and 2b of the first composite prestressed composite beam manufactured at the factory and transporting them from the factory to the construction site; After reassembling the field connection portions 2a and 2b of the transported primary composite prestressed composite beam, the secondary composite prestressed composite beam having the same size as the secondary pre-fraction load is subjected to the primary composite prestressed composite beam. The concrete 6a is poured into the tensile flange 1d of the field connecting portions 2a and 2b and cured, and the tendons 7 inserted into the sheath pipe 5 are tensioned to both ends of the tendons 7. Is fixed to the anchors 3a and 3b of the supporting means 4a and 4b fixed at both ends of the I-beam 1, so that the maximum bending moment of the I-beam 1 is 10-20 than the design maximum bending moment. A method for manufacturing a simple composite prestressed composite beam having a field connection, comprising a process in the field where a third pre-fraction load is applied to increase the%. 제1항에 있어서, 상기 공장에서의 공정중 I형강빔(1)에 가해지는 제1차프리플랙션하중(P1)과 제2차프리플랙션하중(P2)은, I형강빔(1)의 양단으로부터 전체길이( L)에 대하여 각각 0.25L정도 이격된 2지점에 동시에 가하도록 된 것을 특징으로 하는 현장연결을 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법.The method according to claim 1, wherein the first pre-fraction load P1 and the second pre-fraction load P2 applied to the I-beams 1 during the process in the factory are the I-beams 1. A method for manufacturing a simple composite prestressed composite beam with field connection, characterized in that simultaneously applied to two points spaced about 0.25L with respect to the total length (L) from both ends. 제1항에 있어서, 상기 공장에서의 공정중 I형강빔(1)에 가해지는 제1차프리플랙션하중(P1a, P1b, P1c)과 제2차프리플랙션하중(P2a, P2b, P2c)은, 다수의 하중으로 구분되어 I형강빔(1)의 양단으로부터 전체길이(L)에 대하여 각각 0.2L과 0.3L 및 0.4L~0.5L 이격된 지점에 동시에 가하도록 된 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법.The method according to claim 1, wherein the first prefraction loads (P1a, P1b, P1c) and the second prefraction loads (P2a, P2b, P2c) applied to the I-beams 1 during the process in the factory. Is divided into a plurality of loads, the field connection portion, characterized in that to be applied simultaneously to the points spaced 0.2L, 0.3L and 0.4L ~ 0.5L relative to the total length (L) from both ends of the I-beams (1) Method for producing a simple composite prestressed composite beam having a. 제1항에 있어서, 상기 공장에서의 공정중 I형강빔(1)에 가해지는 제1차프리플랙션하중(P1a, P1b, P1c)과 제2차프리플랙션하중(P2a, P2b, P2c)은, 다수의 하중으로 구분되어 I형강빔(1)의 양단으로부터 전체길이(L)에 대하여 각각 0.2L과 0.3L 및 0.4L~0.5L 이격된 지점에 소정 시간간격을 두고 점진적으로 가하도록 된 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법.The method according to claim 1, wherein the first prefraction loads (P1a, P1b, P1c) and the second prefraction loads (P2a, P2b, P2c) applied to the I-beams 1 during the process in the factory. Is divided into a plurality of loads to be gradually applied at predetermined time intervals at points separated by 0.2 L, 0.3 L, and 0.4 L to 0.5 L with respect to the total length L from both ends of the I-beams 1, respectively. Method of manufacturing a simple composite prestressed composite beam having a field connection, characterized in that. 제1항 내지 제4항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 현장에서의 공정중 제1차복합프리스트레스합성빔에 가해지는 제2차프리플랙션하중은, 제1차복합프리스트레스합성빔의 양선단으로부터 중심측으로 슬래브콘크리트(6b)를 점진적으로 타설·양생하여, 제1차복합프리스트레스합성빔과 타설·양생된 슬래브콘크리트(6b) 및 다이아프램 등의 기타 제반2차부재들의 자중을 합한 사하중으로 하되, 각 현장연결부(2a, 2b)에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 되면 슬래브콘크리트(6b)의 타설·양생하는 작업을 일시 정지하고, 해당 현장연결부(2a, 2b)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6a)를 타설·양생한 후, 점진적으로 슬래브콘크리트(6b)를 타설·양생하는 작업을 반복하도록 된 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법.The second pre-fraction load applied to the first composite prestressed composite beam during the process at the site is from both ends of the first composite prestressed composite beam. The slab concrete (6b) is gradually poured and cured to the center side, and the dead weight of the first composite prestressed composite beam, the slab concrete (6b) and other secondary members such as diaphragm, etc. When the maximum bending stress at each field connection part 2a, 2b reaches the elastic limit stress (σp) level, the casting and curing work of the slab concrete 6b is paused, and the tensile flanges of the site connection parts 2a, 2b are suspended. A method for producing a simple composite prestressed composite beam having field connections, characterized in that the step of placing and curing the slab concrete (6b) is repeated after pouring and curing the concrete (6a) to 1d). 제5항에 있어서, 상기 슬래브콘크리트(6b)의 타설·양생이 완료되더라도, 각 현장연결부(2a, 2b)에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp)에 비해 충분치 못할 경우에는, 제1차복합프리스트레스합성빔에 추가로 보강프리플랙션하중(q4, P4)을 가하여 현장연결부(2a, 2b)에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 되도록 하는 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 단순 복합프리스트레스합성빔의 제조방법.6. The first composite according to claim 5, wherein the maximum bending stress at each field connection portion (2a, 2b) is not sufficient compared to the elastic limit stress (sigma) p even when the slab concrete 6b is finished casting and curing. A simple composite with field connections characterized in that the additional bending stresses (q4, P4) are added to the prestressed composite beam so that the maximum bending stress at the site connections (2a, 2b) is at the elastic limit stress (σp) level. Method of manufacturing prestressed composite beams. 사하중만을 고려할 때 정모멘트(+M)가 가해지는 경간부(11a, 11c)와 부모멘트(-M)가 가해지는 중간지점부(11b)의 경계점에 경간부(11a, 11c)와 중간지점부( 11b)를 연결하는 현장연결부(12a, 12b)를 설치하여, 경간부(11a, 11c)와 중간지점부 (11b)로 구분하는 설계공정과 ; I형강빔(1) 전체가 위쪽으로 만곡된 상태에서 I형강빔 (1)의 양단을 지지하고, 이 I형강빔(1)에 제1차프리플랙션하중을 일정시간동안 가하여 영구변형을 유도한 후, I형강빔(1)의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 되도록 하는 제2차프리플랙션하중을 가한 상태에서 I형강빔(1)의 인장플랜지(1d)에 쉬스파이프(5)를 설치한 후 콘크리트(6a)를 타설·양생하고, 제2차프리플랙션하중을 제거하는 공정순으로 이루어진, 경간부(11a, 11c)와, 중간지점부(11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 각각 별도로 제작하는 공장에서의 공정 ; 공장에서 별도로 제작된 경간부 (11a, 11c)와, 중간지점부(11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 공장으로부터 공사현장까지 운반하는 운반공정 및 ; 현장 교량설치 위치에서 경간부(11a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔과, 중간지점부(11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔의 현장연결부(12a, 12b)를 조립한 후, 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)의 쉬스파이프(5)에 각각 텐던(7)을 삽입한 상태에서 중간지점부(11b)의 텐던(7)을 긴장시켜서 경간부(11a, 11c)의 I형강빔에 고정된 지지수단(4c)에 앵커(3c)에 고정하여 중간지점부(11b)에 제3차프리플랙션하중(P3')을 가하고, 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)를 연결한 현장연결부(12a, 12b)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6a)를 타설·양생하며, 경간부(11a, 11c)의 텐던(7)을 긴장시켜 경간부(11a, 11c)의 I형강빔에 고정된 지지수단(4a, 4b)의 앵커(3a, 3b)에 고정하여 경간부(11a, 11b)에 제3차프리플랙션하중(P3")을 가하는 현장에서의 공정으로 이루어지되, 경간부(11a, 11c)에 가해지는 제3차프리플랙션하중(P3")과 중간지점부(11b)에 가해지는 제3차프리플랙션하중(P3')의 크기는 제2차프리플랙션하중에 의한 저항휨모멘트와, 제3차프리플랙션하중(P3', P3")에 의한 저항휨모멘트의 각각의 합모멘트가 설계최대휨모멘트보다 10~20% 이상이 되도록 하고, 중간지점부에 가하는 제3차프리플랙션하중(P;3")은 중간지점부(11b)와 경간부(11b)의 현장연결부(12a, 12b)의 정휨모멘트값이 설계최대휨모멘트값보다 10~20% 큰 값이 되도록 하는 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법.Taking into account only dead loads, spans 11a and 11c and intermediate points 11a and 11c are applied to the boundary points between the spanning parts 11a and 11c to which the positive moment (+ M) is applied and the intermediate point portion 11b to which the parent moment (-M) is applied. A design step of installing field connection portions 12a and 12b for connecting 11b and dividing them into span portions 11a and 11c and intermediate point portions 11b; Support both ends of the I-beam (1) in the state that the entire I-beam (1) is curved upwards, and the first pre-fraction load is applied to the I-beam (1) for a predetermined time to induce permanent deformation Then, the sheath pipe (1d) of the tensile flange (1d) of the I-beams (1) with the second pre-fraction load is applied so that the maximum bending stress of the I-beams (1) to the elastic limit stress (σp) level. 5) after the installation, the first composite of the span portions 11a and 11c and the intermediate point portion 11b, which includes a process sequence of pouring and curing the concrete 6a and removing the second prefraction load. Process in the factory which manufactures each prestressed composite beam separately; A conveying process for conveying the first composite prestressed composite beams of the span portions 11a and 11c and the intermediate point portion 11b separately manufactured at the factory from the factory to the construction site; After assembling the first composite prestressed composite beam of span section 11a, 11c and the first composite prestressed composite beam of intermediate point portion 11b at the site bridge installation position, In the state where the tendons 7 are inserted into the sheath pipes 5 of the trunk portions 11a and 11c and the intermediate branch portions 11b, respectively, the tendons 7 of the intermediate branch portions 11b are tensioned to span the span portions 11a and 11c. The third pre-fraction load P3 'is applied to the intermediate point portion 11b by fixing it to the anchor 3c to the supporting means 4c fixed to the I-beam of I), and the span portions 11a and 11c. Concrete 6a is poured and cured on the tension flange 1d of the field connecting portions 12a and 12b connecting the intermediate point portion 11b, and the tendons 7 are tensioned by tensioning the tendons 7 of the span portions 11a and 11c. The third preflection load P3 " is applied to the span portions 11a and 11b by being fixed to the anchors 3a and 3b of the supporting means 4a and 4b fixed to the I-beams 11a and 11c. Process in the field, but applied to the spans 11a and 11c The magnitude of the third pre-fraction load P3 'applied to the third pre-fraction load P3 " and the intermediate point portion 11b is the resistance bending moment caused by the second pre-fraction load and the third The sum of the moments of resistive bending moments due to the differential prefraction loads (P3 ', P3 ") is 10 to 20% or more than the design maximum bending moment, and the third prefraction load applied to the intermediate point ( P; 3 ") is characterized in that the static bending moment value of the field connection portion (12a, 12b) of the intermediate point portion (11b) and the span portion (11b) is 10 to 20% larger than the design maximum bending moment value A method for producing a continuous composite prestressed composite beam having field connections. 제7항에 있어서, 상기 경간부(11a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하는 공장에서의 공정은, 경간부(11a, 11c)의 I형강빔에 현장연결부(2a, 2b)를 설치하여 다수로 구분된 I형강빔을 조립하고, 조립된 I형강빔 전체가 위쪽으로 만곡된 상태에서 양단을 지지하며, 이 I형강빔에 제1차프리플랙션하중을 일정시간동안 가하여 I형강빔의 내부잔류응력에 의한 잔유변형을 유발하여 영구변형을 유도한 후, I형강빔의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 되도록 하는 제2차프리플랙션하중을 가한 상태에서 I형강빔의 인장플랜지(1d)에 쉬스파이프(5)를 설치한 후, 현장연결부(2a, 2b)를 제외한 I형강빔의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6a)를 타설·양생하고, 제2차프리플랙션하중을 제거하여 현장연결부(2a, 2b)가 설치된 제1차복합프리스트레스합성빔을 제조하는 것으로 이루어지고 ; 상기 현장에서의 공정은, 우선 현장 육상에서 운반된 경간부(11a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔내의 현장연결부(2a, 2b)를 재조립하여 공장에서와 동일하게 양단을 지지한 상태에서 공장에서의 제2차프리플랙션하중과 동일한 제2차프리플랙션하중을 공장에서와 동일하게 가하고, 재조립된 경간부(11a, 11b) 현장연결부(2a, 2b)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6a)를 타설·양생한 다음 하중을 제거하여 제2차복합프리스트레스합성빔을 제작한 후, 현장 교량설치 위치에 가설하여 경간부(11a, 11c)의 제2차복합프리스트레스합성빔과 중간지점부(11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 연결하는 현장연결부(12a, 12b)를 조립하여 지지한 상태에서 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)의 쉬스파이프(5)에 각각 텐던(7)을 관통되게 배치하고, 중간지점부(11b)의 텐던(7)을 긴장시켜 경간부(11a, 11c)의 I형강빔에 고정된 지지수단(4c)의 앵커(3c)에 고정하여 중간지점부(11b)에 제3차프리플랙션하중 (P3')을 가하고, 이후 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)를 연결한 현장연결부(1 2a, 12b)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6)를 타설·양생하고, 경간부(11a, 11c)의 텐던(7)을 긴장시켜 경간부(11a, 11c)의 I형강빔에 고정된 지지수단(4a, 4b)의 앵커(3a, 3b)에 고정하여 경간부(11a, 11c)에 제3차프리플랙션하중(P3")을 가하도록 된 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법.8. A process according to claim 7, wherein the process in the factory for manufacturing the first composite prestressed composite beams of the span portions 11a and 11c comprises the field connecting portions 2a and 2b to the I-beams of the span portions 11a and 11c. Assemble the I-beams divided into plural, install the beams, and support both ends with the assembled I-beams bent upwards, and apply the first pre-fraction load to the I-beams for a predetermined time. After the permanent deformation is induced by inducing residual deformation due to the internal residual stress of the beam, the I-beam is applied with the second pre-fractional load in which the maximum bending stress of the beam is equal to the elastic limit stress (σp). After the sheath pipe 5 is installed on the tension flange 1d of the beam, concrete 6a is poured and cured on the tension flange 1d of the I-beam, except for the field connecting portions 2a and 2b. The first composite prestressed composite beam having the field connection parts 2a and 2b is manufactured by removing the prefraction load. It is composed of; In the field process, first, the site connection portions 2a and 2b in the first composite prestressed composite beam of the span portions 11a and 11c carried on the site land are reassembled to support both ends in the same manner as in the factory. The second pre-fraction load equal to the second pre-fraction load in the factory is applied to the same as in the factory, and the tension flange 1d of the reassembled span section 11a and 11b and the field connection parts 2a and 2b is ) After placing and curing concrete 6a, remove the load to make the secondary composite prestressed composite beam, and then install it at the site bridge installation site to install the secondary composite prestressed composite beam of span section 11a, 11c. And the sheath pipes of the span portions 11a and 11c and the intermediate branch portion 11b in the state of assembling and supporting the field connecting portions 12a and 12b connecting the first composite prestressed composite beams of the intermediate portion 11b and the intermediate branch portion 11b. 5, the tendons 7 are arranged so as to penetrate, respectively, and the tendons 7 of the intermediate point portions 11b are long. To the anchor 3c of the supporting means 4c fixed to the I-beams of the span portions 11a and 11c to apply a third order prefraction load P3 'to the intermediate point portion 11b. The concrete 6 is poured and cured on the tension flange 1d of the field connecting portions 1 2a and 12b connecting the span portions 11a and 11c and the intermediate point portion 11b, and the curing of the span portions 11a and 11c. The tendons 7 are tensioned and fixed to the anchors 3a and 3b of the supporting means 4a and 4b fixed to the I-beams of the span portions 11a and 11c, and then to the third car free of the span portions 11a and 11c. A method for manufacturing a continuous composite prestressed composite beam having field connections, characterized by applying a traction load (P3 "). 제8항에 있어서, 상기 현장에서의 공정은, 우선 현장 육상에서 운반된 경간부(1 1a, 11c)의 제1차복합프리스트레스합성빔내의 현장연결부(2a, 2b)를 재조립하고, 현장 교량설치 위치에서 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)의 현장연결부( 12a, 12b)를 상호 조립한 후, 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)의 쉬스파이프(5)에 텐던(7)을 삽입하고, 중간지점부(11b)의 텐던(7)을 잡아당겨서 경간부(11a, 11c)의 I형강빔에 고정된 지지수단(4c)에 앵커(3c)에 고정하여 중간지점부(11b)에 제3차프리플랙션하중(P3')을 가하고, 경간부(11a, 11c)의 중간지점부(11b)측 텐던(7)을 지지수단(4b)의 앵커(3b)에 체결한 상태에서 경간부(11a, 11c)와 중간지점부(11b)를 연결한 현장연결부(12a, 12b)의 인장플랜지(1d)에 콘크리트(6)을 타설·양생하며, 이후 양선단으로부터 중심측으로 슬래브콘크리트(6b)를 점진적으로 타설·양생하되, 각 현장연결부(2a, 2b)에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp)수준이 되면 슬래브콘크리트 (6b)의 타설·양생하는 작업을 일시 정지하고, 해당 현장연결부(2a, 2b)의 인장플랜지 (1d)에 콘크리트(6a)를 타설·양생한 후, 점진적으로 슬래브콘크리트(6b)를 타설·양생하는 작업을 반복하며, 이러한 콘크리트(6a)의 타설·양생작업이 완료되면 경간부( 11a, 11c)의 텐던(7)을 긴장시켜서 경간부(11a, 11c)의 I형강빔에 고정된 지지수단( 4a)의 앵커(3a)에 고정하여, 경간부(11a, 11c)에 제3차프리플랙션하중( P3")을 가하도록 된 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 연속복합프리스트레스합성빔의 제조방법.9. The process in accordance with claim 8, wherein the process in the field first reassembles the field connections 2a, 2b in the first composite prestressed composite beam of the span sections 1 1a, 11c transported on site. After assembling each of the field connecting portions 12a and 12b of the span portion 11a and 11c and the intermediate point portion 11b at the installation position, the sheath pipes 5 of the span portion 11a and 11c and the intermediate point portion 11b are assembled. The tendon 7 is inserted into the clamp, and the tendon 7 of the intermediate point portion 11b is pulled and fixed to the anchor 3c to the supporting means 4c fixed to the I-beams of the span portions 11a and 11c. The third order pre-fraction load P3 'is applied to the intermediate point portion 11b, and the tendon 7 at the intermediate point portion 11b side of the span portions 11a and 11c is anchored to the support means 4b. 3b), the concrete (6) is poured and cured to the tension flange (1d) of the field connection (12a, 12b) connecting the span portion (11a, 11c) and the intermediate point portion (11b) in the state fastened to The slab concrete 6b is pointed toward the center from the tip. If the maximum bending stress at each site connection part 2a, 2b reaches the elastic limit stress (σp), the casting and curing work of the slab concrete 6b is temporarily suspended, and the site connection part 2a , 2b) after placing and curing the concrete 6a on the tensile flange 1d, gradually repeating the casting and curing of the slab concrete 6b, and the casting and curing work of the concrete 6a is completed. When the tendons 7 of the span portions 11a and 11c are tensioned, they are fixed to the anchors 3a of the support means 4a fixed to the I-beams of the span portions 11a and 11c, and the span portions 11a and 11c. And a third pre-fraction load (P3 ") to the method of manufacturing a continuous composite prestressed composite beam having field connections. 제9항에 있어서, 상기 슬래브콘크리트(6b)의 타설·양생이 완료되더라도 각 현장연결부(2a, 2b)에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp)에 비해 충분치 못할 경우에는, 경간부(11a, 11c)에 보강프리플랙션하중(q4, P4)을 가하여 각 현장연결부(2a, 2b)에서의 최대휨응력이 탄성한계응력(σp) 수준이 되도록 하는 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 연속 복합프리스트레스합성빔의 제조방법.10. The method according to claim 9, when the maximum bending stress at each field connection portion 2a, 2b is not sufficient compared to the elastic limit stress σp even when the slab concrete 6b is placed and cured, the span portion 11a, 11c) is subjected to reinforcement prefraction loads (q4, P4) so that the maximum bending stress at each field connection (2a, 2b) is the elastic limit stress (σp) level, continuous composite prestressed composite having a field connection Method of manufacturing the beam. 제7항 및, 제8항 내지 제10항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 공장에서의 공정중 중간지점부(11b)에 가해지는 제2차프리플랙션하중을 제거한 후에, I형강빔(1)의 압축플랜지(1e)와 복부판(1f)에 콘크리트(6)를 타설·양생하여 중간지점부(11b)의 제1차복합프리스트레스합성빔을 제작하되, 제1차프리플랙션하중(P1x)과 제2차프리플랙션하중(P2x)은 I형강빔(1)의 양단으로부터 전체길이(L)에 대하여 0.5L 이격된 지점에 가하도록 된 것을 특징으로 하는 현장연결부를 갖는 연속 복합 프리스트레스합성빔의 제조방법.The I-beam (1) according to any one of claims 7 to 10, after removing the second pre-fraction load applied to the intermediate point portion (11b) during the process in the factory. Concrete 6 is placed and cured on the compression flange 1e and the abdominal plate 1f to produce the first composite prestressed composite beam of the intermediate point portion 11b, but the first pre-fraction load P1x. And the second pre-fraction load (P2x) is applied to a point separated by 0.5L relative to the total length (L) from both ends of the I-beams (1) continuous composite prestressed composite beam having a field connection Manufacturing method.
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