JPWO2020153387A1 - 無方向性電磁鋼板とその製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
C:0.0019mass%、Si:3.52mass%、Mn:0.41mass%、P:0.01mass%、S:0.0018mass%、Al:0.91mass%、N:0.0017mass%、Ti:0.0008mass%、Nb:0.0001mass%、V:0.0012mass%およびO:0.0025mass%を含有し、残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成の鋼を常法の精錬プロセスで溶製し、連続鋳造法で鋼素材(スラブ)とし後、上記スラブをガス炉で1100℃の温度に30min加熱し、粗圧延と仕上圧延からなる熱間圧延して板厚1.8mmの熱延板とし、コイルに巻き取った。この際、シートバー厚を40mmとし、仕上圧延の入側温度FETを980℃、出側温度FDT(圧延終了温度)を820℃とし、仕上圧延におけるパススケジュールと巻取温度CTを種々に変化させた。
次いで、上記熱延板から試験片を採取し、実験室で980℃×30secの熱延板焼鈍を模した熱処理を施した後、酸洗し、冷間圧延して最終板厚0.30mmの冷延板とし、740℃×20secの仕上焼鈍を施して、再結晶率が面積率で70%の仕上焼鈍板を得た。
上記引張試験は、上記試験片から、引張方向を圧延方向とするJIS5号引張試験片を採取し、JIS Z2241に準拠して、引張強さTSを測定した。また、疲労試験は、引張方向を圧延方向とする図3に示した形状・寸法の疲労試験片を採取し、引張−引張、応力比0.1、周波数20Hzの条件で繰り返し数107回における疲労強度を測定した。その結果、引張強さTSは、620MPa程度で安定していたが、疲労強度は、実験条件によって大きく変動していることがわかった。なお、上記疲労強度は、試験片に付与する振幅応力の最大応力のことをいう。
本発明は、上記の新規な知見に基づき、開発したものである。
C:0.0050mass%以下
Cは、炭化物を形成して製品板の鉄損を劣化させる元素であり、0.0050mass%を超えると上記悪影響が顕著となる。よって、Cは、製品板の磁気時効を抑制する観点から、0.0050mass%以下に制限する。好ましくは0.0030mass%以下である。
Siは、鋼の比抵抗を高めて、鉄損を低減する効果がある。また、固溶強化により、鋼を高強度化する効果もある。上記の効果は、Siが高いほど顕著であるため、本発明ではSiを3.2mass%以上含有させる。しかし、Siが5.0mass%を超えると、圧延が困難になるため、Si量の上限は5.0mass%とする。好ましくは3.5〜4.5mass%の範囲である。
Mnは、Siと同様、鋼の比抵抗を高めて、鉄損を低減する効果があり、0.1mass%以上含有させることが好ましい。しかし、2.0mass%を超えると、炭窒化物の析出により、却って鉄損が悪化するため、Mnは2.0mass%以下に制限する。したがって、好ましくは0.1〜2.0mass%であり、より好ましくは0.3〜1.0mass%の範囲である。
Pは、固溶強化能が高いため、鋼の硬さ調整に用いられる元素である。しかし、本発明のような高合金鋼では、Pが0.02mass%を超えると、鋼が脆化して圧延が困難になるため、Pの上限は0.02mass%とする。好ましくは0.01mass%以下である。
Sは、微細な硫化物を形成して粒成長を阻害し、鉄損を増加させる有害元素である。特に、0.0050mass%を超えると、上記悪影響が顕著になるため、上限を0.0050mass%とする。好ましくは0.0030mass%以下である。
Alは、Siと同様、鋼の比抵抗を高めて、鉄損を低減する効果がある。また、固溶強化により鋼を高強度化する効果もある。しかし、0.5mass%未満では上記効果が小さく、一方、2.0mass%を超えると圧延が困難になるため、Alの範囲は0.5〜2.0mass%の範囲とする。好ましくは0.7〜1.3mass%の範囲である。
Nは、微細窒化物を増加させ、粒成長を阻害し、鉄損を増加させる有害元素である。特に、Nが0.0050mass%を超えると上記悪影響が顕著になるため、上限は0.0050mass%とする。好ましくは0.0030mass%以下である。
Tiは、微細な炭窒化物として析出し、粒成長を阻害し、鉄損を増加させる有害元素である。特に、0.0030mass%を超えると、上記悪影響が顕著になるため、上限を0.0030mass%とする。好ましくは0.0020mass%以下である。
Nbは、Tiと同様、微細な炭窒化物として析出し、粒成長を阻害し、鉄損を増加させる有害元素である。特に、0.0010mass%を超えると上記悪影響が顕著になるため、上限を0.0010mass%とする。好ましくは0.0005mass%以下である。
Vも、Tiと同様、微細な炭窒化物として析出し、粒成長を阻害し、鉄損を増加させる有害元素である。特に0.0050mass%を超えると上記悪影響が顕著になるため、上限を0.0050mass%とする。好ましくは0.0030mass%である。
Oは、酸化物系介在物を形成して、粒成長を阻害し、鉄損を増加させる有害元素である。特に、0.0050mass%を超えると上記悪影響が顕著になるため、上限を0.0050mass%とする。好ましくは0.0030mass%以下である。
本発明の無方向性電磁鋼板は、上記成分組成を満たすことに加えてさらに、SiとAlの合計が4.0mass%以上を満たして含有することが必要である。SiとAlの合計が4.0mass%未満では、高強度と高疲労強度を安定して確保することが難しくなるからである。SiとAlの合計は、好ましくは4.4mass%以上である。ただし、SiとAlの合計が6.0mass%を超えると、鋼が硬質化し、圧延することが難しくなるので、上限は6.0mass%程度に抑えることが好ましい。
SnおよびSb:それぞれ0.005〜0.20mass%
SnおよびSbは、再結晶集合組織を改善し、鉄損を低減する効果がある。上記効果を得るためにはそれぞれ0.005mass%以上の添加が必要である。一方、それぞれ0.20mass%を超えて添加しても、上記効果は飽和する。よって、SnおよびSbは、それぞれ0.005〜0.20mass%の範囲で添加するのが好ましい。より好ましくはそれぞれ0.01〜0.10mass%の範囲である。
Ca,MgおよびREMは、安定な硫化物を形成するため、微細硫化物を減少させ、粒成長性を改善し、鉄損を改善する効果がある。上記効果を得るためには、それぞれ0.0005mass%以上の添加が必要である。一方、それぞれ0.010mass%を超えて添加すると、却って鉄損が劣化するようになる。よって、Ca,MgおよびREMは、それぞれ0.0005〜0.010mass%の範囲で添加するのが好ましい。より好ましくはそれぞれ0.001〜0.005mass%の範囲である。
Cr:0.01〜5mass%
Crは、Siと同様、鋼の比抵抗を高めて、鉄損を低減する効果がある。しかし、Si,Alに比べて固溶強化能が小さいため、圧延性を劣化させずに鉄損を低減したい場合に添加するのが好ましい。しかし、添加量が0.01mass%未満では上記効果が十分に得られず、一方、5mass%を超えると、鉄損改善効果が飽和する。よって、Crは0.01〜5mass%の範囲で添加するのが好ましい。
Cuは、Siと同様、鋼の比抵抗を高めて、鉄損を低減する効果がある。しかしSi,Alに比べて固溶強化能が小さいため、圧延性を劣化させずに鉄損を低減したい場合に添加するのが好ましい。しかし、添加量が0.01mass%未満では上記効果が十分に得られず、一方、5mass%を超えると、鉄損改善効果が飽和する。よって、Cuは0.01〜5mass%の範囲で添加するのが好ましい。
Niは、固溶強化により鋼を高強度化する効果が大きい元素である。しかし、添加量が0.01mass%未満では上記効果が十分に得られず、一方、5mass%を超えると原料コストの大きな上昇を招く。よって、Niは0.01〜5mass%の範囲で添加するのが好ましい。
Moは、炭化物を粗大化して鉄損を低減する効果がある。しかし、添加量が0.0005mass%未満では上記効果が十分に得られず、一方、0.1mass%を超えると、鉄損改善効果が飽和する。よって、Moは0.01〜5mass%の範囲で添加するのが好ましい。
Wは、Moと同様、炭化物を粗大化して鉄損を低減する効果がある。しかし、添加量が0.001mass%未満では、上記効果が十分に得られず、一方、0.1mass%を超えると鉄損改善効果が飽和する。よって、Wは0.01〜0.1mass%の範囲で添加するのが好ましい。
Coは、Fe合金の磁気モーメントを増加させる元素であり、磁束密度を向上させる効果と鉄損を低減する効果がある。しかし、添加量が0.01mass%未満では上記効果が十分に得られず、一方、5mass%を超えると原料コストの大きな上昇を招く。よって、Coは0.01〜5mass%の範囲で添加するのが好ましい。
Asは、粒界偏析元素であり、集合組織の改善を介して鉄損を低減する効果がある。上記効果は0.001mass%以上の添加で得られる。しかし、Asは、粒界脆化の原因ともなる元素であり、特に上記弊害は0.05mass%を超えると顕著となる。よって、Asは0.001〜0.05mass%の範囲で添加するのが好ましい。
Bは、Asと同様、粒界偏析元素であり、集合組織の改善を介して鉄損を低減する効果がある。しかし、粒界移動を抑制する効果が高いため、過剰に添加すると却って歪取焼鈍での粒成長を阻害し、鉄損増加の原因ともなる。添加量が0.0001mass%未満では上記効果が十分に得られず、一方、0.005mass%を超えると、粒界移動抑制の悪影響が大きくなる。よって、Bは0.0001〜0.005mass%の範囲で添加するのが好ましい。
本発明の無方向性電磁鋼板は、上記した本発明に適合する成分組成の鋼素材(スラブ)を熱間圧延し、熱延板焼鈍し、1回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延で最終板厚の冷延板とし、仕上焼鈍を施す常法の製造工程で製造することができる。
ここで、上記冷間圧延も、本発明において重要な工程であり、初期方位である{100}<011>から他の方位へ結晶回転を促進し、未再結晶組織の方位分散を大きくするためには、最終板厚とする最終冷間圧延における1パス目出側の鋼板温度を高めて圧延する、および/または、1パス目の圧下率を下げて圧延する、具体的には、1パス目出側の鋼板温度を80℃以上、および/または、1パス目の圧下率を30%以上として圧延するのが好ましい。1パス目出側の鋼板温度が80℃未満であったり、1パス目の圧下率が30%未満では、{100}<011>から他の方位へ結晶回転が不十分となる。すなわち、鋼板温度や圧下率が高いほど、複数のすべり系が活動するため、他の方位への結晶回転が生じやすくなり、{100}<011>への集積が抑制されるようになるからである。好ましい1パス目出側の鋼板温度は100℃以上、また、好ましい1パス目の圧下率は40%以上である。なお、1パス目の出側鋼板温度は、圧延前の鋼板温度を高めたり、クーラントの温度の高温化したり、クーラント量を低減したりすることで調整することができる。
次いで、上記のようにして得た製品板からサンプルを採取し、引張試験と疲労試験に供した。上記引張試験は、上記サンプルから、引張方向を圧延方向とするJIS5号引張試験片を採取し、JIS Z2241に準拠して、引張強さTSを測定した。また、疲労試験は、上記サンプルから引張方向を圧延方向とする図3に示した形状・寸法の疲労試験片を採取し、引張−引張、応力比0.1、周波数20Hzの条件で繰り返し数107回における疲労強度を測定した。
さらに、上記サンプルから、幅30mm×長さ280mmの試験片をL方向(圧延方向)およびC方向(圧延方向と直角方向)から採取し、JIS C2550−1に準拠して鉄損W10/400を測定した。さらに、N2雰囲気下で800℃×2hrの歪取焼鈍(SRA:Stress Relief Annealing)を施した後の鉄損W10/400の測定も行った。
Claims (7)
- C:0.0050mass%以下、Si:3.2〜5.0mass%、Mn:2.0mass%以下、P:0.02mass%以下、S:0.0050mass%以下、Al:0.5〜2.0mass%、N:0.0050mass%以下、Ti:0.0030mass%以下、Nb:0.0010mass%以下、V:0.0050mass%以下およびO:0.0050mass%以下を含有し、かつ、Si+Al≧4.0mass%であり、残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
再結晶率が面積率で100%未満で、
板厚中心層で得られるODFのφ2=45度断面におけるΦ=0度、φ1=0度の強度をC、Φ=20度、φ1=0度の強度をDとしたとき、強度Cが2.0以上で、強度差C−Dが2.0以下であることを特徴とする無方向性電磁鋼板。 - 上記成分組成に加えてさらに、SnおよびSbから選ばれる1種または2種をそれぞれ0.005〜0.20mass%含有することを特徴とする請求項1に記載の無方向性電磁鋼板。
- 上記成分組成に加えてさらに、Ca,MgおよびREMから選ばれる1種または2種以上をそれぞれ0.0005〜0.010mass%含有することを特徴とする請求項1または2に記載の無方向性電磁鋼板。
- 上記成分組成に加えてさらに、Cr:0.01〜5mass%、Cu:0.01〜5mass%、Ni:0.01〜5mass%、Mo:0.0005〜0.1mass%、W:0.001〜0.1mass%、Co:0.01〜5mass%、As:0.001〜0.05mass%およびB:0.0001〜0.005mass%のうちから選ばれる少なくとも1種を含有することを特徴とする請求項1〜3いずれか1項に記載の無方向性電磁鋼板。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の成分組成を有する鋼スラブを熱間圧延し、熱延板焼鈍し、1回の冷間圧延または中間焼鈍を挟む2回以上の冷間圧延で最終板厚の冷延板とし、仕上焼鈍を施す無方向性電磁鋼板の製造方法において、
上記熱間圧延の仕上圧延最終パスの圧下率を10%以上、
上記熱間圧延後のコイルの巻取温度を620℃以下、
上記仕上焼鈍の均熱温度を600〜800℃とすることで、
再結晶率が面積率で100%未満で、
板厚中心層で得られるODFのφ2=45度断面におけるΦ=0度、φ1=0度の強度をC、Φ=20度、φ1=0度の強度をDとしたとき、強度Cが2.0以上で、強度差C−Dが2.0以下とすることを特徴とする無方向性電磁鋼板の製造方法。 - 上記冷間圧延の最終冷間圧延における1パス目出側の鋼板温度を80℃以上とすることを特徴とする請求項5に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
- 上記冷間圧延の最終冷間圧延における1パス目の圧下率を30%以上とすることを特徴とする請求項5または6に記載の無方向性電磁鋼板の製造方法。
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