JPWO2020136829A1 - ニッケル含有鋼板 - Google Patents
ニッケル含有鋼板 Download PDFInfo
- Publication number
- JPWO2020136829A1 JPWO2020136829A1 JP2019526628A JP2019526628A JPWO2020136829A1 JP WO2020136829 A1 JPWO2020136829 A1 JP WO2020136829A1 JP 2019526628 A JP2019526628 A JP 2019526628A JP 2019526628 A JP2019526628 A JP 2019526628A JP WO2020136829 A1 JPWO2020136829 A1 JP WO2020136829A1
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel sheet
- less
- amount
- temperature
- austenite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/54—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
- C21D6/001—Heat treatment of ferrous alloys containing Ni
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/001—Austenite
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
つまり、現在の技術では、靭性に優れたニッケル含有鋼板を高い生産効率で提供することは困難である。
(1)本発明の一態様に係るニッケル含有鋼板は、化学組成が、質量%で、C:0.02〜0.12%、Si:0.02〜0.35%、Mn:0.10〜1.50%、P:0.0100%以下、S:0.0035%以下、Ni:5.0%超10.0%以下、Al:0.002〜0.090%、N:0.0070%以下、O:0.0030%以下、Cu:0〜2.00%、Cr:0〜5.00%、Mo:0〜1.00%、B:0〜0.0050%、Nb:0〜0.050%、Ti:0〜0.050%、V:0〜0.050%、Ca:0〜0.0300%、Mg:0〜0.0300%、REM:0〜0.0300%、及び残部:Fe及び不純物であり、鋼板の1/4t位置における前記鋼板の圧延方向及び前記鋼板の厚さ方向がなす面において測定される、面積200μm2の10視野それぞれにおける旧オーステナイト粒の円相当径の最大値の単純平均値として定義される、旧オーステナイトの平均粗大粒径が20μm以下であり、引張強さが690〜900MPaである。
(2)上記(1)に記載のニッケル含有鋼板では、前記1/4t位置における前記面において、200μm2の視野における旧オーステナイト粒の長径と短径との比の単純平均値として定義される、旧オーステナイト粒の平均アスペクト比が1.5以下であってもよい。
(3)上記(1)又は(2)に記載のニッケル含有鋼板では、前記1/4t位置における残留オーステナイト量が、体積%で、0.1%以上5%未満であってもよい。
(4)上記(1)又は(2)に記載のニッケル含有鋼板では、前記1/4t位置における残留オーステナイト量が、体積%で、5〜15%であってもよい。
仕上げ1パス前温度を850℃以下とした場合、水冷で常温まで冷却された時点での組織が微細となるため、旧オーステナイトの平均粗大粒径が小さくなる。また、仕上げ1パス前温度を600℃以上とした場合、変形抵抗を小さくすることによって総圧下率75%以上の熱間圧延を容易に実施可能とすることができる。さらに、熱間圧延の総圧下率を75%以上とした際には、水冷後の組織が微細になるため、旧オーステナイトの平均粗大粒径が小さくなる。
次に、B工程、すなわち、再加熱焼入れ工程について説明する。再加熱焼入れの際の加熱中の昇温速度、即ち600℃以上750℃以下の温度範囲における平均昇温速度を0.4℃/秒以上0.8℃/秒以下とすることで、旧オーステナイトの平均粗大粒径を大幅に微細化することができる。再加熱焼入れ時の600℃以上750℃以下の温度範囲における平均昇温速度が0.4℃/秒以上の場合、旧オーステナイトの平均粗大粒径が小さくなる。一方、600℃以上750℃以下の温度範囲における平均昇温速度を0.8℃/秒以下とすると、再加熱焼入れ時の加熱温度の制御が容易になる。後述するように、再加熱焼入れ時の加熱温度は、例えば800℃以上810℃以下という非常に狭い範囲内に制御することがよい。600℃以上750℃以下の温度範囲における平均昇温速度を0.8℃/秒以下とすることは、再加熱焼入れ時の加熱温度の精密制御の達成(過加熱つまりオーバーシュートの防止など)に貢献する。なお、600℃以上750℃以下の温度範囲における平均昇温速度とは、150℃(=750℃−600℃)を、鋼板温度を600℃から750℃に上昇させるために要した時間で割った値である。
なお、鋼板の圧延方向は、一般的には鋼板の長手方向となる。しかし、鋼板の圧延方向が不明な場合には、鋼板を高温(例えば、80℃以上)の酸(例えば、塩酸など)に浸漬して、圧延による伸長組織を観察することによる方法など公知の方法により鋼板の圧延方向を把握できる。
Cは、鋼板の強度確保のために必須の元素である。また、C含有量が不足した場合、強度低下や靭性低下を招く場合もある。そのため、C含有量を0.02%以上とする。しかし、一方でC量の増大は靱性低下を招く。そのため、C量の上限を0.12%とする。C量を0.03%以上、0.05%以上、又は0.07%以上としてもよい。C量を0.11%以下、0.10%以下、又は0.08%以下としてもよい。
なお、本実施形態において、ニッケル含有鋼板とは、Ni含有量が5.0%超10.0%以下の鋼板を意味する。
なお、本実施形態に係る鋼板の降伏点又は耐力は、520MPa以上又は590MPa以上とすることが好ましい。この上限を特に定める必要はないが、690MPa以下としてもよい。
一方、中間熱処理をする製造方法によって得られた本実施形態に係る鋼板の1/4t位置での金属組織では、残留オーステナイト量が体積%で5〜15%となることが多い。中間熱処理をする製造方法によって得られた本実施形態に係る鋼板の1/4t位置での金属組織における残留オーステナイト量を、体積%で6%以上、7%以上、8%以上、又は9%以上と規定してもよい。中間熱処理をする製造方法によって得られた本実施形態に係る鋼板の1/4t位置での金属組織における残留オーステナイト量を、体積%で14%以下、13%以下、12%以下、又は10%以下と規定してもよい。
いずれの場合も、鋼板の1/4t位置での金属組織の残部は、主に焼戻しマルテンサイトを主体とする組織となる。残留オーステナイト量が多いほど、低温靭性を高めることができる。ただし、中間熱処理を省略することによって鋼板の1/4t位置での残留オーステナイト量が体積%で5%未満になったとしても、本実施形態に係る鋼板は、その旧オーステナイトの平均粗大粒径が好ましく制御されているので優れた低温靭性を確保することができる。製造コストを考慮すると、中間熱処理を省略することにより鋼板の1/4t位置での残留オーステナイトを体積%で0〜5%未満とすることが好ましい。
鋼板は、連続鋳造で製造されたスラブを前記の方法で熱間圧延する方法で製造されるが、前記以外に、例えば、一般的にマルテンサイトやベイナイトを主体とする組織を微細化するために実施する下記の条件を適用することがよい。
−熱間圧延前の鋼片加熱温度:1050〜1250℃
−熱間圧延での総圧下率:上述の通り、75%以上
−制御圧延(CR)開始温度:850℃以下
−制御圧延における総圧下率(CR率):60%以上
−仕上げ1パス前温度:上述の通り、600〜850℃
−熱間圧延後の水冷開始温度:580℃以上
−平均水冷速度:3.0℃/秒以上
−水冷終了温度:150℃以下
ここで、制御圧延とは、比較的低温において高圧下率の圧延をすることによって鋼板に歪みを導入する圧延である。本実施形態に係る鋼板の製造方法では便宜上、850℃以下で行われる圧延を制御圧延と定義する。従って本実施形態において、「制御圧延における総圧下率」とは、「850℃以下での累積圧下率」と同じ意味である。制御圧延(CR)が行われる温度はより低い方が好ましい。このため、850℃超での圧延終了後に(圧延を一旦中断して)スラブを空冷し、スラブの温度低下後に、制御圧延を行うことがより好ましい。この場合の制御圧延開始の温度(ただし、その定義からもその温度は850℃以下である。)を、制御圧延開始温度(CR開始温度)という。
制御圧延における総圧下率とは、制御圧延開始前のスラブの厚さと制御圧延終了後の鋼板の厚さとの差を、制御圧延開始前のスラブの厚さで除した値である。
熱間圧延後の水冷開始温度とは、熱間圧延終了後に熱延鋼板に冷却水などの冷媒を噴射し始めた際の、鋼板表面の温度である。
水冷終了温度とは、熱延鋼板への冷媒の噴射を終了した際の、鋼板表面の温度である。
平均水冷速度とは、水冷開始温度と水冷終了温度との差を、冷媒噴射時間で除した値である。
上述の焼入れ工程では、熱処理炉を用いて熱処理をすることが必要であると考えられる。通常の浅い加熱焼入れ工程では、製造効率の向上を目的として、迅速な昇温が可能な高周波加熱装置等を用いて焼入れを実施する場合がある。しかし、このような加熱手段によれば、上述した600〜610℃という極めて狭い温度範囲内に鋼板温度を制御することが困難である。特に、この温度範囲内で鋼板温度を5分以上保持することが困難である。従って、鋼板の焼入れ温度を狭い範囲内に制御することが容易な炉加熱をすることが望ましい。これは、本実施形態に係る鋼板の製造方法における他の熱処理においても同様である。
比較例1では、過剰量のCが鋼板の靭性低下を招いたので、低温靭性が不足した。
比較例2では、鋼板の強度確保のために必須の元素であるC含有量が不足したので、必要な引張強さを達成できなかった。また、比較例2では低温靭性も損なわれた。
比較例3では、過剰量のSiが鋼板の靭性低下を招いたので、低温靭性が不足した。
比較例4では、鋼板の強度確保のために必須の元素であるSi含有量が不足したので、必要な引張強さを達成できなかった。
比較例5では、過剰量のMnが含まれていたので、焼戻し脆化感受性が高くなって鋼板の靭性が低下した。
比較例6では、鋼板の強度増大に有効な元素であるMn含有量が不足したので、必要な引張強さを達成できなかった。
比較例7では、過剰量のPが含まれていたので、焼戻し脆化により鋼板の靭性が低下した。
比較例8及び比較例27では、S量が過剰であったので、鋼板の靭性が低下した。
比較例9及び比較例30では、鋼板の靭性確保のために必須であるNiが不足したので、鋼板の靭性が低下した。また、比較例9では引張強さも不足した。
比較例10では、過剰量のAlが含まれていたので、鋼板の靭性が低下した。
比較例11及び比較例29では、過剰量のNが含まれていたので、鋼板の靭性が低下した。
比較例12及び比較例28では、過剰量のOが含まれていたので、鋼板の靭性が低下した。
比較例13では、オーステナイトの粒成長を抑制することができなかったので、1/4t位置における旧オーステナイトの平均粗大粒径が大きすぎて靭性が損なわれた。これは、熱間圧延前の鋼片加熱温度が高かったからであると推定される。
比較例14及び比較例15では、再加熱焼入れの加熱時のオーステナイト粒径が粗大になり、その結果1/4t位置における旧オーステナイトの平均粗大粒径が大きくなり、靭性が損なわれた。これは制御圧延(CR)開始温度が高かったからであると推定される。また、比較例15では仕上げ1パス前温度が高く、このことも旧オーステナイトの平均粗大粒径が大きくなった原因になったと考えられる。
比較例16及び比較例25では、再加熱焼入れの加熱時のオーステナイト粒径が粗大になり、1/4t位置における旧オーステナイトの平均粗大粒径が大きくなり、靭性が損なわれた。これは、熱間圧延での総圧下率が低かったからであると推定される。
比較例17、比較例18、及び比較例24では、1/4t位置における旧オーステナイトの粗大部粒径が大きすぎて靭性が損なわれた。これは、再加熱焼入れ時の、600℃以上750℃以下での平均昇温速度が低かったからであると推定される。
比較例19では、旧オーステナイトを微細化させることができず、靭性を向上させることができなかった。これは、再加熱焼入れ時の加熱温度が高かったからであると推定される。
比較例20では、過剰量のPが含まれていたので、靭性を向上させることができなかった。
比較例21では、1/4t位置における旧オーステナイトの平均粗大粒径が大きすぎて靭性が損なわれた。これは、再加熱焼入れ時の、600℃以上750℃以下での平均昇温速度が低く、且つ焼戻し時の加熱温度が高かったからであると推定される。
比較例22では、1/4t位置における旧オーステナイトの平均粗大粒径が大きすぎ、また焼戻し脆化が生じることにより、低温靭性が損なわれた。これは、再加熱焼入れ時の、600℃以上750℃以下での平均昇温速度が低く、且つ焼戻し時の加熱温度が低かったからであると推定される。
比較例23では、水冷で常温まで冷却された時点での組織を微細とすることができず、旧オーステナイトの平均粗大粒径が大きくなり、低温靭性が損なわれた。これは、仕上げ1パス前温度が高かったからであると推定される。
比較例26は、過剰量のP及びSが含まれていたので、焼戻し脆化等により鋼板の靭性が低下した。
比較例31では、再加熱焼入れの加熱時のオーステナイト粒径が粗大になり、1/4t位置における旧オーステナイトの平均粗大粒径が大きくなり、低温靭性が損なわれた。これは、熱間圧延後直接焼入れ時の平均水冷速度が不足したからであると推定される。
比較例32では、再加熱焼入れの加熱時のオーステナイト粒径が粗大になり、1/4t位置における旧オーステナイトの平均粗大粒径を微細化することができず、靭性低下も生じた。これは、制御圧延における総圧下率が不足し、且つ焼戻し時の加熱温度が不足したからであると推定される。
比較例33では、組織を微細化することができず、1/4t位置における旧オーステナイトの平均粗大粒径が大きくなり、靭性低下が生じた。これは、熱間圧延後直接焼入れ時の水冷終了温度が高すぎたからであると推定される。
Claims (4)
- 化学組成が、質量%で、
C:0.02〜0.12%、
Si:0.02〜0.35%、
Mn:0.10〜1.50%、
P:0.0100%以下、
S:0.0035%以下、
Ni:5.0%超10.0%以下、
Al:0.002〜0.090%、
N:0.0070%以下、
O:0.0030%以下、
Cu:0〜2.00%、
Cr:0〜5.00%、
Mo:0〜1.00%、
B:0〜0.0050%、
Nb:0〜0.050%、
Ti:0〜0.050%、
V:0〜0.050%、
Ca:0〜0.0300%、
Mg:0〜0.0300%、
REM:0〜0.0300%、及び
残部:Fe及び不純物であり、
鋼板の1/4t位置における前記鋼板の圧延方向及び前記鋼板の厚さ方向がなす面において測定される、面積200μm2の10視野それぞれにおける旧オーステナイト粒の円相当径の最大値の単純平均値として定義される、旧オーステナイトの平均粗大粒径が20μm以下であり、
引張強さが690〜900MPaである
ことを特徴とする、ニッケル含有鋼板。 - 前記1/4t位置における前記面において、200μm2の視野における旧オーステナイト粒の長径と短径との比の単純平均値として定義される、旧オーステナイト粒の平均アスペクト比が1.5以下であることを特徴とする請求項1に記載のニッケル含有鋼板。
- 前記1/4t位置における残留オーステナイト量が、体積%で、0.1%以上5%未満であることを特徴とする請求項1又は2に記載のニッケル含有鋼板。
- 前記1/4t位置における残留オーステナイト量が、体積%で、5〜15%であることを特徴とする請求項1又は2に記載のニッケル含有鋼板。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
PCT/JP2018/048244 WO2020136829A1 (ja) | 2018-12-27 | 2018-12-27 | ニッケル含有鋼板 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP6573059B1 JP6573059B1 (ja) | 2019-09-11 |
JPWO2020136829A1 true JPWO2020136829A1 (ja) | 2021-02-15 |
Family
ID=67909536
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2019526628A Active JP6573059B1 (ja) | 2018-12-27 | 2018-12-27 | ニッケル含有鋼板 |
Country Status (6)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US11279993B2 (ja) |
EP (1) | EP3699310B1 (ja) |
JP (1) | JP6573059B1 (ja) |
KR (1) | KR102195678B1 (ja) |
CN (1) | CN111630197B (ja) |
WO (1) | WO2020136829A1 (ja) |
Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
KR102289524B1 (ko) * | 2019-11-22 | 2021-08-12 | 현대제철 주식회사 | 고인성 니켈강 제조방법 및 니켈강 자화 제어방법 |
KR102480707B1 (ko) * | 2020-11-12 | 2022-12-23 | 현대제철 주식회사 | 고인성 니켈 강재 및 그 제조방법 |
WO2023276429A1 (ja) * | 2021-06-28 | 2023-01-05 | Jfeスチール株式会社 | 鋼板およびその製造方法 |
CN114959452B (zh) * | 2022-04-25 | 2023-07-21 | 中国科学院金属研究所 | 一种耐近海岸强盐雾海洋大气环境腐蚀的耐候钢及其制备方法 |
Family Cites Families (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH0827517A (ja) * | 1994-07-15 | 1996-01-30 | Nippon Steel Corp | 降伏強度と靭性の優れた9%Ni鋼の熱処理法 |
JP4213833B2 (ja) * | 1999-10-21 | 2009-01-21 | 新日本製鐵株式会社 | 溶接部靱性に優れた高靱性高張力鋼とその製造方法 |
JP2002161341A (ja) | 2000-11-21 | 2002-06-04 | Sumitomo Metal Ind Ltd | B含有オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
JP2003160811A (ja) * | 2001-11-26 | 2003-06-06 | Nippon Steel Corp | 靭性に優れた調質高張力鋼板の製造方法 |
JP2005226080A (ja) | 2004-02-10 | 2005-08-25 | Jfe Steel Kk | 溶接性と低温靭性に優れた高張力厚鋼板の製造方法 |
JP2008075107A (ja) * | 2006-09-20 | 2008-04-03 | Jfe Steel Kk | 高強度・高靭性鋼の製造方法 |
JP5076423B2 (ja) * | 2006-09-27 | 2012-11-21 | Jfeスチール株式会社 | Ni含有鋼板の製造方法 |
JP5381440B2 (ja) * | 2009-07-16 | 2014-01-08 | 新日鐵住金株式会社 | アレスト性に優れた厚肉低温用鋼板およびその製造方法 |
JP5494167B2 (ja) * | 2010-04-14 | 2014-05-14 | 新日鐵住金株式会社 | 極低温用厚鋼板およびその製造方法 |
JP5594329B2 (ja) * | 2012-07-23 | 2014-09-24 | Jfeスチール株式会社 | 低温靱性に優れたNi含有厚鋼板 |
EP2933347A4 (en) * | 2012-12-13 | 2016-07-27 | Kobe Steel Ltd | THICK STEEL PLATE WITH OUTSTANDING KRYOGENIC TOUGHNESS |
EP2871255B1 (en) * | 2013-06-19 | 2017-05-03 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel, process for manufacturing the same, and lng tank |
JP5556948B1 (ja) * | 2013-10-28 | 2014-07-23 | Jfeスチール株式会社 | 低温用鋼板およびその製造方法 |
WO2016147594A1 (ja) * | 2015-03-16 | 2016-09-22 | Jfeスチール株式会社 | 複合容器蓄圧器ライナー用鋼材、複合容器蓄圧器ライナー用鋼管、および複合容器蓄圧器ライナー用鋼管の製造方法 |
JP6693185B2 (ja) * | 2016-03-11 | 2020-05-13 | 日本製鉄株式会社 | 低温用ニッケル鋼板の製造方法 |
JP6816467B2 (ja) * | 2016-11-17 | 2021-01-20 | 日本製鉄株式会社 | 低温用ニッケル含有厚鋼板及びその製造方法 |
-
2018
- 2018-12-27 WO PCT/JP2018/048244 patent/WO2020136829A1/ja unknown
- 2018-12-27 US US16/650,283 patent/US11279993B2/en active Active
- 2018-12-27 CN CN201880061833.5A patent/CN111630197B/zh active Active
- 2018-12-27 KR KR1020207008333A patent/KR102195678B1/ko active IP Right Grant
- 2018-12-27 JP JP2019526628A patent/JP6573059B1/ja active Active
- 2018-12-27 EP EP18933730.6A patent/EP3699310B1/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP3699310A4 (en) | 2021-03-31 |
KR102195678B1 (ko) | 2020-12-29 |
EP3699310B1 (en) | 2022-10-05 |
CN111630197B (zh) | 2021-07-13 |
EP3699310A1 (en) | 2020-08-26 |
CN111630197A (zh) | 2020-09-04 |
KR20200083437A (ko) | 2020-07-08 |
US11279993B2 (en) | 2022-03-22 |
JP6573059B1 (ja) | 2019-09-11 |
US20210222277A1 (en) | 2021-07-22 |
WO2020136829A1 (ja) | 2020-07-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP5776398B2 (ja) | 低温靭性に優れた低降伏比高強度熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP4946092B2 (ja) | 高張力鋼およびその製造方法 | |
JP6573059B1 (ja) | ニッケル含有鋼板 | |
JP7045459B2 (ja) | 低温での耐破壊特性に優れた極地環境用高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP7077801B2 (ja) | 低降伏比厚鋼板 | |
CN112236539B (zh) | 极低温用高张力厚钢板及其制造方法 | |
JP7095424B2 (ja) | 低降伏比厚鋼板 | |
JP7339339B2 (ja) | 冷間加工性及びssc抵抗性に優れた超高強度鋼材及びその製造方法 | |
JP6911575B2 (ja) | 脆性き裂伝播停止特性に優れた鋼板およびその製造方法 | |
JP6837372B2 (ja) | 成形性に優れた高強度冷延鋼板及びその製造方法 | |
JP5741260B2 (ja) | 歪付与後のctod特性に優れた極低温用鋼材およびその製造方法 | |
JP6682988B2 (ja) | 延性に優れた高張力厚鋼板及びその製造方法 | |
TW202016327A (zh) | 熱軋鋼板及其製造方法 | |
JP6492862B2 (ja) | 低温用厚鋼板及びその製造方法 | |
JP6984319B2 (ja) | 靭性に優れた低温用ニッケル含有鋼板およびその製造方法 | |
JP5477089B2 (ja) | 高強度高靭性鋼の製造方法 | |
JP6852806B2 (ja) | 低温用ニッケル含有鋼 | |
KR102398709B1 (ko) | 고강도 강판 및 그 제조 방법 | |
JP2019081929A (ja) | ニッケル含有鋼板およびその製造方法 | |
JP2688312B2 (ja) | 高強度高靭性鋼板 | |
JP2002363685A (ja) | 低降伏比高強度冷延鋼板 | |
JP6984320B2 (ja) | 靭性に優れた低温用ニッケル含有鋼板およびその製造方法 | |
JP2007224408A (ja) | 歪時効硬化特性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 | |
JP2007119890A (ja) | 高靭性高張力鋼板の製造方法 | |
JP3255004B2 (ja) | 靱性およびアレスト性に優れる溶接用高張力鋼材およびその製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20190517 |
|
A871 | Explanation of circumstances concerning accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A871 Effective date: 20190517 |
|
A975 | Report on accelerated examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971005 Effective date: 20190605 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190716 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190729 |
|
R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6573059 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |