JPWO2016009769A1 - 積層2軸延伸ポリアミドフィルム及び包装袋 - Google Patents
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Abstract
耐破袋性、耐衝撃性及び耐屈曲疲労性、特に低温環境下の耐屈曲疲労性に優れ、食品包装等の包装材料として使用した時に商品の輸送、保管時における破袋防止等の効果に優れ、液体スープや調味料等を高速下で自動充填した際にも高いヒートシール強度と良好な外観性を両立し、さらには従来のポリアミドフィルムに比べ減容性、環境性を向上した各種の包装用途、特にスープやソース等の水物充填包装袋に適した積層2軸延伸ポリアミドフィルムを提供する。脂肪族ホモポリアミド97〜70重量%と脂肪族コポリアミド3〜20重量%と熱可塑性エラストマー0〜10.0重量%の混合重合体からなるA層の少なくとも一方の面に、脂肪族ホモポリアミド99.5〜90重量%と熱可塑性エラストマー0.5〜10.0重量%との混合重合体からなるB層が積層されており、フィルム厚みが9μm未満であることを特徴とする積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
Description
本発明は、耐衝撃性及び耐屈曲疲労性、特に、低温環境下における耐屈曲疲労性に優れ、食品包装等の包装材料として使用したときに、商品の輸送時、保管時における破袋防止等に効果があり、フィルム厚みを薄くした場合においてもその強度を十分に維持することができ、かつ液体スープや調味料等を高速下で自動充填した際にも高いヒートシール強度と良好な外観性を両立する、各種の包装用途に適した積層2軸延伸ポリアミドフィルム及び包装袋に関するものである。
従来から、ナイロン6やナイロン66に代表される脂肪族ポリアミドからなる未延伸フィルムや延伸フィルムは、耐衝撃性や耐屈曲疲労性に優れており、各種の包装材料フィルムとして広く使用されている。 また、スープ、調味料等の液体充填包装向けに、耐屈曲疲労性、耐衝撃性をさらに向上させるため、単層構成で脂肪族ポリアミドに各種エラストマー(ゴム成分)を混合し、より柔軟化した耐ピンホール用延伸ポリアミドフィルムが広く使用されている。
耐ピンホール用フィルムの中では脂肪族ポリアミドにポリアミド系エラストマーを混合したフィルムが知られている(特許文献1)。このフィルムは、低温環境下での耐屈曲疲労性、耐衝撃性が良好であり、低温環境下でも屈曲疲労によるピンホール発生が起こりにくい。
また、耐屈曲疲労性や耐衝撃性等は、ポリアミドフィルムを積層構造とすることでその特性を向上させることができる。 例えば脂肪族ホモポリアミドと熱可塑性エラストマーを含有する脂肪族ポリアミドの層と、熱可塑性エラストマーと無機粒子を含有する脂肪族ポリアミドの層からなる積層二軸延伸ポリアミドフィルムが開示されている(特許文献2)。この積層二軸延伸ポリアミドフィルムは低温環境下での耐屈曲疲労性、耐衝撃性が良好で、低温環境下でも屈曲疲労によるピンホール発生が起こりにくいという特徴を有するものの、近年における耐屈曲疲労性、耐衝撃性への要求は一層高いものになってきており、特にフィルム厚みが9μm以下というようにフィルムを薄肉化した場合には、耐衝撃性や耐ピンホール性等の要求特性を十分に満足できていないのが現状である。
一方、このようなポリアミドフィルムを包装袋として使用する際には、必要に応じて少なくとも片面に接着剤層が設けられ、この接着剤層の上にドライラミネート法あるいは押出ラミネート法などにより、ポリエチレン、ポリプロピレンなどでなるシーラント層が設けられる。次いで、一般的に公知の方法により袋状に作製され、開口部からスープ、調味料等の内容物を充填した後、該開口部をヒートシールする。この際、自動充填機を用いた物品の包装が、その簡便性や生産性の点で優れており、食品や飲料を始めとした各種物品の包装に幅広く利用されている。
これらの自動充填機については、近年さらなる生産性の向上を目的として高速下、高能率化が進められている。しかしながら、高速下での各種物品の自動充填、製袋を行う際には、十分なシール強度を得る為にヒートシール温度を高温に設定する必要があるが、高温でのヒートシールによりフィルムが収縮してヒートシール部分に波状のシワが発生するという問題があった。ヒートシール部分にこのような波状のシワが発生すると、外観上の商品価値を低下させるのみならず、内容物の漏れや破袋につながる。一方、ヒートシール部分のシワ発生防止のために、ヒートシール温度を下げると、ヒートシール部分に未融着部分が生じてシール強度が低下し、内容物の漏れにつながる問題が生じる。
このような問題を解決するために、加熱収縮率を定めたポリアミドフィルムが開示されているが(特許文献3)、該ポリアミドフィルムの発明においては、包装材として用いられる際の重要な要求特性である耐屈曲疲労性や耐衝撃性等の向上については何ら記載されていない。
このように、ポリアミドフィルムをスープ、調味料等の液体包装袋として使用する際には、耐屈曲疲労性、耐衝撃性以外にもヒートシール後の高いシール強度とヒートシール部分の外観良好性も求められるが、従来のフィルム構成では、これら全ての要求特性を満足できないという問題があった。
さらには近年の環境問題対策の一環として省資源化、廃棄物削減の要請があり、液体充填包装材についても減容化を進める必要がある。
本発明は、かかる従来技術の耐ピンホール用ポリアミドフィルムの有する問題点に鑑み創案されたものであり、その目的は、耐破袋性、耐衝撃性および耐屈曲疲労性、特に、低温環境下における耐屈曲疲労性に優れ、食品包装等の包装材料として使用したときに、商品の輸送時、保管時における破袋防止等の効果に優れ、かつ液体スープや調味料等を高速下で自動充填した際にも高いヒートシール強度と良好な外観性を両立し、さらには従来のポリアミドフィルムに比べて減容性、環境性を向上した、各種の包装用途、特にスープやソース等の水物充填包装袋に適した積層2軸延伸ポリアミドフィルムを提供することにある。
本発明者らは、耐屈曲疲労性、および自動充填時のヒートシール強度と外観性良好性の両立について、ポリアミドフィルムのフィルム厚みが問題と考え検討した結果、脂肪族ホモポリアミドと脂肪族コポリアミドと熱可塑性エラストマーからなる層と、脂肪族ホモポリアミドと熱可塑性エラストマーからなる層を有する、積層二軸延伸ポリアミドフィルムを特定の厚み以下とすることで、従来不可能であったこれら特性の全てを両立することが可能であることを見出し、本発明に至った。
すなわち、本発明は以下の構成よりなる。
1.160℃の乾熱下で10分間保持した際の縦方向の加熱収縮率が1.5%〜4.0%でかつ横方向の加熱収縮率が2.1%〜4.5%であり、フィルム厚みが9μm未満であり、弾性率が2.2GPa以下であることを特徴とする積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
2.160℃の乾熱下で10分間保持した際のフィルム幅方向の加熱収縮率を、フィルム流れ方向の加熱収縮率で割った値が1.0〜1.4であることを特徴とする1.に記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
3.脂肪族ホモポリアミド97〜70重量%と脂肪族コポリアミド3〜20重量%と熱可塑性エラストマー0〜10重量%との混合重合体からなるA層の少なくとも一方の面に、脂肪族ホモポリアミド99.5〜90重量%と熱可塑性エラストマー0.5〜10.0重量%との混合重合体からなるB層が積層されていることを特徴とする1.又は2.に記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
4.A層を構成する熱可塑性エラストマーが、ポリアミド系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー及びアイオノマーからなる群から選択された少なくとも一種のエラストマーであることを特徴とする1.〜3.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
5.B層の厚みが1μm以上であることを特徴とする1.〜4.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
6.衝撃強度が0.6J/10μm以上であり、5℃の屈曲疲労ピンホール数が5個以下であり、破断強度が200MPa以上であることを特徴とする1.〜5.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
7.B層に対して0.6〜1.0ml/gの細孔容積を有する無機微粒子0.005〜0.5重量%及び1.1〜1.6ml/gの細孔容積を有する無機微粒子0.01〜2.0重量%を含有し、無機微粒子の平均粒子径が0.5〜5.0μmであることを特徴とする1.〜6.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
8.A層及び/又はB層が脂肪酸アマイド及び/又は脂肪酸ビスアマイドを0.01〜0.40重量%含有することを特徴とする1.〜7.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
9.23℃65%RHでのフィルム易滑面同士の静止摩擦係数が0.90以下であることを特徴とする1.〜9.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
10.B層を最外層として1.〜9.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを使用したことを特徴とする包装袋。
1.160℃の乾熱下で10分間保持した際の縦方向の加熱収縮率が1.5%〜4.0%でかつ横方向の加熱収縮率が2.1%〜4.5%であり、フィルム厚みが9μm未満であり、弾性率が2.2GPa以下であることを特徴とする積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
2.160℃の乾熱下で10分間保持した際のフィルム幅方向の加熱収縮率を、フィルム流れ方向の加熱収縮率で割った値が1.0〜1.4であることを特徴とする1.に記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
3.脂肪族ホモポリアミド97〜70重量%と脂肪族コポリアミド3〜20重量%と熱可塑性エラストマー0〜10重量%との混合重合体からなるA層の少なくとも一方の面に、脂肪族ホモポリアミド99.5〜90重量%と熱可塑性エラストマー0.5〜10.0重量%との混合重合体からなるB層が積層されていることを特徴とする1.又は2.に記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
4.A層を構成する熱可塑性エラストマーが、ポリアミド系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー及びアイオノマーからなる群から選択された少なくとも一種のエラストマーであることを特徴とする1.〜3.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
5.B層の厚みが1μm以上であることを特徴とする1.〜4.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
6.衝撃強度が0.6J/10μm以上であり、5℃の屈曲疲労ピンホール数が5個以下であり、破断強度が200MPa以上であることを特徴とする1.〜5.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
7.B層に対して0.6〜1.0ml/gの細孔容積を有する無機微粒子0.005〜0.5重量%及び1.1〜1.6ml/gの細孔容積を有する無機微粒子0.01〜2.0重量%を含有し、無機微粒子の平均粒子径が0.5〜5.0μmであることを特徴とする1.〜6.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
8.A層及び/又はB層が脂肪酸アマイド及び/又は脂肪酸ビスアマイドを0.01〜0.40重量%含有することを特徴とする1.〜7.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
9.23℃65%RHでのフィルム易滑面同士の静止摩擦係数が0.90以下であることを特徴とする1.〜9.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
10.B層を最外層として1.〜9.のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを使用したことを特徴とする包装袋。
本発明によれば、ポリアミドフィルムの特徴である強靭性、耐ピンホール性、耐屈曲性を維持しつつ、高速下での自動充填に用いた際も、高いヒートシール強度と外観特性に優れ、かつ減容化をすることが出来るポリアミドフィルムを提供することができる。
以下、本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを詳細に説明する。本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、特定の混合重合体からなるA層の少なくとも一方の面に特定の混合重合体からなるB層が積層されて構成されるものである。
本発明のA層は、脂肪族ホモポリアミド97〜70重量%と脂肪族コポリアミド3〜20重量%と所望により熱可塑性エラストマー0〜10重量%との混合重合体からなる。かかるA層は、耐衝撃性および耐屈曲疲労性に優れる脂肪族ホモポリアミド中に柔軟性付与剤、粘り性付与剤として脂肪族コポリアミドが微分散している構造をもつことで、優れた衝撃強度、耐屈曲疲労性の改善に寄与し、さらに耐ピンホール素材としての熱可塑性エラストマーが分散している構造を持つことで、さらに優れた耐屈曲疲労性、特に、低温環境下における耐屈曲疲労性の改善に寄与する。ここで、A層を構成する脂肪族コポリアミドの混合量が3重量%未満では、熱可塑性エラストマーの混合量が少ないと現行の耐ピンホール性ポリアミド延伸フィルムを越える高度に要求された耐衝撃性、耐屈曲疲労性を得ることができない。また、A層を構成する脂肪族コポリアミドの混合量が20重量%を超えると、衝撃強度、耐屈曲疲労性が飽和する。さらに、熱可塑性エラストマーの混合量が増加すると、耐屈曲疲労性の改善効果が得られるが、混合量が10重量%を超えると、透明性が不良となり、耐屈曲疲労性も飽和する。
本発明のA層を構成する脂肪族ホモポリアミドとしては、フィルム成形材料として使用することができかつ上記構造を形成するのに適切であれば特に制限されない。例えば、ナイロン6、ナイロン6・6、ナイロン11、ナイロン12、ナイロン6・10などの脂肪族ポリアミド単独重合体を使用することができる。
A層に混合される脂肪族コポリアミドとしては、上記の脂肪族ホモポリアミドに共重合可能なモノマーが10重量%以下、好ましくは1〜10重量%の共重合体、例えば、ナイロン6/6・6共重合体、ナイロン6/12共重合体、ナイロン6/6・10共重合体、ナイロン6・6/6・10共重合体などの脂肪族コポリアミド、またはε―カプロラクタムを主成分としこれとヘキサメチレンジアミンとイソフタル酸とのナイロン塩やメタキシリレンジアミンとアジピン酸とのナイロン塩などとを共重合させた少量の芳香族を含むポリアミド共重合体等を使用することができる。
A層に混合される熱可塑性エラストマーは、ゴム状弾性を有する物質としての熱可塑性材料のことであり、上記構造を形成するのに適切であれば特に制限されない。例えば、ポリアミド系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー、ポリスチレン系エラストマー、ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポリ塩化ビニル系エラストマー、アイオノマー重合体等の他、これらのエラストマーの混合物などが挙げられる。熱可塑性エラストマーは単独で又は2種以上組み合わせて使用することができる。
本発明では、熱可塑性エラストマーは、本発明の目的を損なわない範囲において改質が行われてもよい。例えば、前記例示の熱可塑性エラストマーの変性体であってもよい。熱可塑性エラストマーにおける改質としては、例えば、共重合やグラフト変性による改質、極性基の付与による改質などが挙げられる。極性基の付与は、グラフト変性により行われてもよい。このような極性基としては、例えば、エポキシ基、カルボキシル基、酸無水物基、ヒドロキシル基、アミノ基、オキソ基などが挙げられる。極性基は1種類で又は複数の種類を組み合わせて付与することができる。従って、極性基が付与された変性体には、例えば熱可塑性エラストマーのエポキシ変性体、カルボキシ変性体、酸無水物変性体、ヒドロキシ変性体、アミノ変性体などが含まれる。
本発明の熱可塑性エラストマーとしては、ポリアミド系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー及びアイオノマー重合体を好適に用いることができる。
ポリアミド系エラストマーとしては、ポリアミド成分によって構成されるハードセグメントとポリオキシアルキレングリコール成分によって構成されるソフトセグメントからなるポリアミド系ブロック共重合体が挙げられる。ハードセグメントのポリアミド成分は、(1)ラクタム、(2)ω―アミノ脂肪族カルボン酸、(3)脂肪族ジアミンと脂肪族ジカルボン酸、又は(4)脂肪族ジアミンと芳香族ジカルボン酸からなる群から選択され、具体的には、ε―カプロラクタムの如きラクタム、アミノヘプタン酸の如き脂肪族ジアミン、アジピン酸の如き脂肪族ジカルボン酸、テレフタル酸の如き芳香族ジカルボン酸を例示することができる。また、ポリアミド系ブロック共重合体のソフトセグメントを構成するポリオキシアルキレングリコールは、例えば、ポリオキシテトラメチレングリコール、ポリオキシエチレングリコール、ポリオキシ―1,2―プロピレングリコール等が挙げられる。
ポリアミド系ブロック共重合体の融点は、ポリアミド成分によって構成されるハードセグメントとポリオキシアルキレングリコール成分によって構成されるソフトセグメントの種類と比率によって決められるが、通常は、120℃から180℃の範囲のものが使用される。
ポリアミド系ブロック共重合体を積層2軸延伸ポリアミドフィルムの構成成分にすることにより、積層2軸延伸ポリアミドフィルムの耐屈曲疲労性、特に、低温環境下における耐屈曲疲労性の改善に効果がある。
また、ポリオレフィン系エラストマーとしては、特に制限されず、ポリオレフィンをハードセグメントとし、各種ゴム成分をソフトセグメントとするブロック共重合体などが挙げられる。ハードセグメントを構成するポリオレフィンとしては、例えば、エチレン、プロピレン、1―ブテン、1―ペンテン、4―メチル―1―ペンテン、3―メチル―1―ペンテン、1―オクテン、1―デセン、1―ドデセン、1―テトラデセン、1―ヘキサデセン、1―オクタデセンなど、炭素数2〜20程度のα―オレフィン等の単独重合体又は共重合体などが挙げられる。ポリオレフィンを単独で又は2種以上組み合わせて使用することができる。好ましいオレフィンには、エチレン、プロピレンが含まれる。また、ソフトセグメントを構成するゴム成分としては、例えば、エチレン―プロピレンゴム(EPR)、エチレン―プロピレン―ジエンゴム(EPDM)、ポリブタジエン、ポリイソプレン、天然ゴム(NR)、ニトリルゴム(NBR;アクリルニトリル―ブタジエンゴム)、スチレン―ブタジエンゴム(SBR)、クロロプレンゴム(CR)、ブチルゴム(IIR)、水素添加NBR(H‐NBR)、アクリロニトリル―イソプレンゴム(NIR)、アクリロニトリル―イソプレン―ブタジエンゴム(NBIR)などが挙げられる。これらのゴム成分には、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸などの不飽和カルボン酸をコモノマーとして含有させたカルボキシル化ゴム等の酸変性ゴムやその他の変性ゴム、水添物なども含まれる。これらのゴム成分は単独で又は2種以上組み合わせて使用することができる。
アイオノマー重合体としては、特に制限されず、ポリオレフィンをハードセグメントとし、不飽和カルボン酸で酸変性させた各種ゴム成分をソフトセグメントとし、さらに金属イオンにて中和してなるブロック共重合体などが挙げられる。好ましいアイオノマー重合体としては、エチレンとメタクリル酸からなる共重合樹脂、又はエチレンとメタクリル酸とアクリル酸エステルとからなる共重合樹脂を、Na+、K+、Zn2+を含む金属イオンで中和してなるアイオノマー重合体が挙げられる。
A層を構成する混合重合体は、バージン原料の上記脂肪族ホモポリアミドと脂肪族コポリアミドと所望により熱可塑性エラストマーを混合したものであってもよいし、また、本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを製造する際に生成する規格外フィルムや切断端材(耳トリム)として発生する屑材及びその再生レジンとバージン原料を加えて調整したものであってもよい。
本発明のB層は、脂肪族ホモポリアミド99.5〜90重量%と熱可塑性エラストマー0.5〜10重量%との混合重合体からなる。かかるB層は、優れた耐屈曲ピンホール性を持ち、包装袋に加わる屈曲の衝撃を受け止め、破袋防止性の発現に寄与する。熱可塑性エラストマーの含有量が上記範囲内であれば、良好な透明性を維持しながら耐屈曲疲労性を向上させることができる。
B層を構成する脂肪族ホモポリアミド及び熱可塑性エラストマーは、上述したA層の脂肪族ホモポリアミド及び熱可塑性エラストマーを同様に使用することができる。
このようにして本発明に用いられるポリアミド樹脂フィルムが成形される。ここで、フィルムの屈曲疲労性はフィルム厚みが影響し、フィルムが厚くなるほど屈曲疲労性は低下する。これはフィルムが屈曲される際、屈曲の外側には引張応力が、屈曲の内側には圧縮応力がかかるが、フィルムが厚くなるほどこれらの応力が大きくなるからである。本発明において得られるポリアミドフィルムは9μm未満の厚みを有するのが好ましい。フィルム厚みが9μm以上になると、耐屈曲疲労性が下がるので好ましくない。
ポリアミドフィルムの厚みは、高速自動充填後のヒートシール強度およびフィルム外観にも大きな影響を及ぼす。これは、ポリアミドフィルムにポリエチレン、ポリプロピレンなどでなるシーラント層が設けられ袋状に加工された後、調味料等の内容物が充填され、シーラント層を内側として開口部をヒートシールするが、ポリアミドフィルムフィルムが厚い場合、高速自動充填時にはポリアミドフィルムの内側に設けられたヒートシール層まで十分に熱が伝わらずヒートシール強度が低下するからである。一方、高速自動充填時のヒートシール温度を高く設定すると、ヒートシール強度については十分な強度が得られるものの、高温でフィルムを加熱することによりヒートシール部分に波状のシワが発生し、外観良好性が低下する。
高速自動充填時のヒートシール強度とフィルム外観の良好性を両立するため、フィルム厚みは9μm未満とすることが重要である。フィルム厚みが9μm以上である場合、これら2つの特性の両立は困難であり、高速自動充填時のヒートシール温度を低く設定した場合には、ヒートシール強度が不足する。一方、十分なヒートシール強度を得るために、ヒートシール温度を高く設定した場合、ヒートシール部分にいてシワ発生が発生し、外観の良好性が低下する問題が生じる。
さらには、フィルム厚みを9μm未満とすることで、従来、包装用途に用いられてきたポリアミドフィルムと比べ減容化をすることができ、環境問題対策の一環である省資源化、廃棄物削減の要請に答えることができる。
以上のように、フィルム厚みを9μm未満とすることで、耐屈曲疲労性とヒートシール強度、ヒートシール後の外観良好性を両立し、さらには減容化を可能とするものである。
ヒートシール強度の測定法については後述するが、本発明のポリアミドフィルムにポリエチレン、ポリプロピレンなどでなるシーラント層が設けられ袋状に加工された後、シーラント層を内側として開口部をヒートシールし、JIS Z1707に準拠してシール強度測定した場合、その強度が23N/15mm以上になることが好ましい。23N/15mmより小さい場合、ヒートシール部分に未融着部分が生じて、内容物の漏れにつながる問題が生じる可能性があるため好ましくない。
上述のように構成されたA層の少なくとも一方の面(例えば、片面又は両面)に上述のように構成されたB層が積層されてなる本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、フィルムの全厚みが9μm未満のように極めて薄いものであっても、衝撃強度が0.6J/10μm以上であり、5℃の屈曲疲労ピンホール数が5個以下であり、破断強度が200MPa以上であることができる。また、本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、ヘイズが6%以下であることが好ましい。ヘイズが6%を超えると透明性が十分に改善されず、透明性が要求される用途で使用しにくくなる。より好ましくは5%以下、更に好ましくは4%以下である。ヘイズ値は小さいほど好ましいが、1%以上であっても構わない。2%以上であっても好ましい範囲と言える。
また、上記延伸ポリアミドフィルムは160℃の乾熱下で10分間保持した際のフィルム流れ方向(縦方向)の加熱収縮率が1.5%〜4.0%であり、かつフィルム幅(横方向)方向の加熱収縮率が2.1〜4.5%にすることが好ましい。縦方向および横方向の加熱収縮率がそれぞれ4.0%および4.5%をこえることになると,ヒートシールの際の熱履歴を受け,熱収縮による収縮シワが発生しやすくなるので好ましくない。また,印刷や他の基材フィルムとのラミネート等の加工工程においても,熱収縮による印刷のピッチずれやカール現象等の不具合点が発生する。一方,流れ方向の加熱収縮率が1.5%未満になると,ヒートシール時の加熱ロールによるしごきを受けた際に,ポリアミド系樹脂フィルム積層体の抗張力が不足し伸ばされるために,ヒートシール部分に波状のシワが発生するので好ましくない。
また,ヒートシール部分に発生する波状のシワ発生の防止には,縦方向の加熱収縮率と横方向の加熱収縮率のバランスも重要である。たとえば,縦方向の加熱収縮率が2.5%以上で,縦方向のしごきに対し抗張力が発揮された状態で横方向のヒートシールが行われた場合,横方向には縮みを引き起こすことになるが,横方向の加熱収縮率が1.5%未満の場合には,この縮みを吸収できずにヒートシール部分に波状のシワが発生する。
以上のことから,フィルム流れ方向(縦方向)の加熱収縮率が1.5〜4.0%の範囲と幅方向(横方向)の加熱収縮率が2.1〜4.5%の範囲とは同時に満足されなければならず、160℃の乾熱下で10分間保持した際のフィルム幅方向の加熱収縮率を、フィルム流れ方向の加熱収縮率で割った値は、1.0〜2.0となるのが好ましく、1.0〜1.4となるのがより好ましい。この値が1.0に近くなるほど、フィルム流れ方向とフィルム幅方向の収縮率が等しく、シワが発生しにくいこととなり、フィルム外観が良好となる。
また、本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムの弾性率は、2.2GPa以下であることが好ましい。2.2GPaより大きくなると柔軟性が不十分となり耐屈曲疲労性が低下する。1.5GPaより小さくなると柔軟になり過ぎ、耐ピンホール性のバランスが取れなくなる。1.6GPa以上2.1GPa以下がより好ましい。
上記の弾性率について、他の物性と両立させるには製膜工程におけるテンターでの熱固定温度及び時間を最適化する必要がある。熱固定温度については、190℃〜205℃であることが好ましく、より好ましくは195℃〜203℃である。また、熱固定時間は5〜20秒であることが好ましく、より好ましくは10〜15秒で行う。特に熱固定温度が190℃よりも低くなると、フィルムの結晶化が進まないために構造が安定せず、寸法安定性が悪くなり、目標とする熱収縮率などの特性が得られない。また、耐衝撃性、耐ピンホール性等の機械的強度も不足する。
一方、熱固定温度を205℃より高温にした場合、フィルムの結晶化が進みすぎるため、必要な弾性率が得られないため好ましくない。また、結晶化の進行によりフィルムが白化失透し、ヘイズが上昇しやすくなる。
また、本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、B層に対して0.6〜1.0ml/gの細孔容積を有する無機微粒子及び1.1〜1.6ml/gの細孔容積を有する無機微粒子のように2種類以上の細孔容積を有する無機微粒子を含有することが好ましい。無機微粒子の細孔容積の範囲は0.5〜2.0ml/gであると好ましく、0.8〜1.5ml/gであるとより好ましい。細孔容積が0.5ml/g未満であると、ボイドが発生し易くなりフィルムの透明性が悪化し、細孔容積が2.0ml/gを超えると、フィルムの滑り性が悪くなるため、好ましくない。このように2種類以上の細孔容積を有する無機微粒子を用いることにより、透明性と高湿度環境下でも優れた滑り性を維持し、包装袋に加わる摩擦、屈曲の衝撃を受け止め、破袋防止性の発現に寄与することができる。
無機微粒子としては、シリカ、カオリン、ゼオライト等の無機滑剤、アクリル系、ポリスチレン系等の高分子系有機滑剤等の中から適宜選択して使用することができる。なお、透明性、滑り性の面から、シリカ微粒子を用いることが好ましい。
無機微粒子の好ましい平均粒子径は0.5〜5.0μmであり、より好ましくは1.0〜3.0μmである。平均粒子径が0.5μm未満であると、良好な滑り性を得るのに多量の添加量が要求され、5.0μmを超えると、フィルムの表面粗さが大きくなりすぎて実用特性を満たさなくなるので好ましくない。
なお、細孔容積とは無機微粒子1g当りに含まれる細孔の容積(ml/g)のことをいう。そのようなシリカ微粒子は、一般には合成シリカを粉砕し分級することによって得られるが、合成時に直接に球状微粒子として得られる多孔質シリカ微粒子を用いることも可能である。また、そのようなシリカ微粒子は一次粒子が凝集してできた凝集体であり、一次粒子と一次粒子の隙間が細孔を形成する。
細孔容積は、無機微粒子の合成条件を変えることによって調整することができ、細孔容積が小さいほど、少量の添加量で良好な滑り性を与えることが可能となる。細孔容積の小さい無機微粒子を使用すると、配合したポリアミド系樹脂の延伸工程においてフィルム表面に高い突起を形成するが、多くのボイドを生じ、フィルムの透明性が損なわれることがある。これに対し、細孔容積の大きい無機微粒子を使用すると、透明性を維持した上で多量添加が可能となる。しかし、その形成する表面突起の高さは低く、高湿度条件下でも好適な滑り性を維持するためには多量の無機微粒子の添加を必要とする。従って、上述した2種類以上の範囲の無機微粒子をB層に添加すると、透明性を維持したまま、高い表面突起と低い表面突起が共存し、高湿度環境下での優れた滑り性を得ることができる。なお、2軸延伸フィルムの透明性は、延伸条件(温度や倍率)あるいはその後の緩和処理条件(緩和率や温度)によっても変わってくるので、これらの条件も適正にコントロールすることが望ましい。
無機微粒子をB層に添加する方法としては、樹脂の重合時の添加や押出し機での溶融押出し時に添加してマスターバッチ化し、このマスターバッチをフィルム生産時にポリアミドに添加して使用するなどの公知の方法により行うことができる。
なお、無機微粒子の平均粒子径は下記のようにして測定した値である。高速攪拌機を使用して所定の回転速度(約5000rpm)で攪拌したイオン交換水中に無機微粒子を分散させ、その分散液をイソトン(生理食塩水)に加えて超音波分散機で更に分散した後に、コールカウンター法によって粒度分布を求め、重量累積分布の50%における粒子径を平均粒子径として算出した。
無機微粒子のB層中に占める含有量は0.03〜2.5重量%であり、より好ましくは0.08〜1.5重量%である。無機微粒子の含有量が上記範囲未満であると、二軸延伸フィルムの高湿度下での滑り性が十分に改善されず、含有量が上記範囲を超えると、抽出工程での流失量が多くなる上、フィルムの透明性が許容できないほど悪くなるので好ましくない。また、0.6〜1.0ml/gの細孔容積を有する無機微粒子と1.1〜1.6ml/gの細孔容積を有する無機微粒子はそれぞれ、B層に0.005〜0.5重量%、0.01〜2.0重量%含有することが好ましい。
本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、上記必須成分以外に、前記した特性を阻害しない範囲内で他の種々の添加剤、例えば潤滑剤、ブロッキング防止剤、熱安定剤、酸化防止剤、帯電防止剤、耐光剤、耐衝撃改良剤などを含有することも可能である。特に、表面エネルギーを下げる効果のある有機系潤滑剤を、接着性や濡れ性に問題が生じない程度に添加すると、延伸フィルムに一段と優れた滑り性と透明性を与えることができるので好ましい。
本発明では、A層及び/又はB層中に、滑り性付与を目的として脂肪酸アマイド及び/又は脂肪酸ビスアマイドを含有させることができる。脂肪酸アマイド及び/又は脂肪酸ビスアマイドとしては、エルカ酸アマイド、ステアリン酸アマイド、エチレンビスステアリン酸アマイド、エチレンビスオレイン酸アマイドなどが挙げられる。
この場合のポリアミド中の脂肪酸アマイド及び/又は脂肪酸ビスアマイドの含有量は、好ましくは0.01〜0.40重量%であり、さらに好ましくは0.05〜0.2重量%である。脂肪酸アマイド及び/又は脂肪酸ビスアマイドの含有量が上記範囲未満となると、滑り性が悪く、印刷やラミネート等における加工適性が不良となり、上記範囲を越えると、経時的にフィルム表面へのブリードにより表面に斑を生ずることがあり、品質上好ましくない。
本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、上記のようにB層に無機微粒子を添加したり、A層及び/又はB層が脂肪酸アマイド及び/又は脂肪酸ビスアマイドを含有することにより、0.90以下の23℃65%RHでのフィルム易滑面同士の静止摩擦係数を達成することができる。 ここで、フィルム易滑面とは、無機微粒子を含有する層、すなわちB層のことを言う。
本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムの全厚みは、特に制限されるものではないが、包装材料として使用する場合、通常100μm以下であり、一般には5〜50μmの厚みのものが使用される。但し、本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、9μm未満の薄いフィルム構成のときにも上述の効果を発揮することが特徴である。
本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、包装袋(製袋品)に加工される場合、B層面が製袋品の最外面となるラミネート構成となることが好ましい。製袋品の運搬時に段ボール等の運搬包装との摩擦が生じた場合、その摩擦でフィルムに削れを生じ破袋したり、袋どうしの接触で突き刺し、屈曲疲労等が増加し破袋したりする。本発明の構成では、滑り性の良いB層で摩擦による破袋要因を減少させ、高い破袋防止性を発現する。
この場合において、B層の厚みがフィルム総厚みのかなりの部分を占めた場合、高い滑り性を確保するが透明性は大きく低下する。これと反対にA層の厚みがフィルム総厚みをほぼ占有した場合、柔軟性、衝撃強度、耐屈曲疲労性は優れているものの、滑り性が確保できない。従って、本発明において、A層の厚みを、A層とB層の合計厚みの60〜96%、特に65〜93%とすることが好ましい。また、B層の厚みを少なくとも1μm以上、好ましくは3μm以下とすることで、耐屈曲疲労性と耐磨耗性の両立を効果的に発現しうる。
A層、B層を構成する各種ポリアミド、熱可塑性エラストマー等を混合する方法には特に制限はないが、通常はチップ状の重合体をV型ブレンダーなどを用いて混合した後、溶融し成形する方法が用いられる。
本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムのA層とB層を構成するポリアミドには、必要に応じて他の熱可塑性樹脂、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレン―2,6―ナフタレート等のポリエステル系重合体、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン系重合体等をその特性を害さない範囲で含有させてもよい。
また、帯電防止剤や防曇剤、紫外線吸収剤、染料、顔料等の各種の添加剤を必要に応じて、ポリアミドからなるA層及び/又はB層の一方又は両方の層に含有させることができる。
本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、公知の製造方法により製造することができる。例えば、各層を構成する重合体を別々の押出機を用いて溶融し、1つのダイスから共押出しにより製造する方法、各層を構成する重合体を別々にフィルム状に溶融押出ししてからラミネート法により積層する方法、及びこれらを組み合わせた方法など任意の公知の方法を採用することができ、延伸方法としては、例えば、フラット式逐次2軸延伸方法、フラット式同時軸延伸方法、チューブラー法等の公知の方法を用いて縦方向に2〜5倍、横方向に3〜6倍延伸し、必要により熱固定する。かくして、積層フィルムの透明性、酸素ガスバリアー性や加工適性を向上させることができる。
本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを用いることで、包装袋を形成することができる。包装袋は、積層2軸延伸ポリアミドフィルムにさらにシーラント層を積層させ、シーラント層同士をヒートシールさせることにより形成される。ヒートシール性樹脂としては、従来から包装材料のシーラント層として用いられているものと同様の素材から構成することができ、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、エチレン―酢酸ビニル共重合体、アイオノマー等を使用することができる。積層2軸延伸ポリアミドフィルムにさらにシーラント層を積層させる方法としては、特に制限はないが、ドライラミネート法、押出ラミネート法などの方法を用いることができる。
本発明の包装袋の形態は、特に制限されるものではないが、例えば、三方袋、四方袋、ピロー袋、ガセット袋、スティック袋などが挙げられる。
次に、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。なお、フィルムの評価は次の測定法によって行った。
(1)衝撃強度
積層2軸延伸ポリアミドフィルムについて(株)東洋精機製作所製のフィルムインパクトテスターを使用し、温度23℃、相対湿度65%の環境下で衝撃強度を測定した。
積層2軸延伸ポリアミドフィルムについて(株)東洋精機製作所製のフィルムインパクトテスターを使用し、温度23℃、相対湿度65%の環境下で衝撃強度を測定した。
(2)屈曲疲労ピンホール数
理学工業社製のゲルボフレックステスターを使用し、下記の方法によりラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数を測定した。
実施例で作製した積層2軸延伸ポリアミドフィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)をドライラミネートし、40℃の環境下で3日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムを12インチ×8インチに裁断し、直径3.5インチの円筒状にし、円筒状フィルムの一方の端をゲルボフレックステスターの固定ヘッド側に、他方の端を可動ヘッド側に固定し、初期の把持間隔を7インチとした。ストロークの最初の3.5インチで440°のひねりを与え、その後2.5インチは直線水平運動で全ストロークを終えるような屈曲疲労を、40回/minの速さで500回行い、ラミネートフィルムに発生したピンホール数を数えた。なお、測定は5℃の環境下で行った。テストフィルムのL―LDPEフィルム側を下面にしてろ紙(アドバンテック、No.50)の上に置き、4隅をセロテープ(登録商標)で固定した。インク(パイロット製インキ(品番INK―350―ブルー)を純水で5倍希釈したもの)をテストフィルム上に塗布し、ゴムローラーを用いて一面に延展させた。不要なインクをふき取った後、テストフィルムを取り除き、ろ紙に付いたインクの点の数を計測した。
理学工業社製のゲルボフレックステスターを使用し、下記の方法によりラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数を測定した。
実施例で作製した積層2軸延伸ポリアミドフィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)をドライラミネートし、40℃の環境下で3日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムを12インチ×8インチに裁断し、直径3.5インチの円筒状にし、円筒状フィルムの一方の端をゲルボフレックステスターの固定ヘッド側に、他方の端を可動ヘッド側に固定し、初期の把持間隔を7インチとした。ストロークの最初の3.5インチで440°のひねりを与え、その後2.5インチは直線水平運動で全ストロークを終えるような屈曲疲労を、40回/minの速さで500回行い、ラミネートフィルムに発生したピンホール数を数えた。なお、測定は5℃の環境下で行った。テストフィルムのL―LDPEフィルム側を下面にしてろ紙(アドバンテック、No.50)の上に置き、4隅をセロテープ(登録商標)で固定した。インク(パイロット製インキ(品番INK―350―ブルー)を純水で5倍希釈したもの)をテストフィルム上に塗布し、ゴムローラーを用いて一面に延展させた。不要なインクをふき取った後、テストフィルムを取り除き、ろ紙に付いたインクの点の数を計測した。
(3)ヘイズ
積層2軸延伸ポリアミドフィルムについて、(株)東洋精機製作所社製の直読ヘイズメーターを使用し、旧JIS―K―7105に準拠し測定した。
ヘイズ(%)=〔Td(拡散透過率%)/Tt(全光線透過率%)〕×100
積層2軸延伸ポリアミドフィルムについて、(株)東洋精機製作所社製の直読ヘイズメーターを使用し、旧JIS―K―7105に準拠し測定した。
ヘイズ(%)=〔Td(拡散透過率%)/Tt(全光線透過率%)〕×100
(4)静止摩擦係数
積層2軸延伸ポリアミドフィルムの易滑面同士の静止擦係数を旧JIS―K―7125に準拠し、23℃65%RH環境下で測定した。
積層2軸延伸ポリアミドフィルムの易滑面同士の静止擦係数を旧JIS―K―7125に準拠し、23℃65%RH環境下で測定した。
(5)破断強度
測定対象の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを、流れ方向(MD方向)および幅方向(TD方向)にそれぞれ180mm×15mmの短冊状に切り出したものを試験片とした。引張試験機(株式会社島津製作所製、オートグラフ(商品名)機種名AG―5000A)を用い、引張速度200mm/分、チャック間距離100mmの条件で、MD方向、TD方向それぞれについて引張破断強度を測定し、MD方向とTD方向の平均値をデータとした。
測定対象の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを、流れ方向(MD方向)および幅方向(TD方向)にそれぞれ180mm×15mmの短冊状に切り出したものを試験片とした。引張試験機(株式会社島津製作所製、オートグラフ(商品名)機種名AG―5000A)を用い、引張速度200mm/分、チャック間距離100mmの条件で、MD方向、TD方向それぞれについて引張破断強度を測定し、MD方向とTD方向の平均値をデータとした。
(6)シール強度
(2)で得られたラミネートフィルムを用いて、JIS Z1707に準拠してシール強度測定実施した。具体的な手順を以下に記す。
ヒートシールの条件としては、ヒートシール温度及びヒートシール時間をそれぞれ、140℃で0.1秒、140℃で0.3秒、140℃で0.5秒、140℃で0.7秒、150℃で0.1秒、150℃で0.3秒、150℃で0.5秒の7条件について行った。いずれのヒートシール条件においても、シール圧力は0.2MPaとした。
また、ヒートシール後の外観評価については、ヒートシーラーにて、サンプルのシール層面同士を接着し、ヒートシール部分の外観評価を行った。外観の評価はヒートシール部分の波状のシワ状態を目視評価し、シワの無い状態を○とし、シワがきつい状態を×として評価した。
(2)で得られたラミネートフィルムを用いて、JIS Z1707に準拠してシール強度測定実施した。具体的な手順を以下に記す。
ヒートシールの条件としては、ヒートシール温度及びヒートシール時間をそれぞれ、140℃で0.1秒、140℃で0.3秒、140℃で0.5秒、140℃で0.7秒、150℃で0.1秒、150℃で0.3秒、150℃で0.5秒の7条件について行った。いずれのヒートシール条件においても、シール圧力は0.2MPaとした。
また、ヒートシール後の外観評価については、ヒートシーラーにて、サンプルのシール層面同士を接着し、ヒートシール部分の外観評価を行った。外観の評価はヒートシール部分の波状のシワ状態を目視評価し、シワの無い状態を○とし、シワがきつい状態を×として評価した。
上記の如くヒートシールした試料について、引張強度試験機(東洋測機社製:商品名テンシロンUTM)を使用して、MD(長手)方向のT字剥離強度の測定を行った。この時の引張速度は200mm/分、試験片幅は15mm幅である。
(7)弾性率
測定対象の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを、流れ方向(MD方向)および幅方向(TD方向)にそれぞれ180mm×15mmの短冊状に切り出したものを試験片とした。引張試験機(株式会社島津製作所製、オートグラフ(商品名)機種名AG―5000A)を用い、引張速度200mm/分、チャック間距離100mmの条件で、MD方向、TD方向それぞれについて弾性率を測定し、MD方向とTD方向の平均値を測定対象フィルムの弾性率とした。
測定対象の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを、流れ方向(MD方向)および幅方向(TD方向)にそれぞれ180mm×15mmの短冊状に切り出したものを試験片とした。引張試験機(株式会社島津製作所製、オートグラフ(商品名)機種名AG―5000A)を用い、引張速度200mm/分、チャック間距離100mmの条件で、MD方向、TD方向それぞれについて弾性率を測定し、MD方向とTD方向の平均値を測定対象フィルムの弾性率とした。
(8)熱収縮率
積層2軸延伸ポリアミドフィルムを、流れ方向(MD方向)および幅方向(TD方向)にそれぞれ250mm×20mmの短冊状に切り出したものを試験片とした。この試験片の中央部に約150mmの線を引く。このサンプルを23℃50%RH囲気下、24時間放置し基準線を測長する。測長した長さを熱処理前の長さFとする。このサンプルを160℃に保持した熱風乾燥機中に吊し、10分間加熱した後、さらに23℃50%RH雰囲気下に20分放置した後、前記基準線を測長し、熱処理後の長さGとする。
加熱収縮率を、[(F―G)/F]×100(%)で算出する。
上記方法で、MD方向とTD方向の各収縮率をn=3で測定し、平均値を熱収縮率とした。
積層2軸延伸ポリアミドフィルムを、流れ方向(MD方向)および幅方向(TD方向)にそれぞれ250mm×20mmの短冊状に切り出したものを試験片とした。この試験片の中央部に約150mmの線を引く。このサンプルを23℃50%RH囲気下、24時間放置し基準線を測長する。測長した長さを熱処理前の長さFとする。このサンプルを160℃に保持した熱風乾燥機中に吊し、10分間加熱した後、さらに23℃50%RH雰囲気下に20分放置した後、前記基準線を測長し、熱処理後の長さGとする。
加熱収縮率を、[(F―G)/F]×100(%)で算出する。
上記方法で、MD方向とTD方向の各収縮率をn=3で測定し、平均値を熱収縮率とした。
(実施例1)
共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層の構成で、未延伸シートの合計厚みは110μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は88%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)87重量部、ナイロン6とナイロン12からなる脂肪族コポリアミド(宇部興産株式会社製 7034B)10重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)96.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部、細孔容積0.6〜1.0ml/gのシリカ粒子0.08重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.5重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層の構成で、未延伸シートの合計厚みは110μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は88%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)87重量部、ナイロン6とナイロン12からなる脂肪族コポリアミド(宇部興産株式会社製 7034B)10重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)96.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部、細孔容積0.6〜1.0ml/gのシリカ粒子0.08重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.5重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
得られた未延伸シートを縦方向に3.4倍延伸し、続いて横方向に4.0倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで202℃で10秒間熱処理することにより、厚み8μmの積層2軸延伸ポリアミドフィルムを作製し、さらに、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)とドライラミネートする側のB層表面にコロナ放電処理を実施した。得られた積層2軸延伸ポリアミドフィルムのヘイズ、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表1に示す。また、積層2軸延伸ポリアミドフィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)をドライラミネートし、40℃の環境下で3日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表1に示す。耐ピンホール性、耐屈曲性に優れるフィルムであった。また、ヒートシール温度及びヒートシール時間をそれぞれ、140℃で0.5秒又は150℃で0.1秒の条件で行うことで、十分なヒートシール強度を得つつ、ヒートシール後の外観も良好な結果となっており、高速下での自動充填に用いた際も、高いヒートシール強度と外観特性を両立し得るフィルムであった。
(実施例2)
2種3層の共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層/B層の構成で、未延伸シートの合計厚みは110μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は75%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)87重量部、ナイロン6とナイロン12からなる脂肪族コポリアミド(宇部興産株式会社製 7034B)5重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)6.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)93.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)6.0重量部、細孔容積0.6〜1.0ml/gのシリカ粒子0.08重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.5重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
2種3層の共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層/B層の構成で、未延伸シートの合計厚みは110μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は75%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)87重量部、ナイロン6とナイロン12からなる脂肪族コポリアミド(宇部興産株式会社製 7034B)5重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)6.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)93.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)6.0重量部、細孔容積0.6〜1.0ml/gのシリカ粒子0.08重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.5重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
得られた未延伸シートを縦方向に3.4倍延伸し、続いて横方向に4.0倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで202℃で10秒間熱処理することにより、厚み8μmの積層2軸延伸ポリアミドフィルムを作製した。さらに、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)とドライラミネートする側のB層表面にコロナ放電処理を実施した。得られた積層2軸延伸ポリアミドフィルムのヘイズ、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表1に示す。また、積層2軸延伸ポリアミドフィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)をドライラミネートし、40℃の環境下で3日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表1に示す。耐ピンホール性、耐屈曲性に優れるフィルムであった。また、ヒートシール温度及びヒートシール時間をそれぞれ、140℃で0.5秒又は150℃で0.1秒の条件で行うことで、十分なヒートシール強度を得つつ、ヒートシール後の外観も良好な結果となっており、実施例1と同様に、高速下での自動充填に用いた際も、高いヒートシール強度と外観特性を両立し得るフィルムであった。
(比較例1)
共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層の構成で、未延伸シートの合計厚みは110μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は92%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)97重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)96.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.4重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層の構成で、未延伸シートの合計厚みは110μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は92%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)97重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)96.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.4重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
得られた未延伸シートを縦方向に3.4倍延伸し、続いて横方向に4.0倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで215℃で10秒間熱処理することにより、厚み8μmの積層2軸延伸ポリアミドフィルムを作製した。さらに、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)とドライラミネートする側のB層表面にコロナ放電処理を実施した。得られた積層2軸延伸ポリアミドフィルムのヘイズ、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表1に示す。また、積層2軸延伸ポリアミドフィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)をドライラミネートし、40℃の環境下で3日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表1に示す。熱固定ゾーンの温度が215℃と高かったため、フィルムの結晶化が必要以上に進行し、屈曲疲労ピンホール性及びフィルム弾性率が劣る結果となった。
(比較例2)
共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層の構成で、未延伸シートの合計厚みは110μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は93%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)97重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)96.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.5重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層の構成で、未延伸シートの合計厚みは110μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は93%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)97重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)96.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)3.0重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.5重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
得られた未延伸シートを縦方向に3.4倍延伸し、続いて横方向に4.0倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで215℃で10秒間熱処理することにより、厚み8μmの積層2軸延伸ポリアミドフィルムを作製した。さらに、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)とドライラミネートする側のB層表面にコロナ放電処理を実施した。得られた積層2軸延伸ポリアミドフィルムのヘイズ、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表1に示す。また、積層2軸延伸ポリアミドフィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)をドライラミネートし、40℃の環境下で3日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表1に示す。熱固定ゾーンの温度が215℃と高かったため、フィルムの結晶化が必要以上に進行し、比較例1と同様に屈曲疲労ピンホール性及びフィルム弾性率が劣る結果となった。
(比較例3)
2種3層の共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層/B層の構成で、未延伸シートの合計厚みは130μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は75%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)87重量部、ナイロン6とナイロン12からなる脂肪族コポリアミド(宇部興産株式会社製 7034B)5重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)6.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)93.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)6.0重量部、細孔容積0.6〜1.0ml/gのシリカ粒子0.08重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.5重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
2種3層の共押出しTダイ設備を使用し、次のような構成の未延伸シートを得た。B層/A層/B層の構成で、未延伸シートの合計厚みは130μmであり、合計厚みに対するA層の厚み比率は75%である。
A層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製、T814)87重量部、ナイロン6とナイロン12からなる脂肪族コポリアミド(宇部興産株式会社製 7034B)5重量部、およびナイロン12をポリアミド成分とするポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)6.0重量部からなり、さらにフェノール系酸化防止剤(チバ・スペシャリティ・ケミカルズ社製、Irganox1010)0.1重量部を含有してなる混合重合体組成物。
B層を構成する組成物:ナイロン6(東洋紡績社製 T814)93.85重量部、ポリアミド系エラストマー(アルケマ社製、PEBAX4033SN01)6.0重量部、細孔容積0.6〜1.0ml/gのシリカ粒子0.08重量部、細孔容積1.1〜1.6ml/gのシリカ粒子0.5重量部および脂肪酸アマイド0.15重量部からなる重合体組成物。
得られた未延伸シートを縦方向に3.4倍延伸し、続いて横方向に4.0倍延伸を行い、その後熱固定ゾーンで202℃で10秒間熱処理することにより、厚み10μmの積層2軸延伸ポリアミドフィルムを作製した。さらに、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)とドライラミネートする側のB層表面にコロナ放電処理を実施した。得られた積層2軸延伸ポリアミドフィルムのヘイズ、静止摩擦係数、破断強度、衝撃強度、屈曲疲労ピンホール数、弾性率、熱収縮率を測定した。その結果を層構成の詳細とともに表1に示す。また、積層2軸延伸ポリアミドフィルムにポリエステル系接着剤を塗布後、厚み40μmの線状低密度ポリエチレンフィルム(L―LDPEフィルム:東洋紡績社製、L4102)をドライラミネートし、40℃の環境下で3日間エージングを行いラミネートフィルムとした。得られたラミネートフィルムの屈曲疲労ピンホール数及びシール強度を測定した。十分なヒートシール強度を得つつ、ヒートシール後の外観が良好となるヒートシール条件が無く、高速下での自動充填に用いた際に、高いヒートシール強度と外観特性を両立することができないフィルムであった。
以上、本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムについて、複数の実施例に基づいて説明したが、本発明は上記実施例に記載した構成に限定されるものではなく、各実施例に記載した構成を適宜組み合わせる等、その趣旨を逸脱しない範囲において適宜その構成を変更することができるものである。
本発明の積層2軸延伸ポリアミドフィルムは、耐衝撃性および耐屈曲疲労性に優れているという特性を有していることから、食品包装等の包装材料の用途に好適に用いることができる。特に薄肉化した構成を求められる場合において極めて有益に用いることができる。
Claims (10)
- 160℃の乾熱下で10分間保持した際の縦方向の加熱収縮率が1.5%〜4.0%でかつ横方向の加熱収縮率が2.1%〜4.5%であり、フィルム厚みが9μm未満であり、弾性率が2.2GPa以下であることを特徴とする積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
- 160℃の乾熱下で10分間保持した際のフィルム幅方向の加熱収縮率を、フィルム流れ方向の加熱収縮率で割った値が1.0〜1.4であることを特徴とする請求項1に記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
- 脂肪族ホモポリアミド97〜70重量%と脂肪族コポリアミド3〜20重量%と熱可塑性エラストマー0〜10重量%との混合重合体からなるA層の少なくとも一方の面に、脂肪族ホモポリアミド99.5〜90重量%と熱可塑性エラストマー0.5〜10.0重量%との混合重合体からなるB層が積層されていることを特徴とする請求項1又は2に記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
- A層を構成する熱可塑性エラストマーが、ポリアミド系エラストマー、ポリオレフィン系エラストマー及びアイオノマーからなる群から選択された少なくとも一種のエラストマーであることを特徴とする請求項1〜3のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
- B層の厚みが1μm以上であることを特徴とする請求項1〜4のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
- 衝撃強度が0.6J/10μm以上であり、5℃の屈曲疲労ピンホール数が5個以下であり、破断強度が200MPa以上であることを特徴とする請求項1〜5のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
- B層に対して0.6〜1.0ml/gの細孔容積を有する無機微粒子0.005〜0.5重量%及び1.1〜1.6ml/gの細孔容積を有する無機微粒子0.01〜2.0重量%を含有し、無機微粒子の平均粒子径が0.5〜5.0μmであることを特徴とする請求項1〜6のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
- A層及び/又はB層が脂肪酸アマイド及び/又は脂肪酸ビスアマイドを0.01〜0.40重量%含有することを特徴とする請求項1〜7のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
- 23℃65%RHでのフィルム易滑面同士の静止摩擦係数が0.90以下であることを特徴とする請求項1〜8のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルム。
- B層を最外層として請求項1〜9のいずれかに記載の積層2軸延伸ポリアミドフィルムを使用したことを特徴とする包装袋。
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