JPWO2015029424A1 - 高炉操業方法 - Google Patents
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Abstract
より一層の燃焼温度の向上及び燃料原単位の低減を可能とする高炉操業方法を提供する。高炉の羽口から熱風を高炉へ吹き込むとともに、ランスから微粉炭(固体還元材)と少なくともLNG(易燃性還元材)及び酸素(支燃性ガス)の何れか一方とを前記羽口から高炉へ吹込む。粒子径75μm以上の微粉炭の粒子を微粉炭全量の65mass%以下とすることで、ランスから吹込まれるLNG及び酸素の少なくとも一つが微粉炭と効率良く混合し、微粉炭と酸素との反応が促進し及び/又はLNGの燃焼熱で微粉炭の温度が大幅に上昇する。これらにより、微粉炭の燃焼速度が上昇して燃焼温度が大幅に向上し、もって還元材比を低減することができる。また、送風に富化する酸素の一部をランスから吹込むことにより、高炉内のガスバランスを損なうことがなく、酸素の過剰供給を回避することができる。
Description
本発明は、高炉羽口から微粉炭などの固体還元材と、LNG(Liquefied Natural Gas:液化天然ガス)などの易燃性還元材、又は、酸素などの支燃性ガスとを吹込んで、燃焼温度を上昇させることにより生産性の向上及び還元材比の低減を図る高炉の操業方法に関するものである。
近年、炭酸ガス排出量の増加による地球温暖化が問題となっており、製鉄業においてもCO2排出量の抑制は重要な課題である。最近の高炉操業では、還元材比(RAR:Reduction Agent Ratioの略で、銑鉄1t当たりの、羽口からの吹込み還元材と炉頂から装入されるコークスの合計量)を低く抑える操業が強力に推進されている。高炉操業では、主にコークス及び微粉炭を還元材として使用しており、還元材比を低く抑えるために、コークスなどを廃プラスチック、LNG、重油等の水素含有率の高い物質に置換する方策や還元材の燃焼性を向上させる方策が有効である。
還元材として吹き込まれる微粉炭の燃焼性を向上させるべく、特許文献1では、羽口から還元材を吹込むバーナーを二重管とし、二重管の内管からLNGを吹込み、内管と外管の隙間から微粉炭を吹込むことが提案されている。特許文献2では、同じく羽口から還元材を吹込む吹込用ノズルを二重管とし、二重管のノズルの内管から微粉炭を吹込み、内管と外管の隙間からLNGを吹込むことが提案されている。特許文献3では、還元材を吹き込むランスを二本用い、固体還元材である微粉炭を吹き込むランスを二重管構造とし、二重管ランスの内管から微粉炭を吹き込み、内管と外管との隙間から酸素を吹き込み、もう一本のランスからLNGを吹き込むことが提案されている。特許文献4では、粒子径20μm以下の微粉炭の割合を増加させることで微粉炭そのものの燃焼性を改善することが提案されている。
特許文献1、2、3に記載される高炉操業方法は、従来の微粉炭だけを羽口から吹込む方法に比べれば、燃焼温度の向上や還元材比の低減に効果があるものの、微粉炭の粒度や、微粉炭のキャリアガス(搬送ガス)速度によっては十分な効果が発揮されない可能性がある。具体的には、前者は粒度が粗いほど、後者はキャリアガス速度が速いほど、微粉炭粒子の軌道がLNGや酸素などのガスの流れから離れていき、微粉炭とLNGや酸素などのガスとの混合性が低下し、微粉炭の燃焼性が低下する。また、特許文献4では粒子径20μm以下の割合を増加させることで微粉炭そのものの燃焼性を改善することが提案されているが、易燃性還元材や支燃性ガスとの混合性については考慮されておらず、特許文献4の発明には、固体還元材(微粉炭)の燃焼性の更なる向上の余地があると考えられる。
本発明は、上記のような問題点に着目してなされたものであり、より一層の燃焼温度の向上及び還元材比の低減を可能とする高炉操業方法を提供することを目的とするものである。
上記課題を解決するための本発明の要旨は以下の通りである。
(1)高炉の羽口から熱風を高炉へ吹き込むとともに、易燃性還元材及び支燃性ガスのうちの少なくとも一つと粉状の固体還元材とを、前記羽口からランスを通じて高炉へ吹込む高炉操業方法であって、前記固体還元材は、粒子径75μm以上の粒子を65mass%以下含有する高炉操業方法。
(2)前記支燃性ガスは、50vol%以上の酸素濃度を有し、前記熱風に富化される酸素の一部を前記ランスから吹込む上記(1)に記載の高炉操業方法。
(3)前記固体還元材が微粉炭である上記(1)または上記(2)に記載の高炉操業方法。
(4)前記易燃性還元材が、水素、都市ガス、LNG、プロパンガス、転炉ガス、高炉ガス、コークス炉ガス、シェールガスの何れかである上記(1)ないし上記(3)のいずれか1つに記載の高炉操業方法。
(1)高炉の羽口から熱風を高炉へ吹き込むとともに、易燃性還元材及び支燃性ガスのうちの少なくとも一つと粉状の固体還元材とを、前記羽口からランスを通じて高炉へ吹込む高炉操業方法であって、前記固体還元材は、粒子径75μm以上の粒子を65mass%以下含有する高炉操業方法。
(2)前記支燃性ガスは、50vol%以上の酸素濃度を有し、前記熱風に富化される酸素の一部を前記ランスから吹込む上記(1)に記載の高炉操業方法。
(3)前記固体還元材が微粉炭である上記(1)または上記(2)に記載の高炉操業方法。
(4)前記易燃性還元材が、水素、都市ガス、LNG、プロパンガス、転炉ガス、高炉ガス、コークス炉ガス、シェールガスの何れかである上記(1)ないし上記(3)のいずれか1つに記載の高炉操業方法。
本発明の高炉操業方法によれば、一本のランスから粉状の固体還元材と易燃性還元材及び支燃性ガスのうちの少なくとも一つとを吹込む場合に、粒子径75μm以上の粒子をランスから吹込まれる固体還元材全量の65mass%以下とすることで、ランスから吹込まれる易燃性還元材及び支燃性ガスのうちの少なくとも一つが固体還元材と効率良く混合し、固体還元材と支燃性ガスとの反応が促進し、又は易燃性還元材の燃焼熱で固体還元材の温度が大幅に上昇し、これらにより固体還元材の燃焼速度が上昇して燃焼温度が大幅に向上し、もって還元材比を低減することができる。
次に、本発明の高炉操業方法の実施形態の一例について図面を参照しながら説明する。以下、本実施形態では、易燃性還元材としてLNGを例にとって説明する。図1は、高炉の全体図である。高炉1では、その炉頂からコークスと鉱石とを装入し、該鉱石を還元し溶融して銑鉄を生成している。高炉1の下部に形成された羽口3には、送風管(ブローパイプ)2が接続され、該送風管2に、その側壁を貫通する形でランス4が挿入されている。高炉操業では、高炉1内の下部では、コークスが堆積してコークス堆積層が形成され、羽口3には、送風管2を通じて熱風が送られるとともに、ランス4から微粉炭が送られる。羽口3における熱風の流れ方向先方のコークス堆積層には、レースウエイ5と呼ばれる燃焼空間が形成され、主として、この燃焼空間で、微粉炭やコークスなどの還元材が燃焼し、還元材のガス化が行われる。図1では、高炉1の側壁左側の送風管2にランス4が1本だけ挿入されているが、高炉1の側壁に沿って円周状に配置された送風管2及び羽口3の何れにもランス4を挿入することは可能である。また、1つの羽口3当たりのランス4の数は1本に限定されず、2本以上を挿入することが可能である。また、ランスの形態も、二重管ランスや三重管ランス、或いは複数の吹込み管を束ねたランスも適用可能である。
図2には、ランス4から固体還元材として微粉炭6だけを吹込んだときの燃焼状態を示す。ランス4から羽口3を通過し、レースウエイ5内に吹込まれた微粉炭6は、コークス7と共に、その揮発分と固定炭素が燃焼し、燃焼しきれずに残った炭素と灰分の集合体(一般にチャーと呼ばれる)は、レースウエイ5から未燃のチャー8として排出される。羽口3の熱風が送られる方向(送風方向)先方における熱風速度は約200m/秒であり、ランス4の先端からレースウエイ5内におけるO2の存在領域は約0.3〜0.5mとされているので、実質的に1/1000秒のレベルで微粉炭粒子の昇温及びO2との接触効率(分散性)の改善が必要となる。
図3は、ランス4から送風管2内に微粉炭(図ではPC:Pulverized Coal)6のみを吹込んだ場合の燃焼メカニズムを示す。微粉炭6は、N2などのキャリアガス(搬送ガス)と共に吹込まれる。羽口3からレースウエイ5内に吹き込まれた微粉炭6は、まず送風からの対流伝熱によって加熱され、更にレースウエイ5内の火炎からの輻射伝熱、伝導伝熱によって急激に粒子温度が上昇し、300℃以上昇温した時点から熱分解が開始し、揮発分に着火して火炎が形成され、燃焼温度は1400〜1700℃に達する。揮発分が放出してしまうと、前述したチャー8となる。チャー8は、主に固定炭素であるので、燃焼反応と共に、炭素溶解反応と呼ばれる反応も生じる。このとき、ランス4から送風管2内に吹込まれる微粉炭の揮発分の増加により、微粉炭の着火が促進され、揮発分の燃焼量増加により微粉炭の昇温速度と最高温度が上昇し、微粉炭の分散性と温度の上昇によりチャーの反応速度が上昇する。即ち、揮発分の気化膨張に伴って微粉炭が分散し、揮発分が燃焼し、この燃焼熱によって微粉炭が急速に加熱、昇温すると考えられ、これにより例えば炉壁に近い位置で微粉炭が燃焼する。
図4は、ランス4から送風管2内に微粉炭6とともに、易燃性還元材であるLNG9と支燃性ガスである酸素O2とを吹込んだ場合の燃焼メカニズムを示す。微粉炭6とLNG9と酸素O2との吹込み方法は、単純に平行に吹込んだ場合を示している。図4中の一点鎖線は、図3に示した微粉炭のみを吹込んだ場合の粒子温度を参考に示している。このように微粉炭とLNGと酸素とを同時に吹き込む場合、LNGと酸素とからなるガスの流れ(図4では「拡散」と記載)に伴って微粉炭が分散し、LNGとO2の接触によってLNGが燃焼し、その燃焼熱によって微粉炭が急速に加熱、昇温されると考えられ、これにより微粉炭の着火が促進される。そのため、微粉炭の燃焼性を向上するためには、LNGやO2などのガス流から微粉炭が離れず混合されることが重要である。
図5には、微粉炭とLNGと酸素とを同時に吹込むランス4の一例の諸元を示す。ランス4は、内管I、中管M、外管Oからなる三重管ランスである。この三重管ランス4では、内管Iに呼び径8A、呼び厚さスケジュール10Sのステンレス鋼管を、中管Mに呼び径15A、呼び厚さスケジュール40のステンレス鋼管を、外管Oに呼び径20A、呼び厚さスケジュール10Sのステンレス鋼管を用いた。各ステンレス鋼管の諸元は図に示す通りである。そして、その結果、内管Iと中管Mの隙間は1.15mm、中管Mと外管Oの隙間は0.65mmとなった。なお、後述する二重管ランスは、前記三重管ランスから外管を除去したもの、単管ランスは、前記三重管ランスの内管だけで構成されるものである。この三重管を用いれば、内管Iから微粉炭、内管Iと中管Mの隙間からLNGまたは酸素、中管Mと外管Oの隙間から酸素またはLNGを吹き出すことができる。
図6及び図7は、このようなランス4を用いて送風管2内に微粉炭6とともにLNG9及び酸素を吹込んだ場合の、微粉炭の粒子径に応じた微粉炭とガスとの混合状態を示すものであり、図6は微粉炭粒子径が75μm以上の場合を示し、図7は微粉炭粒子径が75μm未満の場合を示す。粒子径が75μm以上の微粉炭粒子はキャリアガスによって炉内に吹込まれる際の慣性力によって進行し、一方、LNGや酸素などのガスは周囲の送風の流れに即座に従うため、微粉炭がガス流れから離れてしまう。従って、この場合、微粉炭とLNG又は酸素の同時吹込みによる燃焼性向上効果は減少すると考えられる。これに対し、粒子径が75μm未満の微粉炭粒子は、LNGや酸素などのガスとともに周囲の送風の流れに従うため、両者の間に、微粉炭粒子が送風の流れから離れにくく、同時吹込みによる燃焼性向上効果が確保できると考えられる。
以上のような知見に基づき、前述したランス4で供給される微粉炭の燃焼実験を行った。該燃焼実験で用いる燃焼実験装置を図8に示す。燃焼実験装置は、高炉1での羽口先の内部空間を模擬する装置であり、コークスが充填される実験炉11と、該実験炉11に形成される羽口に接続される送風管12と、を有する。送風管12には、熱風が送り込まれる構成となっており、燃焼バーナ13が接続され、該燃焼バーナ13で生じた熱風を実験炉11内に所定の量で送り込むことができ、熱風を実験炉11へ送り込むことによって、羽口先には、レースウエイ15が形成される。更には、送風管12にはランス4が挿入されている。ランス4から、微粉炭及びLNG及び酸素の何れか一つ又は二つ以上を送風管12に吹き込むことができ、実験炉11に吹き込まれる熱風の酸素富化量を調整することも可能である。また、実験炉11には覗き窓が設けられており、該覗き窓からレースウエイ15の内部を観察することができる。実験炉11の上部には、サイクロンと呼ばれる分離装置16が配管を介して接続されており、実験炉11内で生じた排ガスは、分離装置16で排ガスとダストに分離され、排ガスは助燃炉などの排ガス処理設備に送給され、ダストは捕集箱17に捕集される。
燃焼実験では、ランス4として、単管ランスと二重管ランス、及び三重管ランスの三種類を用い、単管ランスを用いて微粉炭のみを吹込んだ場合、二重管ランスを用い、二重管ランスの内管から微粉炭、内管と外管の隙間からLNGを吹込んだ場合、三重管ランスの内管から微粉炭、内管と中管の隙間からLNG、中管と外管の隙間から酸素を吹込んだ場合の夫々について、ランス先300mmにて未燃チャーのサンプリングを実施し、燃焼率を算出した。未燃チャーは、レースウエイの後方からプローブで未燃チャーを回収して灰分の化学分析を行った。燃焼率は、アッシュトレーサー法により算出した。チャーの灰分は反応の前後で不変であると仮定し、灰分割合の変化からチャーの燃焼率η(%)を下記式(1)で算出した。
微粉炭の諸元は、固定炭素(FC:Fixed Carbon)77.8mass%、揮発分(VM:Volatile Matter)13.6mass%、灰分(Ash)8.6mass%で、吹込み条件は51.0kg/h(製銑原単位で150kg/t相当)とした。また、LNGの吹込み条件は、3.6kg/h(5Nm3/h、製銑原単位で10kg/t相当)とした。送風条件は、送風温度1200℃、流量350Nm3/h、流速80m/s、O2富化+3.7vol%(酸素濃度24.7vol%、空気中酸素濃度21vol%に対し、3.7vol%の富化)とした。実験結果の評価は、単管ランスから微粉炭のみ(キャリアガスとしてN2を使用)を吹込んだ場合の燃焼率を基準とし、二重管ランス、三重管ランスの夫々を評価した。なお、支燃性ガスとしてO2を吹込む場合には、送風に富化する酸素の一部を用い、炉内に吹き込まれるO2の総量が変化しないようにした。また、支燃性ガスとしては、大気を用いることもできる。なお、本発明において、支燃性ガスは、50vol%以上の酸素濃度を有する。酸素濃度が、少なくとも50vol%であれば、支燃性ガス以外の物質を燃焼させることが可能となるからである。
図9には、前述した燃焼実験の結果を示す。図9から明らかなように、粒子径75μm以上の微粉炭の質量割合がランスから吹込まれる微粉炭総量の65mass%以下であるとき、二重管ランス及び三重管ランスで燃焼性向上効果が得られ、特に、二重管ランス及び三重管ランスでは燃焼性が向上していることがわかる。また、単管ランス、二重管ランス及び三重管ランスのいずれにおいても、粒子径75μm以上の微粉炭の質量割合が65mass%を超えると、急激に、微粉炭の燃焼性が悪化していることもわかる。前述したように、粒子径75μm以上の微粉炭の質量割合を微粉炭総量の65mass%以下とすることで、微粉炭流が、LNGや酸素のガス流から離れずに、同時吹込みによる燃焼性向上効果が確保されたものと考えられる。
また、粒子径75μm以上の微粉炭の質量割合は、20mass%以下であることがより好ましい。図9からわかるように、質量割合が大きくなるほど、微粉炭の燃焼率は低下してしまう傾向があるが、20mass%以下であれば、微粉炭の燃焼率は、ほとんど低下せずに高い値を維持できている。
ランス4の多重管として、鋼管を用いる場合、重管ランスの表面温度が880℃を上回るとクリープ変形が起こり、重管ランスが曲がってしまう。従って、重管ランスの外管の出口流速を20m/秒以上として冷却効率を高めることで冷却を行えば重管ランスに変形や曲がりは生じない。一方、二重管ランスの外管と内側管との隙間からの出口流速が120m/秒を超えたりすると、設備の運用コストの点で実用的でないので、二重管ランスの前記出口流速の上限は120m/秒とする。ちなみに、単管ランスは二重管ランスに比べて熱負荷が少ないため、必要に応じ、出口流速を20m/秒以上とすればよい。
熱風に富化される酸素の一部をランス4から吹込むことが好ましい。これにより、高炉内のガスバランスを損なうことがなく、酸素の過剰供給を回避することができる。
上記実施形態では、易燃性還元材としてLNGを用いたが、本発明に係る易燃性還元材は、LNGのみに限定されるものではない。易燃性還元材は、LNG以外には、水素、都市ガス、プロパンガス、転炉ガス、高炉ガス、コークス炉ガス、及び、シェールガスの何れかであることが好ましい。シェールガスは頁岩(シェール)層から採取される天然ガスであり、LNGと等価物と言え、従来のガス田ではない場所から生産されることから、非在来型天然ガス資源と呼ばれているものである。都市ガスなどの易燃性還元材は、着火・燃焼が非常に早く、水素含有量が多いものでは燃焼カロリーも高く、また易燃性還元材は、微粉炭と異なり、灰分を含んでいないことも高炉の通気性、熱バランスに対して有利である。
上記実施形態では、固体還元材として微粉炭のみを用いたが、本発明に係る固体還元材は微粉炭のみに限定されるものではない。固体還元材としては、例えば、廃プラスチックなどを粉砕したものが使用可能である。
このように、本実施形態の高炉操業方法では、一本のランス4から微粉炭(固体還元材)6とLNG(易燃性還元材)9及び酸素(支燃性ガス)のうちの少なくとも一つとを吹込む場合に、粒子径75μm以上の微粉炭6の粒子を微粉炭全量の65mass%以下とすることで、ランス4から吹込まれるLNG9及び酸素のうちの少なくとも一つが微粉炭6と効率良く混合し、微粉炭6と酸素との反応が促進し、又はLNG9の燃焼熱で微粉炭6の温度が大幅に上昇し、これらにより微粉炭6の燃焼速度が上昇して燃焼温度が大幅に向上し、もって還元材比を低減することができる。
1 高炉
2 送風管
3 羽口
4 ランス
5 レースウエイ
6 微粉炭(固体還元材)
7 コークス
8 チャー
9 LNG(易燃性還元材)
11 実験炉
12 送風管(燃焼実験装置の)
13 燃焼バーナ
15 レースウエイ(実験炉に形成される)
16 分離装置
17 捕集箱
2 送風管
3 羽口
4 ランス
5 レースウエイ
6 微粉炭(固体還元材)
7 コークス
8 チャー
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11 実験炉
12 送風管(燃焼実験装置の)
13 燃焼バーナ
15 レースウエイ(実験炉に形成される)
16 分離装置
17 捕集箱
Claims (4)
- 高炉の羽口から熱風を高炉へ吹き込むとともに、
易燃性還元材及び支燃性ガスのうちの少なくとも一つと粉状の固体還元材とを、前記羽口からランスを通じて高炉へ吹込む高炉操業方法であって、
前記固体還元材は、粒子径75μm以上の粒子を65mass%以下含有する高炉操業方法。 - 前記支燃性ガスは、50vol%以上の酸素濃度を有し、前記熱風に富化される酸素の一部を前記ランスから吹込む請求項1に記載の高炉操業方法。
- 前記固体還元材が微粉炭である請求項1または請求項2に記載の高炉操業方法。
- 前記易燃性還元材が、水素、都市ガス、LNG、プロパンガス、転炉ガス、高炉ガス、コークス炉ガス、シェールガスの何れかである請求項1ないし請求項3のいずれか1つに記載の高炉操業方法。
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