JPS6375105A - 複合紡糸方法 - Google Patents
複合紡糸方法Info
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- JPS6375105A JPS6375105A JP21585186A JP21585186A JPS6375105A JP S6375105 A JPS6375105 A JP S6375105A JP 21585186 A JP21585186 A JP 21585186A JP 21585186 A JP21585186 A JP 21585186A JP S6375105 A JPS6375105 A JP S6375105A
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Landscapes
- Multicomponent Fibers (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は芯鞘型複合繊維の溶融紡糸方法に関し、更には
均一性に優れた細芯芯鞘型複合繊維の溶融紡糸方法に関
する。
均一性に優れた細芯芯鞘型複合繊維の溶融紡糸方法に関
する。
[従来の技術]
熱可塑性重合体は溶融紡糸することにより、すぐれた機
械的性質、熱的安定性、良好な均一性をもつ繊維となす
ことができ、しかも連続的にかつ高速で安定して繊誰を
1qることができる。
械的性質、熱的安定性、良好な均一性をもつ繊維となす
ことができ、しかも連続的にかつ高速で安定して繊誰を
1qることができる。
持に細芯芯鞘型複合繊維の溶融紡糸は、通常の単成分繊
維の利点を活かしつつ、単成分繊維では17られない特
性をもった繊維を得る溶融紡糸法であり、工業的に非帛
°に価値の高い紡糸法である。
維の利点を活かしつつ、単成分繊維では17られない特
性をもった繊維を得る溶融紡糸法であり、工業的に非帛
°に価値の高い紡糸法である。
従来、芯鞘型複合繊維の溶融紡糸装置および方法として
種々の装置および方法が提案されており、なかでも各成
分の合流位置までの流路をどのように確保し、どのよう
に合流、吐出さけるかについて示されたものが多い。具
体的な技術的思想としては、各成分の計量性、すなわち
芯鞘成分を常に等しい割合で合流させることに関するも
のや、同心性、すなわち芯成分をいかに繊維の中心部に
配置させるかに関するものがある。例えば、特公昭35
−2716号公報は、計量性を高めるために、合流する
直前の成分の通路を狭める。すなわち、速度を高めるこ
とに特徴がある。また、この技術の改良方法として例え
ば特公昭44−7372号公報のように、高い計量性を
確保しつつ同心性を高めるために合流する直前の芯成分
の速度を低く、鞘成分の速度を高くするものなどがある
。以上のように、合流する直前の各成分の速度に言及し
ている発明はいくつか挙げられるが、いづれも鞘成分の
速度は比較的高く採っているのである。
種々の装置および方法が提案されており、なかでも各成
分の合流位置までの流路をどのように確保し、どのよう
に合流、吐出さけるかについて示されたものが多い。具
体的な技術的思想としては、各成分の計量性、すなわち
芯鞘成分を常に等しい割合で合流させることに関するも
のや、同心性、すなわち芯成分をいかに繊維の中心部に
配置させるかに関するものがある。例えば、特公昭35
−2716号公報は、計量性を高めるために、合流する
直前の成分の通路を狭める。すなわち、速度を高めるこ
とに特徴がある。また、この技術の改良方法として例え
ば特公昭44−7372号公報のように、高い計量性を
確保しつつ同心性を高めるために合流する直前の芯成分
の速度を低く、鞘成分の速度を高くするものなどがある
。以上のように、合流する直前の各成分の速度に言及し
ている発明はいくつか挙げられるが、いづれも鞘成分の
速度は比較的高く採っているのである。
[発明か解決しようとする問題点]
しかし、かかる技術を細芯型の芯鞘型複合紡糸に応用す
ると、単成分の溶融紡糸に比べて糸切れ回数が多い欠点
を有していた。特に紡糸速度か5000m/分以上の高
速紡糸領域では、糸切れか博めて頌繁に発生し、高速紡
糸方法の利点である高い生産性、低コスト化が計れない
状態となる。さらに吐出挙動に着目すると、吐出ポリマ
ーのベンディングが多くみられる。ベンゾインクは紡糸
口金の汚れを招き、いわゆる口金修正周期を短かくせざ
るを17なくする。
ると、単成分の溶融紡糸に比べて糸切れ回数が多い欠点
を有していた。特に紡糸速度か5000m/分以上の高
速紡糸領域では、糸切れか博めて頌繁に発生し、高速紡
糸方法の利点である高い生産性、低コスト化が計れない
状態となる。さらに吐出挙動に着目すると、吐出ポリマ
ーのベンディングが多くみられる。ベンゾインクは紡糸
口金の汚れを招き、いわゆる口金修正周期を短かくせざ
るを17なくする。
本発明の目的は、細芯芯型復命繊維の溶融紡糸法におい
て、上記の問題を解決し、良好な製糸性を確保し、かつ
ベンディング発生須度を低くすることにある。
て、上記の問題を解決し、良好な製糸性を確保し、かつ
ベンディング発生須度を低くすることにある。
[問題点を解決するための手段]
前記した本発明の目的は、芯と鞘の各成分の和に対する
芯成分の容積吐出量比率が20%以下の芯鞘型溶融複合
流を形成後、吐出、冷却、引取りを行なう熱可塑性重合
体の溶融紡糸において、合流する際の各成分が下記(1
)オよび(2)式を満足する平均吐出線速度であること
を特徴とする複合紡糸方法によって達成できる。
芯成分の容積吐出量比率が20%以下の芯鞘型溶融複合
流を形成後、吐出、冷却、引取りを行なう熱可塑性重合
体の溶融紡糸において、合流する際の各成分が下記(1
)オよび(2)式を満足する平均吐出線速度であること
を特徴とする複合紡糸方法によって達成できる。
VA≦20・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
・・・・・・・・・・・・・・・・(1)VB/V八≦
0へ08・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
く2)本発明における熱可塑性重合体とはポリアミド、
ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリス
チレン、ポリ塩化ビニリデンなど、溶融紡糸か可能なポ
リマが好適に用いられる。
・・・・・・・・・・・・・・・・(1)VB/V八≦
0へ08・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・・
く2)本発明における熱可塑性重合体とはポリアミド、
ポリエステル、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリス
チレン、ポリ塩化ビニリデンなど、溶融紡糸か可能なポ
リマが好適に用いられる。
また、複合紡糸に供する芯成分と鞘成分は通常i牛71
の異なる二種以上の物質から構成され、前記重合体のい
かなる組合わせも含むことができるが、各成分が前記重
合体の二種以上の混合体、共重合体であってもよい。さ
らに各成分は接着[生、親水性、親油性、染色性、発色
性、光沢、螢光、1す電性、導電性、抗菌性、溶解性、
難燃性、耐熱性、光通過性やその他の機能付与の目的で
無筬粒子、有機物質を任意の添加量、任意の共手合啄1
で添加、共重合することができる。
の異なる二種以上の物質から構成され、前記重合体のい
かなる組合わせも含むことができるが、各成分が前記重
合体の二種以上の混合体、共重合体であってもよい。さ
らに各成分は接着[生、親水性、親油性、染色性、発色
性、光沢、螢光、1す電性、導電性、抗菌性、溶解性、
難燃性、耐熱性、光通過性やその他の機能付与の目的で
無筬粒子、有機物質を任意の添加量、任意の共手合啄1
で添加、共重合することができる。
本発明の芯鞘型溶融複合流とは、鞘成分が芯成分を完全
に覆って吐出孔に向かう流れをいい流れ方向に直角な断
面は同心芯鞘、偏心芯鞘、あるいは芯、鞘とも異形断面
繊維形状でおってもよい。
に覆って吐出孔に向かう流れをいい流れ方向に直角な断
面は同心芯鞘、偏心芯鞘、あるいは芯、鞘とも異形断面
繊維形状でおってもよい。
芯と鞘の各成分の和に対する芯成分の容積吐出量比率と
は 芯成分の容積吐出量比率(%)=芯成分の容積吐出量/
芯と鞘の各成分の容積吐出量の和×の式から求める。−
組の計量装置から計量された各成分が複数の複合流を形
成し、複数のフィラメントを形成するような紡糸装置に
おいては、芯成分の容積吐出量比率は各々の複合流を形
成する直前の各成分の容積吐出量比率から求める。鞘成
分の容積吐出量比率は芯成分のそれと同様に求める。
は 芯成分の容積吐出量比率(%)=芯成分の容積吐出量/
芯と鞘の各成分の容積吐出量の和×の式から求める。−
組の計量装置から計量された各成分が複数の複合流を形
成し、複数のフィラメントを形成するような紡糸装置に
おいては、芯成分の容積吐出量比率は各々の複合流を形
成する直前の各成分の容積吐出量比率から求める。鞘成
分の容積吐出量比率は芯成分のそれと同様に求める。
細芯芯鞘型複合繊維に一般的な特徴の一つは、芯成分が
優れた特徴をもつもののそれ単独では繊維に形成するこ
とが不可能か、もしくは実用に耐える機械的性質等が2
1ぬ足されないことでおる。したかって、本発明に1J
−3ける芯成分の容積吐出量比率は20%以下とする必
要かあり、それを越えると実用に耐える・[)I質が確
保されない。
優れた特徴をもつもののそれ単独では繊維に形成するこ
とが不可能か、もしくは実用に耐える機械的性質等が2
1ぬ足されないことでおる。したかって、本発明に1J
−3ける芯成分の容積吐出量比率は20%以下とする必
要かあり、それを越えると実用に耐える・[)I質が確
保されない。
また、この値は紡糸操作i生の面から1%以上が好まし
く、更に好ましくは3%以上でおる。
く、更に好ましくは3%以上でおる。
次に本発明における各成分の平均吐出線速度とは、各成
分の複合流を形成する直前の平均吐出線速度をいい、一
般には複合流を形成する直前における各成分の容積吐出
量を、複合流を形成する直前における各成分の流れに直
角な断面の面積で除した値をいう。第1〜6図は複合流
を形成させる装置の部分の一例を示す。各図をもとに各
成分の平均吐出線速度を具体的に説明する。
分の複合流を形成する直前の平均吐出線速度をいい、一
般には複合流を形成する直前における各成分の容積吐出
量を、複合流を形成する直前における各成分の流れに直
角な断面の面積で除した値をいう。第1〜6図は複合流
を形成させる装置の部分の一例を示す。各図をもとに各
成分の平均吐出線速度を具体的に説明する。
第1.2図における芯および鞘成分平均吐出線速度VA
、VBはそれぞれ VA −4WA /4a 2 VB=WB/πbt (但し、WA 、WBは複合流を形成する直前における
芯および鞘成分の各容積吐出量(−7秒)である。) 第3図におけるVA 、VBは VA =4WA /πa 2 VB=4WB、/π(C2−b2) となる。第4.5図におけるVA 、VBはVA =
4WA /πa 2 VB =WB /πbt となる。
、VBはそれぞれ VA −4WA /4a 2 VB=WB/πbt (但し、WA 、WBは複合流を形成する直前における
芯および鞘成分の各容積吐出量(−7秒)である。) 第3図におけるVA 、VBは VA =4WA /πa 2 VB=4WB、/π(C2−b2) となる。第4.5図におけるVA 、VBはVA =
4WA /πa 2 VB =WB /πbt となる。
第6図におCプるVA 、VBは
VA −4W八 /πa2
VB =4WB /πb2
となる。
本発明においては、複合流を形成づる装置の製作の容易
性の面から第1.2図のごとく、鞘成分が芯成分に対し
て直角方向から合流し、しかも複合流が芯成分と同じ方
向へ流れるものか好適に用いられる。
性の面から第1.2図のごとく、鞘成分が芯成分に対し
て直角方向から合流し、しかも複合流が芯成分と同じ方
向へ流れるものか好適に用いられる。
本発明において、VAは20(Cm/秒)以下とする必
要がある。VAか20を越えると紡糸性が著しく悪化し
、また吐出ポリマーにベンディングがみられるようにな
る。VAは計量11の確保および装置製作の容易性の面
から0.5以上とすることが好ましい。またVB /V
八は0゜08以下とする必要がある。VB /VAが0
゜08を越えると、紡糸性が署しく悪化し、ベンディン
グがみられるようになる。■3./■/l、は吐出量を
低下すると紡糸性が不安定となること、また装置の操作
の面から0.001以上が好ましく、0.005以上と
することが更に好ましい。このような本発明の範囲外の
値を採ったとぎに生じる紡糸性の不良は当然ながら、糸
に欠陥を内在させているため、延伸工程、延伸同時仮ヨ
リT捏、仮ヨリ工程、撚糸工程、製織編工程での断糸、
毛羽、巻付等の幣害を招く。
要がある。VAか20を越えると紡糸性が著しく悪化し
、また吐出ポリマーにベンディングがみられるようにな
る。VAは計量11の確保および装置製作の容易性の面
から0.5以上とすることが好ましい。またVB /V
八は0゜08以下とする必要がある。VB /VAが0
゜08を越えると、紡糸性が署しく悪化し、ベンディン
グがみられるようになる。■3./■/l、は吐出量を
低下すると紡糸性が不安定となること、また装置の操作
の面から0.001以上が好ましく、0.005以上と
することが更に好ましい。このような本発明の範囲外の
値を採ったとぎに生じる紡糸性の不良は当然ながら、糸
に欠陥を内在させているため、延伸工程、延伸同時仮ヨ
リT捏、仮ヨリ工程、撚糸工程、製織編工程での断糸、
毛羽、巻付等の幣害を招く。
また、この紡糸性不良は、高速紡糸において特に頴著に
見られ、紡糸速度5000m/分以上での断糸、毛羽は
頻繁に発生するようになる。
見られ、紡糸速度5000m/分以上での断糸、毛羽は
頻繁に発生するようになる。
この原因は定かではないが、本発明の範囲外になると、
すなわち、芯成分の平均吐出線速度が速くなりすぎるか
、または鞘成分の平均吐出線速度が芯の平均吐出線速度
に対して速くなりすぎると、複合流の中の芯成分の流れ
が乱れ、不安定となり、溶融複合流の芯成分が太細とな
り、吐出してからのドラフトが繊維軸方向および断面方
向に均等にかからす、そのため太細ムラが拡大し、糸切
れに至る確率か高くなるものと考えられる。
すなわち、芯成分の平均吐出線速度が速くなりすぎるか
、または鞘成分の平均吐出線速度が芯の平均吐出線速度
に対して速くなりすぎると、複合流の中の芯成分の流れ
が乱れ、不安定となり、溶融複合流の芯成分が太細とな
り、吐出してからのドラフトが繊維軸方向および断面方
向に均等にかからす、そのため太細ムラが拡大し、糸切
れに至る確率か高くなるものと考えられる。
本発明では芯鞘型溶融複合流を形成後、吐出、冷却、引
取りを行なうか、ここでいう吐出とは、該複合流を気体
中に吐出することをいい、好ましくは10m/秒以上、
100cm/秒以下、さらに好ましくは3cm/秒以E
、30cm/以下の平均吐出線速度で吐出する。また、
吐出孔はその形状は任意でおり、丸形、T形、Y形、十
字形、スリブ1〜形、五乃至へ葉形などが用いられる。
取りを行なうか、ここでいう吐出とは、該複合流を気体
中に吐出することをいい、好ましくは10m/秒以上、
100cm/秒以下、さらに好ましくは3cm/秒以E
、30cm/以下の平均吐出線速度で吐出する。また、
吐出孔はその形状は任意でおり、丸形、T形、Y形、十
字形、スリブ1〜形、五乃至へ葉形などが用いられる。
本発明でいう冷却とは、吐出された該複合流の溶融物を
引取られる以前にその融点以下に冷却することをいい、
冷却風、冷却浴等を用いた積極的な冷却の他に室温雰囲
気や加圧、減圧した密室中で該複合流の溶融物を引取ら
れる以前にその融点以下に冷却するものであってもよい
。
引取られる以前にその融点以下に冷却することをいい、
冷却風、冷却浴等を用いた積極的な冷却の他に室温雰囲
気や加圧、減圧した密室中で該複合流の溶融物を引取ら
れる以前にその融点以下に冷却するものであってもよい
。
本発明でいう引取りとは、活性的手段を用いて冷却され
た糸状にトラフトを与えることをいい回転体、流体吸引
装置が好ましく用いられる。
た糸状にトラフトを与えることをいい回転体、流体吸引
装置が好ましく用いられる。
また引取り速度に制限はないか好ましくは、10m1分
以上、10000m/分以下、より好ましくは1000
TrL/分以上である。しかしながら本発明の目的の一
つは引取り速度5000m/分以上の紡糸性の安定化に
あり、本発明を引取り速度5000TrL/分以上に適
用することか特に好ましい。
以上、10000m/分以下、より好ましくは1000
TrL/分以上である。しかしながら本発明の目的の一
つは引取り速度5000m/分以上の紡糸性の安定化に
あり、本発明を引取り速度5000TrL/分以上に適
用することか特に好ましい。
[実施例]
以下本発明を実施例により、さらに詳細に説明覆る。
実施例1
ポリエチレングリコールにアルカリ触媒の存在下でアク
リロニトリルを反応させ、さらに水素添加反応を行なう
ことにより両末端の97%以上がアミノ基であるポリエ
チレングリコールジアミン(数平均分子ff14000
)を合成し、これとアジピン濱を常法で塩反応させるこ
とにより、ポリエチレングリコールジアンモニウムアジ
ペートの45%の水溶液を得た。
リロニトリルを反応させ、さらに水素添加反応を行なう
ことにより両末端の97%以上がアミノ基であるポリエ
チレングリコールジアミン(数平均分子ff14000
)を合成し、これとアジピン濱を常法で塩反応させるこ
とにより、ポリエチレングリコールジアンモニウムアジ
ペートの45%の水溶液を得た。
容量2−の濃縮化に上記45%のポリエチレングリコー
ルジアンモニウムアジペート水溶液を200に3.85
%カプロラクタム水溶液を120に!J、40%のへキ
サメヂレンジアンモニウムイソフタレート水溶液を16
に3投入し、常圧で内温が110’Cになるまで約2時
間加熱し80%濃度に濃縮した。つづいて容量800Ω
の甫合缶に上記濃縮液を移行し、重合缶内に25Ω/m
inで窒素を流しながら加熱を開始した。
ルジアンモニウムアジペート水溶液を200に3.85
%カプロラクタム水溶液を120に!J、40%のへキ
サメヂレンジアンモニウムイソフタレート水溶液を16
に3投入し、常圧で内温が110’Cになるまで約2時
間加熱し80%濃度に濃縮した。つづいて容量800Ω
の甫合缶に上記濃縮液を移行し、重合缶内に25Ω/m
inで窒素を流しながら加熱を開始した。
内温が120’Cになった時点でドデシルベンゼンスル
ホン酸ソーダを5.2Kyと1.3.5トリメチル−2
,4,6−1〜す(3,5ジーtert−ブチル4−ヒ
ドロキシベンゼン)ベンゼン5.2Kyを添加し、攪拌
を開始して内温が245℃になるまで、1B時間加熱し
重合を完結させた。
ホン酸ソーダを5.2Kyと1.3.5トリメチル−2
,4,6−1〜す(3,5ジーtert−ブチル4−ヒ
ドロキシベンゼン)ベンゼン5.2Kyを添加し、攪拌
を開始して内温が245℃になるまで、1B時間加熱し
重合を完結させた。
重合終了後缶内に窒素で7Nff/cffl(G)の圧
力をかけ約幅15cm、厚さ1.5mのベルト状に溶融
ポリマを回転無端ベルト(長さ6m、ベルト材質ニステ
ンレス、裏面を水スプレーで冷却)上に押出し、冷却後
通常の方法でペレタイズした。
力をかけ約幅15cm、厚さ1.5mのベルト状に溶融
ポリマを回転無端ベルト(長さ6m、ベルト材質ニステ
ンレス、裏面を水スプレーで冷却)上に押出し、冷却後
通常の方法でペレタイズした。
得られたペレットの相対粘度は2.18であった。公入
口の複合紡糸装置を使用し、上記の方法で製造したブロ
ックポリエーテルアミド組成吻からなるペレットを極限
粘度を変更したポリエチレンテレフタレートペレットに
10重量%混合したペレットを芯成分とし、一方のホッ
パーから供給し、他方のホッパーから極限粘度0゜63
ポリエチレンテレフタレートを鞘成分として供給し、芯
成分の容積吐出量比率を10%として、同心の芯鞘型複
合繊維を紡糸温度290°C1−礼当たりの芯と鞘の各
成分の容積吐出量の和を0.0196c4/秒として、
インターレースて交絡を付与しつつ巻取速度60007
7L/分で紡糸し、50デニール24フイラメン1〜の
糸を17だ。口金は第1図に模したa=0.02(c、
7+> 、b=0.25 (cm) 、t =0.05
(crrr )の揚台口金を用いた。
口の複合紡糸装置を使用し、上記の方法で製造したブロ
ックポリエーテルアミド組成吻からなるペレットを極限
粘度を変更したポリエチレンテレフタレートペレットに
10重量%混合したペレットを芯成分とし、一方のホッ
パーから供給し、他方のホッパーから極限粘度0゜63
ポリエチレンテレフタレートを鞘成分として供給し、芯
成分の容積吐出量比率を10%として、同心の芯鞘型複
合繊維を紡糸温度290°C1−礼当たりの芯と鞘の各
成分の容積吐出量の和を0.0196c4/秒として、
インターレースて交絡を付与しつつ巻取速度60007
7L/分で紡糸し、50デニール24フイラメン1〜の
糸を17だ。口金は第1図に模したa=0.02(c、
7+> 、b=0.25 (cm) 、t =0.05
(crrr )の揚台口金を用いた。
このとき、−礼当たりの芯、鞘成分の容積吐出:IxW
A 、waはそれぞれO,0O196ad/秒、0.0
176on/秒であり、平均吐出線速度V八、VBはそ
れぞれ6.24cm/′秒、0゜449cm/秒であり
、VB/′VA=0.072である。10時間連続巻取
したところ、糸切れは無く、巻−ヒがったパッケージを
観察したところ毛羽の発生も見られなかった。また、こ
の時点で口金部を観察したところ、24孔の吐出孔には
いずれもベンディングが発生していなかった。
A 、waはそれぞれO,0O196ad/秒、0.0
176on/秒であり、平均吐出線速度V八、VBはそ
れぞれ6.24cm/′秒、0゜449cm/秒であり
、VB/′VA=0.072である。10時間連続巻取
したところ、糸切れは無く、巻−ヒがったパッケージを
観察したところ毛羽の発生も見られなかった。また、こ
の時点で口金部を観察したところ、24孔の吐出孔には
いずれもベンディングが発生していなかった。
実施例2.3・比較実施例1〜3
一礼当たりの芯、鞘成分の容積吐出量の割合を変えた以
外は実施例1に従って紡糸した。結果を表1に示す。紡
糸時の糸切れ回数および毛羽の発生数は10時間巻取り
の結果を示す。
外は実施例1に従って紡糸した。結果を表1に示す。紡
糸時の糸切れ回数および毛羽の発生数は10時間巻取り
の結果を示す。
実施例1と同様に口金部を観察したところ、いずれの比
較実施例の場合も口金には1孔から8孔の吐出孔にベン
ディングがみられた。
較実施例の場合も口金には1孔から8孔の吐出孔にベン
ディングがみられた。
実施例4・比較実施例4〜6
0金を変えて、各成分の平均吐出線速度を変更した以外
は、実施例1と同様に紡糸した。この際、口金合流部は
第1図を模したものを使用し、各寸法a、b、tの値を
変えることにより各成分の平均吐出線速度を変更した。
は、実施例1と同様に紡糸した。この際、口金合流部は
第1図を模したものを使用し、各寸法a、b、tの値を
変えることにより各成分の平均吐出線速度を変更した。
結果を表2に示す。
表2に示すよう(こ、VAJ3よびVB’/VAの値か
本発明の範囲内にあるものは紡糸性が極めて良好であっ
た。
本発明の範囲内にあるものは紡糸性が極めて良好であっ
た。
[発明の効果]
本発明は上述したように、細芯芯鞘型複合紡糸において
複合口金内で各成分か合流する直前の吐出線速度を特定
化することにより、紡糸時の糸切れ及び毛羽の発生を防
止し、またポリマーのベンディング現象を抑イ1[シた
ものでおる。
複合口金内で各成分か合流する直前の吐出線速度を特定
化することにより、紡糸時の糸切れ及び毛羽の発生を防
止し、またポリマーのベンディング現象を抑イ1[シた
ものでおる。
本発明の要件を満たすことにより、合流後の流れか極め
て安定し、吐出挙動および吐出後の糸状細化の挙動が安
定したために改善されたと考えている。
て安定し、吐出挙動および吐出後の糸状細化の挙動が安
定したために改善されたと考えている。
本発明に従って紡糸された複合繊維は、紡糸パッケージ
内に毛羽等の欠陥を含んでいないので延伸、延伸板ヨリ
、また、装織偏時の毛羽発生や各工程の糸条通過性が良
好となった。そして最終製品は、細芯芯鞘型複合繊維の
高い価値を活かした品位の優れたものとなったのである
。
内に毛羽等の欠陥を含んでいないので延伸、延伸板ヨリ
、また、装織偏時の毛羽発生や各工程の糸条通過性が良
好となった。そして最終製品は、細芯芯鞘型複合繊維の
高い価値を活かした品位の優れたものとなったのである
。
ざらに、高速紡糸に通用することにより、延伸すること
なく実用に耐える繊維を安定して13ることかでき、高
付加価値の繊維を極めて安価に生産することが可能とな
った。
なく実用に耐える繊維を安定して13ることかでき、高
付加価値の繊維を極めて安価に生産することが可能とな
った。
第1〜6図は本発明で好適に用いられる芯鞘型溶融複合
流を形成させる装置の複合流を形成する部分を示す。 11許出願人 東 し 株 式 会 社第1図 (Δ1 第6図 第5図 第2図 第4図 (B) 第6図
流を形成させる装置の複合流を形成する部分を示す。 11許出願人 東 し 株 式 会 社第1図 (Δ1 第6図 第5図 第2図 第4図 (B) 第6図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 芯と鞘の各成分の和に対する芯成分の容積吐出量比率が
20%以下の芯鞘型溶融複合流を形成後、吐出、冷却、
引取りを行なう熱可塑性重合体の溶融紡糸において、合
流する際の各成分が下記(1)および(2)式を満足す
る平均吐出線速度であることを特徴とする複合紡糸方法
。 VA≦20……………………………(1) VB/VA≦0.08………………(2) ただし、VAは芯成分の平均吐出線速度(cm/秒) VBは鞘成分の平均吐出線速度(cm/秒)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21585186A JPS6375105A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 複合紡糸方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP21585186A JPS6375105A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 複合紡糸方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6375105A true JPS6375105A (ja) | 1988-04-05 |
JPH043445B2 JPH043445B2 (ja) | 1992-01-23 |
Family
ID=16679324
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP21585186A Granted JPS6375105A (ja) | 1986-09-16 | 1986-09-16 | 複合紡糸方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6375105A (ja) |
-
1986
- 1986-09-16 JP JP21585186A patent/JPS6375105A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH043445B2 (ja) | 1992-01-23 |
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Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |