JPS6363729A - 空気タイヤ - Google Patents
空気タイヤInfo
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- JPS6363729A JPS6363729A JP62004226A JP422687A JPS6363729A JP S6363729 A JPS6363729 A JP S6363729A JP 62004226 A JP62004226 A JP 62004226A JP 422687 A JP422687 A JP 422687A JP S6363729 A JPS6363729 A JP S6363729A
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Links
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J3/00—Processes of treating or compounding macromolecular substances
- C08J3/20—Compounding polymers with additives, e.g. colouring
- C08J3/22—Compounding polymers with additives, e.g. colouring using masterbatch techniques
- C08J3/226—Compounding polymers with additives, e.g. colouring using masterbatch techniques using a polymer as a carrier
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60C—VEHICLE TYRES; TYRE INFLATION; TYRE CHANGING; CONNECTING VALVES TO INFLATABLE ELASTIC BODIES IN GENERAL; DEVICES OR ARRANGEMENTS RELATED TO TYRES
- B60C1/00—Tyres characterised by the chemical composition or the physical arrangement or mixture of the composition
- B60C1/0016—Compositions of the tread
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08L—COMPOSITIONS OF MACROMOLECULAR COMPOUNDS
- C08L21/00—Compositions of unspecified rubbers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J2321/00—Characterised by the use of unspecified rubbers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
- C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
- C08J2423/00—Characterised by the use of homopolymers or copolymers of unsaturated aliphatic hydrocarbons having only one carbon-to-carbon double bond; Derivatives of such polymers
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/80—Technologies aiming to reduce greenhouse gasses emissions common to all road transportation technologies
- Y02T10/86—Optimisation of rolling resistance, e.g. weight reduction
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
[産業上の利用分野]
本発明は、空気タイヤのトレッドキャップに有用なゴム
配合物に間する。
配合物に間する。
[従来の技術および問題点]
トレッドキャップは、ころがり抵抗に寄与する主要なも
のと考えられる。そのためトレッドキャップ配合物の低
ヒステリシス及び低エネルギー損失の性質はタイヤの燃
料費を改善する最も重要な単一因子の一つと考えられる
。
のと考えられる。そのためトレッドキャップ配合物の低
ヒステリシス及び低エネルギー損失の性質はタイヤの燃
料費を改善する最も重要な単一因子の一つと考えられる
。
配合物のヒステリシスを改良することは比較的容易であ
るが、牽引力の性質を損失すること無くこの性質を改良
することはかなり困難である。これは硬度(コーナーリ
ングに関係する)と共に及び熱間引裂き抵抗(金型の抜
取りに間係する)を保持しつつ摩擦抵抗を維持しなけれ
ばならない場合にはますます困難である。そのためにヒ
ステリシスを改良しつつ諸性質のバランスを改良したり
または維持するように配合を行なうという考えは非常に
まれであり空気タイヤ用の改良されたトレッドキャップ
を製造することが大いに探求されている。
るが、牽引力の性質を損失すること無くこの性質を改良
することはかなり困難である。これは硬度(コーナーリ
ングに関係する)と共に及び熱間引裂き抵抗(金型の抜
取りに間係する)を保持しつつ摩擦抵抗を維持しなけれ
ばならない場合にはますます困難である。そのためにヒ
ステリシスを改良しつつ諸性質のバランスを改良したり
または維持するように配合を行なうという考えは非常に
まれであり空気タイヤ用の改良されたトレッドキャップ
を製造することが大いに探求されている。
[発明が解決しようとする問題点]
本発明の目的は上で述べた困難を回避して改良したトレ
ッドキャップを有する空気タイヤを提供することである
。
ッドキャップを有する空気タイヤを提供することである
。
本発明の他の目的は改良した空気タイヤ用トレッドキャ
ップの製造方法を提供することである。
ップの製造方法を提供することである。
本発明のこれらの及び他の目的及び効果は、以下におけ
る詳しい記述、実施例及びトレッドゴムDTI(乾燥牽
引力インジケーター)と乾燥道路タイヤ牽引データとの
間係を図式した添付図面から当業者にとって更に明らか
となるだろう。
る詳しい記述、実施例及びトレッドゴムDTI(乾燥牽
引力インジケーター)と乾燥道路タイヤ牽引データとの
間係を図式した添付図面から当業者にとって更に明らか
となるだろう。
[問題を解決する手段]
本発明によれば、空気タイヤ用ゴムトレッドキャップ配
合物中に少量の細分割された高密度、高分子量ポリエチ
レンを好ましくは追加のプロセスオイルと共に用いるこ
とにより良好なtanS値(低ころがり抵抗を示す比較
的低いヒステリシス)及び良好なウェットμ(比較的高
い湿り摩擦係数)を示し、一方良好なタイヤのハンドリ
ング、暦耗及びタイヤ−金型取り出し性等に必要な剛性
、磨耗、及び引裂き性を保持するキャップを提供する。
合物中に少量の細分割された高密度、高分子量ポリエチ
レンを好ましくは追加のプロセスオイルと共に用いるこ
とにより良好なtanS値(低ころがり抵抗を示す比較
的低いヒステリシス)及び良好なウェットμ(比較的高
い湿り摩擦係数)を示し、一方良好なタイヤのハンドリ
ング、暦耗及びタイヤ−金型取り出し性等に必要な剛性
、磨耗、及び引裂き性を保持するキャップを提供する。
このようにして、通常のタイプと量のカーボンブラック
と共に補強の一部としてトレッド配合物中に高分子量(
HMW)ポリエチレンの小粒子を使用すること、及びプ
ロセスオイルの増加によって、タイヤころがり抵抗、牽
引、摩耗、ハンドリング及び熱間型−取り出し引裂き抵
抗のバランスが改良する。又、本発明の硬化可能な配合
物は、もしも高分子量(HMl、l)ポリエチレンが密
閉式ミキサー中で通常の2−パス混合の最後のパスで、
ポリエチレンの軟化温度以下の混合温度で硬化剤等と共
に混合されると、押出された時に裂けた角を有する粗い
押し出し物を与えない。高分子ffi (HMν)ポリ
エチレンは記載したタイヤ配合物の混合操作において、
ポリエチレンの微粒子である性質が約360°F(18
2,2℃)に達する高温硬化後においても変化しないも
のである。
と共に補強の一部としてトレッド配合物中に高分子量(
HMW)ポリエチレンの小粒子を使用すること、及びプ
ロセスオイルの増加によって、タイヤころがり抵抗、牽
引、摩耗、ハンドリング及び熱間型−取り出し引裂き抵
抗のバランスが改良する。又、本発明の硬化可能な配合
物は、もしも高分子量(HMl、l)ポリエチレンが密
閉式ミキサー中で通常の2−パス混合の最後のパスで、
ポリエチレンの軟化温度以下の混合温度で硬化剤等と共
に混合されると、押出された時に裂けた角を有する粗い
押し出し物を与えない。高分子ffi (HMν)ポリ
エチレンは記載したタイヤ配合物の混合操作において、
ポリエチレンの微粒子である性質が約360°F(18
2,2℃)に達する高温硬化後においても変化しないも
のである。
本発明のトレッドキャップ配合物に用いられるポリエチ
レンは、結晶質の線状ポリエチレンで、重量平均分子量
が約百万〜六百万であり、好ましくは約百五十万である
。密度(g/cc)は約0.93〜0.95を有し、軟
化点は約275°F(135℃)よりも上であり、粒径
は粒子の約701が合衆国標準目盛No。
レンは、結晶質の線状ポリエチレンで、重量平均分子量
が約百万〜六百万であり、好ましくは約百五十万である
。密度(g/cc)は約0.93〜0.95を有し、軟
化点は約275°F(135℃)よりも上であり、粒径
は粒子の約701が合衆国標準目盛No。
100篩を通過し、粒子の99Xが目盛No、80篩を
通過する粒径を有する。ポリエチレンは約2〜20、好
ましくは5〜15PHRの量(ゴム重量で100部当た
りの重量部)を使用する。
通過する粒径を有する。ポリエチレンは約2〜20、好
ましくは5〜15PHRの量(ゴム重量で100部当た
りの重量部)を使用する。
密閉式ミキサーに加えられるプロセスオイル、例えば、
パラフィン系、ナフテン系、芳香族又はこれらの配合物
は約4〜65、好ましくは6〜40PHR量で用いられ
る。オイルの量は一部分はオイルの粘度及び特定の配合
工程の必要により決るが、望ましい場合には、該プロセ
スオイルの追加の量が高分子量()IMW)ポリエチレ
ンの添加によって生じた増大した剛性を補うために用い
られる。
パラフィン系、ナフテン系、芳香族又はこれらの配合物
は約4〜65、好ましくは6〜40PHR量で用いられ
る。オイルの量は一部分はオイルの粘度及び特定の配合
工程の必要により決るが、望ましい場合には、該プロセ
スオイルの追加の量が高分子量()IMW)ポリエチレ
ンの添加によって生じた増大した剛性を補うために用い
られる。
ゴムトレッド配合物は天然ゴム、ポリイソプレン、低、
中又は高ビニルのエマルジョン又は溶液SBR、シスポ
リブタジェン、ビニルポリブタジェン等の1ないしそれ
以上のゴム等のタイヤトレツドに用いられる通常のゴム
を含有する。 SBR又はポリブタジェンポリマーは油
展される。他の配合成分は、遅延剤(リターダ−)、ワ
ックス、酸化防止剤、酸化亜鉛及びステアリン酸のよう
な活性剤、強化カーボンブラック、イオウ及び促進剤を
含む。
中又は高ビニルのエマルジョン又は溶液SBR、シスポ
リブタジェン、ビニルポリブタジェン等の1ないしそれ
以上のゴム等のタイヤトレツドに用いられる通常のゴム
を含有する。 SBR又はポリブタジェンポリマーは油
展される。他の配合成分は、遅延剤(リターダ−)、ワ
ックス、酸化防止剤、酸化亜鉛及びステアリン酸のよう
な活性剤、強化カーボンブラック、イオウ及び促進剤を
含む。
本発明のトレッドキャップ配合物は、バイアス、ベルト
付バイアス及びラジアルの乗用、軽トラツク、トラック
、バス、オフロード、トレーラ、農場用及び飛行機用タ
イヤの製造においてトレッドキャップとして用いられる
。
付バイアス及びラジアルの乗用、軽トラツク、トラック
、バス、オフロード、トレーラ、農場用及び飛行機用タ
イヤの製造においてトレッドキャップとして用いられる
。
以下の実施例は当業者に本発明を更に詳細に説明するも
のである。
のである。
「実施例1〕
「A」と表示したトレッドキャップ配合物の調製におい
て、天然ゴム、93Xシス−ポリブタジェン、中密度ビ
ニルポリブタジェン、カーボンブラック、ワックス、ア
ミン酸化防止剤、活性剤(ステアリン酸及び酸化亜鉛)
及びプロセスオイルをバンバリー中で約320” F(
160℃)(範囲的290′″〜350°F(143,
3〜176.7℃))で混合した。この最初のバスミッ
クス、又はマスターバッチは通常実施されるように冷却
しそしてハンドリングができるようにシートに剥がすた
めに二個のロールミル上に排出する。冷却されたマスタ
ーバッチ原料は密閉ミキサー(バンバリー)に再び充填
し、硬1ヒ剤(スルフェンアミド促進剤及び不溶解性イ
オウ)を添加し、約220°F(104,4℃)の吐出
温度に混合した。もっとも温度は約240°F(115
,6℃)の高さ、又は200’ F(93,3℃)の低
さでもかまわない、トレッドキャップ配合物を調製し、
以下のように表示した。
て、天然ゴム、93Xシス−ポリブタジェン、中密度ビ
ニルポリブタジェン、カーボンブラック、ワックス、ア
ミン酸化防止剤、活性剤(ステアリン酸及び酸化亜鉛)
及びプロセスオイルをバンバリー中で約320” F(
160℃)(範囲的290′″〜350°F(143,
3〜176.7℃))で混合した。この最初のバスミッ
クス、又はマスターバッチは通常実施されるように冷却
しそしてハンドリングができるようにシートに剥がすた
めに二個のロールミル上に排出する。冷却されたマスタ
ーバッチ原料は密閉ミキサー(バンバリー)に再び充填
し、硬1ヒ剤(スルフェンアミド促進剤及び不溶解性イ
オウ)を添加し、約220°F(104,4℃)の吐出
温度に混合した。もっとも温度は約240°F(115
,6℃)の高さ、又は200’ F(93,3℃)の低
さでもかまわない、トレッドキャップ配合物を調製し、
以下のように表示した。
rA+5PHR1,5MMW PEJ
rA+10PHR1,5MM1.l PEJrA+1O
PHR1,5MM讐pl:+QPHRナフテン系オイル
」rA++oF’HR1,5MM讐Pε+12PHRナ
フテン系オイル」(MMW=百万分子り これらのうちで1.5MMW PEは常に第二のバスミ
ックスで加えた以外、上で述べたような方法で硬化剤と
共に混合した。もし使用するならば、別に6部又は12
部のナフテン系プロセスオイルを通常良好に実施してい
るように、ブラック混合の後の最初のバスミックスのお
よそ中頃で添加する。
PHR1,5MM讐pl:+QPHRナフテン系オイル
」rA++oF’HR1,5MM讐Pε+12PHRナ
フテン系オイル」(MMW=百万分子り これらのうちで1.5MMW PEは常に第二のバスミ
ックスで加えた以外、上で述べたような方法で硬化剤と
共に混合した。もし使用するならば、別に6部又は12
部のナフテン系プロセスオイルを通常良好に実施してい
るように、ブラック混合の後の最初のバスミックスのお
よそ中頃で添加する。
試料を最後の材料から切取り、金型に詰めて320°F
(160℃)で硬化した。十分に硬化し、冷却した試料
を次いで試験した。得られた結果を以下の表−1に示す
。
(160℃)で硬化した。十分に硬化し、冷却した試料
を次いで試験した。得られた結果を以下の表−1に示す
。
表−1
配合変化 イース゛シイ MTS
シー10(PHRjl)
tanδ tanδ メー
タ12へ5フ ′Ja ? −A1ヤブフ0配
合A、対照 、256 .205
631ヤッフ0配合A
、265 .200 66+5P
HR1,5門MW PE 鳥ヤブフ0配合A 、255 .199
70+lOPHR1,5MM讐 E キ十プフ0配合A 、246
.191 66+IOPHR1,5M
M讐 PE ÷6 PHR ナフテン系オイル Nヤブフ0配合A 、242
.194 64+IOPHR1,
5MMす PE +12 PHR ナフテシ系オイル 物質 動的 熱間 ピコ弾性率 型
引裂き 指数 MTS 350@F 12ヘルプ ヘヤプフ0配合A、 2130
.39” 133対照 夷ヤッフ0配合A 2480
.41” 156÷5PHR1,5MM讐P
E Aヤフフ0配合A 2780
.44” 182+lOPHR1,5MM讐 PE 1ヤブフ6配合A 2+90
.44” 157+10 PHR1,5MM
讐PE +6 PHRナフテン系オイル キャフフ0配合A 2050
.19” 159+lOPHR1,5MM讐 PE 412 PHR ナフテン系オイル #J質 実験室乾燥 I PST牽引
力 ウェットλキッド イシシ゛ケータ−摩擦係数 (μ ) 1ヤフフ6配合A、 、037
.45対照 hフッ0配合A 、037
.47+5PHR1,5MM讐PE キャップ0配合A 、034
.46410 PHR1,5MM
W PE4 ヤフフ0配合A 、040
.46÷10 PHR1,5MM讐 PE ÷6 PHR ナフテン系オイル Aヤッフ9配合A 、045
.46+10 PHR1,5M
M讐P E 412 PHR ナフテン系オイル 実験室牽引試験又はピコ磨耗試験のΔ粍表面には肉眼で
見えるようなポリエチレンの粒子は存在しない。
シー10(PHRjl)
tanδ tanδ メー
タ12へ5フ ′Ja ? −A1ヤブフ0配
合A、対照 、256 .205
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HR1,5門MW PE 鳥ヤブフ0配合A 、255 .199
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.191 66+IOPHR1,5M
M讐 PE ÷6 PHR ナフテン系オイル Nヤブフ0配合A 、242
.194 64+IOPHR1,
5MMす PE +12 PHR ナフテシ系オイル 物質 動的 熱間 ピコ弾性率 型
引裂き 指数 MTS 350@F 12ヘルプ ヘヤプフ0配合A、 2130
.39” 133対照 夷ヤッフ0配合A 2480
.41” 156÷5PHR1,5MM讐P
E Aヤフフ0配合A 2780
.44” 182+lOPHR1,5MM讐 PE 1ヤブフ6配合A 2+90
.44” 157+10 PHR1,5MM
讐PE +6 PHRナフテン系オイル キャフフ0配合A 2050
.19” 159+lOPHR1,5MM讐 PE 412 PHR ナフテン系オイル #J質 実験室乾燥 I PST牽引
力 ウェットλキッド イシシ゛ケータ−摩擦係数 (μ ) 1ヤフフ6配合A、 、037
.45対照 hフッ0配合A 、037
.47+5PHR1,5MM讐PE キャップ0配合A 、034
.46410 PHR1,5MM
W PE4 ヤフフ0配合A 、040
.46÷10 PHR1,5MM讐 PE ÷6 PHR ナフテン系オイル Aヤッフ9配合A 、045
.46+10 PHR1,5M
M讐P E 412 PHR ナフテン系オイル 実験室牽引試験又はピコ磨耗試験のΔ粍表面には肉眼で
見えるようなポリエチレンの粒子は存在しない。
上で述べた実験において、l0PHRポリエチレンと1
2PHRオイルを用いる最後の実験は、「A」対照配合
と比べころがり抵抗と牽引力を改良し、一方それ以外の
、ハンドリング、熱間型取り出し引裂き抵抗の性質は少
なくとも対照と同等に保持されることが望まれる場合に
於けるトレッドの性質の最も優れたバランスを達成する
のに最善であることを示している。
2PHRオイルを用いる最後の実験は、「A」対照配合
と比べころがり抵抗と牽引力を改良し、一方それ以外の
、ハンドリング、熱間型取り出し引裂き抵抗の性質は少
なくとも対照と同等に保持されることが望まれる場合に
於けるトレッドの性質の最も優れたバランスを達成する
のに最善であることを示している。
その代りに、タイヤハンドリング応答を増大するための
堅さを有意義に増大させ、磨耗抵抗を改良させるがころ
がり抵抗とウェット牽引に悪影響を生しることなく、か
つ乾燥牽引及び熱間型引裂き抵抗への悪影響は最小にと
どめることが望まれる場合に於てはキャップ配合A+1
0PHR1,5MMW PEは、上で述べた実験のなか
から選ばれる最善のものを示している。
堅さを有意義に増大させ、磨耗抵抗を改良させるがころ
がり抵抗とウェット牽引に悪影響を生しることなく、か
つ乾燥牽引及び熱間型引裂き抵抗への悪影響は最小にと
どめることが望まれる場合に於てはキャップ配合A+1
0PHR1,5MMW PEは、上で述べた実験のなか
から選ばれる最善のものを示している。
表−1の注釈
n :
計測イエ−ズリ−オシログラフを用いて、室温で約5ヘ
ルツで、又はMTSダイナミック スペクトロメータ
モデル830で室温て12ヘルツで測定したエネルギー
損失の用語である。これはころがり抵抗と比例関係があ
る。 tanδが低い程ころがり抵抗が低くなる。
ルツで、又はMTSダイナミック スペクトロメータ
モデル830で室温て12ヘルツで測定したエネルギー
損失の用語である。これはころがり抵抗と比例関係があ
る。 tanδが低い程ころがり抵抗が低くなる。
ψ −「A 9 口 −−:AS7M
02240の記載に準じて実施した。大きい数字は高い
硬度を意味する。トレッド硬度は、要求されたタイヤの
ハンドリング性に効果を与えるために用いられる幾つか
のパラメーターの一つである。トレッド硬度が高いとコ
ーナーリング係数が多少高くなる。
02240の記載に準じて実施した。大きい数字は高い
硬度を意味する。トレッド硬度は、要求されたタイヤの
ハンドリング性に効果を与えるために用いられる幾つか
のパラメーターの一つである。トレッド硬度が高いとコ
ーナーリング係数が多少高くなる。
動」L弾4L里≦−
MTSモデル830ダイマミック スペクトルメーター
を用いて、室温で12ヘルツで操作して測定した。動的
モードの相対的強化の指針。大きな弾性率は大きな強化
を示す。
を用いて、室温で12ヘルツで操作して測定した。動的
モードの相対的強化の指針。大きな弾性率は大きな強化
を示す。
B II l 虫 :350°F
(176,7℃)で硬化した試料を一般的なラジアル乗
用自動車タイヤトレッドの典型的なトレッッドパターン
を模擬した型から抜出して測定した。引裂きの全長は直
接工場引裂き経験と関係する。低い数字が墾ましい。
(176,7℃)で硬化した試料を一般的なラジアル乗
用自動車タイヤトレッドの典型的なトレッッドパターン
を模擬した型から抜出して測定した。引裂きの全長は直
接工場引裂き経験と関係する。低い数字が墾ましい。
旦二口11」i数ニー
ASTM D2228の記載に準じて実施した。高い数
字はこの試験において良好な摩耗抵抗を示し、そして路
面上でのより長時間の摩擦ポテンシャルを指示する。こ
の試験は一般にラジアルブライタイヤの通常の懲耗にお
いて観測されるよりも更に厳しいものである。
字はこの試験において良好な摩耗抵抗を示し、そして路
面上でのより長時間の摩擦ポテンシャルを指示する。こ
の試験は一般にラジアルブライタイヤの通常の懲耗にお
いて観測されるよりも更に厳しいものである。
工・・、・・ ゝ ・ 工・・ :ブリテ
ッシュポータブルスキッドテスター(l PST)機器
で湿った道路を模擬するため:こ湿った平滑なコンクリ
ート表面を用いて測定した。ウェット−スキッド値は6
5/35ESBR/BR対照トレツド処方の標準μmウ
ェット値の0.600に対するものである。それはウェ
ットタイヤ牽引力データと比例関係がある0μmウェッ
トが高い程、湿った道路上の牽引力性能が良い。
ッシュポータブルスキッドテスター(l PST)機器
で湿った道路を模擬するため:こ湿った平滑なコンクリ
ート表面を用いて測定した。ウェット−スキッド値は6
5/35ESBR/BR対照トレツド処方の標準μmウ
ェット値の0.600に対するものである。それはウェ
ットタイヤ牽引力データと比例関係がある0μmウェッ
トが高い程、湿った道路上の牽引力性能が良い。
Eu邦≦−
ブタジエン−1,3とスチレン(約23.5Xスチレン
)の乳化重合共重合体。
)の乳化重合共重合体。
U二
ポリブタジェン、約93χシス。
DTIは東軸としてタンジェントδ対各配合物のlog
−周波数−平方の線型プロットの勾配である。
−周波数−平方の線型プロットの勾配である。
ここでタンジェントδはMTSモデル830ダイナミッ
ク スペクトロメータにより周波数4’]1−30ヘル
ツの範囲で室温73°F(22,8℃)で測定した。機
器をHvaした牽引トレーラで測定したように、DTI
が大きい程、ラジアル乗用自動車タイヤ上のあるトレッ
ド配合物の乾燥牽引力のピークが大きくなる。
ク スペクトロメータにより周波数4’]1−30ヘル
ツの範囲で室温73°F(22,8℃)で測定した。機
器をHvaした牽引トレーラで測定したように、DTI
が大きい程、ラジアル乗用自動車タイヤ上のあるトレッ
ド配合物の乾燥牽引力のピークが大きくなる。
タイヤ乾燥牽引力が上記インジケーターで予想されるこ
とはノルドシークによって提案された理想的トレッドゴ
ムプロット「理想的トレッドゴムの開発に関するモデル
研究」、A、C,Sラバ一部門報告、1984年春季年
会)及びその池で証明されろ。
とはノルドシークによって提案された理想的トレッドゴ
ムプロット「理想的トレッドゴムの開発に関するモデル
研究」、A、C,Sラバ一部門報告、1984年春季年
会)及びその池で証明されろ。
即ち、乾燥牽引力及び低ころがり抵抗の改良された向合
を有する新規トレッドゴムのtanδにおけろ望ましい
変化くすなわち、同じ又は低いころがり抵抗での大きな
乾燥牽引力)は、 乾燥牽引力の周波数範囲における増加したtanδ及び
/又は; タイヤころがり抵抗測定の周波数範囲におけるtanδ
の減少[これは関係する周波数の間のjanδ対周波数
(又はVLF(ウィリアムスーランデルーフェリイ)周
波数;H度変化当りの温度〉の線型関数の絶対勾配の増
加と同等である] によって得られる。
を有する新規トレッドゴムのtanδにおけろ望ましい
変化くすなわち、同じ又は低いころがり抵抗での大きな
乾燥牽引力)は、 乾燥牽引力の周波数範囲における増加したtanδ及び
/又は; タイヤころがり抵抗測定の周波数範囲におけるtanδ
の減少[これは関係する周波数の間のjanδ対周波数
(又はVLF(ウィリアムスーランデルーフェリイ)周
波数;H度変化当りの温度〉の線型関数の絶対勾配の増
加と同等である] によって得られる。
1−30ヘルツの容易に測定できる範囲におけるtan
δの線型間数からの勾配決定は、問題の周波数量(67
”自動車用車輪上での乾燥牽引力及びころがり抵抗測定
でのもの)の勾配を予知するのに実際の配合物に対し十
分である。
δの線型間数からの勾配決定は、問題の周波数量(67
”自動車用車輪上での乾燥牽引力及びころがり抵抗測定
でのもの)の勾配を予知するのに実際の配合物に対し十
分である。
タイヤ乾燥牽引の予知をするものとして上記のラド配合
物の添付図面で示した相関試験によって証明された。
物の添付図面で示した相関試験によって証明された。
[実施例2]
ころがり抵抗を維持又は減少しつつ、乾燥牽引力を少し
改良することが望まれる場合のタイヤ試験で、一方が上
で述べたと同様のHM−ポリエチレン及び別のプロセス
オイルを含有すること以外同じ成分と量を含む二つのト
レッドキャップ配合物を用いて、寸法LT245/75
R16の軽トラツクタイヤをつくった。rCJと表示し
たHMWポリエチレン無しの配合物は、密閉ミキサー中
で通常のニバス混合で天然ゴム、カーボンブラック、芳
香族プロセスオイル、アミン酸化防止剤、活性剤〈ステ
アリン酸及び酸化亜鉛〉及び硬化剤(スルフェンアミド
(足進剤及びイオウ)からなる。「D」と表示した配合
物は、)IM讐ポリエチレン4部(PHR)と、最後の
バス混合くすでに「C」配合で使われた全以上を越えて
)に添加された追加の芳香族プロセスオイル5部を含む
、以下の表−2は乾燥−路面牽引力と、ころがり抵抗デ
ータを含む。
改良することが望まれる場合のタイヤ試験で、一方が上
で述べたと同様のHM−ポリエチレン及び別のプロセス
オイルを含有すること以外同じ成分と量を含む二つのト
レッドキャップ配合物を用いて、寸法LT245/75
R16の軽トラツクタイヤをつくった。rCJと表示し
たHMWポリエチレン無しの配合物は、密閉ミキサー中
で通常のニバス混合で天然ゴム、カーボンブラック、芳
香族プロセスオイル、アミン酸化防止剤、活性剤〈ステ
アリン酸及び酸化亜鉛〉及び硬化剤(スルフェンアミド
(足進剤及びイオウ)からなる。「D」と表示した配合
物は、)IM讐ポリエチレン4部(PHR)と、最後の
バス混合くすでに「C」配合で使われた全以上を越えて
)に添加された追加の芳香族プロセスオイル5部を含む
、以下の表−2は乾燥−路面牽引力と、ころがり抵抗デ
ータを含む。
表−2
D
相対40MPH乾燥牽引力、 100 105
ビーク/スライド 平均 6フインチ路面車輪 44.9 43.7
ころがり抵抗、二】−トシ 表−2の注釈 MH↑ : オウトモチブブルーブインググランド、ペコス、テキサ
スの表面「S」の牽引トレーラ試験。
ビーク/スライド 平均 6フインチ路面車輪 44.9 43.7
ころがり抵抗、二】−トシ 表−2の注釈 MH↑ : オウトモチブブルーブインググランド、ペコス、テキサ
スの表面「S」の牽引トレーラ試験。
報告した値は2タイヤの平均である。夫々のタイヤは数
回の走行について試験をした。牽引のピークとスライド
値の両方を測定し、平均してビークlスライド複合とし
た。試験タイヤの値は制御出来ない変数による牽引力変
化をモニターするために内部対照タイヤを用いて正規化
した。
回の走行について試験をした。牽引のピークとスライド
値の両方を測定し、平均してビークlスライド複合とし
た。試験タイヤの値は制御出来ない変数による牽引力変
化をモニターするために内部対照タイヤを用いて正規化
した。
試験タイヤ荷重及びタイヤ圧=1250ボンド及び50
ps i * こ S −: 6フインチ路面車輪試験;路面の感触を模擬するために
r3Mセイフテイ ウオーク」を表面に付けた。
ps i * こ S −: 6フインチ路面車輪試験;路面の感触を模擬するために
r3Mセイフテイ ウオーク」を表面に付けた。
定常−状態;報告した平衡値;タイヤがブレークインウ
オームアツプ後。
オームアツプ後。
試験室温度=75°F(23,9℃)。
試験タイヤ荷重及びタイヤ圧=1300ボンド及び5p
sL
sL
第1図は、トレッドゴムDTIと乾燥道路タイヤ牽引力
データとの関係を示すための説明図である。
データとの関係を示すための説明図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、(a)約290°〜350°F(143.3°〜1
76.7℃)の温度で、ゴム、カーボンブラック、芳香
族、ナフテン系及びパラフィン系オイル及びそれらの配
合物からなる群から選ばれたプロセスオイル、酸化防止
剤、ワックス及び活性剤を混合してマスターバッチを形
成し、該マスターバッチを冷却し、そして (b)該マスターバッチと約200°〜240°F(9
3.3℃〜115.6℃)の温度で、重量平均分子量が
約百万〜六百万であり、密度(g/cc)が約0.93
〜0.95であり、軟化点が約275°F(135℃)
以上でありそして粒径が粒子の約70%合衆国標準目盛
No.100篩を通過し、粒子の99%が目盛No.8
0篩を通過する約2〜20PHRの結晶質及び線状ポリ
エチレン、及び加硫性ゴム配合物を形成するための硬化
剤、及び任意付加的に添加することもありうる該プロセ
スオイルの追加の量を混合することからなるが、 但し使用する該プロセスオイルの全量が約4〜65PH
Rでありそして(b)の混合中の温度はポリエチレンン
の寸法と形態を有意に変えてしまう量より少ない量であ
り、そして又エッジ引裂のある粗い押出し状態を生じる
ゴムに対するポリエチレンの相互作用状態を生じてしま
うより少ない量であることを条件とすることを特徴とす
る、 空気タイヤ用トレッドキャップの製造において有益な加
硫性ゴム配合物を調製する方法。 2、該ポリエチレンが約5〜15PHRの量用いられ、
そして該ポリエチレンの重量平均分子量が約百五十万で
あり、該プロセスオイルが該配合物中で全量で約6−4
0PHR用いられ、そして(a)の混合温度が約320
°F(160℃)であり、(b)の混合温度が約220
°F(104.4℃)である特許請求の範囲第1項に記
載の方法。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/902,856 US4675349A (en) | 1986-09-02 | 1986-09-02 | Method of preparing composition for tire tread cap |
US902856 | 1986-09-02 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6363729A true JPS6363729A (ja) | 1988-03-22 |
JPH0520466B2 JPH0520466B2 (ja) | 1993-03-19 |
Family
ID=25416507
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP62004226A Granted JPS6363729A (ja) | 1986-09-02 | 1987-01-13 | 空気タイヤ |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4675349A (ja) |
EP (1) | EP0263216B1 (ja) |
JP (1) | JPS6363729A (ja) |
CA (1) | CA1266933A (ja) |
DE (1) | DE3679195D1 (ja) |
ES (1) | ES2022813B3 (ja) |
PT (1) | PT84051B (ja) |
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