JPS63277792A - エラストマー材料の補強用金属線 - Google Patents
エラストマー材料の補強用金属線Info
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- JPS63277792A JPS63277792A JP63049457A JP4945788A JPS63277792A JP S63277792 A JPS63277792 A JP S63277792A JP 63049457 A JP63049457 A JP 63049457A JP 4945788 A JP4945788 A JP 4945788A JP S63277792 A JPS63277792 A JP S63277792A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、ニジストマー材料に極めて良好な密着性を確
、実に付与させることのできろ耐蝕性を備えた金属線に
関する。さらに詳細にを工、本発明は、例えば空気入り
タイヤ、コンベヤーベルト、および伝動ベルトなどのよ
うな、エラストマー材料からなる物品の補強材として用
いられる公知σ−)コードを得るのに使用される細い鋼
線に関するっ拘知のように、これらの銅線は、良好な耐
触性およびエラストマー材料に対する良好な密着性、す
なわち裸の鋼線では全く認められないような特性を併せ
持っていなければならない。従って、鋼線は適切な塗料
で被覆する必要がある。
、実に付与させることのできろ耐蝕性を備えた金属線に
関する。さらに詳細にを工、本発明は、例えば空気入り
タイヤ、コンベヤーベルト、および伝動ベルトなどのよ
うな、エラストマー材料からなる物品の補強材として用
いられる公知σ−)コードを得るのに使用される細い鋼
線に関するっ拘知のように、これらの銅線は、良好な耐
触性およびエラストマー材料に対する良好な密着性、す
なわち裸の鋼線では全く認められないような特性を併せ
持っていなければならない。従って、鋼線は適切な塗料
で被覆する必要がある。
単独Q)金属被覆で得られる結果を検討した後、科学者
たちは上記の鋼線に対して黄銅被覆を採用した。黄銅は
銅と亜鉛1(Ciu/Zn)からなる合金で、銅70%
と亜鉛30%を含み、これまでのところ一般に密着性に
関しては良好な結果を与えているが、腐食に対する保護
符aは十分とはいえないっ実際、加硫工程時、合金中の
銅はコンパウンド中に存在するイオウと反応して、硫化
銅の薄層を生じ、これがコンパウンドと鋼線との間に界
面を形成するため、前記−巌の黄銅被膜に対するコンパ
ウンドの艮好な初期密着性が得られる。しかしながら、
エージングすると、加硫サイクル後すぐにゴム/金属の
密増性がかなり低下する。実際、継続的な腐食作用によ
り℃、硫化銅層の特性だけでなく、下側の黄銅層の特性
も劣化を起こす。こうした問題点を改善するための種々
の検討が行われ、その結果黄銅以外の合金(例えは、三
元合金)が採用されたり、または銅もしくは亜鉛が代替
金属で置き換えられたりしたつ 試験した全ての合金のうち、亜鉛とニッケル、または亜
鉛とコバルトからなる合金が特に重要であることが判明
した。実際、銅の代わりにニッケルまたはコバルトを使
用すると、エージングによる密着性の劣化程度は減少し
た。しかしながら、密着性の最高限度レベルをさらに増
大させると同時に耐蝕性をも向上させようとする課題は
、依然解決されないままであった。
たちは上記の鋼線に対して黄銅被覆を採用した。黄銅は
銅と亜鉛1(Ciu/Zn)からなる合金で、銅70%
と亜鉛30%を含み、これまでのところ一般に密着性に
関しては良好な結果を与えているが、腐食に対する保護
符aは十分とはいえないっ実際、加硫工程時、合金中の
銅はコンパウンド中に存在するイオウと反応して、硫化
銅の薄層を生じ、これがコンパウンドと鋼線との間に界
面を形成するため、前記−巌の黄銅被膜に対するコンパ
ウンドの艮好な初期密着性が得られる。しかしながら、
エージングすると、加硫サイクル後すぐにゴム/金属の
密増性がかなり低下する。実際、継続的な腐食作用によ
り℃、硫化銅層の特性だけでなく、下側の黄銅層の特性
も劣化を起こす。こうした問題点を改善するための種々
の検討が行われ、その結果黄銅以外の合金(例えは、三
元合金)が採用されたり、または銅もしくは亜鉛が代替
金属で置き換えられたりしたつ 試験した全ての合金のうち、亜鉛とニッケル、または亜
鉛とコバルトからなる合金が特に重要であることが判明
した。実際、銅の代わりにニッケルまたはコバルトを使
用すると、エージングによる密着性の劣化程度は減少し
た。しかしながら、密着性の最高限度レベルをさらに増
大させると同時に耐蝕性をも向上させようとする課題は
、依然解決されないままであった。
合金の組成に関して、この2つの特性は現実には相反す
るものである。金属(例えばNi)のパーセンテージを
上げると、ある%性(この場合は。
るものである。金属(例えばNi)のパーセンテージを
上げると、ある%性(この場合は。
エラストマー材料に対する密着性)は改良されるものの
、一方他の特性劣化の原因となる。従って、検討を進め
て行く上では、異なる要件の間のよりよいバランスを求
めることが現実的な対応となる。
、一方他の特性劣化の原因となる。従って、検討を進め
て行く上では、異なる要件の間のよりよいバランスを求
めることが現実的な対応となる。
出願者らは、上述した問題点を解決するような新しいタ
イプの塗料を発明し、同時に望ましい特性の両方が向上
するようにした。
イプの塗料を発明し、同時に望ましい特性の両方が向上
するようにした。
従って本発明の目的は、耐蝕性被膜で被覆されていて、
ニジストマー材料に対する@着性確保に適した、エラス
トマー材料からなる物品を補強するための金属線であり
て、このとき前記被膜が実質的に亜鉛/ニッケル合金か
らなっており、かつ前記被膜が、1つの層の上にもう1
つの層が放射状罠装置された状態の2つのN6円状の層
がらなっていて、各層はZn/Ni合金からつくられて
おり、Znのパーセンテージが最も高いl−は内側の層
であることを特徴とする補強用金属線を提供することに
ある。
ニジストマー材料に対する@着性確保に適した、エラス
トマー材料からなる物品を補強するための金属線であり
て、このとき前記被膜が実質的に亜鉛/ニッケル合金か
らなっており、かつ前記被膜が、1つの層の上にもう1
つの層が放射状罠装置された状態の2つのN6円状の層
がらなっていて、各層はZn/Ni合金からつくられて
おり、Znのパーセンテージが最も高いl−は内側の層
であることを特徴とする補強用金属線を提供することに
ある。
好ましくは、同心円状内側層は60〜90%のZnを含
み5、また2つの重ね合わせた層におけるNi一度のパ
ーセントの差は少なくとも20%である。当然のことな
がら、両層におけるこの値と100との差の分は合金中
の他の金属によって与えられる。
み5、また2つの重ね合わせた層におけるNi一度のパ
ーセントの差は少なくとも20%である。当然のことな
がら、両層におけるこの値と100との差の分は合金中
の他の金属によって与えられる。
以下に本発明の詳細な説明する。この説明は単に例証す
るためのものであって、特にニッケルをコバルトに置き
換えることに関しては本発明の全てを網羅しているわけ
ではない。
るためのものであって、特にニッケルをコバルトに置き
換えることに関しては本発明の全てを網羅しているわけ
ではない。
本発明の主題を形成する金属?fMは、ゴム工業技術(
特にタイヤ製造技術)における公知の金FA線である。
特にタイヤ製造技術)における公知の金FA線である。
0.12〜0.50ミクロンの直径に延伸され、具体的
には強化用エレメント(%にゴム引きalkにおける〕
にするためのコードを作るのに使用される。
には強化用エレメント(%にゴム引きalkにおける〕
にするためのコードを作るのに使用される。
上記金属線を、まだその最終使用の直径より大きい直径
において、ニッケル/亜鉛合金からなる第1保控層(亜
鉛の含有量は60〜90%、残りはニッケル)で被覆す
る(前記第1保獲層が不純物の形で、すなわち実質的に
無視しうる量で、他の金属を含有するのは当然である)
。
において、ニッケル/亜鉛合金からなる第1保控層(亜
鉛の含有量は60〜90%、残りはニッケル)で被覆す
る(前記第1保獲層が不純物の形で、すなわち実質的に
無視しうる量で、他の金属を含有するのは当然である)
。
上記合金の付着(当業者にとっては公知の標準的方法を
利用して、ガルバーニ浴中で行う)は、2通りの異なる
方法で行うことができろう第1番目の方法では、亜鉛と
ニッケルを別々にかつ交互に金属縁に付着させ、引き続
き適当な熱処理(すなわち、金属線の加熱〕を施すこと
によって2種の金属の相互拡散を起こさせてZn/Ni
合金を形成させる。
利用して、ガルバーニ浴中で行う)は、2通りの異なる
方法で行うことができろう第1番目の方法では、亜鉛と
ニッケルを別々にかつ交互に金属縁に付着させ、引き続
き適当な熱処理(すなわち、金属線の加熱〕を施すこと
によって2種の金属の相互拡散を起こさせてZn/Ni
合金を形成させる。
その機能が金属線を腐食から保護することにある第1層
に含まれている2つの金員の好ましいパーセンテージは
、Znが70%およびNiが30%である。
に含まれている2つの金員の好ましいパーセンテージは
、Znが70%およびNiが30%である。
またこれとは別に、単一のガルバーニ浴を14:lI−
・て2種の金属を望ましいパーセンテージで同時的に付
着させることによって、望ましい合金で被覆された金員
線が得られる。
・て2種の金属を望ましいパーセンテージで同時的に付
着させることによって、望ましい合金で被覆された金員
線が得られる。
1つのi1能な実施方法は、その組成が下記のようなも
のであるガルバーニ浴を使用して次のような条件で実施
することである。
のであるガルバーニ浴を使用して次のような条件で実施
することである。
温度 10℃〜30℃pH値
4〜8 亀流密度(A/dmリ 30〜50A/d
iガルバーニ浴の組成<’i/1) NiSO4−硫酸ニッケル六水和物 1709−/lZ
nso 、−硫酸即、鉛 10P/1
H8BO,−ホウ砂(sorax) 10 ’
t/1NH4Ct−塩化アンモニウム 14 ’
//1NaC1□H25So、−rつIJル(icQt
ナトリウム l P/l この第1層の好ましい庫さは、それを得る方法とは関係
なく、0.25〜2ミクロンである。このように処理し
た後、金員線を第2層〔これもZ【1/Ni合金〕で被
覆するが、このとき金属のパーセンテージは第1層のそ
れと実質的に逆、より正確には60〜80%のニッケル
含量を有し、残りのパーセンテージは亜鉛であって、前
述した不純物の存在は考慮していない。いずれにしても
、同心円状に重ね合わせた2つの層に含有されているニ
ッケルの量(%)の差は、20%以上であるのが好まし
い。
4〜8 亀流密度(A/dmリ 30〜50A/d
iガルバーニ浴の組成<’i/1) NiSO4−硫酸ニッケル六水和物 1709−/lZ
nso 、−硫酸即、鉛 10P/1
H8BO,−ホウ砂(sorax) 10 ’
t/1NH4Ct−塩化アンモニウム 14 ’
//1NaC1□H25So、−rつIJル(icQt
ナトリウム l P/l この第1層の好ましい庫さは、それを得る方法とは関係
なく、0.25〜2ミクロンである。このように処理し
た後、金員線を第2層〔これもZ【1/Ni合金〕で被
覆するが、このとき金属のパーセンテージは第1層のそ
れと実質的に逆、より正確には60〜80%のニッケル
含量を有し、残りのパーセンテージは亜鉛であって、前
述した不純物の存在は考慮していない。いずれにしても
、同心円状に重ね合わせた2つの層に含有されているニ
ッケルの量(%)の差は、20%以上であるのが好まし
い。
第2層に関し′Cは、2極の金属の付着は上記したよう
な別々の2段階工程で実施することができないことは明
らかであり、1段階工程〔すなわち、2@の金属の共付
着〕で実施しなけれはならない。
な別々の2段階工程で実施することができないことは明
らかであり、1段階工程〔すなわち、2@の金属の共付
着〕で実施しなけれはならない。
こうしないと、2種の金員を拡散することによって合金
を生成させるのに必要な熱処理は、既に合金を付着した
内側I11に悪影響を及はし、被膜を形成している全て
の金属の拡散を起こす、灸って、実質的に均質の単一層
となってしまうため、本発明の目的に反することとなる
。
を生成させるのに必要な熱処理は、既に合金を付着した
内側I11に悪影響を及はし、被膜を形成している全て
の金属の拡散を起こす、灸って、実質的に均質の単一層
となってしまうため、本発明の目的に反することとなる
。
1段階工程で付着を行う場合、1つの可能な実施方法は
、その組成が下記のようなものであるガルバーニ浴を使
用して、次のような条件で実施することである。
、その組成が下記のようなものであるガルバーニ浴を使
用して、次のような条件で実施することである。
温度 60〜80℃pH値
4〜8 1!流密度 5〜30A/dm
’ガルバーニ浴の組成CP//、) NiSO,−硫酸ニッケル六水和物 170f/1Zn
SO,−(i酸を鉛 l’t/1H3
BO3−ホウ1(Borax) 10?/lN
HGt−塩化アンモニウム 14t/1Na0,
2H25804−ラ’) +)k4iAttllナトリ
ウム l t/を 第2層の好ましい厚さは0.25〜2ばクロンであり、
さらに2層を合わせたときσ)厚さは0.50〜4ミク
ロンであるのが好ましい。
4〜8 1!流密度 5〜30A/dm
’ガルバーニ浴の組成CP//、) NiSO,−硫酸ニッケル六水和物 170f/1Zn
SO,−(i酸を鉛 l’t/1H3
BO3−ホウ1(Borax) 10?/lN
HGt−塩化アンモニウム 14t/1Na0,
2H25804−ラ’) +)k4iAttllナトリ
ウム l t/を 第2層の好ましい厚さは0.25〜2ばクロンであり、
さらに2層を合わせたときσ)厚さは0.50〜4ミク
ロンであるのが好ましい。
被膜の各層の厚さおよび全体としてσノ被膜の厚さは、
ガルバーニ浴から取り出したときに得られる厚さ、すな
わち吟11記の値を変化させる可能性のある操作(%に
延伸)を行う前の厚さであろう被膜の2層を望ましい方
法で、また望ましい特性を付与させ℃付着させた後、金
属縁を1回以上延伸して、その直径が最終設定値になる
ようにする。
ガルバーニ浴から取り出したときに得られる厚さ、すな
わち吟11記の値を変化させる可能性のある操作(%に
延伸)を行う前の厚さであろう被膜の2層を望ましい方
法で、また望ましい特性を付与させ℃付着させた後、金
属縁を1回以上延伸して、その直径が最終設定値になる
ようにする。
このようにして、2つの同心円状に重ね合わせた共軸層
を有する金属線であり℃、このとき各層が異なる機能を
持っていて、同心円内側層が耐蝕性を、また同心円状外
側層がエラストマー材料に対する改良された密着性を付
与しているような金属線が作製される。
を有する金属線であり℃、このとき各層が異なる機能を
持っていて、同心円内側層が耐蝕性を、また同心円状外
側層がエラストマー材料に対する改良された密着性を付
与しているような金属線が作製される。
本金楓線は、必要iされるその両方の特性に関して、い
かなる他の公知の金属線よりも高い性能を示した。公知
の金属線と比較したときの本金拠線の優れた性能は、以
下に詳述するような、発明基が行ったテストによって明
確に実証された。
かなる他の公知の金属線よりも高い性能を示した。公知
の金属線と比較したときの本金拠線の優れた性能は、以
下に詳述するような、発明基が行ったテストによって明
確に実証された。
実施例I
ガルバーニ浴からZnとNj を逐次的に共付層し、
そしてその最終直径である0−175JIJまで延伸さ
せることによって作製した金属線で、−」心円状内側層
(厚さがO,Xミクロンで、70%のZnと30%のN
iかうなる〕と同心円状外側層(厚さが0.1ミクoy
で、30%Q)znと70%のNiかうなる〕によって
形成された被膜(被ml)を有する金属線を、温度45
℃、相対湿度90%の耐候性試験基中に吊るした。同じ
直径を有する通常の金属線で、厚さが0.2ミクロンで
35%のZnと65%のCuを含有した。先行技術によ
って得られる層によって形成された被膜(被膜2)を有
する金属線を、同じ試験基に吊るした。
そしてその最終直径である0−175JIJまで延伸さ
せることによって作製した金属線で、−」心円状内側層
(厚さがO,Xミクロンで、70%のZnと30%のN
iかうなる〕と同心円状外側層(厚さが0.1ミクoy
で、30%Q)znと70%のNiかうなる〕によって
形成された被膜(被ml)を有する金属線を、温度45
℃、相対湿度90%の耐候性試験基中に吊るした。同じ
直径を有する通常の金属線で、厚さが0.2ミクロンで
35%のZnと65%のCuを含有した。先行技術によ
って得られる層によって形成された被膜(被膜2)を有
する金属線を、同じ試験基に吊るした。
この条件下で異なる時間量るした後、金属線の引張強さ
くT、S、)を測定した。これは錆びの生成による腐食
を調べるためのものである。引張強さの減少パーセント
(T、S、%)は、腐食進行の尺度としてみなすことが
できる。
くT、S、)を測定した。これは錆びの生成による腐食
を調べるためのものである。引張強さの減少パーセント
(T、S、%)は、腐食進行の尺度としてみなすことが
できる。
こノ減少パーセントは次式によって算出した、T、S、
%=(初期T、S、値−最、i T、S、値)/初期T
、S、値X100 次のような結果が得られた。
%=(初期T、S、値−最、i T、S、値)/初期T
、S、値X100 次のような結果が得られた。
これらの結果から、本発明に従って被覆した金属線の耐
蝕性がかなり^いことがわかる。
蝕性がかなり^いことがわかる。
実施例a
0.25axの直径を有し、各層がo、x25<クロン
の2つの同心円状層で形成された厚さ0.25ミクロン
の被膜を有する金属線(本発明に従って作製した金属粉
〕について、実施例Iの場合と同様の試験を行い、次の
ような結果を得た。
の2つの同心円状層で形成された厚さ0.25ミクロン
の被膜を有する金属線(本発明に従って作製した金属粉
〕について、実施例Iの場合と同様の試験を行い、次の
ような結果を得た。
この場合も、本発明に従って作製した金属線は高い耐蝕
性を有していることがわかる。
性を有していることがわかる。
実施例量
本試験では、実施例1に記載の金属胞を使用しテ得うれ
た7X4XO,175コードのゴムコンパウンドに対す
る加硫後の密着性、および^温とそれに関連した相対湿
度(R,H,)の条件下でエージングした後の密着性の
維持程度について検討した。
た7X4XO,175コードのゴムコンパウンドに対す
る加硫後の密着性、および^温とそれに関連した相対湿
度(R,H,)の条件下でエージングした後の密着性の
維持程度について検討した。
試験したコンパウンドは、以下のような組成(ゴム10
0部に対する部)であった。
0部に対する部)であった。
天然ゴム 100 100
酸化亜鉛−ZnOs 8 オゾン亀裂防止剤−6PPD 2
2酸化防止剤−TMQ 1
ルゾルシン 2ヘキサメ
トキシメチルメラミ/− サイレヴツ963 5 コバルト錯塩−マノボンドロsoc −0,5カー
ボンブラック−HAF 50 50足進
剤−サントキエアーMORO,71イオウ
3.561ゴムと合成樹脂(Kaut
SChuk and GummiKunststoff
″e〕、Vol、5.1969年、p9.228−23
2″ の記載に従って、加硫ゴムの小さな円柱体からコ
ードを抜き出すのに必要な刀を測定するという方法によ
って、密着性の試験を行った。試験片を151 ’Cで
30分キ)アーし、電子ダイナモメータによって引張力
を画定した。
酸化亜鉛−ZnOs 8 オゾン亀裂防止剤−6PPD 2
2酸化防止剤−TMQ 1
ルゾルシン 2ヘキサメ
トキシメチルメラミ/− サイレヴツ963 5 コバルト錯塩−マノボンドロsoc −0,5カー
ボンブラック−HAF 50 50足進
剤−サントキエアーMORO,71イオウ
3.561ゴムと合成樹脂(Kaut
SChuk and GummiKunststoff
″e〕、Vol、5.1969年、p9.228−23
2″ の記載に従って、加硫ゴムの小さな円柱体からコ
ードを抜き出すのに必要な刀を測定するという方法によ
って、密着性の試験を行った。試験片を151 ’Cで
30分キ)アーし、電子ダイナモメータによって引張力
を画定した。
試験片から抜き出されたコードを被覆しているゴム層の
厚さく標準試販片との比較によって評価し、。コーティ
ング・インデックス”として表示)は、まだ十分にゴム
引きされているコード表面のパーセンテージを示し℃い
ると考えられる。“コーティング・インデックス”が高
い場合、ゴム/金属界面の不十分な密層性によってでは
なく、コンパウンドの不十分な峡果によって、コンパウ
ンドからのコードの剥離が起こった。試験片を耐候性試
験室中にて、温度65℃、相対湿度90%でエージング
した。
厚さく標準試販片との比較によって評価し、。コーティ
ング・インデックス”として表示)は、まだ十分にゴム
引きされているコード表面のパーセンテージを示し℃い
ると考えられる。“コーティング・インデックス”が高
い場合、ゴム/金属界面の不十分な密層性によってでは
なく、コンパウンドの不十分な峡果によって、コンパウ
ンドからのコードの剥離が起こった。試験片を耐候性試
験室中にて、温度65℃、相対湿度90%でエージング
した。
得られた結果を下表に示す。ここで、・PFは引張力の
値(単位:ニュートン〕を、またatはコーティング拳
インデックスの値を表すり時間 コンパウンド
A コンパウンドB初期 PF 765 7
60 803 8004日後 PF 660
740 710 780CI 70
100 70 1008日後 PF 3
50 730 350 765UI
10 90 20 900本発明従
って被覆した金属線で作製したコードの場合、エージン
グを行り℃もPFおよびCI値が維持されていることか
ら、明らかに布層性が改良されていることが本結果から
れかる。
値(単位:ニュートン〕を、またatはコーティング拳
インデックスの値を表すり時間 コンパウンド
A コンパウンドB初期 PF 765 7
60 803 8004日後 PF 660
740 710 780CI 70
100 70 1008日後 PF 3
50 730 350 765UI
10 90 20 900本発明従
って被覆した金属線で作製したコードの場合、エージン
グを行り℃もPFおよびCI値が維持されていることか
ら、明らかに布層性が改良されていることが本結果から
れかる。
実施例■
実施例Uに記載の金属線を使用して作製した2X2X0
.25のコードについて、実施例量に従って試験を行っ
た。得られた結果を下表に示す。
.25のコードについて、実施例量に従って試験を行っ
た。得られた結果を下表に示す。
時間 コンパウンドA コンパウンド
B初期 PF 270 280 285
290CI 100 too 100
1004日後 PF 270 270
290 280CI 100 100 1
00 1008日後 PF 60 260
70 250CI 20 100
20 90さらに本コードの場合にも、本発明の
開示内容に従って、Ni/Zn合金の二重層で被覆した
金属粉な使用すると、耐老化性がかなり改良されること
が本結果かられかる。
B初期 PF 270 280 285
290CI 100 too 100
1004日後 PF 270 270
290 280CI 100 100 1
00 1008日後 PF 60 260
70 250CI 20 100
20 90さらに本コードの場合にも、本発明の
開示内容に従って、Ni/Zn合金の二重層で被覆した
金属粉な使用すると、耐老化性がかなり改良されること
が本結果かられかる。
出願者らは、極めて良好な結果が得られたのは。
以下に述べるい(つかの理由によるものであると考えて
いる(但し、これによって本発明に関する種類および範
囲が限定されるものではないン。
いる(但し、これによって本発明に関する種類および範
囲が限定されるものではないン。
第一に、Zn/Ni合金(両者の相互のパーセンテージ
は広い範囲で可変である)は黄銅を使用して得られる合
金よりもはるかに緻密で非孔質の被膜を形成する。さら
に、脱亜鉛化工程はCu/Zn合金に比べてかなり遅く
なる。
は広い範囲で可変である)は黄銅を使用して得られる合
金よりもはるかに緻密で非孔質の被膜を形成する。さら
に、脱亜鉛化工程はCu/Zn合金に比べてかなり遅く
なる。
ニッケルは、Zn含量の多い下側の耐蝕層とゴム層の両
方に極めて良く密着する健化物の微細で緻密なN7bf
!・形成する。さらに、本発明による合金は極めて延性
があり、従って金属縁の延伸可能性に関して大きな利点
がある。さらに、Zn/Ni合金は自己レベリング性を
示し、その結果不均一な表面上に付着して、も、極めて
平滑な表面が得られるようになる。
方に極めて良く密着する健化物の微細で緻密なN7bf
!・形成する。さらに、本発明による合金は極めて延性
があり、従って金属縁の延伸可能性に関して大きな利点
がある。さらに、Zn/Ni合金は自己レベリング性を
示し、その結果不均一な表面上に付着して、も、極めて
平滑な表面が得られるようになる。
最後に、亜鉛をアルミニウムで置き換えることによって
良好な性能が得られることを出h@は強調しておきたい
。しかしながら、この場合、アルミニウムが電着を起こ
すという問題が生じる。ニッケルに関しては、出願者は
これをコバルトで置き換えることができることを既に指
摘したつ従って、本発明はZn/Ni合金の使用に限定
されるのではなく、Zn/Go合金の使用も含まれるう
本説明の目的は奉に例証するだめのものであり℃1本発
明の全てを網羅しているわけではないことは当然である
。従って1本出願の範囲には、たとえ明示されていない
としても、当業者が容易に推定することのできる全ての
変形が含まれるものとするう (外4名〕
良好な性能が得られることを出h@は強調しておきたい
。しかしながら、この場合、アルミニウムが電着を起こ
すという問題が生じる。ニッケルに関しては、出願者は
これをコバルトで置き換えることができることを既に指
摘したつ従って、本発明はZn/Ni合金の使用に限定
されるのではなく、Zn/Go合金の使用も含まれるう
本説明の目的は奉に例証するだめのものであり℃1本発
明の全てを網羅しているわけではないことは当然である
。従って1本出願の範囲には、たとえ明示されていない
としても、当業者が容易に推定することのできる全ての
変形が含まれるものとするう (外4名〕
Claims (11)
- (1)エラストマー材料からなる物品を補強するための
金属線において;エラストマー材料に対する密着性確保
に適した、実質的に亜鉛/ニッケル合金からなる耐蝕性
被膜で被覆され、且つ該被膜が1つの層の上にもう1つ
の層が同心円状に配置された状態の2層の同心円からな
っていて、各層はZn/Ni合金からつくられており、
Znのパーセンテージが高い層は同心円状内側層である
ことを特徴とする補強用金属線。 - (2)2つの重ね合わせた層におけるNiのパーセント
値の差が20%以上であることを特徴とする、特許請求
の範囲第1項に記載の金属線。 - (3)同心円状内側層におけるZnのパーセンテージ6
0〜90%である、特許請求の範囲第1項に記載の金属
線。 - (4)同心円状外側層におけるNiのパーセンテージが
60〜80%である、特許請求の範囲第1項に記載の金
属線。 - (5)被膜の全体の厚さが4ミクロン以下である、特許
請求の範囲第1項に記載の金属線。 - (6)同心円状内側層の厚さが0.25〜2ミクロンで
ある、特許請求の範囲第1項に記載の金属線。 - (7)同心円状外側層の厚さが0.25〜2ミクロンで
ある、特許請求の範囲第1項に記載の金属線。 - (8)2段階逐次工程でZnとNiを電着させ、次いで
熱処理による拡散で合金を形成させることによって同心
円状内側層が得られている、特許請求の範囲第1項に記
載の金属線。 - (9)2つの層のそれぞれが、合金を形成する2種の金
属がガルバーニ電気による共付着によって金属線に付着
して形成されている、特許請求の範囲第1項に記載の金
属線。 - (10)金属線がその最終的な直径になるように延伸さ
れる前に、前記の2つの層によって被覆されている、特
許請求の範囲第1項に記載の金属線。 - (11)ニッケルがコバルトに完全に置き換えられてい
る、特許請求の範囲第1〜10項のいずれかに記載の金
属線。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
IT19541A/87 | 1987-03-02 | ||
IT8719541A IT1225871B (it) | 1987-03-02 | 1987-03-02 | Miglioramenti ai fili metallici per rinforzo di materiali elastomerici |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63277792A true JPS63277792A (ja) | 1988-11-15 |
Family
ID=11158899
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP63049457A Pending JPS63277792A (ja) | 1987-03-02 | 1988-03-02 | エラストマー材料の補強用金属線 |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4911991A (ja) |
EP (1) | EP0283738B1 (ja) |
JP (1) | JPS63277792A (ja) |
KR (1) | KR910006215B1 (ja) |
CN (1) | CN1012829B (ja) |
AT (1) | ATE76907T1 (ja) |
BR (1) | BR8800969A (ja) |
DE (1) | DE3871574T2 (ja) |
IT (1) | IT1225871B (ja) |
SU (1) | SU1662345A3 (ja) |
Families Citing this family (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
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