JPS63232896A - ボイラ−用水処理剤 - Google Patents
ボイラ−用水処理剤Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
A、産業上の利用分野
本発明は、主として操業圧力が50〜125Kp鉤であ
る蒸気ボイラーのプレボイラー系統、ボイラードラム、
水管、薬注配管等の金属材料のスケール及び腐食を防止
する水処理組成物に関する。
る蒸気ボイラーのプレボイラー系統、ボイラードラム、
水管、薬注配管等の金属材料のスケール及び腐食を防止
する水処理組成物に関する。
B、従来の技術
ボイラー系統の水に起因する障害としては、スケール、
腐食、キャリオーバー、か性ぜい化などがある。圧力が
50〜125に4f//11の中高圧ボイラーでは、イ
オン交換樹脂による金塩脱塩水が一般的に使用されてお
9、カルシウム塩やマグネシウム塩を主成分とすスケー
ルがボイラーに付着することは稀である。しかし、給復
水系統の金属(炭素鋼、銅合金など)の腐食により生じ
た腐食生成物がボイラー内に運び込まれ、伝熱管に付着
するというスケール問題が生じている。復水系統からの
腐食生成物を除去するために復水ボリツシャーや電磁フ
ィルター等の設置が実施されているが完全な解決には至
っていない。
腐食、キャリオーバー、か性ぜい化などがある。圧力が
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オン交換樹脂による金塩脱塩水が一般的に使用されてお
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ルがボイラーに付着することは稀である。しかし、給復
水系統の金属(炭素鋼、銅合金など)の腐食により生じ
た腐食生成物がボイラー内に運び込まれ、伝熱管に付着
するというスケール問題が生じている。復水系統からの
腐食生成物を除去するために復水ボリツシャーや電磁フ
ィルター等の設置が実施されているが完全な解決には至
っていない。
50〜125Kfb−のボイラーでは、リン酸塩処理又
は揮発性物質処理のいずれかの水処理方式が一般に行な
われているが、これらは給復水系統からの腐食生成物に
よシ生ずるボイラー内のスケールを防止できない。一部
では、EDTA、NTA等のキレート化合物を使用した
例があるが、これらはボイラー内にいわゆるキレート腐
食をひき起こす可能性が太きい。またこれらのキレート
化合物はボイラー水の条件では、鉄や銅イオンと安定な
錯体を形成しない。またアクリル酸系重合体の中和塩を
使用した例がある。このものはキレート化合物よりも腐
食性が小さいが薬注配管等の特定箇所(特にボイラード
ラム内の薬注配管)に激しい腐食が発生している。さら
に同薬剤を高圧ボイラーに適用した場合、ボイラー水の
PHが上昇し過ぎたため、か性ぜい化の恐れがある。
は揮発性物質処理のいずれかの水処理方式が一般に行な
われているが、これらは給復水系統からの腐食生成物に
よシ生ずるボイラー内のスケールを防止できない。一部
では、EDTA、NTA等のキレート化合物を使用した
例があるが、これらはボイラー内にいわゆるキレート腐
食をひき起こす可能性が太きい。またこれらのキレート
化合物はボイラー水の条件では、鉄や銅イオンと安定な
錯体を形成しない。またアクリル酸系重合体の中和塩を
使用した例がある。このものはキレート化合物よりも腐
食性が小さいが薬注配管等の特定箇所(特にボイラード
ラム内の薬注配管)に激しい腐食が発生している。さら
に同薬剤を高圧ボイラーに適用した場合、ボイラー水の
PHが上昇し過ぎたため、か性ぜい化の恐れがある。
C8本発明の目的
本発明の目的は、ボイラ袷復水系統からの腐食生成物等
の不純物に起因するボイラー内のスケール付着を防止し
、かつボイラー系統の各機器に対して腐食性を示さない
中高圧ボイラー用水処理組成物を提供することにある。
の不純物に起因するボイラー内のスケール付着を防止し
、かつボイラー系統の各機器に対して腐食性を示さない
中高圧ボイラー用水処理組成物を提供することにある。
本発明者等は、特定のアクリル酸系重合体が給復水系統
からの腐食生成物等の不純物に起因するスケール付着の
防止に極めて良好な効果を示すことに着目し、これを利
用した組成物についてボイラー系統の各機器に対する腐
食性、キャリオーバー及びか性ぜい化に対する影響等に
ついて鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成することが
できた。すなわち本発明の水処理組成物は、上記特徴の
ほかキャリオーバーの原因となるボイラー水の溶解固形
分の上昇及びアルカリ濃度の上昇を抑えることができ、
またか性ぜい化の原因となるボイラー水のPHの上昇を
抑えることができる。
からの腐食生成物等の不純物に起因するスケール付着の
防止に極めて良好な効果を示すことに着目し、これを利
用した組成物についてボイラー系統の各機器に対する腐
食性、キャリオーバー及びか性ぜい化に対する影響等に
ついて鋭意研究を重ねた結果、本発明を完成することが
できた。すなわち本発明の水処理組成物は、上記特徴の
ほかキャリオーバーの原因となるボイラー水の溶解固形
分の上昇及びアルカリ濃度の上昇を抑えることができ、
またか性ぜい化の原因となるボイラー水のPHの上昇を
抑えることができる。
D0発明の構成
本発明の水処理剤は、アクリル酸系重合体のか性アルカ
リによる部分もしくは完全中和物と揮発性アミンとを含
むボイラのスケールおよび腐食を防止する従来の水処理
剤において、アクリル酸系重金体をアクリル酸、アクリ
ル酸誘導体およびアクリル酸と重合可能なアニオンおよ
び/またはノニオン性のモノエチレン性不飽和単量体か
らなる群から選ばれる少なくとも1種の単量体を必須単
量体としてなる重合体(ホモ重合体および共重合体を含
む)のうちから少なくとも1種を選択し;ボイラの操業
圧力および操業温度に応じて該アクリル酸系重合体を予
め設定された範囲内の中和度(該アクリル酸系重合体の
中和当量に対する添加されたか性アルカリ画情の比率)
に部分中和し;該ボイラの操業圧力における飽和温度よ
りも低い沸点を有する揮発性アミンの少なくとも1種を
選択し;かつ部分中和された該アクリル酸系重合体を該
揮発性アミンにより、該揮発性アミンが脂肪族アミンお
よび/″!たは脂環式アミンである場合には11.0か
いし13.0のPH範囲内に、環状2級アミンである場
合には9.5ないし13.0のP)(範囲内にそれぞれ
中和調整することによって構成される。
リによる部分もしくは完全中和物と揮発性アミンとを含
むボイラのスケールおよび腐食を防止する従来の水処理
剤において、アクリル酸系重金体をアクリル酸、アクリ
ル酸誘導体およびアクリル酸と重合可能なアニオンおよ
び/またはノニオン性のモノエチレン性不飽和単量体か
らなる群から選ばれる少なくとも1種の単量体を必須単
量体としてなる重合体(ホモ重合体および共重合体を含
む)のうちから少なくとも1種を選択し;ボイラの操業
圧力および操業温度に応じて該アクリル酸系重合体を予
め設定された範囲内の中和度(該アクリル酸系重合体の
中和当量に対する添加されたか性アルカリ画情の比率)
に部分中和し;該ボイラの操業圧力における飽和温度よ
りも低い沸点を有する揮発性アミンの少なくとも1種を
選択し;かつ部分中和された該アクリル酸系重合体を該
揮発性アミンにより、該揮発性アミンが脂肪族アミンお
よび/″!たは脂環式アミンである場合には11.0か
いし13.0のPH範囲内に、環状2級アミンである場
合には9.5ないし13.0のP)(範囲内にそれぞれ
中和調整することによって構成される。
重合体中のアクリル酸単量体の好ましい重合比は70重
量%以上でありより好ましくは80重量係以上である。
量%以上でありより好ましくは80重量係以上である。
アクリル酸単量体の重合比が70重i%以下になるとス
ケール防止の効果が低下する。
ケール防止の効果が低下する。
前記アクリル酸と重合可能なアニオン性及び/又はノニ
オン性のモノエチレン性不飽和単量体の例として(無水
)マレイン酸、メタクリル酸、イタコン酸、クロトン酸
、フマル酸、メチル(メタ)アクリレート、エチル(メ
タ)アクIJシ)、ビニルスルホン酸、アリルスルホン
酸、スチレ゛ンスルホン酸、アクリルアミド、2−ヒド
ロキシエチル(メタ)アクリレート、2−ヒドロキシプ
ロピル(メタ)アクリレート、アリルアルコール、アク
リル酸ヒドラジド等があげられる。共重合体成分である
これらの単量体の種類は、スケール防止効果に顕著な影
響を及ぼさない。
オン性のモノエチレン性不飽和単量体の例として(無水
)マレイン酸、メタクリル酸、イタコン酸、クロトン酸
、フマル酸、メチル(メタ)アクリレート、エチル(メ
タ)アクIJシ)、ビニルスルホン酸、アリルスルホン
酸、スチレ゛ンスルホン酸、アクリルアミド、2−ヒド
ロキシエチル(メタ)アクリレート、2−ヒドロキシプ
ロピル(メタ)アクリレート、アリルアルコール、アク
リル酸ヒドラジド等があげられる。共重合体成分である
これらの単量体の種類は、スケール防止効果に顕著な影
響を及ぼさない。
アクリル酸重合体の好ましい分子量は重量平均分子量と
して1.000〜ioo、 oooでありより好ましく
は3.000〜10,000である。重合体の分子量が
この範囲を超えるとスケール防止の効果が低下する。こ
こでいう重量平均分子量ハゲルパーミエイションクロマ
トクラフ(GPO)の手法によシ、分子量既知のポリエ
チレングリコールを標準物質として測定される。
して1.000〜ioo、 oooでありより好ましく
は3.000〜10,000である。重合体の分子量が
この範囲を超えるとスケール防止の効果が低下する。こ
こでいう重量平均分子量ハゲルパーミエイションクロマ
トクラフ(GPO)の手法によシ、分子量既知のポリエ
チレングリコールを標準物質として測定される。
本発明のアクリル酸重合体はか性ソーダによる部分中和
物を使用することに特徴がある。
物を使用することに特徴がある。
中高圧ボイラーではか性ぜい化の危険性が増大するため
、遊離のか性アルカリを生成しないようにボイラー水の
PHを調節する必要がある。例えばJrs B 8
223 rボイラの給水及びボイラ水の水質」ではボイ
ラーの圧力によってボイラー水の最高PI(が規定され
ている。
、遊離のか性アルカリを生成しないようにボイラー水の
PHを調節する必要がある。例えばJrs B 8
223 rボイラの給水及びボイラ水の水質」ではボイ
ラーの圧力によってボイラー水の最高PI(が規定され
ている。
特に圧力がq5bf/cdを超えるボイラーではボイラ
ー水のPHが9.8を超えることは好ましくない。アク
リル酸重合体の完全中和物を使用した場合、圧力の上昇
に伴ないボイラー水のPHを9.8以下に抑えることが
困難となる。また完全中和物を使用すると、蒸発管表面
におけるアルカリの濃縮による局部的な遊離か性アルカ
リの生成を防止できない。また完全中和物は、ボイラー
水中の溶解固形分濃度及びアリカリ濃度の上昇により、
キャリオーバーを起こし易い。
ー水のPHが9.8を超えることは好ましくない。アク
リル酸重合体の完全中和物を使用した場合、圧力の上昇
に伴ないボイラー水のPHを9.8以下に抑えることが
困難となる。また完全中和物を使用すると、蒸発管表面
におけるアルカリの濃縮による局部的な遊離か性アルカ
リの生成を防止できない。また完全中和物は、ボイラー
水中の溶解固形分濃度及びアリカリ濃度の上昇により、
キャリオーバーを起こし易い。
アクリル酸重合体のか性アリカリによる部分中和物は、
アクリル酸重合体の中和当量の3〜80重量%が中和さ
れたものであるが、より好ましい部分中和物はボイラー
圧力が50〜75Kgf/、!のとき中和当量の50〜
80チが中和された部分中和物であり圧カフ5〜125
Kyf/cdのとき3〜50%が中和された部分中和
物である。
アクリル酸重合体の中和当量の3〜80重量%が中和さ
れたものであるが、より好ましい部分中和物はボイラー
圧力が50〜75Kgf/、!のとき中和当量の50〜
80チが中和された部分中和物であり圧カフ5〜125
Kyf/cdのとき3〜50%が中和された部分中和
物である。
本発明の水処理剤に使用されるか性アルカリは水酸化ナ
トリウム、水酸化カリウム及び水酸化リチウムから選ば
れる少なくとも1種以上である。より好ましいか性アル
カリは水酸化ナトリウムである。
トリウム、水酸化カリウム及び水酸化リチウムから選ば
れる少なくとも1種以上である。より好ましいか性アル
カリは水酸化ナトリウムである。
アクリル酸重合体の中和当量は、中和滴定によシ求める
ことができるが、アクリル酸の配合量より計算して求め
ることもできる。
ことができるが、アクリル酸の配合量より計算して求め
ることもできる。
本発明で使用される揮発性アミンは、その沸点がボイラ
ー圧力における飽和温度よりも低いことが必要である。
ー圧力における飽和温度よりも低いことが必要である。
また揮発性アミンの゛解離定数が低すぎると、処理剤の
PHを所定値に上げることができない。揮発性アミンと
してシクロヘキシルアミン、モルホリン、メトキシプロ
ピルアミン、アミノメチルプロパツール、ジエチルアミ
ノエタノール、ジメチルアミノエタノール、ジメチルイ
ンプロパツールアミン、モノイソグロバノールアミン、
ジイソプロパツールアミン、ピペラジン、ピロリジン、
ピペリジン、ヘキサメテレ/イミ/、ピペコリンの各異
性体、ルペチジンの各異性体等の脂肪族アミン、脂環式
アミン、環状2級アミン類などが挙げられる。
PHを所定値に上げることができない。揮発性アミンと
してシクロヘキシルアミン、モルホリン、メトキシプロ
ピルアミン、アミノメチルプロパツール、ジエチルアミ
ノエタノール、ジメチルアミノエタノール、ジメチルイ
ンプロパツールアミン、モノイソグロバノールアミン、
ジイソプロパツールアミン、ピペラジン、ピロリジン、
ピペリジン、ヘキサメテレ/イミ/、ピペコリンの各異
性体、ルペチジンの各異性体等の脂肪族アミン、脂環式
アミン、環状2級アミン類などが挙げられる。
これらの揮発性アミンは単独又は2種以上組合わせて使
用する。好ましい揮発性アミンは、シクロヘキシルアミ
ン、3−メトキシプロピルアミン、ピロリジン、ピペリ
ジン、ピペコリンの各異性体、ヘキサメチレンイミン、
ピペラジ/であシ、よシ好ましくはシクロヘキシルアミ
ン、ピロリジン、ピペリジン、ピペコリンの各異性体で
ある。
用する。好ましい揮発性アミンは、シクロヘキシルアミ
ン、3−メトキシプロピルアミン、ピロリジン、ピペリ
ジン、ピペコリンの各異性体、ヘキサメチレンイミン、
ピペラジ/であシ、よシ好ましくはシクロヘキシルアミ
ン、ピロリジン、ピペリジン、ピペコリンの各異性体で
ある。
これらの揮発性アミンは蒸気中に移行し復水系の腐食防
止に寄与することができる。
止に寄与することができる。
揮発性アミンは水処理組成物のpuが所定の範囲内にな
るのに必要な量を加える。アクリル酸重合体の部分中和
物において、揮発性アミンの使用量が不足して組成物の
PHが所定の範囲の下限以下になると薬注配管、給水系
統等に激しい腐食が発生する恐れがある。
るのに必要な量を加える。アクリル酸重合体の部分中和
物において、揮発性アミンの使用量が不足して組成物の
PHが所定の範囲の下限以下になると薬注配管、給水系
統等に激しい腐食が発生する恐れがある。
これらの揮発性アミンは、シクロヘキシルアミン、メト
キシプロピルアミン、アミノメチルプロパツール、ジエ
チルアミノエタノールなどの脂肪族アミンや脂環式アミ
ンについてはPHが11.0〜13.0の範囲内になる
に必要な量を加え、モルホリン、ピロリジン、ピペリジ
ン、ピペコリンの各異性体、ピペラジン等の環状2級ア
ミン類についてはPHが9.5〜13.0の範囲内に、
なるに必要な量を加える。
キシプロピルアミン、アミノメチルプロパツール、ジエ
チルアミノエタノールなどの脂肪族アミンや脂環式アミ
ンについてはPHが11.0〜13.0の範囲内になる
に必要な量を加え、モルホリン、ピロリジン、ピペリジ
ン、ピペコリンの各異性体、ピペラジン等の環状2級ア
ミン類についてはPHが9.5〜13.0の範囲内に、
なるに必要な量を加える。
本発明の水処理剤は、ボイラーの給水量に対してアクリ
ル酸重合体として0.1〜20 ppmを連続的にまた
は間欠的に注入される。
ル酸重合体として0.1〜20 ppmを連続的にまた
は間欠的に注入される。
本発明の水処理剤は給水系統又はボイラードラムに直接
注入される。本発明の水処理剤を給水系統に注入する場
合、脱気器以降の脱気水タンク又は給水ラインに注入す
るのが好ましい。また過熱低減器の温度制御に給水を使
用している場合は、その取出口の後に注入するのが好ま
しい。
注入される。本発明の水処理剤を給水系統に注入する場
合、脱気器以降の脱気水タンク又は給水ラインに注入す
るのが好ましい。また過熱低減器の温度制御に給水を使
用している場合は、その取出口の後に注入するのが好ま
しい。
本発明の水処理剤は原液又は予め水で希釈して注入され
るが、必要に応じて他の化合物と混合して使用すること
もできる。
るが、必要に応じて他の化合物と混合して使用すること
もできる。
本発明の水処理剤は通常必要により他の化合物とともに
混合して製剤として提供されるが、集注用のタンク中で
それぞれの化合物の所定量を別個に加えて混合しても良
い。たソし原液の事前希釈の有無、他の化合物の有無、
ボイラー水系への注入個所・注入方法・注入順序の如何
にかかわらず、本発明の主旨と範囲から逸脱するもので
はない。
混合して製剤として提供されるが、集注用のタンク中で
それぞれの化合物の所定量を別個に加えて混合しても良
い。たソし原液の事前希釈の有無、他の化合物の有無、
ボイラー水系への注入個所・注入方法・注入順序の如何
にかかわらず、本発明の主旨と範囲から逸脱するもので
はない。
本発明の水処理剤にさらに脱酸素剤を併用することは、
高温におけるボイラ水中の溶存酸素によるアクリル酸系
重合体の分解が防止できて極めて有効である。脱酸素剤
としてヒドラジン、カルボヒドラジド、セミカルボヒド
ラジド、アクリル酸ヒドラジド、アルキルヒドラジド等
のヒドラジン類、ヒドロキシルアミン、ジエチルヒドロ
キシルアミン等のヒドロキシルアミン類、L−アスコル
ビン酸、エリソルビン酸等のアスコルビン酸類、ヒドロ
キノン、ジオキン芳香族化合物、アミノフェノール化合
物等が使用できる。
高温におけるボイラ水中の溶存酸素によるアクリル酸系
重合体の分解が防止できて極めて有効である。脱酸素剤
としてヒドラジン、カルボヒドラジド、セミカルボヒド
ラジド、アクリル酸ヒドラジド、アルキルヒドラジド等
のヒドラジン類、ヒドロキシルアミン、ジエチルヒドロ
キシルアミン等のヒドロキシルアミン類、L−アスコル
ビン酸、エリソルビン酸等のアスコルビン酸類、ヒドロ
キノン、ジオキン芳香族化合物、アミノフェノール化合
物等が使用できる。
E、実施例
次に、本発明を実施例によシ更に詳細に説明する。
実施例1
実施例(本発明)および比較例に用いる組成物を表−1
のとおり調製した。重合体Iは重量平均分子量が約5.
000のアクリル酸ホモポリマーで、重合体■は重量平
均分子量が約io、oooのアクリル酸−アクリルアミ
ドコポリマー(重合比(重量)70:30)である。
のとおり調製した。重合体Iは重量平均分子量が約5.
000のアクリル酸ホモポリマーで、重合体■は重量平
均分子量が約io、oooのアクリル酸−アクリルアミ
ドコポリマー(重合比(重量)70:30)である。
本発明の組成物をボイラドラム内
する場合のボイラドラム内と、薬注配管の腐食への影響
を調べた。外径8醪、長さ600箇の炭素鋼鋼管内に表
−2に示した組成物の104希釈液を定量ポンプによシ
14/hの流量で連続的に通液した。鋼管の外周部に円
筒形の電気炉を設置し、鋼管の表面温度が300℃にな
るように加熱した。試験時間は8時間とし、試験前後の
鋼管の重量減を求めた。その結果を表−2の実験結果の
欄に示す。
を調べた。外径8醪、長さ600箇の炭素鋼鋼管内に表
−2に示した組成物の104希釈液を定量ポンプによシ
14/hの流量で連続的に通液した。鋼管の外周部に円
筒形の電気炉を設置し、鋼管の表面温度が300℃にな
るように加熱した。試験時間は8時間とし、試験前後の
鋼管の重量減を求めた。その結果を表−2の実験結果の
欄に示す。
(第16頁以下余白)
この実験結果から明らかなとおシPHを11.0以上に
調整された本発明の組成物は、 PHが11.0未満の
組成物にくらべて腐食防止効果が顕著であり、環状2′
級アミンによって中和された本発明の組成物については
PHが9.5以上であれば相当の効果を生じている。
調整された本発明の組成物は、 PHが11.0未満の
組成物にくらべて腐食防止効果が顕著であり、環状2′
級アミンによって中和された本発明の組成物については
PHが9.5以上であれば相当の効果を生じている。
実施例2
実験は第1図に示す実験用ボイラーを用いて行なった。
ボイラー伝熱管9は直径28m+、長さ345 III
mの円筒形で材質は炭素鋼(s2sc)である。
mの円筒形で材質は炭素鋼(s2sc)である。
伝熱管の内側に5KWの電気ヒーターを挿入して連続的
に加熱した。ボイラーの圧力はF!oKgf/lylに
、ボイラー水の濃縮度は10に制御した。
に加熱した。ボイラーの圧力はF!oKgf/lylに
、ボイラー水の濃縮度は10に制御した。
補給水として脱イオン水を用い、脱気タンク3で補給水
と復水が1:10の割合で混合され脱気されたのち給水
ポンプ4によりボイラーへ供給される。脱気タンク3の
出口における給水中の溶存酸素濃度は1Qppb以下で
あった。ボイラー8より発生した蒸気はミストセパレー
ター14を経て、復水器18で凝縮され、強酸性陽イオ
ン交換樹脂と強塩基性陰イオン交換樹脂を混合した復水
脱塩器19により脱塩、除鉄後、給水として再回収され
る。復水脱塩器19出口の水中の鉄分濃度が1.0 p
pmになるように塩化第2鉄を添加した。本発明及び比
較例の組成物を定量ポンプ7により給水ラインへ所定量
添加した。脱酸素剤としてヒドラジンを給水量に対して
0.3 ppm添加した。実験結果を表−3に示す。
と復水が1:10の割合で混合され脱気されたのち給水
ポンプ4によりボイラーへ供給される。脱気タンク3の
出口における給水中の溶存酸素濃度は1Qppb以下で
あった。ボイラー8より発生した蒸気はミストセパレー
ター14を経て、復水器18で凝縮され、強酸性陽イオ
ン交換樹脂と強塩基性陰イオン交換樹脂を混合した復水
脱塩器19により脱塩、除鉄後、給水として再回収され
る。復水脱塩器19出口の水中の鉄分濃度が1.0 p
pmになるように塩化第2鉄を添加した。本発明及び比
較例の組成物を定量ポンプ7により給水ラインへ所定量
添加した。脱酸素剤としてヒドラジンを給水量に対して
0.3 ppm添加した。実験結果を表−3に示す。
(第頒頁以下余白)
F1発明の効果
本発明の水処理剤によれば、中和度やPHを好適値に調
整されていない従来のアクリル酸系重合体と揮発性アミ
ンとからなるボイラ用水処理剤とくらべてボイラ特に中
高圧ボイラおよびその付帯設備のスケール、腐食、キャ
リオーバー、か性ぜい化等の障害が著しく改善せられ、
ボイラおよびその付帯設備の長期連続安全運転に大きく
寄与するものと期待される。
整されていない従来のアクリル酸系重合体と揮発性アミ
ンとからなるボイラ用水処理剤とくらべてボイラ特に中
高圧ボイラおよびその付帯設備のスケール、腐食、キャ
リオーバー、か性ぜい化等の障害が著しく改善せられ、
ボイラおよびその付帯設備の長期連続安全運転に大きく
寄与するものと期待される。
第1図は本発明の実施例および比較例に用いた実験用ボ
イラーのフローチャートを示す。 (1)・・・補給水タンク (2)・・・補給水ポ
ンプ(3)・・・脱気タンク (4)・・・給水
ポンプ(5)・・・給水加熱器 (6)・・・薬
液タンク(力・・・薬注式ポンプ (8)・・・実
験用ボイラー(9)・・・伝熱管 (1[)
・・・電気ヒーター(II)・・・液面計
Oz・・・自動液面調節器(lJ・・・プロアに冷却器
αa・・・ミストセパレーターa!5)・・・圧
力計 (1(i)・・・自動圧力調節8a7
)・・・圧力調節弁 (181・・・復水器(1
1・・・復水脱塩器 (20)・・・脱酸素剤タ
ンクCυ・・・脱酸素剤注入ポンプ
イラーのフローチャートを示す。 (1)・・・補給水タンク (2)・・・補給水ポ
ンプ(3)・・・脱気タンク (4)・・・給水
ポンプ(5)・・・給水加熱器 (6)・・・薬
液タンク(力・・・薬注式ポンプ (8)・・・実
験用ボイラー(9)・・・伝熱管 (1[)
・・・電気ヒーター(II)・・・液面計
Oz・・・自動液面調節器(lJ・・・プロアに冷却器
αa・・・ミストセパレーターa!5)・・・圧
力計 (1(i)・・・自動圧力調節8a7
)・・・圧力調節弁 (181・・・復水器(1
1・・・復水脱塩器 (20)・・・脱酸素剤タ
ンクCυ・・・脱酸素剤注入ポンプ
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、アクリル酸系重合体のか性アルカリによる部分もし
くは完全中和物と揮発性アミンとを含むボイラのスケー
ルおよび腐食を防止する水処理剤において、アクリル酸
系重合体を、アクリル酸、アクリル酸誘導体およびアク
リル酸と重合可能なアニオンおよび/またはノニオン性
のモノエチレン性不飽和単量体からなる群から選ばれる
少なくとも1種の単量体を必須単量体としてなる重合体
(ホモ重合体および共重合体を含む)のうちから少なく
とも1種を選択し;ボイラの操業圧力および操業温度に
応じて該アクリル酸系重合体を予め設定された範囲内の
中和度(該アクリル酸系重合体の中和当量に対する添加
されたか性アルカリ当量の比率)に部分中和し;該ボイ
ラの操業圧力における飽和温度よりも低い沸点を有する
揮発性アミンの少なくとも1種を選択し;かつ部分中和
された該アクリル酸系重合体を該揮発性アミンにより、
該揮発性アミンが脂肪族アミンおよび/または脂環式ア
ミンである場合には11.0ないし13.0のPH範囲
内に、環状2級アミンである場合には9.5ないし13
.0のPH範囲内にそれぞれ中和調整すること;を特徴
とするスケール防止および腐食防止の効果を改善された
ボイラおよびボイラ付帯設備のスケール防止および腐食
防止用の水処理剤。 2、アクリル酸系重合体が、重合体中のアクリル酸単量
体の重合比が70重量%以上であるホモ重合体、共重合
体および三量体からなる群から選ばれる少なくとも1種
の重合体である特許請求の範囲第1項に記載の水処理剤
。 3、アクリル酸系重合体の分子量が重量平均分子量とし
て1,000ないし100,000の範囲である特許請
求の範囲第1項に記載の水処理剤。 4、アクリル酸系重合体の中和度が重量基準として、ボ
イラー操業圧力の50ないし75Kgf/cm^3に対
して50ないし80%の範囲内に、ボイラ操業圧力の7
5ないし125Kgf/cm^3に対して3ないし50
%の範囲内にそれぞれ設定される特許請求の範囲第1項
に記載の水処理剤。 5、アクリル酸系重合体の部分中和に用いるか性アルカ
リが水酸化ナトリウムである特許請求の範囲第1項に記
載の水処理剤。 6、揮発性アミンが、シクロヘキシルアミン、モルホリ
ン、ピロリジン、ピペリジン、ピペコリンの各異性体、
3−メトキシプロピルアミンのうちのいずれか1種もし
くは2種以上の組合せである特許請求の範囲第1項に記
載の水処理剤。 7、ボイラおよびボイラ付帯設備が該ボイラのドラムと
水管、プレボイラー系統の機器、薬注配管を含む特許請
求の範囲第1項に記載の水処理剤。 8、水処理剤がさらに脱酸素剤の有効量を含む特許請求
の範囲第1項に記載の水処理剤。 9、脱酸素剤がヒドラジン類、ヒドロキシルアミン類、
アスコルビン酸類、ヒドロキノン、ジオキソ芳香族化合
物およびアミノフェノール化合物からなる群から選ばれ
る少なくとも1種の化合物である特許請求の範囲第8項
に記載の水処理剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6407987A JPS63232896A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | ボイラ−用水処理剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP6407987A JPS63232896A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | ボイラ−用水処理剤 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS63232896A true JPS63232896A (ja) | 1988-09-28 |
Family
ID=13247720
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP6407987A Pending JPS63232896A (ja) | 1987-03-20 | 1987-03-20 | ボイラ−用水処理剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS63232896A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006225742A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Aquas Corp | ボイラ水系処理剤、及び、それを用いたボイラ水系の処理方法 |
JP2010172816A (ja) * | 2009-01-29 | 2010-08-12 | Kurita Water Ind Ltd | スケール防止剤、およびスケール防止方法 |
JP2017194251A (ja) * | 2016-04-22 | 2017-10-26 | 三浦工業株式会社 | ドレン回収システム |
-
1987
- 1987-03-20 JP JP6407987A patent/JPS63232896A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2006225742A (ja) * | 2005-02-21 | 2006-08-31 | Aquas Corp | ボイラ水系処理剤、及び、それを用いたボイラ水系の処理方法 |
JP2010172816A (ja) * | 2009-01-29 | 2010-08-12 | Kurita Water Ind Ltd | スケール防止剤、およびスケール防止方法 |
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