JPS63105951A - 冷間鍛造用線材及びその製造方法 - Google Patents
冷間鍛造用線材及びその製造方法Info
- Publication number
- JPS63105951A JPS63105951A JP23669886A JP23669886A JPS63105951A JP S63105951 A JPS63105951 A JP S63105951A JP 23669886 A JP23669886 A JP 23669886A JP 23669886 A JP23669886 A JP 23669886A JP S63105951 A JPS63105951 A JP S63105951A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- wire rod
- cold forging
- wire
- steel
- cold
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000010273 cold forging Methods 0.000 title claims abstract description 20
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 19
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 19
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 18
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 6
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000003483 aging Methods 0.000 abstract description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 abstract description 6
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 6
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 abstract description 4
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 description 11
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 6
- 238000005491 wire drawing Methods 0.000 description 6
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 238000005554 pickling Methods 0.000 description 4
- 239000000047 product Substances 0.000 description 4
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 3
- 238000005255 carburizing Methods 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- 230000001376 precipitating effect Effects 0.000 description 2
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 229910000655 Killed steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 1
- 238000011835 investigation Methods 0.000 description 1
- 238000005461 lubrication Methods 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 238000005482 strain hardening Methods 0.000 description 1
- 230000002195 synergetic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〈産業上の利用分野〉
この発明は、優れた冷間加工性を有するとともに十分な
強度をも兼ね備えたところの、高能率生産が可能で、小
ねじの製造素材として好適な冷間鍛造用線材、並びにそ
の製造方法に関するものである。
強度をも兼ね備えたところの、高能率生産が可能で、小
ねじの製造素材として好適な冷間鍛造用線材、並びにそ
の製造方法に関するものである。
一般に、ボルトやビン等の小物締結部材類は素材たる炭
素鋼線材に冷間鍛造や転造を施して製造されており、例
えば小ねじの製造に当ってはＪＩＳＳＷＲＣＨ１８Ａと
して規格化された冷間圧造用炭素鋼線材が使用されてい
るが、これは５．５１φ程度のアルミキルド鋼熱間圧延
棒材を一旦２〜４ｍｍφ程度にまで線引きしてから冷間
鍛造性確保のための中間焼鈍を施し、再度潤滑処理を目
的としたスキンバス線引きを行って製造されるのが普通
であった。
素鋼線材に冷間鍛造や転造を施して製造されており、例
えば小ねじの製造に当ってはＪＩＳＳＷＲＣＨ１８Ａと
して規格化された冷間圧造用炭素鋼線材が使用されてい
るが、これは５．５１φ程度のアルミキルド鋼熱間圧延
棒材を一旦２〜４ｍｍφ程度にまで線引きしてから冷間
鍛造性確保のための中間焼鈍を施し、再度潤滑処理を目
的としたスキンバス線引きを行って製造されるのが普通
であった。
しかしながら、最近、このような従来手段に対して
（ａ）２回の伸線工程が必要な上、スキンパス伸線時に
は細径の線材を扱わなければ成らないことから生産性が
悪く、工程在庫も多い、 （ｂ）伸線後の細径線材に焼鈍（中間焼鈍）を施さねば
ならないため焼鈍時間が長くなり（細径線材は束ねられ
て焼鈍が施されるので線密度の高い束の中心部まで所定
温度に昇温するのに時間がかかる）、結晶粒の粗粒化が
起きて肌荒れを生じ易い上、焼鈍コストも高い、 （Ｃ） 線引きに際しては、通常、酸洗が実施される
が、スキンバス伸線前の酸洗では細い線径のため酸洗に
際してひとまとめにされる線材束の綿密度が高く、酸洗
に長時間を要するので孔食が発生し易い、 等の問題が指摘されるようになり、省力・省エネルギー
化の要請も加味されてこれら問題点を改善する必要に迫
られていた。
は細径の線材を扱わなければ成らないことから生産性が
悪く、工程在庫も多い、 （ｂ）伸線後の細径線材に焼鈍（中間焼鈍）を施さねば
ならないため焼鈍時間が長くなり（細径線材は束ねられ
て焼鈍が施されるので線密度の高い束の中心部まで所定
温度に昇温するのに時間がかかる）、結晶粒の粗粒化が
起きて肌荒れを生じ易い上、焼鈍コストも高い、 （Ｃ） 線引きに際しては、通常、酸洗が実施される
が、スキンバス伸線前の酸洗では細い線径のため酸洗に
際してひとまとめにされる線材束の綿密度が高く、酸洗
に長時間を要するので孔食が発生し易い、 等の問題が指摘されるようになり、省力・省エネルギー
化の要請も加味されてこれら問題点を改善する必要に迫
られていた。
〈問題点を解決するための手段〉
そこで本発明者等は、加工度の大きな小ねじ類の製造素
材として十分に満足できる冷間鍛造性を備え、しかもコ
ストの安い高品質冷間鍛造用線材を生産性よく安定して
量産する手段を見出すべく、そのためには、これまでの
検討からして特に素材鋼の材質改善を欠くことが出来な
いとの観点に立って研究を行った結果′、 「従来の冷間圧造用炭素鋼線材よりもＣ及びＭｎ含有量
を低減して加工割れの恐れを抑えるとともに、その分だ
け低下しがちな焼入れ性を適量のＣｒ及びＢの添加によ
り改善することでネジの芯部硬さを保証する成分系とし
、更に咳鋼に対して特定量の５ｏ１１．ＡｌとＴｉとを
組合わせて含有させることにより得られる鋼材の固溶Ｎ
を極力低減させ、かつ特定温度域で焼鈍を施すことによ
ってＣを有効に析出させると歪時効を極めて小さくする
ことが可能となり、伸線時に中間焼鈍を実施しなくても
変形抵抗が小さく冷間鍛造性の良好な鋼線が得られる」
との知見を得るに至ったのである。
材として十分に満足できる冷間鍛造性を備え、しかもコ
ストの安い高品質冷間鍛造用線材を生産性よく安定して
量産する手段を見出すべく、そのためには、これまでの
検討からして特に素材鋼の材質改善を欠くことが出来な
いとの観点に立って研究を行った結果′、 「従来の冷間圧造用炭素鋼線材よりもＣ及びＭｎ含有量
を低減して加工割れの恐れを抑えるとともに、その分だ
け低下しがちな焼入れ性を適量のＣｒ及びＢの添加によ
り改善することでネジの芯部硬さを保証する成分系とし
、更に咳鋼に対して特定量の５ｏ１１．ＡｌとＴｉとを
組合わせて含有させることにより得られる鋼材の固溶Ｎ
を極力低減させ、かつ特定温度域で焼鈍を施すことによ
ってＣを有効に析出させると歪時効を極めて小さくする
ことが可能となり、伸線時に中間焼鈍を実施しなくても
変形抵抗が小さく冷間鍛造性の良好な鋼線が得られる」
との知見を得るに至ったのである。
この発明は、上記知見に基づいて成されたものであり、
冷間鍛造用線材を
Ｃ： ０．０６〜０．２０％（以下、成分割合を表す％
は重量％とする）、 Ｓｉ ： ０．００１〜０．３５％、Ｍｎ ： ０．１
５〜１．００％、Ｃｒ ： ０．０１〜０．６０％、Ｂ
： ０．０００５〜０．００５０％を含有するととも
に、更に ５ｏｃＡＪ ： ０．００１〜０．１００％、Ｔｉ
： ０．００１〜０．０６０ ％の１種又は２種を
も含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる成分組
成に構成することによって、線材の製造作業性並びに冷
間鍛造性を顕著に改善した点、 に特徴を有し、更には、 Ｃ： ０．０６〜０．２０％、 Ｓｉ ： ０．００１
〜０．３５％、Ｍｎ ： ０．１５〜１．００％、 Ｃ
ｒ ： ０．０１〜０．６０％、Ｂ ： ０．０００５
〜０．００５０％を含有するとともに、更に ｓｏ ｌ 、Ａ ／ｌ ： Ｏ’、００１〜０．１０
０％、Ｔｉ ： ０．００１〜０．０６０％の１種又
は２種をも含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からな
る鋼を線材に熱間圧延した後、２００〜５００℃にて低
温焼鈍するか、或いは６５０〜７５０℃にて焼鈍するこ
とにより、優れた変形能を備えた冷間鍛造用線材をコス
ト安く高能率で量産し得るようにした点、 をも特徴とするものである。
は重量％とする）、 Ｓｉ ： ０．００１〜０．３５％、Ｍｎ ： ０．１
５〜１．００％、Ｃｒ ： ０．０１〜０．６０％、Ｂ
： ０．０００５〜０．００５０％を含有するととも
に、更に ５ｏｃＡＪ ： ０．００１〜０．１００％、Ｔｉ
： ０．００１〜０．０６０ ％の１種又は２種を
も含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる成分組
成に構成することによって、線材の製造作業性並びに冷
間鍛造性を顕著に改善した点、 に特徴を有し、更には、 Ｃ： ０．０６〜０．２０％、 Ｓｉ ： ０．００１
〜０．３５％、Ｍｎ ： ０．１５〜１．００％、 Ｃ
ｒ ： ０．０１〜０．６０％、Ｂ ： ０．０００５
〜０．００５０％を含有するとともに、更に ｓｏ ｌ 、Ａ ／ｌ ： Ｏ’、００１〜０．１０
０％、Ｔｉ ： ０．００１〜０．０６０％の１種又
は２種をも含み、残部がＦｅ及び不可避的不純物からな
る鋼を線材に熱間圧延した後、２００〜５００℃にて低
温焼鈍するか、或いは６５０〜７５０℃にて焼鈍するこ
とにより、優れた変形能を備えた冷間鍛造用線材をコス
ト安く高能率で量産し得るようにした点、 をも特徴とするものである。
ここで、この発明に係る線材の成分組成や該線材を製造
する際の焼鈍温度を前記の如くに数値限定した理由を説
明する。
する際の焼鈍温度を前記の如くに数値限定した理由を説
明する。
Ａ）成分組成
（ａ） Ｃ
Ｃ成分には鋼の焼入れ性を改善して線材の引張強さを高
める作用があるが、その含有量が０．０６％未満では焼
入れ性が著しく低（なって、例えば小ネジ等の製品とし
た場合に十分な芯部硬さが得られず、一方、Ｃ含有量が
０．２０％を越えると加工割れを生じるようになること
から、Ｃ含有量は０．０６〜０．２０％と定めた。
める作用があるが、その含有量が０．０６％未満では焼
入れ性が著しく低（なって、例えば小ネジ等の製品とし
た場合に十分な芯部硬さが得られず、一方、Ｃ含有量が
０．２０％を越えると加工割れを生じるようになること
から、Ｃ含有量は０．０６〜０．２０％と定めた。
（ｂ） ５ｉ
Ｓｉにも鋼の引張強さを高める作用があるが、同時に延
性を低下させる元素でもあるので、その含有量はできる
だけ抑えることが望ましい。しかし、この発明の線材に
おいてはＳｉ含有ｉｉ ： ０．３５％までは許容し得
る延性範囲が確保でき、一方、０．００１％未満にＳｉ
含有量を抑えることは現在の製鋼技術上実用的でないこ
とから、Ｓｉ含有量は０．００１〜０．３５％と定めた
。
性を低下させる元素でもあるので、その含有量はできる
だけ抑えることが望ましい。しかし、この発明の線材に
おいてはＳｉ含有ｉｉ ： ０．３５％までは許容し得
る延性範囲が確保でき、一方、０．００１％未満にＳｉ
含有量を抑えることは現在の製鋼技術上実用的でないこ
とから、Ｓｉ含有量は０．００１〜０．３５％と定めた
。
（ｃ） Ｍｎ
Ｍｎ成分にも鋼の焼入れ性を改善して線材の引張強さを
高める作用があるが、その含有量が０．１５％を下回る
と浸炭焼入れ後の芯部硬さが十分でなくなり、一方、１
．００％を越えて含有させると容認し難い加工割れを避
は得なくなりがちであることから、Ｍｎ含有量は０．１
５〜１．００％と定めた。
高める作用があるが、その含有量が０．１５％を下回る
と浸炭焼入れ後の芯部硬さが十分でなくなり、一方、１
．００％を越えて含有させると容認し難い加工割れを避
は得なくなりがちであることから、Ｍｎ含有量は０．１
５〜１．００％と定めた。
（ｄ） Ｃｒ
Ｃｒ成分にも鋼の焼入れ性を改善して線材の引張強さを
高める作用があり、Ｍｎのみで所望の焼入れ性を得よう
とすると著しく高いＭｎ値を必要とするので、Ｍｎ値と
の相乗効果で合金元素量低く強度を向上させるために添
加されるものであるが、その含有量が０．０１％未満で
はその効果が実質的なＣｒ無添加鋼と変わらなくなり、
一方、０．６０％を越えて含有させるとＭｎの場合と同
様に加工割れを招くようになることから、Ｃｒ含有量は
０．０１〜０．６０％と定めた。
高める作用があり、Ｍｎのみで所望の焼入れ性を得よう
とすると著しく高いＭｎ値を必要とするので、Ｍｎ値と
の相乗効果で合金元素量低く強度を向上させるために添
加されるものであるが、その含有量が０．０１％未満で
はその効果が実質的なＣｒ無添加鋼と変わらなくなり、
一方、０．６０％を越えて含有させるとＭｎの場合と同
様に加工割れを招くようになることから、Ｃｒ含有量は
０．０１〜０．６０％と定めた。
（ｅ） ｓｏｊ！、Ａｊ！、及びＴｉ
これらの成分は、単独若しくは組み合わせて添加するこ
とによって始めてＮを有効に固定し、歪時効を抑制して
良好な変形抵抗を確保するものであるが、その含有量が
いずれも０．００１％未満では上記効果が顕著でないば
かりか、製鋼技術上そのような含有量の調整が極めて困
難であり、更にＴｉによるＮの固定析出作用も期待でき
なくなる。一方、０．１００％を越えるｓｏｌ、八２の
添加や、０．０６０％を越えるＴｉの添加がなされても
上記効果にそれ以上の向上が見られないことから、ｓｏ
ｌ、Ａ１含有量及びＴｉ含有量は、それぞれ０．００１
〜０．１００％及び０．００１〜０．０６０％と定めた
。
とによって始めてＮを有効に固定し、歪時効を抑制して
良好な変形抵抗を確保するものであるが、その含有量が
いずれも０．００１％未満では上記効果が顕著でないば
かりか、製鋼技術上そのような含有量の調整が極めて困
難であり、更にＴｉによるＮの固定析出作用も期待でき
なくなる。一方、０．１００％を越えるｓｏｌ、八２の
添加や、０．０６０％を越えるＴｉの添加がなされても
上記効果にそれ以上の向上が見られないことから、ｓｏ
ｌ、Ａ１含有量及びＴｉ含有量は、それぞれ０．００１
〜０．１００％及び０．００１〜０．０６０％と定めた
。
（ｇ） Ｂ
Ｂ成分にはＭｎやＣｒと共に線材の焼入れ性を向上させ
る作用があるが、その含有量が０．０００５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方、０．００５０
％を越えて含有させると脆化を来すようになることから
、Ｂ含有量は０．０００５〜０．００５０％と定めた。
る作用があるが、その含有量が０．０００５％未満では
前記作用に所望の効果が得られず、一方、０．００５０
％を越えて含有させると脆化を来すようになることから
、Ｂ含有量は０．０００５〜０．００５０％と定めた。
Ｂ）焼鈍温度
第１図は、Ｃ： ０．１０％、Ｓｉ ： ０．０２％、
Ｍｎ ： ０．２８％、Ｃｒ ： ０．１０％、ｓｏｌ
、Ａｇ ： ０．０３６％、Ｔｉ ： ０．０２％
及びＢ ： ０．００１８％を含み、残部が実質的にＦ
ｅから成る小ネジ製造用引抜線材における焼鈍温度と時
効硬化率との関係を示すものである。なお、ここで時効
硬化率とは、式 で表されるものを言う。
Ｍｎ ： ０．２８％、Ｃｒ ： ０．１０％、ｓｏｌ
、Ａｇ ： ０．０３６％、Ｔｉ ： ０．０２％
及びＢ ： ０．００１８％を含み、残部が実質的にＦ
ｅから成る小ネジ製造用引抜線材における焼鈍温度と時
効硬化率との関係を示すものである。なお、ここで時効
硬化率とは、式 で表されるものを言う。
この第１図からも明らかなように、本発明に係る線材は
、焼鈍温度が２００〜５００℃の範囲と６５０℃以上の
範囲との２カ所で時効硬化率が極めて低くなると言う特
徴を有している。
、焼鈍温度が２００〜５００℃の範囲と６５０℃以上の
範囲との２カ所で時効硬化率が極めて低くなると言う特
徴を有している。
つまり、この発明において伸線に際しての焼鈍温度を前
記のように数値限定したのは、該温度が２００℃未満で
はＣを析出させてＣによる歪時効を抑制すると言う焼鈍
の硬化が十分ではなく、また焼鈍温度が５００℃を越え
た場合には６５０℃に達するまで再び時効硬化率が改善
されない領域が存在し、所望の加工性を確保できなくな
るからであり、加えて７５０℃を越える温度域では結晶
粒の粗粒化が生じるからである。
記のように数値限定したのは、該温度が２００℃未満で
はＣを析出させてＣによる歪時効を抑制すると言う焼鈍
の硬化が十分ではなく、また焼鈍温度が５００℃を越え
た場合には６５０℃に達するまで再び時効硬化率が改善
されない領域が存在し、所望の加工性を確保できなくな
るからであり、加えて７５０℃を越える温度域では結晶
粒の粗粒化が生じるからである。
上述の如く、この発明は、Ｃ，、Ｍｎｓ Ｃｒ５Ｂ等の
含有量を調整して芯部硬さを保証すると共に、ｓｏｌ、
Ａｌ及びＴｉ含を量の調整によって冷間加工中の歪時効
を防止又は抑制し変形抵抗を小さくして加工工具の寿命
延長を図ることで、製造工程の大幅な簡略化と優れた製
品品質の安定確保が実現できる冷間鍛造用線材を提供す
るものであり、更には高品質の冷間鍛造製品が得られる
冷間鍛造用線材を工程数少な（低コストで製造する方法
を提供するものであるが、以下、この発明を実施例によ
り比較例と対比しながら具体的に説明する。
含有量を調整して芯部硬さを保証すると共に、ｓｏｌ、
Ａｌ及びＴｉ含を量の調整によって冷間加工中の歪時効
を防止又は抑制し変形抵抗を小さくして加工工具の寿命
延長を図ることで、製造工程の大幅な簡略化と優れた製
品品質の安定確保が実現できる冷間鍛造用線材を提供す
るものであり、更には高品質の冷間鍛造製品が得られる
冷間鍛造用線材を工程数少な（低コストで製造する方法
を提供するものであるが、以下、この発明を実施例によ
り比較例と対比しながら具体的に説明する。
〈実施例〉
まず、通常の方法によって第１表に示される如き成分組
成の鋼を溶製し、それぞれから常法通りの熱間圧延によ
って線径： ５．５ｍφの線素材を得た。
成の鋼を溶製し、それぞれから常法通りの熱間圧延によ
って線径： ５．５ｍφの線素材を得た。
続いて、これらの線素材から、第２表に示されるような
工程で線径：２，７４ｍｍφの冷間鍛造用線材を製造し
た。
工程で線径：２，７４ｍｍφの冷間鍛造用線材を製造し
た。
そして、得られた冷間鍛造用線素材の機械的性質を調べ
てから、これに通常の冷間鍛造及び浸炭・焼入れ処理（
９００℃Ｘ ６ｈｒ後油冷）を施し、更に２００℃Ｘ
３ｈｒの焼戻しを行って小ネジ成品（第２ 図に示す）
としたが、この冷間鍛造時の割れの状態、並びに小ネジ
成品の芯部硬さく第２図のＸ−Ｘ断面の中心硬さ）をも
詳細に調査した。
てから、これに通常の冷間鍛造及び浸炭・焼入れ処理（
９００℃Ｘ ６ｈｒ後油冷）を施し、更に２００℃Ｘ
３ｈｒの焼戻しを行って小ネジ成品（第２ 図に示す）
としたが、この冷間鍛造時の割れの状態、並びに小ネジ
成品の芯部硬さく第２図のＸ−Ｘ断面の中心硬さ）をも
詳細に調査した。
これらの調査結果を第２表に併せて示した。
第２表に示される結果からも、この発明の条件に従えば
、伸線工程における中間焼鈍を要することなく高品質の
冷間鍛造用線材を何の支障もなく製造できることが明白
である。
、伸線工程における中間焼鈍を要することなく高品質の
冷間鍛造用線材を何の支障もなく製造できることが明白
である。
以上に説明した如く、この発明によれば、加工度の大き
な小ねじ類の製造素材としても十分に満足できる優れた
冷間鍛造性と高い強度とを備えた低コストの冷間鍛造用
線材を生産性よく安定して提供することができるなど、
産業上有用な効果がもたらされるのである。
な小ねじ類の製造素材としても十分に満足できる優れた
冷間鍛造性と高い強度とを備えた低コストの冷間鍛造用
線材を生産性よく安定して提供することができるなど、
産業上有用な効果がもたらされるのである。
第１図は、本発明に係る鋼の焼鈍温度と時効硬化率の関
係を示す線図、 第２図は、冷間鍛造用線材から製造される線材の１例を
示した概略斜視図である。
係を示す線図、 第２図は、冷間鍛造用線材から製造される線材の１例を
示した概略斜視図である。
Claims (3)
- （１）重量割合にて Ｃ：０．０６〜０．２０％、Ｓｉ：０．００１〜０．３
５％、Ｍｎ：０．１５〜１．００％、Ｃｒ：０．０１〜
０．６０％、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％ を含有するとともに、更に ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｔｉ：０．
００１〜０．０６０％ の１種又は２種をも含み、残部がＦｅ及び不可避的不純
物からなる冷間鍛造用線材。 - （２）重量割合にて Ｃ：０．０６〜０．２０％、Ｓｉ：０．００１〜０．３
５％、Ｍｎ：０．１５〜１．００％、Ｃｒ：０．０１〜
０．６０％、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％ を含有するとともに、更に ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｔｉ：０．
００１〜０．０６０％ の１種又は２種をも含み、残部がＦｅ及び不可避的不純
物からなる鋼を線材に熱間圧延した後、２００〜５００
℃にて低温焼鈍することを特徴とする冷間鍛造用線材の
製造方法。 - （３）重量割合にて Ｃ：０．０６〜０．２０％、Ｓｉ：０．００１〜０．３
５％、Ｍｎ：０．１５〜１．００％、Ｃｒ：０．０１〜
０．６０％、Ｂ：０．０００５〜０．００５０％ を含有するとともに、更に ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１〜０．１００％、Ｔｉ：０．
００１〜０．０６０％ の１種又は２種をも含み、残部がＦｅ及び不可避的不純
物からなる鋼を線材に熱間圧延した後、６５０〜７５０
℃にて焼鈍することを特徴とする冷間鍛造用線材の製造
方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61-107555 | 1986-05-13 | ||
| JP10755586 | 1986-05-13 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63105951A true JPS63105951A (ja) | 1988-05-11 |
Family
ID=14462152
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23669886A Pending JPS63105951A (ja) | 1986-05-13 | 1986-10-04 | 冷間鍛造用線材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63105951A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274373A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Jfe Bars & Shapes Corp | 靭性および冷間加工性に優れた高強度ねじ用鋼および高強度ねじの製造方法 |
-
1986
- 1986-10-04 JP JP23669886A patent/JPS63105951A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006274373A (ja) * | 2005-03-30 | 2006-10-12 | Jfe Bars & Shapes Corp | 靭性および冷間加工性に優れた高強度ねじ用鋼および高強度ねじの製造方法 |
| JP4594150B2 (ja) * | 2005-03-30 | 2010-12-08 | Ｊｆｅ条鋼株式会社 | 靭性および冷間加工性に優れた高強度ねじの製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH1053813A (ja) | 非調質高張力ボルトの製造方法 | |
| JPS6376848A (ja) | 超深絞り用冷延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3733229B2 (ja) | 冷間加工性及び耐遅れ破壊性に優れた高強度ボルト用棒鋼の製造方法 | |
| US4877462A (en) | Process for producing oil quench hardening and tempering and hard drawn steel wire of shaped section | |
| JPS58107416A (ja) | 機械構造用鋼線棒鋼の直接軟化処理方法 | |
| JP3218442B2 (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた機械構造用鋼の製造方法 | |
| JPH0967622A (ja) | 冷間圧造性の優れた高強度非調質ボルト用鋼線の製造方法 | |
| JPS63105951A (ja) | 冷間鍛造用線材及びその製造方法 | |
| JP3887461B2 (ja) | 非調質ボルト用鋼 | |
| JPS61284554A (ja) | 靭性の優れた非調質ボルト等用合金鋼及びそれを用いた非調質ボルト等用鋼材 | |
| JPH05255738A (ja) | 耐遅れ破壊特性の優れた機械構造用鋼の製造方法 | |
| JPH02274810A (ja) | 高張力非調質ボルトの製造法 | |
| JP3407569B2 (ja) | 成形性に優れた高炭素熱延鋼板および高炭素冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS6052551A (ja) | 高延性高加工性鋼並びにその製造法 | |
| JPH01184259A (ja) | 高強度ばね鋼 | |
| JPH0995733A (ja) | 高強度非調質ボルト用線材の製造方法 | |
| JPS62280326A (ja) | 靭性のすぐれた非調質ボルト用鋼材の製造方法 | |
| JPH06136452A (ja) | 硬鋼線の製造方法 | |
| JPS60190518A (ja) | 冷間加工性にすぐれた熱処理省略型高張力鋼の製造方法 | |
| JPS6347354A (ja) | 延性及びリラクセ−シヨン特性に優れた高強度線材及びその製造方法 | |
| JPS6259167B2 (ja) | ||
| JPS61157640A (ja) | 冷間鍛造用棒鋼および線材の製造法 | |
| JPH02217421A (ja) | 高疲労強度ばねの製造方法及びそれに用いる鋼線 | |
| JPH08302445A (ja) | 加工性および強度の優れた含ｂ鋼および該含ｂ鋼製鍛造部品の製造方法 | |
| JPH0530884B2 (ja) |