JPS6293008A - Rolling method for h shape with adjustable web height - Google Patents
Rolling method for h shape with adjustable web heightInfo
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- JPS6293008A JPS6293008A JP23195085A JP23195085A JPS6293008A JP S6293008 A JPS6293008 A JP S6293008A JP 23195085 A JP23195085 A JP 23195085A JP 23195085 A JP23195085 A JP 23195085A JP S6293008 A JPS6293008 A JP S6293008A
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/08—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling structural sections, i.e. work of special cross-section, e.g. angle steel
- B21B1/088—H- or I-sections
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- B21B1/088—H- or I-sections
- B21B1/0886—H- or I-sections using variable-width rolls
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はウェブ高さの調整可能なH形鋼の圧延方法に係
り、待にウェブ高さの寸法精度が優れ、しかもロール交
換することなくウェブ高さを自由に調整できるH@鋼の
圧延方法に関し、H形鋼の製造分野に利用される。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] The present invention relates to a method for rolling H-beam steel with adjustable web height, which has excellent dimensional accuracy in web height and does not require roll replacement. The present invention relates to a method of rolling H@ steel that allows the web height to be freely adjusted, and is used in the field of manufacturing H-beam steel.
一般にH形鋼の熱間圧延は第2図(A)、(B)に示す
如き工程で、ブレークダウン圧延機12、粗ユニバーサ
ル圧延機14、エツジヤ−圧延機】6および仕上げユニ
バーサル圧延機18の組合せによって行われる。すなわ
ち、第3図(A)、(B)、(C)に示す如きスラブ2
、矩形鋼片4、H形鋼用鋼片6等の素材を第4図(A)
、(B)に示す開孔形8あるいは開孔形10を刻設した
上下ロールを有する2重式ブレークダウン圧延機12で
所定の形状に粗造形する。ブレークダウン圧延機12で
は複数個の孔形を使用し、順次各複数パスの圧延によっ
て素材を以後の中間圧延に適合した形状に加工する。粗
造形された素材は第5図(A)に示す如きロール形状の
1基以上の租ユニ、<−サ、し圧延機14と第5図(B
)に示す如きロール形状の1基以上のエツジヤ−圧延機
16により1パスあるいはγl数パスの中間圧延後、第
5図(C)に示す如き。In general, hot rolling of H-beam steel is carried out in the steps shown in FIGS. It is done by combination. That is, the slab 2 as shown in FIGS. 3(A), (B), and (C)
, the materials of the rectangular steel slab 4, the steel slab 6 for H-beam steel, etc. are shown in Figure 4 (A).
, (B), a double type breakdown rolling mill 12 having upper and lower rolls in which openings 8 or 10 are formed is used to roughly shape the material into a predetermined shape. The breakdown rolling mill 12 uses a plurality of hole shapes, and sequentially processes the material into a shape suitable for subsequent intermediate rolling by rolling a plurality of passes. The rough-shaped material is rolled through one or more rolling mills 14 in the form of rolls as shown in FIG.
) After intermediate rolling of one pass or several passes of γ1 by one or more edger rolling mills 16 having a roll shape as shown in FIG. 5(C).
−外形状の仕上げユニバーサル圧延機18において1パ
スでH形鋼製品に圧延される。製品寸法が決れば仕上げ
ユニバーサル圧延機18のロール寸法とそれ以前の圧延
機のロール寸法が決る。すなわち第4図(A)の(イ)
、第5図(A)の(ロ)、第5図(C)の(ニ)等の寸
法はほぼ等しくなるよう設計されている。- Finishing of external shape Rolled into an H-section steel product in one pass in the universal rolling mill 18. Once the product dimensions are determined, the roll dimensions of the finishing universal rolling mill 18 and the roll dimensions of the previous rolling mills are determined. In other words, (a) in Figure 4 (A)
, (b) in FIG. 5(A), and (d) in FIG. 5(C) are designed to be approximately equal.
このように特にブレークダウン圧延後の形状変化は限定
されたものである。つまり特定のシリーズ(たとえばH
600X300)の圧延には特定幅の水平ロールが使用
される。このため圧延されたH形鋼はウェブ内幅が一定
であるので、サイズによるフランジ厚みの変化分だけウ
ェブ高さが変化することになる。1つのシリーズは多く
のサイズを有し、水平ロールと垂直ロールの間隔を変え
て圧延することにより製造されるが、製品フランジ最大
厚と最小厚との差は通常151前後であるなめ、その2
倍、つまり30mm程度ウェブ高さが変化することにな
る。In this way, the change in shape especially after breakdown rolling is limited. i.e. for a particular series (e.g. H
600x300) horizontal rolls of a specific width are used for rolling. For this reason, since the inner web width of the rolled H-section steel is constant, the web height changes by the change in flange thickness depending on the size. One series has many sizes and is manufactured by rolling with different spacing between horizontal rolls and vertical rolls, but the difference between the maximum and minimum thickness of the product flange is usually around 151 mm.
The web height will change by about 30 mm.
同一シリーズ内でのウェブ高さの変化は従来の圧延法で
は避けられないものであるが、たとえば建築物の梁を同
一シリーズ内の数サイズH形鋼を接合して作る場合、通
常一方のフランジ外面を合せるため、他方にフランジ厚
み差の2倍のずれを生じ、施工上問題となる。また、鉄
骨鉄筋コンクリート造の建築物の場合、柱や梁の寸法は
外寸が規制されるため、従来のH形鋼を用いるとコンク
リートのかぶり厚がサイズによって異なり、設計上も問
題となる。Changes in web height within the same series are unavoidable with conventional rolling methods, but for example, when building beams are made by joining several sizes of H-section steel from the same series, it is common to change the height of one flange. In order to match the outer surfaces, a deviation of twice the flange thickness difference will occur on the other side, causing a problem in construction. Furthermore, in the case of steel-framed reinforced concrete buildings, the external dimensions of columns and beams are regulated, so when conventional H-beams are used, the concrete cover thickness varies depending on the size, which also poses a design problem.
さらに、圧延H形鋼には寸法精度上の問題もある。つま
り、H形鋼圧延においては第6図に示すように粗ユニバ
ーサル圧延機14の水平ロール2゜の側面部22が圧延
本数の増加とともに摩耗して水平ロール20の幅が減少
する傾向がある。このため第7図で示す如く、フランジ
厚み(ホ)を一定にするとウェブ高さくへ)が水平ロー
ル20の側面部22の摩耗分だけ小さくなるので、通常
は寸法公差が許す範囲でフランジ厚み(ホ)を厚くして
ウェブ高さくへ)を確保している。したがって、使用す
る水平ロール20の幅によってフランジ厚みが異なり、
特に摩耗して幅が減少した水平ロール20で圧延すると
製品のフランジ厚は厚くなる。当然圧延チャンス毎に使
用するロール幅が変ることによるチャンス毎の製品寸法
のばらつき、あるいは同一圧延チャンス内でも水平ロー
ル側面部22の摩耗に基づくフランジ厚み変化を伴うこ
とになり、これらは寸法精度上好ましくない。Furthermore, rolled H-beam steel also has problems with dimensional accuracy. That is, in rolling H-section steel, as shown in FIG. 6, the side surface portion 22 of the horizontal roll 2° of the rough universal rolling mill 14 tends to wear out as the number of rolls increases, and the width of the horizontal roll 20 tends to decrease. For this reason, as shown in FIG. 7, if the flange thickness (e) is kept constant, the web height will be reduced by the amount of wear on the side surface portion 22 of the horizontal roll 20. (e) is made thicker to ensure a higher web height. Therefore, the flange thickness varies depending on the width of the horizontal roll 20 used.
In particular, if the product is rolled using horizontal rolls 20 whose width has been reduced due to wear, the flange thickness of the product will increase. Naturally, the roll width used for each rolling chance changes, resulting in variations in product dimensions from one rolling chance to another, or even within the same rolling chance, changes in flange thickness due to wear on the horizontal roll side surface 22. Undesirable.
圧延H形鋼には以上のような問題があるため、建築用に
はフランジ厚が変化してもウェブ高さが一定になるよう
に鋼板を溶接して作ったH形鋼が多く用いれらているが
、この場合鋼板の切断、溶接、検査等のため、圧延H形
鋼より製造コストが高くなる点が欠点である。Because rolled H-beams have the above problems, H-beams made by welding steel plates are often used for construction purposes so that the web height remains constant even if the flange thickness changes. However, in this case, the disadvantage is that the manufacturing cost is higher than that of rolled H-section steel because of the cutting, welding, and inspection of the steel plate.
従来の問題点は第4図(A)の(イ)、第5図FA)の
(ロ)、第5図(B)の(ハ)、第5図(C)の(ニ)
の寸法が少なくとも圧延ライン内においては固定されて
いるために生じる。本発明者らは圧延ライン内において
、上記の(イ)(ロ)(ハ) (=)の寸法の変更が
可能であれば、製品寸法に応じて(イ)(ロ)(ハ)(
ニ)の寸法を変更して圧延することによって上記の問題
を解決できることを見出し、この知見に基づいて先に特
開昭59−133902および特開昭60−82201
を開示した。すなわち、前者の特開昭59−13390
2は軸方向の位置を変更できる分割ロールを粗ユニバー
サル圧延機14、エツジヤ−圧延機16、仕上げユニバ
ーサル圧延機18に配置して、ウェブの部分圧延、フラ
ンジ端部圧延を行うことによって同一ロールで異なった
ウェブ高さサイズの圧延を可能とする圧延法である。後
者の特開昭60−82201は軸方向の位置を変更でき
る分割ロールを1次組ユニバーサル圧延機14A1エツ
ジヤ−圧延機16.2次粗ユニバーサル圧延機14B1
仕上げユニバーサル圧延機18に配置して同一ロールで
異なったウェブ高さサイズ、フランジ幅サイズの圧延あ
るいは、軸方向の位置を変更できる分割ロールを1次粗
ユニバーサル圧gtfi14A。The conventional problems are (a) in Figure 4 (A), (b) in Figure 5 FA), (c) in Figure 5 (B), and (d) in Figure 5 (C).
This occurs because the dimensions of are fixed at least within the rolling line. The present inventors believe that if it is possible to change the dimensions of (a), (b), (c) (=) above in the rolling line, then (a), (b), (c) (=) will be possible depending on the product dimensions.
It was discovered that the above problem could be solved by changing the dimensions of (d) and rolling.
disclosed. That is, the former Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-13390
In 2, split rolls whose axial positions can be changed are arranged in the rough universal rolling mill 14, the edge rolling mill 16, and the finishing universal rolling mill 18, and partial rolling of the web and rolling of the flange end are performed using the same roll. This is a rolling method that allows rolling of different web height sizes. The latter, JP-A-60-82201, uses divided rolls whose axial positions can be changed as a primary universal rolling mill 14A1, an edger rolling mill 16, and a secondary coarse universal rolling mill 14B1.
The finishing universal rolling mill 18 is used to roll different web heights and flange widths with the same roll, or split rolls whose axial positions can be changed are used as the primary rough universal rolling mill GTFI14A.
2次粗ユニバーサル圧延機14B、(f上tfユニノ(
−サル圧延機18に配置して同一ロールで異なったウェ
ブ高さサイズの圧延を可能とする圧延方法に関するもの
である。Secondary rough universal rolling mill 14B, (f upper tf unino (
- It relates to a rolling method which is arranged in a monkey rolling mill 18 and allows rolling of different web height sizes with the same roll.
これらの先願技術はウェブ高さを大きな範囲°Lこわた
って変更でき、数シリーズを連続して圧延できるので、
従来の圧延に比べてロール交換頻度の減少等多くの効果
を有する。ただし同一シリーズ内の全サイズのウェブ高
さを一定にすること番と対しては、分割ロール間隔の調
整量は301111程度でよく、そのために粗ユニバー
サル圧延機、工・ソジャー圧延機、および仕上げユニバ
ーサル圧延機の総ての水平ロールに軸方向可動の分割ロ
ールを用いるとするとその設備投資額が非常に大きし1
ものとなる欠点があった。These prior art technologies allow the web height to be varied over a large range °L, and several series can be rolled in succession.
Compared to conventional rolling, this method has many effects such as a reduction in the frequency of roll replacement. However, in order to keep the web height constant for all sizes in the same series, the adjustment amount of the split roll spacing may be about 301111, and for this purpose, the coarse universal rolling mill, the finishing universal mill, and the finishing universal mill are used. If axially movable split rolls were to be used for all horizontal rolls in a rolling mill, the capital investment would be extremely large.
There were certain drawbacks.
ここでフランジを有する形材のウェブ高さを調整可能な
圧延方法として特開昭59−202101がある。これ
は中間圧延工程と仕上げ圧延工程間に材料のフランジ内
側に接し、且つロール軸心が圧延方向と水平°な直角方
向に対し所定の角度を有するロールを配置し、材料のウ
ェブを幅方向に拡げることによりウェブ高さを調整しよ
うとするものである。ただしこの方法では中間圧延工程
においてウェブの拡幅に必要な屈曲をウェブに加工する
ためにロールの加工が必要であり、また圧延中にデスケ
ーラ−等の水が局部的に溜るためにウェブの幅方向の温
度不均一を招くほか、最大の拡幅を必要とするサイズ以
外においては仕上げ圧延(こおいて屈曲を強制的に圧下
することになり、ウェブ波が生じやすい圧延となるとと
もに、噛み込み不良、ウェブ表面の皺疵、模様等を生じ
やすいといった問題が生じろ。さらに中間圧延工程にお
ける水平ロールの屈曲形状が同一である以上、製品のウ
エケ厚が異なることにウェブには厚み分布が残ることに
なり、寸法精度上問題となる。このように仕上げ圧延工
程で大きいメタルフローを強いるウェブ高さの変更は非
常に、不安定とな秒、製品化が困難な圧延法と言える。Here, Japanese Patent Application Laid-Open No. 59-202101 is known as a rolling method capable of adjusting the web height of a section having a flange. In this process, between the intermediate rolling process and the finishing rolling process, a roll is placed in contact with the inside of the flange of the material, and the roll axis is at a predetermined angle with respect to the direction perpendicular to the rolling direction, and the web of material is rolled in the width direction. The aim is to adjust the web height by expanding it. However, with this method, it is necessary to process the rolls in order to bend the web necessary for widening the web in the intermediate rolling process, and because water accumulates locally in the descaler etc. during rolling, it is necessary to process the rolls in the width direction of the web. In addition to causing temperature non-uniformity, for sizes other than those that require maximum width expansion, finishing rolling (in which bends are forced down) results in rolling that is more likely to produce web waves, as well as poor biting and This may cause problems such as wrinkles, patterns, etc. on the web surface.Furthermore, since the horizontal rolls in the intermediate rolling process have the same bending shape, the thickness distribution of the web will remain due to the different thicknesses of the products. This poses a problem in terms of dimensional accuracy.Changes in the web height that force a large metal flow in the finish rolling process are extremely unstable and can be said to be a rolling method that is difficult to commercialize.
本発明の目的は、上記従来技術の問題点を解決し、粗ユ
ニバーサル圧延後のウェブ内幅力官一定の材料を使用し
、材料の延伸によるウェブの幅縮みという材料の自然な
変形を利用すること1とよってウェブ内幅を変更し、ウ
ェブ高さカを一定のH形鋼製品を圧延できる安定した圧
延方法を提供することにある。The purpose of the present invention is to solve the above-mentioned problems of the prior art, use a material with a constant web inner width after rough universal rolling, and utilize the natural deformation of the material, which is the shrinkage of the web width due to stretching of the material. The first object of the present invention is to provide a stable rolling method capable of rolling an H-section steel product with a constant web height while changing the web inner width.
〔問題点を解決するtこめの手段および作用〕本発明者
らは、通常の中間圧延工程によって圧延きれたH形鋼に
対し、フランジのみを圧下することによって材料全体を
伸延し、以てウェブ内幅の縮小を行うことにより30+
m程度のウェブ高さの変更が可能であ艷、これを水平ロ
ールζこロール幅方向に位置が可変な分割ロールを組み
込んだ仕上げユニバーサル圧延機において仕上げ圧延す
ることにより、ロール交換することなし也とウェブ高さ
の異なる製品を安定に圧延しうろことを見出した。[Additional means and effects for solving the problem] The present inventors took an H-section steel that had been completely rolled by a normal intermediate rolling process, and stretched the entire material by rolling down only the flange, thereby forming a web. 30+ by reducing the inner width
It is possible to change the web height by about 1.5 m, and this is finished rolled in a finishing universal rolling mill that incorporates split rolls whose positions can be varied in the horizontal roll width direction, thereby eliminating the need to change the rolls. We have found that products with different web heights can be rolled stably.
本発明の要旨とするところは次の如くである。The gist of the present invention is as follows.
すなわち、1基あるいは複数基の粗ユニバーサル圧延機
およびエツジヤ−圧延機から成る粗圧延機列と仕上ユニ
バーサル圧延機から成る圧延機列によるH形鋼の熱間圧
延方法において、前記粗圧延機列と仕上ユニバーサル圧
延機との間に配置されたフランジ内側に接触する2組の
垂直ローラとフランジ外側に接触する1組の垂直ロール
を有し該垂直ローラと垂直ロールの圧延方法の位置が相
対的に移動可能な幅変更圧延機にて前記粗圧延機列で圧
延された材料のフランジを圧延することによりウェブ内
幅を縮小調整する段階と、前記ウェブ内幅を調整した材
料を水平ロールにロール軸方向の位置がパス毎に可変な
分割ロールを有する前記仕上ユニバーサル圧延機にて該
分割ロールの間隔を前記幅変更圧延機にて圧延された材
料のウェブ内幅と同一に調整して圧延する段階と、を有
することを特徴とするウェブ高さの調整可能なH形鋼の
圧延方法である。That is, in a method for hot rolling H-beam steel using a rolling mill train consisting of one or more roughing universal rolling mills and edger rolling mills and a rolling mill train comprising a finishing universal rolling mill, the rough rolling mill train There are two sets of vertical rollers in contact with the inside of the flange and one set of vertical rolls in contact with the outside of the flange, which are disposed between the finishing universal rolling machine and the rolling method in which the positions of the vertical rollers and the vertical rolls are relative to each other. A step of reducing and adjusting the web inner width by rolling the flange of the material rolled by the rough rolling mill row in a movable width changing rolling mill, and rolling the material whose inner web width has been adjusted to a horizontal roll on a roll axis. A step of rolling the material by adjusting the interval between the dividing rolls to be the same as the inner width of the web of the material rolled by the width changing rolling mill in the finishing universal rolling mill having dividing rolls whose directional positions are variable for each pass. A method of rolling an H-beam steel with adjustable web height, comprising:
本発明における圧延機の配列は粗ユニバーサル圧延機列
と仕上げユニバーサル圧延機との間に幅変更圧延機を配
置するもので、たとえば第2図(A)の配列からなる圧
延機列に適用する場合、第8図に示す如くブレークダウ
ン圧延機12、粗ユニバ゛ −サル圧延ml 4、エツ
ジヤ−圧延機16、幅変更圧延機34、仕上げユニバー
サル圧延機18Aの順の配置となる。The arrangement of rolling mills in the present invention is such that a width-changing rolling mill is arranged between a rough universal rolling mill row and a finishing universal rolling mill. For example, when applied to a rolling mill row having the arrangement shown in FIG. 2(A), As shown in FIG. 8, the breakdown rolling mill 12, the rough universal rolling mill 4, the edge rolling mill 16, the width changing mill 34, and the finishing universal mill 18A are arranged in this order.
この発明に係るH形鋼の圧延方法を以下に説明する。The method for rolling H-beam steel according to the present invention will be explained below.
第1図(A)、(C)、(DJはそれぞれ粗ユニバーサ
ル圧延機14、幅変更圧延機34および仕上げユニバー
サル圧延機18Aのロールおよび各圧延材料形状を示し
たものであり、第1図CB)は幅変更圧延機34での幅
変更方法を示したものである。Figures 1 (A), (C), and (DJ indicate the rolls and shapes of each rolled material of the roughing universal rolling mill 14, width changing rolling mill 34, and finishing universal rolling mill 18A, respectively; Figure 1 CB) ) shows a width changing method in the width changing rolling mill 34.
粗ユニバーサル圧延機14は従来と同一のロールが用い
られているが、水平ロールの幅Bはウェブ高さを変更す
るサイズ中、最もフランジ厚の小さい製品のウェブ内幅
寸法に一致させである。幅変更圧延8j34はフランジ
内面および外面にそれぞれ接触する幅方向に移動可能な
垂直ローラ26および垂直ロール28からなり、垂直ロ
ーラ26と垂直ロール28との圧延方向の相対的な位置
は任意に設定しうる。なお圧延材出側にはガイドローラ
36を配置し、材料先後端での非定常変形を防止する。The rough universal rolling mill 14 uses the same rolls as conventional ones, but the width B of the horizontal rolls is made to match the inner width of the web of the product with the smallest flange thickness among the sizes for changing the web height. The width changing rolling 8j34 consists of a vertical roller 26 and a vertical roll 28 that are movable in the width direction and contact the inner and outer surfaces of the flange, respectively, and the relative positions of the vertical roller 26 and the vertical roll 28 in the rolling direction can be set arbitrarily. sell. A guide roller 36 is arranged on the exit side of the rolled material to prevent unsteady deformation at the leading and trailing ends of the material.
また仕上げユニバーサル圧延機18Aの水平ロールには
軸方向に可動な分割ロール3oが組み込まれている。Further, a split roll 3o movable in the axial direction is incorporated in the horizontal roll of the finishing universal rolling mill 18A.
ブレークダウン圧延された材料は1基あるいは複数基の
粗ユニバーサル圧延機とエツジヤ−圧延機における複数
パスのリバース圧延により従来と同様に圧延されるが、
後述の幅変更圧延機34での減厚を見込み、ウェブ内幅
の縮小量によってそれぞれ製品寸法より所定量だけ厚い
ウェブ厚およびフランジ厚に圧延される。粗ユニバーサ
ル圧延後の材料は幅変更圧延機34でウェブ高さが一定
となるような種々のウェブ内幅寸法に調整される。The breakdown-rolled material is conventionally rolled by multiple passes of reverse rolling in one or more rough universal rolling mills and edger rolling mills.
In anticipation of thickness reduction in a width changing rolling mill 34, which will be described later, the web and flange thickness are rolled to a thickness that is thicker than the product dimensions by a predetermined amount depending on the amount of reduction in the inner width of the web. The material after rough universal rolling is adjusted to various internal web width dimensions in a width changing rolling mill 34 so that the web height is constant.
つまり、同一シリーズ内の最小フランジ厚サイズのウェ
ブ内幅を基準とし、それよりフランジ厚の厚いサイズに
ついては製品のフランジ厚差の2倍だけウェブ内幅を縮
小させる。すなわち、幅変更圧延機34の垂直ロール2
8の間隔D2を目的とするウェブ高さに設定し、垂直ロ
ーラ26との間でフランジを圧延することにより、ウェ
ブの@縮みを生じさせる。ここで、フランジの圧下率r
は圧延前後のフランジ厚TO1Tl、および圧KN後の
ウェブ内幅BO1B1に関し、少なくとも次の条件を満
たす必要がある。In other words, the inner web width of the smallest flange thickness size in the same series is used as a reference, and for sizes with thicker flange thicknesses, the inner web width is reduced by twice the difference in flange thickness of the products. That is, the vertical roll 2 of the width changing rolling mill 34
By setting the distance D2 of 8 to the desired web height and rolling the flange between the vertical rollers 26, shrinkage of the web is caused. Here, the flange reduction rate r
Regarding the flange thickness TO1Tl before and after rolling and the inner web width BO1B1 after rolling KN, it is necessary to satisfy at least the following conditions.
r = 1− T 1 / T O20−Bl/BOこ
のようにフランジを圧下すると、フランジのみならずウ
ェブにも伸延が生じるが、この時ロールによる拘束がな
ければウェブはほぼ同率で減厚と幅縮みを起こす。この
変形は第1図(B)に示すように垂直ローラ26の中心
を垂直ロール28の中心より材料入側にずらすことによ
って容易に生じせしめることができるのである。なお、
垂直ローラ26の外径間隔D1は材料の噛み込み性から
みて入側のウェブ内幅BOとほぼ等しく設定することが
望ましいが、安定に圧延しうる範囲で垂直ローラ26の
中心と垂直ロール28の中心とを結ぶ線分の圧延材幅方
向に対する角度θは垂直ローラ26と垂直ロール28の
間隙Hをフランジ厚の圧延後厚みTIに保った状態で任
意に変更してもよい◇斯くしてウェブ内幅を所定量だけ
縮小することができる。なお、最小フランジ厚サイズを
圧延する場合は幅変更が不要であるので、粗ユニバーサ
ル圧延で従来と全く同様に圧延を行った後、幅調整は行
わずに直接仕上げユニバーサル圧延機18Aに搬送すれ
ばよい。r = 1- T 1 / T 020-Bl/BO When the flange is rolled down in this way, not only the flange but also the web is stretched, but at this time, if there is no restraint by the rolls, the web will decrease in thickness and width at approximately the same rate. cause shrinkage. This deformation can be easily caused by shifting the center of the vertical roller 26 toward the material entry side from the center of the vertical roll 28, as shown in FIG. 1(B). In addition,
It is desirable to set the outer diameter interval D1 of the vertical rollers 26 to be approximately equal to the web inner width BO on the entrance side in view of the material biting property. The angle θ of the line segment connecting the center with respect to the width direction of the rolled material may be arbitrarily changed while keeping the gap H between the vertical rollers 26 and the vertical rolls 28 at the thickness TI after rolling of the flange thickness ◇ In this way, the web The inner width can be reduced by a predetermined amount. In addition, when rolling the minimum flange thickness size, there is no need to change the width, so after rolling in exactly the same way as before with rough universal rolling, it is necessary to directly convey to the finishing universal rolling mill 18A without adjusting the width. good.
このようにウェブ高さ変更を行った材料に対し、仕上げ
ユニバーサル圧延機18Aの分割ロール30の幅D3を
製品のウェブ内幅に等しく設定し、垂直ロール32は目
標のフランジ厚ガ出せるように調整した状態で圧延して
製品に仕上げる。斯くして、同一シリーズ内のフランジ
厚の異なる複数サイズのH形鋼製品を同一圧延チャンス
においてロールを組み替えることなく、ウェブ高さ一定
に圧延しうるのである。For the material whose web height has been changed in this way, the width D3 of the dividing roll 30 of the finishing universal rolling mill 18A is set equal to the inner width of the product web, and the vertical roll 32 is adjusted so that the target flange thickness can be obtained. In this state, it is rolled and finished into a product. In this way, multiple sizes of H-beam steel products with different flange thicknesses within the same series can be rolled to a constant web height in the same rolling opportunity without changing the rolls.
本発明をH600x200シリーズの圧延に適用してシ
リーズ内のウェブ高さが一定であるH形鋼を第8図に示
した圧延機の配列を用いて製造した。第1表に製造した
8 600 x’200シリーズのうちのフランジ厚最
小サイズおよびフランジ厚最大サイズの従来寸法と本発
明の適用により製造した寸法を示す。By applying the present invention to the rolling of H600x200 series, H-section steel having a constant web height within the series was manufactured using the rolling mill arrangement shown in FIG. Table 1 shows the conventional dimensions of the minimum flange thickness size and the maximum flange thickness size of the 8600 x'200 series manufactured and the dimensions manufactured by applying the present invention.
第1表
第2表
第3表
粗ユニバーサル圧延機14、幅変更圧延機34、仕上げ
ユニバーサル圧延機18Aのロールは各々第1図(A)
、(B)、(C)、(D)、に示した形状のものを用い
、各ロールの寸法は第2表に示す如くであった。なお、
粗ユニバーサル圧延機14および幅変更圧延機34のフ
ランジ面に当るロールあるいはローラの鉛直方向に対す
る角度は5度とした。ブレークダウン圧延後の材料を粗
ユニ/<−サル圧延機列において15パス圧延した後の
材料寸法は第3表に示す如くであった。Table 1 Table 2 Table 3 The rolls of the roughing universal rolling mill 14, width changing rolling mill 34, and finishing universal rolling mill 18A are shown in Figure 1 (A).
, (B), (C), and (D) were used, and the dimensions of each roll were as shown in Table 2. In addition,
The angle of the rolls or rollers corresponding to the flange surfaces of the rough universal rolling mill 14 and the width changing mill 34 with respect to the vertical direction was set to 5 degrees. The material dimensions after the breakdown rolling were rolled for 15 passes in the rough Uni/<-Sal rolling mill row were as shown in Table 3.
第1表に示した最小フランジ厚サイズを製造する時には
幅変更圧延機34による圧延は行わず、直接仕上げユニ
バーサル圧延機18Aにおし1て分割ロー−ル幅D3を
56811II111垂直ロール32とのロール間隙を
16mとして圧延し、フランジを、 起こしてウェブ高
さ600mの製品に仕上げた。When manufacturing the minimum flange thickness size shown in Table 1, rolling with the width changing rolling mill 34 is not performed, and the dividing roll width D3 is changed to the 56811II111 vertical roll 32 in the direct finishing universal rolling mill 18A. Rolling was performed with a gap of 16 m, and the flanges were raised to create a finished product with a web height of 600 m.
第1表に示した最大フランジ厚サイズを製造する時には
幅変更圧延機34の垂直ローラ26の外径間隔D 1は
568mで粗ユニバーサル圧延後の材料に一致させた。When producing the maximum flange thickness size shown in Table 1, the outer diameter interval D1 of the vertical rollers 26 of the width changing rolling mill 34 was 568 m, which matched the material after rough universal rolling.
また、垂直ロール28の間隔D2は、製品ウェブ高さに
仕上げユニバーサル圧延機18Aでのフランジ厚の圧下
量の2倍を加算し、603mとした。また垂直ローラ2
6と垂直ロール28との間隙Hは29.5 mに設定し
な。なお、この時の垂直ローラ26の中心と垂直ロール
28の中心とを結ぶ線分の圧延材幅方向に対する角度θ
は約10.8度であった。このよ、うにして圧延した後
の材料寸法は第3表に示す如くであり、ウェブ内幅は目
標の値まで縮小されており、続く仕上げユニバーサル圧
延機18Aにおいて分割ロール幅D3を544鵬、垂直
ロール32とのロール間隙を28mmとして圧延し、フ
ランジを起こしてウェブ高さ600+mの製品に仕上げ
た。Further, the interval D2 between the vertical rolls 28 was set to 603 m by adding twice the reduction amount of the flange thickness in the finishing universal rolling mill 18A to the product web height. Also, vertical roller 2
The gap H between the roll 6 and the vertical roll 28 is set to 29.5 m. In addition, at this time, the angle θ with respect to the width direction of the rolled material is the line segment connecting the center of the vertical roller 26 and the center of the vertical roll 28.
was about 10.8 degrees. The dimensions of the material after rolling in this way are as shown in Table 3, and the inner web width has been reduced to the target value, and in the subsequent finishing universal rolling mill 18A, the divided roll width D3 is 544 mm. Rolling was performed with a roll gap of 28 mm between the vertical rolls 32 and the flanges were raised to produce a finished product with a web height of 600+ m.
なお、幅変更圧延機34においては、垂直ローラ26の
端面とウェブ表面とは接触しない限り近接させた方が寸
法精度上好ましく、0.5間程度とし、圧延機の前後で
ガイドにより材料を保持した。In addition, in the width changing rolling mill 34, it is preferable in terms of dimensional accuracy that the end face of the vertical roller 26 and the web surface be close to each other as long as they do not come into contact with each other. did.
上記の如く本発明法により圧延した)(600x200
シリーズの2サイズのH形鋼はウェブ内幅の縮小にとも
なう疵は全く発生せず、ウェブの形状も良好で、いずれ
もウェブ高さが600mm一定であった。また、H60
0X200シリーズの他のサイズ、あるいは他のシリー
ズのH形鋼についても、同様にウェブ高さ一定に圧延す
ることができた。(rolled by the method of the present invention as described above) (600x200
In the two sizes of H-beam steel in the series, no flaws occurred due to the reduction in the inner width of the web, the web shape was good, and the web height was constant at 600 mm in both cases. Also, H60
It was also possible to roll other sizes of the 0X200 series or H-section steel of other series to a constant web height in the same way.
さらに、幅変更圧延機34の垂直ロール28の間隔D2
および仕上げユニバーサル圧延機18Aの位置可変分割
ロール30の幅D3を微調整することにより、ユニバー
サル圧延における水平ロール側面の摩耗による寸法精度
の悪化もな(な抄、歩留りもすぐれていた。Furthermore, the interval D2 between the vertical rolls 28 of the width changing rolling mill 34
By finely adjusting the width D3 of the variable position dividing roll 30 of the finishing universal rolling mill 18A, there was no deterioration in dimensional accuracy due to wear on the side surfaces of the horizontal rolls in universal rolling, and the yield was also excellent.
本発明は上記実施例からも明らかな如(、従来と同一の
粗ユニバーサル圧延機、幅変更圧延機およびロール軸方
向の位置が可変な分割ロールを組み込んだ仕上げユニバ
ーサル圧延機によってH形鋼を圧延することにより、1
シリーズ内の全サイズのウェブ高さが一定となるH形鋼
を製造することが可能となり、従来建築用として鋼板を
溶接して作られていたウェブ高さが一定のH形鋼を圧延
により製造することができ、製造コストを大幅に低減で
きた。当然ロール摩耗や仕上げ圧延温度のばらつきに基
づく寸法精度のばらつきも幅変更用垂直ロール間隔およ
び分割ロール幅の微調整により著しく小さくすることが
できた。As is clear from the above embodiments, the present invention involves rolling an H-section steel using a finishing universal rolling mill that incorporates the same conventional roughing universal rolling mill, width changing rolling mill, and split rolls whose positions in the roll axis direction are variable. By doing so, 1
It is now possible to manufacture H-section steel with a constant web height for all sizes in the series, and H-section steel with a constant web height, which was conventionally made by welding steel plates for construction purposes, can be manufactured by rolling. This made it possible to significantly reduce manufacturing costs. Naturally, variations in dimensional accuracy due to roll wear and variations in finish rolling temperature could be significantly reduced by finely adjusting the width-changing vertical roll spacing and the split roll width.
また幅変更圧延機の能力は大きい必要はなく、粗ユニバ
ーサル圧延機とエツジヤ−圧延機は分割ロールを用いろ
必要がないので設備投資も少なくてよい等、多くの効果
をあげることができた。In addition, the capacity of the width changing rolling mill does not need to be large, and the rough universal rolling mill and edger rolling mill do not require split rolls, so equipment investment can be reduced, and many other effects can be achieved.
第1図(A)、(B)、(C)、(D)はいずれも本発
明に用いるロール形状および圧延材料の形状を示す断面
図で、それぞれ(A)は粗ユニバーサル圧延機、(B)
および(C)は幅変更圧延機、(DJは仕上げユニバー
サル圧延機、
第2図(A)、(B)はいずれもH形調圧延の工程図、
第3図(A)、(B)、(C)はいずれもH形鋼圧延素
材の形状を示す断面図、
第4図(A)、(B)はロール孔形を示すロールの断面
図、
第5図(A)、(B)、(C)はいずれもH形鋼の圧延
の過程を示す断面図、
第6図は従来のユニバーサル圧延機の水平ロールの側面
部の摩耗を示す断面図、
第7図はH形鋼の寸法を示す断面図、
第8図は本発明の圧延方法におけるH形調圧延の工程図
である。
2・・・スラブ 4・・・矩形鋼片6・・・H
形鋼用鋼材 12・・・ブレークダウン圧延機14・・
・粗ユニバーサル[[
14A・・・1次粗ユニバーサル圧延機14B・・・2
次粗ユニバーサル圧延機16・・・エツジヤ−圧延機
18.18A・・仕上げユニバーサル圧延機20・・ユ
ニバーサル圧延機の水平ロール22・・ユニバーサル圧
延機水平ロールの側面摩耗部24・ユニバーサル圧延機
の垂直ロール26・幅変更圧延機の垂直ローラ
28・・・幅変更圧延機の垂直ロール
30・・仕上げユニバーサル圧延機の分割ロール32・
・・仕上げユニバーサル圧延機の垂直ロール34・・幅
変更圧延機1 (A), (B), (C), and (D) are all cross-sectional views showing the shape of the roll and the shape of the rolled material used in the present invention, respectively (A) is a rough universal rolling mill, (B) )
and (C) is a width changing rolling mill, (DJ is a finishing universal rolling mill, Figure 2 (A) and (B) are both H-shape rolling process diagrams,
Figures 3 (A), (B), and (C) are all cross-sectional views showing the shape of the rolled H-section steel material; Figures 4 (A) and (B) are cross-sectional views of the roll showing the roll hole shape; Figures 5 (A), (B), and (C) are all cross-sectional views showing the rolling process of H-section steel. Figure 6 is a cross-sectional view showing wear on the side surfaces of the horizontal rolls of a conventional universal rolling mill. , FIG. 7 is a sectional view showing the dimensions of the H-shaped steel, and FIG. 8 is a process diagram of H-shape rolling in the rolling method of the present invention. 2...Slab 4...Rectangular steel piece 6...H
Steel material for shaped steel 12...Breakdown rolling mill 14...
・Rough universal [[ 14A...Primary rough universal rolling mill 14B...2
Next roughing universal rolling mill 16... Edger rolling mill 18. 18A... Finishing universal rolling mill 20... Universal rolling mill horizontal roll 22... Universal rolling mill horizontal roll side worn part 24. Universal rolling mill vertical Rolls 26, vertical rollers 28 of the width changing rolling mill, vertical rolls 30 of the width changing rolling mill, dividing rolls 32 of the finishing universal rolling mill, etc.
・Vertical roll 34 of finishing universal rolling mill ・Width changing rolling mill
Claims (1)
びエッジャー圧延機から成る粗圧延機列と仕上ユニバー
サル圧延機から成る圧延機列によるH形鋼の熱間圧延方
法において、前記粗圧延機列と仕上ユニバーサル圧延機
との間に配置されたフランジ内側に接触する2組の垂直
ローラとフランジ外側に接触する1組の垂直ロールを有
し該垂直ローラと垂直ロールの圧延方法の位置が相対的
に移動可能な幅変更圧延機にて前記粗圧延機列で圧延さ
れた材料のフランジを圧延することによりウェブ内幅を
縮小調整する段階と、前記ウェブ内幅を調整した材料を
水平ロールにロール軸方向の位置がパス毎に可変な分割
ロールを有する前記仕上ユニバーサル圧延機にて該分割
ロールの間隔を前記幅変更圧延機にて圧延された材料の
ウェブ内幅と同一に調整して圧延する段階と、を有する
ことを特徴とするウェブ高さの調整可能なH形鋼の圧延
方法。(1) In a method for hot rolling H-section steel using a rolling mill row consisting of one or more roughing universal rolling mills and edger rolling mills and a rolling mill row consisting of a finishing universal rolling mill, the rough rolling mill row and There are two sets of vertical rollers in contact with the inside of the flange and one set of vertical rolls in contact with the outside of the flange, which are disposed between the finishing universal rolling machine and the rolling method in which the positions of the vertical rollers and the vertical rolls are relative to each other. A step of reducing and adjusting the web inner width by rolling the flange of the material rolled by the rough rolling mill row in a movable width changing rolling mill, and rolling the material whose inner web width has been adjusted to a horizontal roll on a roll axis. A step of rolling the material by adjusting the interval between the dividing rolls to be the same as the inner width of the web of the material rolled by the width changing rolling mill in the finishing universal rolling mill having dividing rolls whose directional positions are variable for each pass. A method for rolling an H-beam steel with adjustable web height, comprising:
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23195085A JPS6293008A (en) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | Rolling method for h shape with adjustable web height |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23195085A JPS6293008A (en) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | Rolling method for h shape with adjustable web height |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6293008A true JPS6293008A (en) | 1987-04-28 |
Family
ID=16931606
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23195085A Pending JPS6293008A (en) | 1985-10-17 | 1985-10-17 | Rolling method for h shape with adjustable web height |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6293008A (en) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1985
- 1985-10-17 JP JP23195085A patent/JPS6293008A/en active Pending
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