JPS62240043A - 改良した焼痂を生じる電気外科装置 - Google Patents
改良した焼痂を生じる電気外科装置Info
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- Veterinary Medicine (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は電気外科技術に関り、特に、導電性不活性ガス
の流れを通して無線周波数（ＲＦ＞電気エネルギを組織
へ導くことによって、凝固又は止血の効果を実現する、
すなわち、放電療法及び乾燥療法の新しく改良した電気
外科技術に関する。
の流れを通して無線周波数（ＲＦ＞電気エネルギを組織
へ導くことによって、凝固又は止血の効果を実現する、
すなわち、放電療法及び乾燥療法の新しく改良した電気
外科技術に関する。
また、本発明は、凝固に対し実質的に改良された能力を
示す、焼痂及び組織効果を生じる電気外科放電療法アー
ク技術に関する。なおまた、本発明は、すぐれた乾燥療
法効果を実現するために、電気エネルギを組織に加える
電気外科非アーク乾燥療法技術にも関する。
示す、焼痂及び組織効果を生じる電気外科放電療法アー
ク技術に関する。なおまた、本発明は、すぐれた乾燥療
法効果を実現するために、電気エネルギを組織に加える
電気外科非アーク乾燥療法技術にも関する。
（従来技術とその問題点）
電気外）４療沫には、無線周波数電気エネルギを組織に
加える療法を含む。電気エネルギは、電気外科発生器（
ＥＳＧ）で発生して、活性電極によって組織に加えられ
る。活性電極は、通常、小さな断面積又は小さな表面積
の領域を具備して、電気エネルギを外相的部位に集中さ
せる。不活性帰路電極、すなわち、患者電極は外科処置
部位から離れた位置で患者に接触して組織を通りＥＳＧ
までの回路を完結する。患者電極は、破壊的エネルギの
集中をさけるために、寸法を比較的大きくしである。こ
れとは別の、一対の活性電極を゛双極″形態で使用して
、電気外相エネルギを２個の活性電極間の組織を通し直
接流して、２個の狭い間隔の電極間に直接介在する組織
に電気外科効果を限定することも可能である。
加える療法を含む。電気エネルギは、電気外科発生器（
ＥＳＧ）で発生して、活性電極によって組織に加えられ
る。活性電極は、通常、小さな断面積又は小さな表面積
の領域を具備して、電気エネルギを外相的部位に集中さ
せる。不活性帰路電極、すなわち、患者電極は外科処置
部位から離れた位置で患者に接触して組織を通りＥＳＧ
までの回路を完結する。患者電極は、破壊的エネルギの
集中をさけるために、寸法を比較的大きくしである。こ
れとは別の、一対の活性電極を゛双極″形態で使用して
、電気外相エネルギを２個の活性電極間の組織を通し直
接流して、２個の狭い間隔の電極間に直接介在する組織
に電気外科効果を限定することも可能である。
主としてＥＳＧから供給される電気エネルギの特性に従
って、多くの異なる電気外科効果を実現することができ
る。それらの効果には、純然たる切断効果、切断と止血
を総合した効果、放電療法効果及び乾燥療法効果がある
。乾燥療法と放電療法は、通常まとめて凝固といわれる
。多くの通常のＥＳＧは、エネルギ供給特性を選択的に
変化できる能力をもっているので、生じる電気外科効果
を変化できる。
って、多くの異なる電気外科効果を実現することができ
る。それらの効果には、純然たる切断効果、切断と止血
を総合した効果、放電療法効果及び乾燥療法効果がある
。乾燥療法と放電療法は、通常まとめて凝固といわれる
。多くの通常のＥＳＧは、エネルギ供給特性を選択的に
変化できる能力をもっているので、生じる電気外科効果
を変化できる。
満足な放電療法効果を得ることは、特に難しかつた。外
科医によっては、゛ボビイ（ａｏｖｔｅ ） ”装置と
して知られている古い火花ギャップ発生器を放電療法に
使用するのを好んだが、外科医によっては、５つと新し
いＥＳＧを切断、又は、出血しない切断に使用するのを
好んだ。事実、火花ギャップＥＳＧは収面は標準的なも
のであったが、最近の固体ＥＳＧは満足な放電療法効果
が得られることで評価されている。実質的に改良された
放電療法効果が１乏１られる一つの新型ＥＳＧと火花ギ
ャップＥＳＧ及び従来の固体ＥＳＧとの両方との比較は
、本発明の譲渡人に譲渡された米国特許第４．４２９．
６９４号に）ホベられている。放電療法については改良
が行われたが、いくつかの欠点は残っていて、それに対
する満足な代替処置が見出速なかった。
科医によっては、゛ボビイ（ａｏｖｔｅ ） ”装置と
して知られている古い火花ギャップ発生器を放電療法に
使用するのを好んだが、外科医によっては、５つと新し
いＥＳＧを切断、又は、出血しない切断に使用するのを
好んだ。事実、火花ギャップＥＳＧは収面は標準的なも
のであったが、最近の固体ＥＳＧは満足な放電療法効果
が得られることで評価されている。実質的に改良された
放電療法効果が１乏１られる一つの新型ＥＳＧと火花ギ
ャップＥＳＧ及び従来の固体ＥＳＧとの両方との比較は
、本発明の譲渡人に譲渡された米国特許第４．４２９．
６９４号に）ホベられている。放電療法については改良
が行われたが、いくつかの欠点は残っていて、それに対
する満足な代替処置が見出速なかった。
通常の放電療法では、活性電極の金属表面上の多くの位
置から空中に電気アークを生じさせ、そのアークをかな
りランダムな予測できない方法で組織に接触させること
が特徴である。多くの場合、アークは活性電極から出て
、組織から離れた初１９１軌道を進んだのら、実際的に
曲って組織の面につぎあたる。その結果として、一様で
なく、ランダムに集中した、寸なわら分布したアーク・
エネルギの供給となる。変った特性を６つだ一様でない
焼痂が組織の表面につくられることを、第１図、第２図
、第３Ａ図および第３Ｂ図に示した焼痂で例示した。従
来技術による焼痂の特性を本発明の一部として研究した
。そのような特性がかなりの期間存在したのは、従来技
術によるものであったが、本発明による開発の結果、従
来技術による焼痂の初めての比較的完全な理解と、実際
的な凝固効果、すなわち止血効果が得られたと信じられ
る。
置から空中に電気アークを生じさせ、そのアークをかな
りランダムな予測できない方法で組織に接触させること
が特徴である。多くの場合、アークは活性電極から出て
、組織から離れた初１９１軌道を進んだのら、実際的に
曲って組織の面につぎあたる。その結果として、一様で
なく、ランダムに集中した、寸なわら分布したアーク・
エネルギの供給となる。変った特性を６つだ一様でない
焼痂が組織の表面につくられることを、第１図、第２図
、第３Ａ図および第３Ｂ図に示した焼痂で例示した。従
来技術による焼痂の特性を本発明の一部として研究した
。そのような特性がかなりの期間存在したのは、従来技
術によるものであったが、本発明による開発の結果、従
来技術による焼痂の初めての比較的完全な理解と、実際
的な凝固効果、すなわち止血効果が得られたと信じられ
る。
アーク・エネルギのランダムな供給によって、直径（す
なわら断面積の寸法）及び深さのかなり相′Ａする孔を
生じることは、第１図、第２図、第３Δ図及び第３Ｂ図
に示す通りである。大ぎく、深い孔は、ほぼ同一位置の
組織に、反覆したアークが接触することによって形成さ
れる。小さなアーク孔も組織内に存在するが、それらは
、大きなアーク孔の周囲に一様でない分布をしている。
なわら断面積の寸法）及び深さのかなり相′Ａする孔を
生じることは、第１図、第２図、第３Δ図及び第３Ｂ図
に示す通りである。大ぎく、深い孔は、ほぼ同一位置の
組織に、反覆したアークが接触することによって形成さ
れる。小さなアーク孔も組織内に存在するが、それらは
、大きなアーク孔の周囲に一様でない分布をしている。
小さなアーク孔は、同一位置の組織に対する１個の個別
アーク又は反覆の少ないアークににって形成−される。
アーク又は反覆の少ないアークににって形成−される。
小さなアーク孔は、大きなアーク孔に比べて直径すなわ
ち断面積が比較的小さく、また深さも比較的）工い。大
きなアーク孔と小さなアーク孔では、断面積の寸法及び
深さに極めて変化がある。また大ぎなアーク孔と小さな
アーク孔との間の組織の間隔及び吊についても、極めて
変化があって、実際的な孔の表面分布に変化を与えてい
る。
ち断面積が比較的小さく、また深さも比較的）工い。大
きなアーク孔と小さなアーク孔では、断面積の寸法及び
深さに極めて変化がある。また大ぎなアーク孔と小さな
アーク孔との間の組織の間隔及び吊についても、極めて
変化があって、実際的な孔の表面分布に変化を与えてい
る。
アーク孔間の組織内には熱的壊死がおこる。
熱的壊死の程度は、狭い間隔の大きなアーク孔間の全体
の炭化と広い間隔の小ざなアーク孔間の焦げ又は炭化の
ない壊死との間で相異する。
の炭化と広い間隔の小ざなアーク孔間の焦げ又は炭化の
ない壊死との間で相異する。
形成される焼痂は、影響を受けない生存組織の上に明瞭
な二つの層をつくる。壊死をうけた組織のアーク孔細細
組織は、アーク孔のパターンによってつくられるもので
、このアーク孔細網組織は、第３Ａ図及び第３Ｂ図で参
照番号３０で示した深さ、すなわち層まで延びる。アー
ク孔細網組１１３０は深いアーク孔の領域では深くまで
延びるが、浅いアーク孔の領域では実質的に浅いところ
までしか延びない。アーク孔のランダムな分布と深さと
によって、アーク孔線ｍ組織は深さが比較的一様でない
。アーク孔細網組織層の深さには、通常、かなりの変化
がある。熱により乾燥された組織の層３２がアーク孔細
網層３０の下側に存在する。
な二つの層をつくる。壊死をうけた組織のアーク孔細細
組織は、アーク孔のパターンによってつくられるもので
、このアーク孔細網組織は、第３Ａ図及び第３Ｂ図で参
照番号３０で示した深さ、すなわち層まで延びる。アー
ク孔細網組１１３０は深いアーク孔の領域では深くまで
延びるが、浅いアーク孔の領域では実質的に浅いところ
までしか延びない。アーク孔のランダムな分布と深さと
によって、アーク孔線ｍ組織は深さが比較的一様でない
。アーク孔細網組織層の深さには、通常、かなりの変化
がある。熱により乾燥された組織の層３２がアーク孔細
網層３０の下側に存在する。
層３２中にお１プる組織の壊死は、アークから消費され
る電気エネルギの電流加熱効果による乾燥の結果として
おこる。アーク孔細綱層３０に、アーク・エネルギが不
均一に加わるので、乾［Ｊ３２も深さ及び位置が一様で
ない。乾燥層の深さにも、通常、かなりの変化がある。
る電気エネルギの電流加熱効果による乾燥の結果として
おこる。アーク孔細綱層３０に、アーク・エネルギが不
均一に加わるので、乾［Ｊ３２も深さ及び位置が一様で
ない。乾燥層の深さにも、通常、かなりの変化がある。
与えられた組織の領域て・は、第３Δ図の右側に示した
ように、ある位置ではアーク・エネルギににる影響が少
い。薄いアーク孔細網組織と薄い乾燥層とを生じる。こ
れに反して、第３Ｂ図の左側に示したような領域では、
比較的厚い焼痂が形成される。極めて厚く炭化した焼痂
は、ｂろいので、屈曲により、ひび割れを生じて、通常
、乾燥層の下の影響を受けない層３４から新たな出血を
生じやすい。薄い焼痂は可とう性があるので好ましいが
、薄い焼癲によって十分な凝固効果を得ることが困難で
あった。
ように、ある位置ではアーク・エネルギににる影響が少
い。薄いアーク孔細網組織と薄い乾燥層とを生じる。こ
れに反して、第３Ｂ図の左側に示したような領域では、
比較的厚い焼痂が形成される。極めて厚く炭化した焼痂
は、ｂろいので、屈曲により、ひび割れを生じて、通常
、乾燥層の下の影響を受けない層３４から新たな出血を
生じやすい。薄い焼痂は可とう性があるので好ましいが
、薄い焼癲によって十分な凝固効果を得ることが困難で
あった。
従来のｆＩｉ電療法技術によってつくられる不均一な焼
痂の原因は、完全にはわかっていないが、多くの要素が
関係していることは明かである。最も大きく彰！する要
素の一つは、活性電極と組織との間のアーク通路内のイ
ンピーダンスの変化と考えられる。インピーダンスの変
化は、活性電極と組織との間のイオン化電圧の変化によ
って空中をアークが進む距離の変化からおこる。外科医
が組織から不変の距離に活性電極をＩｌｌドｊすること
は実際上困難であり、特に、拍動により、又は電気エネ
ルギを加える結果としての収縮及び膨張により組織が動
いているときは、さらに困難である。活性電極のランダ
ムな位置からのアークは、また、異なる良さの通路とそ
れによる費るインピーダンスとを生じる。組織と焼癲を
総合したインピーダンスは、電気エネルギを加えると変
化する。ｍ胞の揮発及び細胞内湿気の蒸発によって、組
織の表面では、局部的な点ごとにインピーダンスが変化
する。焦げ物質が形成されると、アーク通路に影響を及
ぼし、つづくアークが同じ位置で組織に戻る機会を与え
ることによって、前から存在しているアーク孔を拡大さ
せ、また、さらに焦げをつくることらある。
痂の原因は、完全にはわかっていないが、多くの要素が
関係していることは明かである。最も大きく彰！する要
素の一つは、活性電極と組織との間のアーク通路内のイ
ンピーダンスの変化と考えられる。インピーダンスの変
化は、活性電極と組織との間のイオン化電圧の変化によ
って空中をアークが進む距離の変化からおこる。外科医
が組織から不変の距離に活性電極をＩｌｌドｊすること
は実際上困難であり、特に、拍動により、又は電気エネ
ルギを加える結果としての収縮及び膨張により組織が動
いているときは、さらに困難である。活性電極のランダ
ムな位置からのアークは、また、異なる良さの通路とそ
れによる費るインピーダンスとを生じる。組織と焼癲を
総合したインピーダンスは、電気エネルギを加えると変
化する。ｍ胞の揮発及び細胞内湿気の蒸発によって、組
織の表面では、局部的な点ごとにインピーダンスが変化
する。焦げ物質が形成されると、アーク通路に影響を及
ぼし、つづくアークが同じ位置で組織に戻る機会を与え
ることによって、前から存在しているアーク孔を拡大さ
せ、また、さらに焦げをつくることらある。
一般の電気外科に関する別の問題は、肝臓又は牌臓のＪ
、うな海綿状組織又は脈管組織、又は組織内の畠度に発
達した脈管網口から表面に絶えず血液かにじみ出る傾向
のある他の組織には、効果的な放電療法を行うことが不
可能ではないが、極めて困難である。しばしば、にじみ
出る血液の表面だけが凝固するが、血液層の下の組織の
面には浸透しない。血液の表面には、表面凝塊を生じる
が、この凝塊はたちまた扱は落らて、一時的な止血に終
る。もらろん、一時的な凝塊が央は落ちると、出血が続
く。たとえ、組織表面に凝固効果が確定しても、同一位
置へ戻るアークによって容易に破壊されるか、穴があけ
られて、より良く、より深いアーク孔を生じる。より深
いアーク孔は、焼癲に孔をあけて、焼痂の下の生存組織
内にのびて。
、うな海綿状組織又は脈管組織、又は組織内の畠度に発
達した脈管網口から表面に絶えず血液かにじみ出る傾向
のある他の組織には、効果的な放電療法を行うことが不
可能ではないが、極めて困難である。しばしば、にじみ
出る血液の表面だけが凝固するが、血液層の下の組織の
面には浸透しない。血液の表面には、表面凝塊を生じる
が、この凝塊はたちまた扱は落らて、一時的な止血に終
る。もらろん、一時的な凝塊が央は落ちると、出血が続
く。たとえ、組織表面に凝固効果が確定しても、同一位
置へ戻るアークによって容易に破壊されるか、穴があけ
られて、より良く、より深いアーク孔を生じる。より深
いアーク孔は、焼癲に孔をあけて、焼痂の下の生存組織
内にのびて。
連続的出血の通路をつくる。アークによって生じる熱が
焼痂の下の湿気を沸騰させて、その蒸気の圧力が焼痂を
破裂させて、再度出血を開始させる通常の電気外科放電
療法の組織に対する欠点とは別に、いくつかの他の実際
的問題も存在する。
焼痂の下の湿気を沸騰させて、その蒸気の圧力が焼痂を
破裂させて、再度出血を開始させる通常の電気外科放電
療法の組織に対する欠点とは別に、いくつかの他の実際
的問題も存在する。
活性電極からのアークは急速に活性゛電極の温度を１臂
させる。電極の加熱は、多くの問題の原因となる。活性
電極が、不再避的ではあるが、組織に接触りるとき、又
は活＋１電極が血液のような流体に浸るとぎは、組織又
は血液からのたんばく質が変質して、活性電極の表面に
イ・１着する。電極上に焦げ物質が准ｇ！１′ると、つ
いに十分高いインピーダンスを生じるために、も早や十
分な電力が供給できなくなる。外科医は、焦げ物質を拭
い去り又は掻き落して電極をつねにきれいにしなければ
ならないので、これが外科手術を中断させ、動揺させ、
艮引か往る。付着している電極を組織の面から引き離そ
うとすると、新しくできた焼石を剥がしてしまうことが
ある。活性電極上に焦げ物質がランダムに堆積すると、
アーク・エネルギをよりランダムに供給するようになり
、ランダムな供給パターンを一層増加させる。焦げ物質
によるイン・ ビーダンスの可変性質から、変らない電
力を加吠ることは困難又は不可能となる。焦げ物質が堆
積すると、外科部位を外科医が見ることの妨げとなる。
させる。電極の加熱は、多くの問題の原因となる。活性
電極が、不再避的ではあるが、組織に接触りるとき、又
は活＋１電極が血液のような流体に浸るとぎは、組織又
は血液からのたんばく質が変質して、活性電極の表面に
イ・１着する。電極上に焦げ物質が准ｇ！１′ると、つ
いに十分高いインピーダンスを生じるために、も早や十
分な電力が供給できなくなる。外科医は、焦げ物質を拭
い去り又は掻き落して電極をつねにきれいにしなければ
ならないので、これが外科手術を中断させ、動揺させ、
艮引か往る。付着している電極を組織の面から引き離そ
うとすると、新しくできた焼石を剥がしてしまうことが
ある。活性電極上に焦げ物質がランダムに堆積すると、
アーク・エネルギをよりランダムに供給するようになり
、ランダムな供給パターンを一層増加させる。焦げ物質
によるイン・ ビーダンスの可変性質から、変らない電
力を加吠ることは困難又は不可能となる。焦げ物質が堆
積すると、外科部位を外科医が見ることの妨げとなる。
活性電極の温度が十分高いレベルに達すると、電極から
の溶融金属を患者に伝達して疑わしい効果を生じる。電
極が組織に接触することによって、生存組織と病変組織
との間の相互汚染による電位を生じる。相互汚染に関す
る臨床問題は現在十分に理解されていないが、相互汚染
の可能性を除けば明かに有利である。電気外科療法が行
われる空気環境によっては、組織の燃焼からかなり煙を
生じる。煙は、有害な臭いを発生するばかりでなく、組
織の燃焼による煙の中の微粒子には、有害な化学製品１
、ビールス、バクテリヤ、ネオプラスチック・セルその
他の危険物を含むことがある。もちろん、電気外科療法
が通常行われるｌ素環境では紙の併重、外科用海綿等を
発火させうる電位が存在する。
の溶融金属を患者に伝達して疑わしい効果を生じる。電
極が組織に接触することによって、生存組織と病変組織
との間の相互汚染による電位を生じる。相互汚染に関す
る臨床問題は現在十分に理解されていないが、相互汚染
の可能性を除けば明かに有利である。電気外科療法が行
われる空気環境によっては、組織の燃焼からかなり煙を
生じる。煙は、有害な臭いを発生するばかりでなく、組
織の燃焼による煙の中の微粒子には、有害な化学製品１
、ビールス、バクテリヤ、ネオプラスチック・セルその
他の危険物を含むことがある。もちろん、電気外科療法
が通常行われるｌ素環境では紙の併重、外科用海綿等を
発火させうる電位が存在する。
通常の電気外科で、アークの発生及び適用に関する代表
的問題のいくつかは、電気外科発生器の動作特性その他
の特性を最適化することによって改善することができる
。米国特許第４，４２９゜６９４号は、放電中における
いくつかの前述した欠点を減少させ、改良したＥＳＧを
１１−示している。
的問題のいくつかは、電気外科発生器の動作特性その他
の特性を最適化することによって改善することができる
。米国特許第４，４２９゜６９４号は、放電中における
いくつかの前述した欠点を減少させ、改良したＥＳＧを
１１−示している。
しかしながら、電気外科に前から、固有の制限があるた
め、多くの欠点はさけることができず、また多くの特性
は通常の電気外科の技術及び機器によっては改良するこ
とができない。
め、多くの欠点はさけることができず、また多くの特性
は通常の電気外科の技術及び機器によっては改良するこ
とができない。
通常の［８Ｇを使用して熱乾燥を行う、通常の技術は、
組織に接触しておかれた活性電極の平らな面から電気］
−ネルギを加えるのである。電気抵抗加熱効果が活性電
極からＩｌｌ織に流中する電流によって１ｇられる。活
性電極が比較的広い領域にわたる組織の表面に接触する
ので、アークの発生は意図していない。熱乾燥効果を実
質的に広い領域に拡げるためには、活性電極を場所から
場所へと移動さＩｋ：る。熱乾燥は得られるが、活性電
極の平らな面に組織を付着させないか、又は活性電極か
ら接触していない表面領域へアークを生じないエネルギ
・レベルを加えることは極めて困難である。
組織に接触しておかれた活性電極の平らな面から電気］
−ネルギを加えるのである。電気抵抗加熱効果が活性電
極からＩｌｌ織に流中する電流によって１ｇられる。活
性電極が比較的広い領域にわたる組織の表面に接触する
ので、アークの発生は意図していない。熱乾燥効果を実
質的に広い領域に拡げるためには、活性電極を場所から
場所へと移動さＩｋ：る。熱乾燥は得られるが、活性電
極の平らな面に組織を付着させないか、又は活性電極か
ら接触していない表面領域へアークを生じないエネルギ
・レベルを加えることは極めて困難である。
活性電極は点から点へと移動されるので、熱乾燥効果は
不均一に分布される。エネルギを加える点を１１復させ
ることによって、組織が付着する確率が増し、また、可
変深さ効果が拡大される。もちろん、活性電極を点から
点へと移動させることは、時間が極めて重要な手術にお
いて、多くの時間を澗費する。
不均一に分布される。エネルギを加える点を１１復させ
ることによって、組織が付着する確率が増し、また、可
変深さ効果が拡大される。もちろん、活性電極を点から
点へと移動させることは、時間が極めて重要な手術にお
いて、多くの時間を澗費する。
従来技術による乾燥療法は表面乾燥効果を生じさＵるた
めにだけ適用できる。また、電力の量を１１ Ｔｌｄに
制御できないこと、組織の１４着効果、その池から、腸
間膜のような極めて薄く、もろい組織、その他の外科療
法に電気外科療法を使用できなかつ ／Ｃ１１ 従来から電気外科に存在していた欠点と問題についての
以上の要約した背景と対比することによって本発明の利
点と改良点がよりＬ！Ｉ！解されるであろう。
めにだけ適用できる。また、電力の量を１１ Ｔｌｄに
制御できないこと、組織の１４着効果、その池から、腸
間膜のような極めて薄く、もろい組織、その他の外科療
法に電気外科療法を使用できなかつ ／Ｃ１１ 従来から電気外科に存在していた欠点と問題についての
以上の要約した背景と対比することによって本発明の利
点と改良点がよりＬ！Ｉ！解されるであろう。
（発明の構成と作用）
一般的には、本発明によって凝固を生じる電気外科技術
は、所定のイオン化ガスを、組織からの自然流体を取去
るのに十分な所定の流量で、組織に対し指向された、す
なわち一般に薄片状噴流で導ぎ、また同時に、ガス噴流
中に所定の無線周波数範囲の電気エネルギをイオン化導
電路を通して導くことを含む。放電療法を行うために、
電気エネルギは、イオン化通路中にアークとして導かれ
る。乾燥療法を行うためには、電気エネルギは、イオン
化通路中にアークを生じない拡散電流として導かれる。
は、所定のイオン化ガスを、組織からの自然流体を取去
るのに十分な所定の流量で、組織に対し指向された、す
なわち一般に薄片状噴流で導ぎ、また同時に、ガス噴流
中に所定の無線周波数範囲の電気エネルギをイオン化導
電路を通して導くことを含む。放電療法を行うために、
電気エネルギは、イオン化通路中にアークとして導かれ
る。乾燥療法を行うためには、電気エネルギは、イオン
化通路中にアークを生じない拡散電流として導かれる。
本発明ｒＩｉ電療法で生じる焼痂は、同一の止血効果又
は凝固効果が得られる、従来一般の電気外科Ｍ電療法に
比べて大幅な改善が行われた。本発明によってつくられ
る放電療法焼痂は、焼痂の面から組織に浸透するアーク
によってつくられた孔をもち、外部から一般に均一な深
さの細網組織で、アーク孔は、寸法は小さく、数は多く
、断面積の寸法は同程度又は均一で、焼痂の面上に均一
な間隔に分布されてＪ５す、また、隣接アーク孔間の組
織の壁のｊ・ンさが厚いので、ひび割れしない弾力性を
備えていることが特徴である。アーク孔細網組織の下に
は、一般に均−深さの熱により乾燥された層ができて、
この府がアーク孔細網組織を影響を受【ノなかった組織
から分離する。本発明によって得られる放電療法焼痂の
熱乾燥層は、また、従来のｔｌｉｌ原電技術によって得
られる焼痂の熱乾燥層に比べて深さが浅い、さらにまた
、本発明によって得られる放電療法焼痂は、アーク孔細
孔紺織に焦げ及び炭化が実質的に存在しないという特徴
がある。
は凝固効果が得られる、従来一般の電気外科Ｍ電療法に
比べて大幅な改善が行われた。本発明によってつくられ
る放電療法焼痂は、焼痂の面から組織に浸透するアーク
によってつくられた孔をもち、外部から一般に均一な深
さの細網組織で、アーク孔は、寸法は小さく、数は多く
、断面積の寸法は同程度又は均一で、焼痂の面上に均一
な間隔に分布されてＪ５す、また、隣接アーク孔間の組
織の壁のｊ・ンさが厚いので、ひび割れしない弾力性を
備えていることが特徴である。アーク孔細網組織の下に
は、一般に均−深さの熱により乾燥された層ができて、
この府がアーク孔細網組織を影響を受【ノなかった組織
から分離する。本発明によって得られる放電療法焼痂の
熱乾燥層は、また、従来のｔｌｉｌ原電技術によって得
られる焼痂の熱乾燥層に比べて深さが浅い、さらにまた
、本発明によって得られる放電療法焼痂は、アーク孔細
孔紺織に焦げ及び炭化が実質的に存在しないという特徴
がある。
小さい１法の、浅く、一様に分布されたアーク孔は、よ
り効果的に血液凝固を活性化し、また凝塊を支持するに
必要な細網組織をつくる。アーク孔細網組織と熱乾燥層
の双方の深さが浅いために、焼痂の屈伸性と弾力性を増
大し、また、再出血を生じるひび割れの可能性を減少し
ている。放電療法焼痂がより均一な深さをもつので、組
織の表面に、より効果的な凝固効果及び組織効果が得ら
れる。本発明の実施によって得られる放電療法焼痂の深
さが浅いことによって、組織の破壊が少くて、しかも改
良された凝固が得られる。
り効果的に血液凝固を活性化し、また凝塊を支持するに
必要な細網組織をつくる。アーク孔細網組織と熱乾燥層
の双方の深さが浅いために、焼痂の屈伸性と弾力性を増
大し、また、再出血を生じるひび割れの可能性を減少し
ている。放電療法焼痂がより均一な深さをもつので、組
織の表面に、より効果的な凝固効果及び組織効果が得ら
れる。本発明の実施によって得られる放電療法焼痂の深
さが浅いことによって、組織の破壊が少くて、しかも改
良された凝固が得られる。
本発明による乾燥凝固は、全く新らしい電気外科効果と
信ぜられるものであって、つくられる乾燥焼痂が下部の
無影響組織を実質的に密封する程度までに熱壊死及び乾
燥を受けた単一層の組織であることを特徴とする。従来
技術の熱乾燥凝固と比較して、本発明によって得られる
焼石の熱乾燥層は、比較的薄くて深さが均一である。電
気エネルギによって生じる孔のないことが特徴である。
信ぜられるものであって、つくられる乾燥焼痂が下部の
無影響組織を実質的に密封する程度までに熱壊死及び乾
燥を受けた単一層の組織であることを特徴とする。従来
技術の熱乾燥凝固と比較して、本発明によって得られる
焼石の熱乾燥層は、比較的薄くて深さが均一である。電
気エネルギによって生じる孔のないことが特徴である。
アークを生じない拡散′７ｔｉ流の組織への結合効果は
穏やかであるので、腸間膜のような薄い組織及び顕微外
利応用のような、従来電気外相はうまく適用できなかっ
た外科処置にも、本発明の乾燥技術を適用することが可
能になる。
穏やかであるので、腸間膜のような薄い組織及び顕微外
利応用のような、従来電気外相はうまく適用できなかっ
た外科処置にも、本発明の乾燥技術を適用することが可
能になる。
ガス噴流の流量は、組織から流体を取除くのに十分なも
のであって、組織を覆う流体の頂上ではなく、組織の支
質ずなわち組織の支持構造体中に焼痂が形成できるよう
にしなければならない。満足な焼痂特性をつくり、また
、本発明の良好な動作を得るためには、ガス噴流に電気
エネルギを供給する電気外科発生器は、比較的広い内部
インピーダンス特性をもだな【プればならない。ガス噴
流は通常、組織表面から流体を取除くものであるが、イ
ンピーダンス特性は、°電気外科発生器のインピーダン
ス曲線の下端において、十分な電力を流体又は流体で覆
われている組織に伝達できるしのでなｔプればならない
。インピーダンス特性は、また、組織上への作用効果を
ざりるため、ガス噴流を組織から十分隔離するとぎに、
電気外相発生器インピーダンス曲線の上端において十分
な電力を伝達して、所定の流Ｍで流れているガスをイオ
ン化できるしのでなければならない。一般に、電気外科
発生装置のインピーダンス伝達特性の上端は、従来技術
の固体電気外科放電療法Ｓ ｎの通常のインピーダンス
範囲の」下端を約２１８から３侶こえてのびるしのでな
ければならない。
のであって、組織を覆う流体の頂上ではなく、組織の支
質ずなわち組織の支持構造体中に焼痂が形成できるよう
にしなければならない。満足な焼痂特性をつくり、また
、本発明の良好な動作を得るためには、ガス噴流に電気
エネルギを供給する電気外科発生器は、比較的広い内部
インピーダンス特性をもだな【プればならない。ガス噴
流は通常、組織表面から流体を取除くものであるが、イ
ンピーダンス特性は、°電気外科発生器のインピーダン
ス曲線の下端において、十分な電力を流体又は流体で覆
われている組織に伝達できるしのでなｔプればならない
。インピーダンス特性は、また、組織上への作用効果を
ざりるため、ガス噴流を組織から十分隔離するとぎに、
電気外相発生器インピーダンス曲線の上端において十分
な電力を伝達して、所定の流Ｍで流れているガスをイオ
ン化できるしのでなければならない。一般に、電気外科
発生装置のインピーダンス伝達特性の上端は、従来技術
の固体電気外科放電療法Ｓ ｎの通常のインピーダンス
範囲の」下端を約２１８から３侶こえてのびるしのでな
ければならない。
本発明には、多くの他の特徴があり、また、従来技術の
凝固技術に対する多くの改良を含む。これら多くの特徴
及び改良は、好適実施例について添付図面を参照して以
下に詳細説明する。
凝固技術に対する多くの改良を含む。これら多くの特徴
及び改良は、好適実施例について添付図面を参照して以
下に詳細説明する。
（実施例）
本発明を実施する電気外科装置（ＥＳＵ）の全体を第４
図に示し、参照符号４０で表わした。このＥＳＵ４０は
、３個の主要構成部分として、外科医によって操作され
るペンシル４２）ガス供給装置４４、Ｊ３よび、電気外
科発生器（ＥＳＧ）４６を含む。可とう］−ド４８がガ
ス供給装＠４４とＥＳＧ４６とをペンシル４２に接続す
る。ガス供給装置４４は、コード４８内の複数個の個別
通路、寸なわら、管路５０を通して所定のガスをペンシ
ル４２に供給する。ガスは、ペンシル４２のノズル５２
から指向性をもった、実質的に７１９ハ状の流れ、すな
わち噴流５４として放出される。
図に示し、参照符号４０で表わした。このＥＳＵ４０は
、３個の主要構成部分として、外科医によって操作され
るペンシル４２）ガス供給装置４４、Ｊ３よび、電気外
科発生器（ＥＳＧ）４６を含む。可とう］−ド４８がガ
ス供給装＠４４とＥＳＧ４６とをペンシル４２に接続す
る。ガス供給装置４４は、コード４８内の複数個の個別
通路、寸なわら、管路５０を通して所定のガスをペンシ
ル４２に供給する。ガスは、ペンシル４２のノズル５２
から指向性をもった、実質的に７１９ハ状の流れ、すな
わち噴流５４として放出される。
ＥＳＧ４６は、電気エネルギをコード４８の供給導体５
６によってペンシル４２に供給する。導体５６は、ノズ
ル５２内に延びる孟１状電極５８に電気的に接続される
。ＥＳＧ４６から供給される電気エネルギは、ノズル５
２を通って流れるガスをイオン化するのに十分な所定の
特性をもったものであって、噴流５４内にイオン化通路
を生じる。
６によってペンシル４２に供給する。導体５６は、ノズ
ル５２内に延びる孟１状電極５８に電気的に接続される
。ＥＳＧ４６から供給される電気エネルギは、ノズル５
２を通って流れるガスをイオン化するのに十分な所定の
特性をもったものであって、噴流５４内にイオン化通路
を生じる。
電気エネルギは噴流５４中のイオン化通路を人体用１６
２まで進行して、その組織６２に所定の電気外科効果を
生じる。
２まで進行して、その組織６２に所定の電気外科効果を
生じる。
ＥＳｔＪの放電療法動作形態を、以下に“マクロ″動作
形態とも呼ぶがこの動作形態では、電気エネルギがイオ
ン化通路内をアーク６０の形で伝達される。アーク６０
は噴流中を進行して、電気外科部位の組１ａ６２に達す
る。噴流５４は組織の表面上では少し拡がりまた、アー
ク６ｏも噴′ａ５４の断面積に比べてやや拡大した組織
表面の領域に分散りる。アークの電気エネルギは組織６
２内に伝達されて、上部アーク孔の細網組織すなわち層
３０とその下に乾燥層３２とをつくる。アーク孔細網組
［３０と乾燥層３２とは第４図に略図で示し、また、実
際の状態を第２１図、第２２図、第２３Δ図及び第２３
Ｂ図に示したが、これらの詳細は後で説明する。
形態とも呼ぶがこの動作形態では、電気エネルギがイオ
ン化通路内をアーク６０の形で伝達される。アーク６０
は噴流中を進行して、電気外科部位の組１ａ６２に達す
る。噴流５４は組織の表面上では少し拡がりまた、アー
ク６ｏも噴′ａ５４の断面積に比べてやや拡大した組織
表面の領域に分散りる。アークの電気エネルギは組織６
２内に伝達されて、上部アーク孔の細網組織すなわち層
３０とその下に乾燥層３２とをつくる。アーク孔細網組
［３０と乾燥層３２とは第４図に略図で示し、また、実
際の状態を第２１図、第２２図、第２３Δ図及び第２３
Ｂ図に示したが、これらの詳細は後で説明する。
ＥＳＬＩの乾燥動作形態を以下には“ミクロ″動作形態
ともいうが、その動作形態では、噴流５４中のイオン化
通路が電極５８からの電気エネルギをアークを生じない
導電電流として伝達する。アークが存在しないので、組
織内に孔を生じない穏やかな結合効果が組織に生じる。
ともいうが、その動作形態では、噴流５４中のイオン化
通路が電極５８からの電気エネルギをアークを生じない
導電電流として伝達する。アークが存在しないので、組
織内に孔を生じない穏やかな結合効果が組織に生じる。
後で詳細説明するが、乾燥療法電気外科効果が生じて、
第４図に３２で略示した層と類似の乾燥層だけが組織の
表面に形成される。実際の乾燥効果を第２４図及び第２
５図に示したがこれらについては後で詳細説明する。第
４図に符号３４で示したような正常で影響を受ｃ）ない
組織が表面乾燥層３２の下部に存在する。組織の表面で
少しく拡がる噴流が、噴流の断面積の寸法に比べて少し
く拡大した面積をもつ組織面上に、アークを生じない電
流を結合させる。この型式の乾燥凝固電気外科効果は、
電気外科の分野で、いままで得られていなかった。組織
に対する乾燥効果は、ＥＳＵを使用した、全く新規で異
る型式の電気外科処置を実現する可能性を提供する。
第４図に３２で略示した層と類似の乾燥層だけが組織の
表面に形成される。実際の乾燥効果を第２４図及び第２
５図に示したがこれらについては後で詳細説明する。第
４図に符号３４で示したような正常で影響を受ｃ）ない
組織が表面乾燥層３２の下部に存在する。組織の表面で
少しく拡がる噴流が、噴流の断面積の寸法に比べて少し
く拡大した面積をもつ組織面上に、アークを生じない電
流を結合させる。この型式の乾燥凝固電気外科効果は、
電気外科の分野で、いままで得られていなかった。組織
に対する乾燥効果は、ＥＳＵを使用した、全く新規で異
る型式の電気外科処置を実現する可能性を提供する。
噴流５４を通して供給される電気エネルギは、組＆１６
２を通過して、組織６２に接触している帰路電極づなわ
も患者電極板７０に達する。患者電極板７ｏは帰路電気
導体７２によってＥＳＧ４６に接続される。従って、Ｅ
ＳＧ４６からペンシル４２に達し、噴流５４を通り、組
織６２に達してこれを通過し、患者電極板７ｏに達し、
帰路導体７２を通ってＥＳＧ４６に戻る完全な電気回路
が設定されて、ＥＳＧ４６からのエネルギを導く。
２を通過して、組織６２に接触している帰路電極づなわ
も患者電極板７０に達する。患者電極板７ｏは帰路電気
導体７２によってＥＳＧ４６に接続される。従って、Ｅ
ＳＧ４６からペンシル４２に達し、噴流５４を通り、組
織６２に達してこれを通過し、患者電極板７ｏに達し、
帰路導体７２を通ってＥＳＧ４６に戻る完全な電気回路
が設定されて、ＥＳＧ４６からのエネルギを導く。
ペンシル４２内の適当な動作状態を検出するために、ペ
ンシルに導かれるガスの一部が、コード４８のセンサ管
路７４に戻される。センサ管路７４内のガスの特性は、
ガス供給装置４４によって検出されて、電気エネルギを
供給導体５６によってペンシル４２に加える以前に一定
の動作状態を設定する。
ンシルに導かれるガスの一部が、コード４８のセンサ管
路７４に戻される。センサ管路７４内のガスの特性は、
ガス供給装置４４によって検出されて、電気エネルギを
供給導体５６によってペンシル４２に加える以前に一定
の動作状態を設定する。
ペンシル４２）ガス供給装置４４、ＥＳＧ４６、噴流５
４の特性及び噴流中に結合されるエネルギの本発明にお
ｔプる詳細と重要性、ならびに組織効果の特性及び他の
生理的効果については以下に説明する。
４の特性及び噴流中に結合されるエネルギの本発明にお
ｔプる詳細と重要性、ならびに組織効果の特性及び他の
生理的効果については以下に説明する。
ペンシル
ノズル及び電極支持装置１ｏＯ、カプラ装置１０２）及
びハンドル１０４を備えるペンシル４２を第５図及び第
６図に示した。ガス供給装置４４及びＥＳＧ４６ （第
４図）からのコード４８は、ハンドル１０４の開放内部
の後部内に延びる。カプラ装置１０２は、初作時にノズ
ル及び電極支持装置１００をハンドル１０４内のコード
４８の端末に接続する。ハンドル１０４は、一般に、ペ
ンシル内の素子を支持しており、ペンシル４２を使用す
るときに握り締められる。
びハンドル１０４を備えるペンシル４２を第５図及び第
６図に示した。ガス供給装置４４及びＥＳＧ４６ （第
４図）からのコード４８は、ハンドル１０４の開放内部
の後部内に延びる。カプラ装置１０２は、初作時にノズ
ル及び電極支持装置１００をハンドル１０４内のコード
４８の端末に接続する。ハンドル１０４は、一般に、ペ
ンシル内の素子を支持しており、ペンシル４２を使用す
るときに握り締められる。
カプラ装置１０２には、コードの前方端末に接続するコ
ード保持器１０６を含む。保持器１０６には、複数個の
後向きの管１０８を含み、これらの管を通る通路１１０
が形成される。多管１０８は、］−ド４８の管路５０及
び７４のうちの一つに挿入される。通路１１０は保持器
１０６を通して管路５０及び７４中にガスを導く。中心
孔１１２が保持器１０６に設けられて、コード４８の電
気導体５６が中心孔１１２を通って延びる。管１Ｏ８の
外面と中心孔１１２の内面に、接着剤を加えて、コード
４８を所定位置に保持する。
ード保持器１０６を含む。保持器１０６には、複数個の
後向きの管１０８を含み、これらの管を通る通路１１０
が形成される。多管１０８は、］−ド４８の管路５０及
び７４のうちの一つに挿入される。通路１１０は保持器
１０６を通して管路５０及び７４中にガスを導く。中心
孔１１２が保持器１０６に設けられて、コード４８の電
気導体５６が中心孔１１２を通って延びる。管１Ｏ８の
外面と中心孔１１２の内面に、接着剤を加えて、コード
４８を所定位置に保持する。
コード４８の供給導体５６は管状保持器１０６を通りそ
の＋１Ｑ方まで延びる。、電気コネクタ１１４１ま導体
５６の前方端末に電気的に接続される。
の＋１Ｑ方まで延びる。、電気コネクタ１１４１ま導体
５６の前方端末に電気的に接続される。
電気コネクタ１１４は、管状保持器１０６の最前面の前
方に配置される。第６図に示したように、電気コネクタ
１１４は、カプラ装ｆ１１０２のカプラ・スリーブ１１
９の俊部壁、すなわち仕切部分１１８内に設けられたレ
セプタクル１１６内に差込まれで保持される。レセプタ
クル１１６の前方端にある肩部１２０がペンシルの使用
中、電気コネクタ１１４がカプラ・スリーブ１１９から
前方に引出されるのを防止する。
方に配置される。第６図に示したように、電気コネクタ
１１４は、カプラ装ｆ１１０２のカプラ・スリーブ１１
９の俊部壁、すなわち仕切部分１１８内に設けられたレ
セプタクル１１６内に差込まれで保持される。レセプタ
クル１１６の前方端にある肩部１２０がペンシルの使用
中、電気コネクタ１１４がカプラ・スリーブ１１９から
前方に引出されるのを防止する。
カプラ・スリーブ１１９をハンドル１０４の前方開放端
に挿入すると、それにより、カプラ・スリーブ１１９は
電気コネクタ１１４と管状保持器１０４とをハンドル１
０４の内部の位置に保持する。ハンドル１０４はシリコ
ンの管から装作するのが好ましく、カプラ・スリーブ１
１９をハンドル内部に適合させるため化学物質中で膨張
させたのち、化学物質から取出すと、ハンドル１０４は
もとの寸法に戻る。ハンドル１０４の肩部１２２はカプ
ラ装置の対応した形状の輪形突起に接触して、カプラ・
スリーブ１１９が引扱けるのを防止する。
に挿入すると、それにより、カプラ・スリーブ１１９は
電気コネクタ１１４と管状保持器１０４とをハンドル１
０４の内部の位置に保持する。ハンドル１０４はシリコ
ンの管から装作するのが好ましく、カプラ・スリーブ１
１９をハンドル内部に適合させるため化学物質中で膨張
させたのち、化学物質から取出すと、ハンドル１０４は
もとの寸法に戻る。ハンドル１０４の肩部１２２はカプ
ラ装置の対応した形状の輪形突起に接触して、カプラ・
スリーブ１１９が引扱けるのを防止する。
ボート１２６は、保持器１０６内の通路１１０に対応し
て位首合眩して、仕切部分１１８を通して形成される。
て位首合眩して、仕切部分１１８を通して形成される。
従って、ボート１２６は仕切部分１１８を通る管路５０
及び７４内にガスの導管を連続させる。
及び７４内にガスの導管を連続させる。
接続用ガスケット部材１２８をカプラ・スリーブ１１９
の前方開放端末に挿入して、仕切部分１１８と、接続さ
れる。ガスケットｒＡ４４１２８には、複数個の後向き
管状延長部１３０を含み、この管状延長部１３０が仕切
部分１１８のボート１２６内にはまる。導管１３２がガ
スケット部材１２８及び管状延長部１３０を通って設（
プてあり、ガスを管路５０から、ノズル及び電極支持装
置１００の内部１３４、に導く。中心孔１３６が、ガス
ケット部材１２８に、電気コネクタ１１４と位置合せし
て設けである。ｆｆ１ｆｆ１５８の後方端末は、中心孔
１３６を通ってコネクタ１１４と電気的に接続される。
の前方開放端末に挿入して、仕切部分１１８と、接続さ
れる。ガスケットｒＡ４４１２８には、複数個の後向き
管状延長部１３０を含み、この管状延長部１３０が仕切
部分１１８のボート１２６内にはまる。導管１３２がガ
スケット部材１２８及び管状延長部１３０を通って設（
プてあり、ガスを管路５０から、ノズル及び電極支持装
置１００の内部１３４、に導く。中心孔１３６が、ガス
ケット部材１２８に、電気コネクタ１１４と位置合せし
て設けである。ｆｆ１ｆｆ１５８の後方端末は、中心孔
１３６を通ってコネクタ１１４と電気的に接続される。
ガスケツＩ・部材１２８は、可どうシリコン材料で製作
することが望ましく、また、ガス気密封入が電極５８の
後方端末の周囲に施しである。
することが望ましく、また、ガス気密封入が電極５８の
後方端末の周囲に施しである。
ノズル及び電極支持装置１０ｏは、ハンドル１０４の前
方端末よ、りも更に前方に延びる前方部分１３８を含む
。前方部分１３８の内部１３４はそこを通り煙突状構成
部１４０及びノズル５２内へガスを流通させる。煙突状
構成部１４０及びノズルの長さと直径の関係によって、
ガスをノズル５２から実質的に指向性をもった薄片状の
噴流５４（第４図）に放出させる。
方端末よ、りも更に前方に延びる前方部分１３８を含む
。前方部分１３８の内部１３４はそこを通り煙突状構成
部１４０及びノズル５２内へガスを流通させる。煙突状
構成部１４０及びノズルの長さと直径の関係によって、
ガスをノズル５２から実質的に指向性をもった薄片状の
噴流５４（第４図）に放出させる。
ノズル内のガスは、針電極５８の中心に位置する、前方
の、支持されてない端末に沿って流れる。
の、支持されてない端末に沿って流れる。
複１ｋ（［Ｊの半径方向のリブ１４２が、第６図、第８
図及び第９図に示したように、ノズル及び電極支持装置
１００の後方端末部分に沿って軸のまわりに延びる。リ
ブ１４２は軸方向に延びる中心コア１４４を支持し、コ
ア内に針電極５８が延びてしっかりと保持される。中心
コア１４４と針電極５８を支持するほか、リブ１４２は
、ノズル５２に到るガスを通し、導き、かつ円滑化する
作用をする。位置合せ突起１４６は、萌方喘末部分１３
８から外側に延びて、カプラ装置１０２内につくられた
刻み目１４７にはまってペンシル内のノズル及び電極支
持装置１ｏの向きを正しく定めることは、第５図及び第
８図に示した通りである。
図及び第９図に示したように、ノズル及び電極支持装置
１００の後方端末部分に沿って軸のまわりに延びる。リ
ブ１４２は軸方向に延びる中心コア１４４を支持し、コ
ア内に針電極５８が延びてしっかりと保持される。中心
コア１４４と針電極５８を支持するほか、リブ１４２は
、ノズル５２に到るガスを通し、導き、かつ円滑化する
作用をする。位置合せ突起１４６は、萌方喘末部分１３
８から外側に延びて、カプラ装置１０２内につくられた
刻み目１４７にはまってペンシル内のノズル及び電極支
持装置１ｏの向きを正しく定めることは、第５図及び第
８図に示した通りである。
第５図、第６図及び第９図に示したように、扇形センサ
板１４８がノズル及び電極支持装置１００の俊端におい
て、リブ１４２の少くとも１個に接続して、針電極５８
及びコア１４４から半径方向の垂直外側に延びる。セン
サ板１４８の最も外側縁に、一対の円形突起１５０がセ
ンサ板１４８から後方に延びる。通路１５２が突起１５
０で囲まれた中心の凹みの間に延びる。第６図に示１ノ
たように、ノズル及び電極支持装置１００がカプラ装置
１０２内に摩擦をもって挿入され、接続されるとき、突
起１５０はガスケット部材１２８内に形成される２個の
導管１３２ａ及び１３２ｂと位置合Ｕになる。センナ板
１４８は、流体の漏れない方法でガスケット部材１２８
と接触して、導管１３２ａと１３２ｂとの間の通路１５
２を流れる流体の漏れない通路をつくる。導管１３２ａ
は一つのガス供給管路５０と流体が連通し、また、導ｎ
１３２ ｂはセンサ管路７４と流体が連通する（第５
図）。
板１４８がノズル及び電極支持装置１００の俊端におい
て、リブ１４２の少くとも１個に接続して、針電極５８
及びコア１４４から半径方向の垂直外側に延びる。セン
サ板１４８の最も外側縁に、一対の円形突起１５０がセ
ンサ板１４８から後方に延びる。通路１５２が突起１５
０で囲まれた中心の凹みの間に延びる。第６図に示１ノ
たように、ノズル及び電極支持装置１００がカプラ装置
１０２内に摩擦をもって挿入され、接続されるとき、突
起１５０はガスケット部材１２８内に形成される２個の
導管１３２ａ及び１３２ｂと位置合Ｕになる。センナ板
１４８は、流体の漏れない方法でガスケット部材１２８
と接触して、導管１３２ａと１３２ｂとの間の通路１５
２を流れる流体の漏れない通路をつくる。導管１３２ａ
は一つのガス供給管路５０と流体が連通し、また、導ｎ
１３２ ｂはセンサ管路７４と流体が連通する（第５
図）。
ノズル及び電極支持装置ζ１１００が正しくペンシル４
２中に筺持されるときは、一つのガス供給管路５０から
ペンシルを通りセンナ管路７４に通じる流体の漏れない
通路ができる。ガスの圧力及び流量は、センサ管路７４
を通って、ガス供給装置まで戻し導かれて（第４図）、
ここで、ノズル及び電極支持装置１００の適正な接続が
確定されるために検出が行なわれる。ＥＳＧはノズル及
び電極支持装置１００が正しくペンシル内に挿入された
後に限り電気エネルギを供給する。
２中に筺持されるときは、一つのガス供給管路５０から
ペンシルを通りセンナ管路７４に通じる流体の漏れない
通路ができる。ガスの圧力及び流量は、センサ管路７４
を通って、ガス供給装置まで戻し導かれて（第４図）、
ここで、ノズル及び電極支持装置１００の適正な接続が
確定されるために検出が行なわれる。ＥＳＧはノズル及
び電極支持装置１００が正しくペンシル内に挿入された
後に限り電気エネルギを供給する。
第６図に示したように、弾力性ガスケット１５４がノズ
ル及び電極支持装置１００の内部フランジ１５６のまわ
りに円周上に延びて、ノズル及び電極支持装置１００と
カプラ装置１０２との間のガスの漏れない封入を行う。
ル及び電極支持装置１００の内部フランジ１５６のまわ
りに円周上に延びて、ノズル及び電極支持装置１００と
カプラ装置１０２との間のガスの漏れない封入を行う。
ガスケット部材１２８は、ノズル及び電極支持装置１０
０がペンシル内に保持されるとき、ガスケット部材１２
８が形成される材料の弾性によって、１１電極・５８の
後方端末周囲の流体漏れのない封入を行う。弾力性ある
ガスケット部材１２８及びガスケット１５４を圧縮する
と、コード４８内の管路５０からガスの流れを、ノズル
及び電極支持装置１００内でノズル５２の外側に閉じ込
める漏れのない接続ができる。
０がペンシル内に保持されるとき、ガスケット部材１２
８が形成される材料の弾性によって、１１電極・５８の
後方端末周囲の流体漏れのない封入を行う。弾力性ある
ガスケット部材１２８及びガスケット１５４を圧縮する
と、コード４８内の管路５０からガスの流れを、ノズル
及び電極支持装置１００内でノズル５２の外側に閉じ込
める漏れのない接続ができる。
針電極５８は導電性金属ｖｉ料で製作するものが好まし
い。ノズル及び電極支持装置１００の他の部分ならびに
カプラ装置１０２は成形可能なポリスルホン・プラスデ
ック又は弾性材料で製作することが好ましい。
い。ノズル及び電極支持装置１００の他の部分ならびに
カプラ装置１０２は成形可能なポリスルホン・プラスデ
ック又は弾性材料で製作することが好ましい。
ノズル及び電極支持装置１００をペンシル４２から取外
し可能としであるので、清もηのためアクセスすること
が可能である。ペンシル４２は一体構造としないで、清
掃又は部品交換のため、分解することができる。部品の
更新又は取替えに要する費用を節約できることは、ペン
シル４２に重要な特徴である。外科治療中に、新規又は
異なるノズル装置が必要なときは、迅速に取替えること
ができる。ノズル及び電極支持装ｒｌ１１００は使い捨
てにできるが、ペンシルの他の部分は繰返し使用できる
。ノズル及び電極支持装置を除くペンシルの部分は、取
替えが必要となる前に、多数回の殺菌に耐えるように製
作される。
し可能としであるので、清もηのためアクセスすること
が可能である。ペンシル４２は一体構造としないで、清
掃又は部品交換のため、分解することができる。部品の
更新又は取替えに要する費用を節約できることは、ペン
シル４２に重要な特徴である。外科治療中に、新規又は
異なるノズル装置が必要なときは、迅速に取替えること
ができる。ノズル及び電極支持装ｒｌ１１００は使い捨
てにできるが、ペンシルの他の部分は繰返し使用できる
。ノズル及び電極支持装置を除くペンシルの部分は、取
替えが必要となる前に、多数回の殺菌に耐えるように製
作される。
取外し可能でしかも使い捨て可能なペンシルのノズル及
び電極支持装置１０Ｃ１）ｆｆｌ要な特性を具備させ、
またノズル及び電極支持装″Ｆｉ １００が正しく接続
されないとき、ＥＳＵの動作を防止する安全性をもたせ
るために、本発明によるＥ Ｓ Ｕでは、ペンシル内の
ノズル及び電極支持装置δ１００の適正な接続を検出す
る装置を取付けである。、ｔ？ンゆ板１４８ならびにコ
ード４８中の別個のガス供給管路５０とセンサ管路７４
とによる強力的装買が前述した型式のＥＳＵの動作につ
いての安全性を著しくかつ好ましく改良した。
び電極支持装置１０Ｃ１）ｆｆｌ要な特性を具備させ、
またノズル及び電極支持装″Ｆｉ １００が正しく接続
されないとき、ＥＳＵの動作を防止する安全性をもたせ
るために、本発明によるＥ Ｓ Ｕでは、ペンシル内の
ノズル及び電極支持装置δ１００の適正な接続を検出す
る装置を取付けである。、ｔ？ンゆ板１４８ならびにコ
ード４８中の別個のガス供給管路５０とセンサ管路７４
とによる強力的装買が前述した型式のＥＳＵの動作につ
いての安全性を著しくかつ好ましく改良した。
ペンシル４２によって得られる他の重要な改良は、漂遊
漏れキャパシタンス通路の減少である。
漏れキャパシタンス通路の減少である。
供給導体５６及び電極５８から供給される電気エネルギ
の動作周波数及び電圧によって、実際上どの型式のＥ
Ｓ Ｕでも、外科医の手及び周囲の環境に対して放射及
び漏れ伝達を生じる若干の電位が存在覆る。電気エネル
ギ供給導体をガスを含む管路５０及び７４に囲まれた中
に配置することによって、コードの外部環境へのキャパ
シタンス結合通路の良さは最長とある。漂遊キャパシタ
ンス通路の長さが増加することによって、漂遊キャパシ
タンスを通る漏れ′ａｔ流が減少がおこる。漏れキャパ
シタンスを減少させることは、その通路を流れる電気エ
ネルギの量を減少さぼるので極めて重要である。同様に
、コード４８の中の供給導体５６を中心位置に配置する
ことによってコード４８の長さに沿う、漏れキャパシタ
ンスが減少できる。
の動作周波数及び電圧によって、実際上どの型式のＥ
Ｓ Ｕでも、外科医の手及び周囲の環境に対して放射及
び漏れ伝達を生じる若干の電位が存在覆る。電気エネル
ギ供給導体をガスを含む管路５０及び７４に囲まれた中
に配置することによって、コードの外部環境へのキャパ
シタンス結合通路の良さは最長とある。漂遊キャパシタ
ンス通路の長さが増加することによって、漂遊キャパシ
タンスを通る漏れ′ａｔ流が減少がおこる。漏れキャパ
シタンスを減少させることは、その通路を流れる電気エ
ネルギの量を減少さぼるので極めて重要である。同様に
、コード４８の中の供給導体５６を中心位置に配置する
ことによってコード４８の長さに沿う、漏れキャパシタ
ンスが減少できる。
ガス供給装置
ガス供給装置４４の詳細を第１０図に示した。
少くとも１個のガス源２００を、好ましいのは第２の異
るガス源２０２も併Ｖて備えることである。
るガス源２０２も併Ｖて備えることである。
ＥＳＵのマクｏ ｆＪ＋作形態及びミクロ動作形態のそ
れぞれに異る型式のガスを使用する。導管２０４と２０
６とは、それぞれ、ガス源２００及び２゜２からのガス
を通常のガス選択弁２０８へ導く。
れぞれに異る型式のガスを使用する。導管２０４と２０
６とは、それぞれ、ガス源２００及び２゜２からのガス
を通常のガス選択弁２０８へ導く。
電気信号にＪ：り動作される弁駆動装置２１０は、ガス
選択Ｔｈ２ｏｓの内部の機械的素子を制御する。
選択Ｔｈ２ｏｓの内部の機械的素子を制御する。
弁駆動装置２１０に加わる所定の信号によって、ガス源
２００又は２０２のうちの選択された一方のガス源から
のガスがガス選択弁２０８を通って通常の圧力調整器２
１２に導かれる。圧力調整器２１２は、選択されたガス
を所定の一定圧力で通常のガス供給弁２１４に供給する
。弁駆ｉ！ＩｌＩ Ｈ置２１６は、弁駆動装置２１６に
加わる電気信号に従って、ガス供給弁２１４の開放及び
閉鎖を制御する。ガス供給弁２１４がガス駆動装置２１
６によって開放状態に！１１ｊ作させられるとき、ガス
は弁２１４を通ってフィルタ２１８まで流れる。フィル
タ２１８は通常の’ ｌ−Ｉ Ｅ Ｐ Ａ ”型であっ
て、そこを流れるガスをろ過して、一定寸法、例えば０
．３ミクロン以上の微粒子及び病源生物を取除く。
２００又は２０２のうちの選択された一方のガス源から
のガスがガス選択弁２０８を通って通常の圧力調整器２
１２に導かれる。圧力調整器２１２は、選択されたガス
を所定の一定圧力で通常のガス供給弁２１４に供給する
。弁駆ｉ！ＩｌＩ Ｈ置２１６は、弁駆動装置２１６に
加わる電気信号に従って、ガス供給弁２１４の開放及び
閉鎖を制御する。ガス供給弁２１４がガス駆動装置２１
６によって開放状態に！１１ｊ作させられるとき、ガス
は弁２１４を通ってフィルタ２１８まで流れる。フィル
タ２１８は通常の’ ｌ−Ｉ Ｅ Ｐ Ａ ”型であっ
て、そこを流れるガスをろ過して、一定寸法、例えば０
．３ミクロン以上の微粒子及び病源生物を取除く。
フィルタ２１８からのガスは、通常の流量制御器２２０
に加わる。流は制御器２２０は孟こを通過して導管２２
２に進むガスの流量の制御を行う。
に加わる。流は制御器２２０は孟こを通過して導管２２
２に進むガスの流量の制御を行う。
導管２２２に流入するガスは、コード４８の管路５０内
に導かれる（第４図）。流量制御器２２０を通過り−る
ガスの猷は、そこに加わる電気信号によって定められる
。
に導かれる（第４図）。流量制御器２２０を通過り−る
ガスの猷は、そこに加わる電気信号によって定められる
。
ガス供給弁２１４はペンシルへのガスの供給を選択的に
制御する。後で詳細説明するが、ガス供給弁２１４に対
する弁駆動装置２１６への信号は、外科医によって選択
的に発生される。流量制御器２２０によって定められる
ペンシルへのガス流１品は、外科処置の型式及び外科処
置中に使用されるガスの型式（ガス源２００又は２０２
からの一つのガスＩＩＰｉ）に従って、外科医により選
択される。
制御する。後で詳細説明するが、ガス供給弁２１４に対
する弁駆動装置２１６への信号は、外科医によって選択
的に発生される。流量制御器２２０によって定められる
ペンシルへのガス流１品は、外科処置の型式及び外科処
置中に使用されるガスの型式（ガス源２００又は２０２
からの一つのガスＩＩＰｉ）に従って、外科医により選
択される。
電気エネルギをペンシルに加える前に、適正なガス供給
状態を決定するために、２個の圧カドランスジューサ２
２４及び２２６によって、ガス圧力及び供給状態が検出
される。圧カドランスジュー昏す２２４及び２２６は、
それぞれ、流市制ｍ＋器２２０の前後のガス流通路に接
続される。トランスジューサ２２４は、流量制御ｉＩＩ
器２２０へ供給されるガスの圧力に対応する信号を供給
するトランスジューサ２２４にガス圧力が存在すること
は、選択された一つのガス源２００又は２０２が動作中
であることを示す。トランスジューサ２２６は、コード
４８の管路５０内で、ペンシル４２のノズル５２の内部
１３４におけるガスの圧力に比例した信号を供給する（
第５図及び第６図）。トランスジューサ２２６における
ガス圧力の値は多くの状態を示寸。トランスジユーザ２
２６におけるガス圧力が高いときは、つまった］−ド又
はペンシルが表示される。極端に低い圧力は、接続され
ないノズル及び電極支持装置又は破断したコードを承り
。トランスジューサ２２４と２２６とによって供給され
る信号を比較することは、ＥＳＵに対する適正なガス供
給状態を決定するための−手法である。
状態を決定するために、２個の圧カドランスジューサ２
２４及び２２６によって、ガス圧力及び供給状態が検出
される。圧カドランスジュー昏す２２４及び２２６は、
それぞれ、流市制ｍ＋器２２０の前後のガス流通路に接
続される。トランスジューサ２２４は、流量制御ｉＩＩ
器２２０へ供給されるガスの圧力に対応する信号を供給
するトランスジューサ２２４にガス圧力が存在すること
は、選択された一つのガス源２００又は２０２が動作中
であることを示す。トランスジューサ２２６は、コード
４８の管路５０内で、ペンシル４２のノズル５２の内部
１３４におけるガスの圧力に比例した信号を供給する（
第５図及び第６図）。トランスジューサ２２６における
ガス圧力の値は多くの状態を示寸。トランスジユーザ２
２６におけるガス圧力が高いときは、つまった］−ド又
はペンシルが表示される。極端に低い圧力は、接続され
ないノズル及び電極支持装置又は破断したコードを承り
。トランスジューサ２２４と２２６とによって供給され
る信号を比較することは、ＥＳＵに対する適正なガス供
給状態を決定するための−手法である。
さらにペンシル４２内へのノズル及び電極支持装置１０
０の適正な装着を決定するために（第５図及び第６図）
、センサ管路７４内のガスの圧力及び流けが検出される
。コードのセンサ管路７４（第４図）からのガスの圧力
及び流量は導管２２８に加えられる。圧カドランスジュ
ーサ２３０は、圧力を表示する信号を供給する。通常の
ベンチュリ管２３２が導管２２８に接続されて、ガスの
流量を表わす信号をトランスジューサ２３４に与える。
０の適正な装着を決定するために（第５図及び第６図）
、センサ管路７４内のガスの圧力及び流けが検出される
。コードのセンサ管路７４（第４図）からのガスの圧力
及び流量は導管２２８に加えられる。圧カドランスジュ
ーサ２３０は、圧力を表示する信号を供給する。通常の
ベンチュリ管２３２が導管２２８に接続されて、ガスの
流量を表わす信号をトランスジューサ２３４に与える。
圧カドランスジューサ２３０からセンナ管路の圧力を表
わ”Ｊ （Ｍ号を冑、また、ベンチュリ管２３２によっ
てセンサ管路を通って戻るガスの流量を表わす信号を得
ることによって、ペンシルのノズル及び電極支持装置が
ペンシル内に正しく装着され保持されていることを決定
することができる。
わ”Ｊ （Ｍ号を冑、また、ベンチュリ管２３２によっ
てセンサ管路を通って戻るガスの流量を表わす信号を得
ることによって、ペンシルのノズル及び電極支持装置が
ペンシル内に正しく装着され保持されていることを決定
することができる。
ノズル及び電極支持装置１００がカプラ装置内に十分挿
入されていないときは（第６図）、圧カドランスジュー
サ２３０からの信号は減少する。そのような状態では、
センナ板１４８はガスケット部材１２８と軸がずれてい
るので、導管１３２ ａと１３２ｂとの間の通路（第７
図）は流体を漏らさない通路を構成しない。また、その
ような状態にあっては、圧力又は流Ｍのいずれかがセン
ナ管路内で減少して、それが第１０図に示した導管２２
８へ連通ずる。もちろん、ノズル及び電極支持装置がペ
ンシルの内部で正しくない位置に挿入されるときにも同
様な状態がおこる。そのような不正位置へ挿入しようと
しても、位置合は突起１４６によって不可能なものでは
ある（第８図）。
入されていないときは（第６図）、圧カドランスジュー
サ２３０からの信号は減少する。そのような状態では、
センナ板１４８はガスケット部材１２８と軸がずれてい
るので、導管１３２ ａと１３２ｂとの間の通路（第７
図）は流体を漏らさない通路を構成しない。また、その
ような状態にあっては、圧力又は流Ｍのいずれかがセン
ナ管路内で減少して、それが第１０図に示した導管２２
８へ連通ずる。もちろん、ノズル及び電極支持装置がペ
ンシルの内部で正しくない位置に挿入されるときにも同
様な状態がおこる。そのような不正位置へ挿入しようと
しても、位置合は突起１４６によって不可能なものでは
ある（第８図）。
導管２２２及び２２８をコード４８の管路に接続しまた
、コード４８の導体５６へ、ＥＳＧ４６からの電気接続
を行う（第４図）ためのコネクタを第１１Ａ図及び第１
１Ｂ図に示した。第１１Ａ図に示しためすコネクタ２４
０は、ＥＳＧ及びガス供給装置のハウジング２４１内に
保持される。
、コード４８の導体５６へ、ＥＳＧ４６からの電気接続
を行う（第４図）ためのコネクタを第１１Ａ図及び第１
１Ｂ図に示した。第１１Ａ図に示しためすコネクタ２４
０は、ＥＳＧ及びガス供給装置のハウジング２４１内に
保持される。
絶縁された電気導体２４２が電気エネルギをコネクタ２
４０に供給する。導体２４２は、めすレセプタクル２４
４の軸中心に取付けられる中心ピン・レセプタクル２４
３に電気的に接続される。管２４６がコネクタ２４０の
後部から外側に延びる。
４０に供給する。導体２４２は、めすレセプタクル２４
４の軸中心に取付けられる中心ピン・レセプタクル２４
３に電気的に接続される。管２４６がコネクタ２４０の
後部から外側に延びる。
マニホルド・ディスク２４８をコネクタ２４０の内部に
配置して台管２４６の内部２５０からのガスを弾性封入
ディスク部材２５４内の内部通路２５２と連通させる。
配置して台管２４６の内部２５０からのガスを弾性封入
ディスク部材２５４内の内部通路２５２と連通させる。
管２４６及び通路２５２は、それぞれ、コネクタの後部
で内部レセプタクル２４４内に円周状に配置される。止
めナツトのめすねじ部分ち］ネクタ２４０の一部である
。
で内部レセプタクル２４４内に円周状に配置される。止
めナツトのめすねじ部分ち］ネクタ２４０の一部である
。
第１１Ｂ図に示したおすコネクタ２６０には、前方端末
部を含む。複数個の通路２６４が前方端末部２６２を通
って軸方向に形成される。各通路２６４は、中心コネク
タ片２６８内に形成されて延びる導管２６６と連通ずる
。管状部分２７０が中心コネクタ片の後方に延びて導管
２６６を画定する。管状部分２７０はコード４８の管路
５０（及び図示してない７４）内に延びる。コード４８
の供給導体５６Ｇよ、中心孔２７２を通って、］ネクタ
片２６８内に延びる。中心コネクタ片２６８の前方突出
部２７４が前方端末部中２６２中に導体５６を支持する
。おすピン・コネクタ２７６は、供給導体５６の外部端
末に電気的に接続される。回転ナツト２７８は、前方端
末部２６２の背債でコネクタ２６０に接続される。コー
ド４８をコネクタ２６０内にしっかりと保持するために
、管状部分２７０を管路５０及び７４内に押し込む前に
管状部分２７０の外部周囲に接着剤を加える。
部を含む。複数個の通路２６４が前方端末部２６２を通
って軸方向に形成される。各通路２６４は、中心コネク
タ片２６８内に形成されて延びる導管２６６と連通ずる
。管状部分２７０が中心コネクタ片の後方に延びて導管
２６６を画定する。管状部分２７０はコード４８の管路
５０（及び図示してない７４）内に延びる。コード４８
の供給導体５６Ｇよ、中心孔２７２を通って、］ネクタ
片２６８内に延びる。中心コネクタ片２６８の前方突出
部２７４が前方端末部中２６２中に導体５６を支持する
。おすピン・コネクタ２７６は、供給導体５６の外部端
末に電気的に接続される。回転ナツト２７８は、前方端
末部２６２の背債でコネクタ２６０に接続される。コー
ド４８をコネクタ２６０内にしっかりと保持するために
、管状部分２７０を管路５０及び７４内に押し込む前に
管状部分２７０の外部周囲に接着剤を加える。
供給導体５６の絶縁物の周囲にも、また、接着剤を加え
で、コネクタ２６８の中心孔内に導体５６をしっかりと
保持する。回転ナツト２７８を次に取付（Ｊ、前方端末
部２６２を接着剤によって中心コネクタ片２６８に５Ａ
着する。コネクタ２４０と２６０とを接続するには、前
方端末部２６２をレセプタクル２４４内に挿入する。前
方おすピン・コネクタ２７６は、めすピン・コネクタ２
４３のレセプタクル内に延びる。前方端末部２６２のス
Ｏツ１〜２７９にはまるししブタクル２４４の位置合せ
リブ２７７によって、各通路２６４は、通路２５２の一
つと位置合せされる。ナツト２７８のねじ切り部分をめ
すねじ部分２５６のねじ切り部分にねじ込むことによっ
て、ナツト２７８を内部レセプタクルに締付けることが
できる。このようにして、管内部２５０からマニホルド
・ディスク２４８の通路の通り、通路２５２と２６４と
を通り導管２６６を通って、コード４８内の管路５０と
７４に到る、流体のＭれない通路ができる（第５図）。
で、コネクタ２６８の中心孔内に導体５６をしっかりと
保持する。回転ナツト２７８を次に取付（Ｊ、前方端末
部２６２を接着剤によって中心コネクタ片２６８に５Ａ
着する。コネクタ２４０と２６０とを接続するには、前
方端末部２６２をレセプタクル２４４内に挿入する。前
方おすピン・コネクタ２７６は、めすピン・コネクタ２
４３のレセプタクル内に延びる。前方端末部２６２のス
Ｏツ１〜２７９にはまるししブタクル２４４の位置合せ
リブ２７７によって、各通路２６４は、通路２５２の一
つと位置合せされる。ナツト２７８のねじ切り部分をめ
すねじ部分２５６のねじ切り部分にねじ込むことによっ
て、ナツト２７８を内部レセプタクルに締付けることが
できる。このようにして、管内部２５０からマニホルド
・ディスク２４８の通路の通り、通路２５２と２６４と
を通り導管２６６を通って、コード４８内の管路５０と
７４に到る、流体のＭれない通路ができる（第５図）。
管２４６のそれぞれには、別個のホースが接続される。
これらのホースは、導管２２２（第１０図）がガスを供
給する共通マニホルドに接続される。センサ管路７４（
第４図）と連通ずる管２４６の一つは、別のホースで導
管２２８（第１０図）に接続される。
給する共通マニホルドに接続される。センサ管路７４（
第４図）と連通ずる管２４６の一つは、別のホースで導
管２２８（第１０図）に接続される。
］ネクタ２４０及び２６０を使用するので、希望又は必
要に応じて、コード４８及びペンシル４２の付属部分く
第６図）を比較的便利に取替え可能である。コード及び
ペンシル部分は、希望によって殺菌できる。コネクタ２
４０及び２６０は、また、コード４８の全長に沿って中
心に配置される供給導体５６に電気エネルギを導く装置
としても動作するので、漏れ電流を減少して、外科部位
以外に意図しない余分な電気エネルギの伝送に対する安
全性を増し前）ホした利点を確実にする。
要に応じて、コード４８及びペンシル４２の付属部分く
第６図）を比較的便利に取替え可能である。コード及び
ペンシル部分は、希望によって殺菌できる。コネクタ２
４０及び２６０は、また、コード４８の全長に沿って中
心に配置される供給導体５６に電気エネルギを導く装置
としても動作するので、漏れ電流を減少して、外科部位
以外に意図しない余分な電気エネルギの伝送に対する安
全性を増し前）ホした利点を確実にする。
電気外科発生器（ＥＳＧ）
ｌＥｓＧ４６の主要素子を第１２図に示した。ガス供給
装置４４は、第１０図についてずでに説明した。制御ス
イッチ３００は信号を送って、ペンシルへのガスの供給
を開始させ、また、ペンシルへのガスの供給とガス噴流
に対する電気エネルギの供給との両方を開始させる。ペ
ンシルからのガスの噴流で、電気エネルギを導かないも
のは、外科医によって、通常、電気外科凝固効果を生じ
させる電力を加える以前に組織から流体を取除く、すな
わち、組織を乾燥させるために加えられる。
装置４４は、第１０図についてずでに説明した。制御ス
イッチ３００は信号を送って、ペンシルへのガスの供給
を開始させ、また、ペンシルへのガスの供給とガス噴流
に対する電気エネルギの供給との両方を開始させる。ペ
ンシルからのガスの噴流で、電気エネルギを導かないも
のは、外科医によって、通常、電気外科凝固効果を生じ
させる電力を加える以前に組織から流体を取除く、すな
わち、組織を乾燥させるために加えられる。
堆積した流体がガス噴流によって払いのけられると凝固
に対するガスの流れが、流体を十分取除いて、よりよい
凝固効果を得ることができる。
に対するガスの流れが、流体を十分取除いて、よりよい
凝固効果を得ることができる。
ＥＳＧ４６には前面盤制ｍ装置３０２を含む。
スイッチやポテンシオメータのような多くの制御装置に
よって、凝固中に供給される選択された石の電力を定め
る信号、ペンシルから供給されるガスの選択された流量
を定める信号、ガスが供給される二つのガス源２００又
は２０２（第１０図）のうちの一つを定める信号、その
他の信号を供給する。ガス供給装置４４を制御する信号
は、前面盤制御装置３０２からガス供給装置４４に送ら
れる。ペンシルからのガスの圧力及び流量の信号も、電
気エネルギの供給以前にペンシルのノズル及び電極支持
装置１００の適正な接続（第５図及び第６図）を決定す
るために、前面盤制御装置３０２を通して送られる。
よって、凝固中に供給される選択された石の電力を定め
る信号、ペンシルから供給されるガスの選択された流量
を定める信号、ガスが供給される二つのガス源２００又
は２０２（第１０図）のうちの一つを定める信号、その
他の信号を供給する。ガス供給装置４４を制御する信号
は、前面盤制御装置３０２からガス供給装置４４に送ら
れる。ペンシルからのガスの圧力及び流量の信号も、電
気エネルギの供給以前にペンシルのノズル及び電極支持
装置１００の適正な接続（第５図及び第６図）を決定す
るために、前面盤制御装置３０２を通して送られる。
論理制御回路３０４は、ＥＳＧ４６の主制御構成部分で
ある。論理制御回路３０４は、制御スイッチ３００から
の信号を解読して、ペンシルへのガス及び電気エネルギ
の供給を可能とする。ガスに関する警報状態は、論理制
御回路３０４によってガス供給装′ｅｉ４４から供給さ
れるガスに関する警報信号に応答して検出される。論理
制御回路３０４は、すべてのエネルギ要求及びガス警報
状態が満足されるまでは、無線周波数電気エネルギをペ
ンシルに供給するのを阻止する。
ある。論理制御回路３０４は、制御スイッチ３００から
の信号を解読して、ペンシルへのガス及び電気エネルギ
の供給を可能とする。ガスに関する警報状態は、論理制
御回路３０４によってガス供給装′ｅｉ４４から供給さ
れるガスに関する警報信号に応答して検出される。論理
制御回路３０４は、すべてのエネルギ要求及びガス警報
状態が満足されるまでは、無線周波数電気エネルギをペ
ンシルに供給するのを阻止する。
論理制御回路３０４がすべての適正な動作可能信号を受
信するとき、電力供給制御回路３０６が論理制御回路３
０４からの信号によって動作開始となる。電力供給制御
回路３０６は電力供給装置３０８を制御する。電力供給
装置３０８は、通常の交流電源３１０から電気エネルギ
を受１ノ入れる。
信するとき、電力供給制御回路３０６が論理制御回路３
０４からの信号によって動作開始となる。電力供給制御
回路３０６は電力供給装置３０８を制御する。電力供給
装置３０８は、通常の交流電源３１０から電気エネルギ
を受１ノ入れる。
電力供給制御回路３０６は電力供給装置３０８を制御し
て、所定の電力量を供給させる。電力制御のために帰還
信号が電力供給装置３０８から電力供給制御回路３０６
に加えられる。
て、所定の電力量を供給させる。電力制御のために帰還
信号が電力供給装置３０８から電力供給制御回路３０６
に加えられる。
所定レベルの電力が電力供給装置３０８からＲＦ駆動回
路３１２に供給される。論理制御回路。
路３１２に供給される。論理制御回路。
３０４は、ＲＦ切替信号をＲＦ駆初回路３１２に加えて
、ＲＦＷＪＡ動回路３１２が電力供給回路３０８からの
電気エネルギをＲＦ駆動パルスによって定められる周波
数で共振出力回路３１４に選択的に結合させる。エネル
ギは共振出力回路３１４からペンシル４２に伝達され、
また、電流は、患者電？４！仮７０から共振出力回路３
１４に戻る（第４図）。ＲＦ駆動回路３１２は、Ｒ「駆
動パルスによって定まる所定の周波数で共振出力回路３
１４を充電し、また、共振出力回路３１４は、その共振
周波数で電気エネルギを外科部位の組織に導いてｒＩｌ
電する。
、ＲＦＷＪＡ動回路３１２が電力供給回路３０８からの
電気エネルギをＲＦ駆動パルスによって定められる周波
数で共振出力回路３１４に選択的に結合させる。エネル
ギは共振出力回路３１４からペンシル４２に伝達され、
また、電流は、患者電？４！仮７０から共振出力回路３
１４に戻る（第４図）。ＲＦ駆動回路３１２は、Ｒ「駆
動パルスによって定まる所定の周波数で共振出力回路３
１４を充電し、また、共振出力回路３１４は、その共振
周波数で電気エネルギを外科部位の組織に導いてｒＩｌ
電する。
アーク・センナ回路３１６は、放電療法中、複数個の電
力レベル、特に所定最大目標電力レベル、所定目標用カ
レベルのうちの一つと、所定動作供給電力レベルとの間
で、供給電気エネルギの値を切替える。アーク・センサ
回路３１６が信号を論理制御回路３０４に送ると、論理
制御回路３０４が電力供給回路３０８及びＲＦ出力駆動
回路３１２から共振出力回路３１４に導かれる電気エネ
ルギのｍを制御する。ペンシルが組織から所定の動作距
離内に置かれないときは、最大目標電力レベルがペンシ
ルから供給される。ペンシルを組織へ十分近接した所定
距離まで移動させるとぎは最大目標電力レベルは自動的
に最小目標電力レベルに減少される。所定の十分な近接
は、共振出力回路からアーク・セン勺回路３１６に加わ
る信号によって決定される。ペンシルが組織までの所定
近接距離に留まるとき電力レベルは自動的に動作電力レ
ベルに切８えられる。アーク・センサ回路３１６は、共
振出力回路３１４の信号によって反映されるように、ア
ーク状態を検出して適正な電力供給レベルを決定する。
力レベル、特に所定最大目標電力レベル、所定目標用カ
レベルのうちの一つと、所定動作供給電力レベルとの間
で、供給電気エネルギの値を切替える。アーク・センサ
回路３１６が信号を論理制御回路３０４に送ると、論理
制御回路３０４が電力供給回路３０８及びＲＦ出力駆動
回路３１２から共振出力回路３１４に導かれる電気エネ
ルギのｍを制御する。ペンシルが組織から所定の動作距
離内に置かれないときは、最大目標電力レベルがペンシ
ルから供給される。ペンシルを組織へ十分近接した所定
距離まで移動させるとぎは最大目標電力レベルは自動的
に最小目標電力レベルに減少される。所定の十分な近接
は、共振出力回路からアーク・セン勺回路３１６に加わ
る信号によって決定される。ペンシルが組織までの所定
近接距離に留まるとき電力レベルは自動的に動作電力レ
ベルに切８えられる。アーク・センサ回路３１６は、共
振出力回路３１４の信号によって反映されるように、ア
ーク状態を検出して適正な電力供給レベルを決定する。
放電療法よりも、もつと穏かで積極性の少ない乾燥療法
を行うためには、かなり低いレベルの動作電力を連続的
にペンシルに加え、また、異なるガスを使用するのが好
ましい。ペンシルが組織から十分離しておかれるとき、
連続的に加える電力によってペンシルから放出されるガ
ス噴流中にコロナ放電を生じる。このコロナ・ビームは
、動作レベルの電力が組織に加えられる点をねらう、す
なわち、指向するように使用することができる。
を行うためには、かなり低いレベルの動作電力を連続的
にペンシルに加え、また、異なるガスを使用するのが好
ましい。ペンシルが組織から十分離しておかれるとき、
連続的に加える電力によってペンシルから放出されるガ
ス噴流中にコロナ放電を生じる。このコロナ・ビームは
、動作レベルの電力が組織に加えられる点をねらう、す
なわち、指向するように使用することができる。
ペンシルを組織に十分近くまで移動させると、コロナ・
ビームの長さは生長して、ついに、ペンシルから組織ま
での全体の伝導がガス噴流中に生じる。アーク・センサ
回路３１６は乾燥療法中は動作しない。乾燥のために加
えられる電力の動作レベルは比較的低くて、異るレベル
間の切替は不必要であるからである。
ビームの長さは生長して、ついに、ペンシルから組織ま
での全体の伝導がガス噴流中に生じる。アーク・センサ
回路３１６は乾燥療法中は動作しない。乾燥のために加
えられる電力の動作レベルは比較的低くて、異るレベル
間の切替は不必要であるからである。
制御スイッチ３００は、電気外科で一般に使用される足
踏み制御スイッチのような一般的な装置であるので詳細
な説明はしない。制御スイッチ３００は、また、ペンシ
ル上に取付ける指操作電気スイッチの形とすることもで
きる。制御スイッチ３００から供給される２個の信号に
は、第１４図に示したように、導線３２０に加えられる
“Ｃ８Ｇ Ａ Ｓ ”信号と導線３２２に加えられる“
Ｃ８ＣＯＡ Ｇ ”信号とがある。Ｃ８ＧＡＳ信号は、
外科医が電気エネルギをガス噴流に加えないで、ペンシ
ルからガス噴流だけの供給を欲したときに発生される。
踏み制御スイッチのような一般的な装置であるので詳細
な説明はしない。制御スイッチ３００は、また、ペンシ
ル上に取付ける指操作電気スイッチの形とすることもで
きる。制御スイッチ３００から供給される２個の信号に
は、第１４図に示したように、導線３２０に加えられる
“Ｃ８Ｇ Ａ Ｓ ”信号と導線３２２に加えられる“
Ｃ８ＣＯＡ Ｇ ”信号とがある。Ｃ８ＧＡＳ信号は、
外科医が電気エネルギをガス噴流に加えないで、ペンシ
ルからガス噴流だけの供給を欲したときに発生される。
また、Ｃ８Ｃ０ＡＧ信号は外科医が選択した所でガスの
流れ及び電気エネルギの両方を供給することを欲すると
きに発生される。
流れ及び電気エネルギの両方を供給することを欲すると
きに発生される。
Ｃ８Ｃ０ＡＧ信号は、マクロ動作形態が選択されたか又
はミクロ動作形態が選択されたか従って、放電療法にお
けるガス噴流中に最大目標電力供給レベル及び乾燥療法
における選択された動作電力供給レベルを最初に定める
。その後、ペンシルが組織から所定近接距離に接近する
と、アーク・センサ回路が論理制御回路３０４を自動的
に放電療法用の動作所定電力レベルに切替えさせる。
はミクロ動作形態が選択されたか従って、放電療法にお
けるガス噴流中に最大目標電力供給レベル及び乾燥療法
における選択された動作電力供給レベルを最初に定める
。その後、ペンシルが組織から所定近接距離に接近する
と、アーク・センサ回路が論理制御回路３０４を自動的
に放電療法用の動作所定電力レベルに切替えさせる。
前面盤制御袋ｆ！ｆ３０２の詳細を第１３図に示した。
スイッチ３２４は放電療法が希望されるか、乾燥療法が
希望されるかによって、ガス源２００又は２０２（第１
０図）のうらの一つから供給されるガスの型式を選択す
るために設けである。スイッチ３２４の位置に従って゛
ガス源″信号が導線３２６に加えられる。導線３２６に
ガス源信号が存在するときは、ガス源の一方又は他の選
択を表わし、また、導線３２６にガス源信号が存在しな
いときは、他のガス源の選択を表わす。
希望されるかによって、ガス源２００又は２０２（第１
０図）のうらの一つから供給されるガスの型式を選択す
るために設けである。スイッチ３２４の位置に従って゛
ガス源″信号が導線３２６に加えられる。導線３２６に
ガス源信号が存在するときは、ガス源の一方又は他の選
択を表わし、また、導線３２６にガス源信号が存在しな
いときは、他のガス源の選択を表わす。
スイッチ３２８は、本発明によって可能な二つの異なる
型式すなわら形態の凝固効果のうちの、放電療法か乾燥
療法かどちらかを選択するために設けである。ｆｉ電療
法凝固効果は、電気エネルギがイオン化ガス通路内をア
ークによって組織まで伝達されるときに生じるものでこ
の型式の動作は、極めて大きな積極的組織効果によって
゛マクロ”動作形態と呼ぶ。乾燥療法凝固効果は、なる
べく異なる型式のガスを比較的低い流量で流す噴流中に
アークを生じない電流として比較的小量の電気エネルギ
を拡散結合することににって得られるものであって、こ
の型式の動作を以下に゛マイクロバ形態の動作と呼ぶ。
型式すなわら形態の凝固効果のうちの、放電療法か乾燥
療法かどちらかを選択するために設けである。ｆｉ電療
法凝固効果は、電気エネルギがイオン化ガス通路内をア
ークによって組織まで伝達されるときに生じるものでこ
の型式の動作は、極めて大きな積極的組織効果によって
゛マクロ”動作形態と呼ぶ。乾燥療法凝固効果は、なる
べく異なる型式のガスを比較的低い流量で流す噴流中に
アークを生じない電流として比較的小量の電気エネルギ
を拡散結合することににって得られるものであって、こ
の型式の動作を以下に゛マイクロバ形態の動作と呼ぶ。
マクロ形態の動作では、電源３３０からの電圧がスイッ
チ３２８を通って表示電球３３２に結合される。導線３
３４における信号レベルは、論理低レベルであって、マ
クロ形態の動作が選択されていることを表わす。スイッ
チ３２８を他の位置に切替えると、電源３３０からの電
圧を導線３３４に論理高レベルを生じるように加え、表
示電球３３６を点灯して、マクロ動作状態を表示する。
チ３２８を通って表示電球３３２に結合される。導線３
３４における信号レベルは、論理低レベルであって、マ
クロ形態の動作が選択されていることを表わす。スイッ
チ３２８を他の位置に切替えると、電源３３０からの電
圧を導線３３４に論理高レベルを生じるように加え、表
示電球３３６を点灯して、マクロ動作状態を表示する。
導線３３４に加わる信号は“ミクロ／マクロ信号信号で
あって、この信号の低レベル及び高レベルはそれぞれマ
クロ形態の動作及びミクロ形態の動作を表わす。
あって、この信号の低レベル及び高レベルはそれぞれマ
クロ形態の動作及びミクロ形態の動作を表わす。
必要に応じて、スイッチ３２４と３２８とを一緒に接続
することによって、一つの特定のガス源をいつも特定の
形態の動作に使用することができ、また、その逆の使用
ら可能である。
することによって、一つの特定のガス源をいつも特定の
形態の動作に使用することができ、また、その逆の使用
ら可能である。
流量ポテンシオメータ３３８は、ペンシルから噴流に放
出されるガスの所望の流Ｍを外羊斗医ｈζ選択すること
を可能とする。ポテンシオメータ３３８からの信号は、
バッファに加えられる。“Ｖ流量″信号が導線３４２に
加えられる。■流量信号は、ポテンシオメータ３３８か
らの信号に関係するアナログ信号である。導線３４２に
おける■流量信号はペンシルから流れるガスの選択され
た流量に関係する。
出されるガスの所望の流Ｍを外羊斗医ｈζ選択すること
を可能とする。ポテンシオメータ３３８からの信号は、
バッファに加えられる。“Ｖ流量″信号が導線３４２に
加えられる。■流量信号は、ポテンシオメータ３３８か
らの信号に関係するアナログ信号である。導線３４２に
おける■流量信号はペンシルから流れるガスの選択され
た流量に関係する。
別のポテンシオメータ３４４によって、マクロ形態又は
ミクロ形態のいずれかの動作においても・、ペンシルか
ら供給される動作電力の所定レベルすなわち所定値を外
科医が選択することを可能とする。バッファ３４５はポ
テンシオメータ３４４からの信号を受信して導線３４８
にＶ ＡＣＴ”信号を供給する。導線３４８における
Ｖ ＡＣＴ信号は、外科医が選択した電圧又は動作電
力の最大値に関係するアナログ信号である。ポテンシオ
メータ３４４からの信号は、また、導線３３４のミクロ
／マクロ信号とともにスケール装置！３４６に加えられ
る。導線３４４におけるミクロ／マクロ信号が低レベル
のときは、スケール装置３４６は、ポテンシオメータ３
４４で発生された信号のレベルを所定のスケール・レベ
ルに変える。？！Ｊ線３３４のミクロ／マクロ信号が高
レベルのときは、スケール装置３３４から供給される信
号は、異る所定レベルに変えられる。スケール’ＩＡ
置３４６からの信号は、アナログディジタル変換器、セ
グメント駆動お及びマルチプレクサ３５０に加えられる
。スケール装置３４６からの信号は、マルチプレクサ３
５０によって得られる表示のスケールすなわち利得を変
化させる。
ミクロ形態のいずれかの動作においても・、ペンシルか
ら供給される動作電力の所定レベルすなわち所定値を外
科医が選択することを可能とする。バッファ３４５はポ
テンシオメータ３４４からの信号を受信して導線３４８
にＶ ＡＣＴ”信号を供給する。導線３４８における
Ｖ ＡＣＴ信号は、外科医が選択した電圧又は動作電
力の最大値に関係するアナログ信号である。ポテンシオ
メータ３４４からの信号は、また、導線３３４のミクロ
／マクロ信号とともにスケール装置！３４６に加えられ
る。導線３４４におけるミクロ／マクロ信号が低レベル
のときは、スケール装置３４６は、ポテンシオメータ３
４４で発生された信号のレベルを所定のスケール・レベ
ルに変える。？！Ｊ線３３４のミクロ／マクロ信号が高
レベルのときは、スケール装置３３４から供給される信
号は、異る所定レベルに変えられる。スケール’ＩＡ
置３４６からの信号は、アナログディジタル変換器、セ
グメント駆動お及びマルチプレクサ３５０に加えられる
。スケール装置３４６からの信号は、マルチプレクサ３
５０によって得られる表示のスケールすなわち利得を変
化させる。
アナログディジタル変換器、セグメント駆動慝及びマル
チプレクサ３５０は、導線３５６によってＶＦ ＤＩ
Ｇ”信号を受信し、また、選択された動作の形態に従っ
て外科医に選択された動作電力の値を表わずアナログ信
号をスケール装置？！３４６から受信する。第１０図の
説明かられかるように、導線３５６におけるＶＦ Ｄ
ＩＧ信号は、導線３４２におりるアナログ信号で表わさ
れるガスの選択された流通を表わすナイジタル信号であ
る。導１！１１３５２に加わる多重化信号の制御によっ
て・マルチプレクサ３５０はスケール装置からの信号を
ディジタル形式に変換して、表示装置３５４を流量信号
及び電力レベル信号に従って付勢する。表示装置３５４
には、凝固中に供給することを選択された動作電力の所
定値を示す部分と選択された最大ガス流量を示す部分と
を含む。
チプレクサ３５０は、導線３５６によってＶＦ ＤＩ
Ｇ”信号を受信し、また、選択された動作の形態に従っ
て外科医に選択された動作電力の値を表わずアナログ信
号をスケール装置？！３４６から受信する。第１０図の
説明かられかるように、導線３５６におけるＶＦ Ｄ
ＩＧ信号は、導線３４２におりるアナログ信号で表わさ
れるガスの選択された流通を表わすナイジタル信号であ
る。導１！１１３５２に加わる多重化信号の制御によっ
て・マルチプレクサ３５０はスケール装置からの信号を
ディジタル形式に変換して、表示装置３５４を流量信号
及び電力レベル信号に従って付勢する。表示装置３５４
には、凝固中に供給することを選択された動作電力の所
定値を示す部分と選択された最大ガス流量を示す部分と
を含む。
第１０図に示したように、ＥＳＧ４６の論理制御回路に
は、トランスジュー＋Ｊ２２４．２２６゜２３０及び２
３４からの圧力信号を受信する流量警報論理回路３６０
を含む。流量警報論理回路３６０は、トランスジューナ
の供給する信号から適当な流れ状態を決定する通常のデ
ィジタル論理素子を含む。流ｆｆ１Ｗ報論理回路３６０
は、導線３２６にガス源信号が加わるとき応答可能とな
って前述した信号を送出する。導線３２６のノＪス源信
号は流量警報論理回路３６０を制御して、選択したガス
源に対して異る警報レベルを定める。ガス供給装置４４
からガスの少い流量、すなわち減少した量が供給される
ときは、発振器３６４に対する導線３６１に信号が加え
られる。発振器３６４は、導！！１１３６１の信号を比
較的低い切替速度で切替えて、°°少流徂″発振信号を
導線３６２に送出する。
は、トランスジュー＋Ｊ２２４．２２６゜２３０及び２
３４からの圧力信号を受信する流量警報論理回路３６０
を含む。流量警報論理回路３６０は、トランスジューナ
の供給する信号から適当な流れ状態を決定する通常のデ
ィジタル論理素子を含む。流ｆｆ１Ｗ報論理回路３６０
は、導線３２６にガス源信号が加わるとき応答可能とな
って前述した信号を送出する。導線３２６のノＪス源信
号は流量警報論理回路３６０を制御して、選択したガス
源に対して異る警報レベルを定める。ガス供給装置４４
からガスの少い流量、すなわち減少した量が供給される
ときは、発振器３６４に対する導線３６１に信号が加え
られる。発振器３６４は、導！！１１３６１の信号を比
較的低い切替速度で切替えて、°°少流徂″発振信号を
導線３６２に送出する。
導ｔｌＡ３６２の９流Ｒ信号は、第１３図に示したよう
に、ｌ・ランジスタ３６６及び表示ランプ３６８を付勢
する。第１０図に示したように、流量驚報論叩回路３６
０から少流措状態では可聴警報装置３７０もまた付勢さ
れる。従って、少流量状態では、点滅ランプ（第１３図
）及び可聴警報装置３７０が付勢されて、ガスの少流量
状態を使用者に警報する。警報レベル状態は、トランス
ジューサ２２４．２２６及び２３０からの信号によって
表わされる過度に高い圧力又は過度に低い圧力を、主と
して検出し比較することによって決定される。
に、ｌ・ランジスタ３６６及び表示ランプ３６８を付勢
する。第１０図に示したように、流量驚報論叩回路３６
０から少流措状態では可聴警報装置３７０もまた付勢さ
れる。従って、少流量状態では、点滅ランプ（第１３図
）及び可聴警報装置３７０が付勢されて、ガスの少流量
状態を使用者に警報する。警報レベル状態は、トランス
ジューサ２２４．２２６及び２３０からの信号によって
表わされる過度に高い圧力又は過度に低い圧力を、主と
して検出し比較することによって決定される。
第１０図に示したように、センサ管路７４（第４図）及
び導管２２８における圧力及びガス流量の有無によって
決定される故障がペンシルに存在する状態では、′ａ聞
警報論理回路３６０が流口故障信号を導線３７２に供給
する。導線３７２に供給された流量故障信号は、第１３
図に示したように、トランジスタ３７４及びＲＦ切断表
示ランプ３７６を付勢させる。゛流量警報″信号が導線
３７８に発生される。導ＦＪ３７８における流量故障信
号は、流星故障状態におけるＥＳＧからの電気エネルギ
の発生を阻１するように動作する。
び導管２２８における圧力及びガス流量の有無によって
決定される故障がペンシルに存在する状態では、′ａ聞
警報論理回路３６０が流口故障信号を導線３７２に供給
する。導線３７２に供給された流量故障信号は、第１３
図に示したように、トランジスタ３７４及びＲＦ切断表
示ランプ３７６を付勢させる。゛流量警報″信号が導線
３７８に発生される。導ＦＪ３７８における流量故障信
号は、流星故障状態におけるＥＳＧからの電気エネルギ
の発生を阻１するように動作する。
制御スイッチ３００（第１２図）が、導線３２０のＣ８
ＧＡＳ信号、又は導線３２２のＣ３ＣＯＡＧ信号のいず
れかを論理制御回路３０４（第１４図）に供給するとき
、導線３８０の“ガス弁″信号が最終的に決定される。
ＧＡＳ信号、又は導線３２２のＣ３ＣＯＡＧ信号のいず
れかを論理制御回路３０４（第１４図）に供給するとき
、導線３８０の“ガス弁″信号が最終的に決定される。
ガス弁信号は、ペンシルからガスの供給を要求するよう
に制御スイッチが手動操作される期間中、及び制御スイ
ッチを開放後、所定の遅延１９１間、例えば、５秒間は
、導線３８０に存続する。この遅延期間は、外科医が、
ガスの供給を中断することなく、処置中の電力を迅速に
接及び断に切替え可能とするものである。導線３８０に
おけるガス弁信号は、第１０図に示したように、ペンシ
ルへガスを供給？ｒ４ために、ガス供給装置４４のガス
供給弁２１４を開くように弁駆動装置２１６を制御ｌす
る。
に制御スイッチが手動操作される期間中、及び制御スイ
ッチを開放後、所定の遅延１９１間、例えば、５秒間は
、導線３８０に存続する。この遅延期間は、外科医が、
ガスの供給を中断することなく、処置中の電力を迅速に
接及び断に切替え可能とするものである。導線３８０に
おけるガス弁信号は、第１０図に示したように、ペンシ
ルへガスを供給？ｒ４ために、ガス供給装置４４のガス
供給弁２１４を開くように弁駆動装置２１６を制御ｌす
る。
スイッチ３２４（第１３図）から導線３２６に加えられ
るガス源信号は、第１０図に示したように、ガス選択及
びスケール論理素子３８２に加えられる。ガス選択及び
スケール論理素子３８２は、導１５ｉ１３２６に現れる
ガス源信号のレベルに従って、動作信号を弁駆動装置２
１０に加える。弁駆動装置２１０は、ガス選択弁２０８
を動作させて、二つのガス源２００または２０２のうち
、ペンシルに供給する一つのガスを選択する。ガス選択
及びスクール論理素子３８２は、また、導線３４２に加
わるアナログ■流量信号をディジタル形に変換し、スケ
ールを付して、ＶＦ ＤＩＧ信号として導線３５６に
供給する。ＶＦ ＤＩＧ信号のスケール・レベルは選
択されたガス源に従って導線３２６におけるガス源信号
によって定められる。
るガス源信号は、第１０図に示したように、ガス選択及
びスケール論理素子３８２に加えられる。ガス選択及び
スケール論理素子３８２は、導１５ｉ１３２６に現れる
ガス源信号のレベルに従って、動作信号を弁駆動装置２
１０に加える。弁駆動装置２１０は、ガス選択弁２０８
を動作させて、二つのガス源２００または２０２のうち
、ペンシルに供給する一つのガスを選択する。ガス選択
及びスクール論理素子３８２は、また、導線３４２に加
わるアナログ■流量信号をディジタル形に変換し、スケ
ールを付して、ＶＦ ＤＩＧ信号として導線３５６に
供給する。ＶＦ ＤＩＧ信号のスケール・レベルは選
択されたガス源に従って導線３２６におけるガス源信号
によって定められる。
流量制御器２２０を制御する信号は、ダイアル・流量電
圧変換器３８４から供給される。導線３４２によるＶ流
量信号は、変換器３８４に加わって、流量制御Ｉ器２２
０を通過するガス流量を定める一次信号をつくる。
圧変換器３８４から供給される。導線３４２によるＶ流
量信号は、変換器３８４に加わって、流量制御Ｉ器２２
０を通過するガス流量を定める一次信号をつくる。
導線３８０によるガス弁信号は、また変換器３８４にも
加って、ガス供給弁２１４が圧力及び流星の行き過ぎ、
又は微動をさけて、円滑に始動動作へ転換ができるよう
に、流は制御器２２０へ加える制御信号を制御する。ガ
ス源信号は、また、変換１１ｓ３８４にら加って、選択
されたガスの型式に対し、流量制御器２２０が直線的に
制御できるようにする。
加って、ガス供給弁２１４が圧力及び流星の行き過ぎ、
又は微動をさけて、円滑に始動動作へ転換ができるよう
に、流は制御器２２０へ加える制御信号を制御する。ガ
ス源信号は、また、変換１１ｓ３８４にら加って、選択
されたガスの型式に対し、流量制御器２２０が直線的に
制御できるようにする。
論理制御回路３０４の訂細を第１４図に示した。
導線３２０によるＣ８ ＧＡＳ信号及び導線３２２に
よるＣ８ Ｃ０ＡＧ信号は別個に制御スイッチ３００
（第１２図）から制御ｌｌ論理素子３８６に加えられる
。制御論理素子３８６は、ペンシルからガスの供給が要
求されるときだけ導線３８８に信号を供給する。導線３
８８のイム号は、遅延素子３９０に加わる。遅延素子３
９０は、導線３８８に信号が加わると直ちに導線３９２
に信号を送出する。しかしながら、遅延素子３９０は、
導線３８８に加わる信号が消滅した後も所定の時間間隔
中は、導線３９２の信号の除去を遅延させる。導線３９
２における信号は、ＯＲゲート３９４に加わり、ＯＲゲ
ート３９４からの出力は、導線３８０のガス弁信号とな
る。導線３８０のガス弁信号は、前述したように主とし
て、ペンシルへのガスの供給を制御する動作を行う。遅
延素子３９０は即座のガスの流れの中断を阻止して、外
科医がガスの流れを中断しないで、処訝中電力を迅速に
接及び断に切替えることを可能としている。
よるＣ８ Ｃ０ＡＧ信号は別個に制御スイッチ３００
（第１２図）から制御ｌｌ論理素子３８６に加えられる
。制御論理素子３８６は、ペンシルからガスの供給が要
求されるときだけ導線３８８に信号を供給する。導線３
８８のイム号は、遅延素子３９０に加わる。遅延素子３
９０は、導線３８８に信号が加わると直ちに導線３９２
に信号を送出する。しかしながら、遅延素子３９０は、
導線３８８に加わる信号が消滅した後も所定の時間間隔
中は、導線３９２の信号の除去を遅延させる。導線３９
２における信号は、ＯＲゲート３９４に加わり、ＯＲゲ
ート３９４からの出力は、導線３８０のガス弁信号とな
る。導線３８０のガス弁信号は、前述したように主とし
て、ペンシルへのガスの供給を制御する動作を行う。遅
延素子３９０は即座のガスの流れの中断を阻止して、外
科医がガスの流れを中断しないで、処訝中電力を迅速に
接及び断に切替えることを可能としている。
制御ｌＩ論理素子３８６が導線３２２からＣ０ＡＧ信号
を受信すると、導線３９６に信号を加える。
を受信すると、導線３９６に信号を加える。
導線３９６における信号は“要求″信号となって電力の
供給を要求することを表わす。３９Ｉ５１１３９６の信
号は、また、ＯＲゲート３９４にも加わる。
供給を要求することを表わす。３９Ｉ５１１３９６の信
号は、また、ＯＲゲート３９４にも加わる。
このようにして、導線３９６の信号、又はｓ［！３９２
の信号のいずれかが導線３８０のガス弁信号となる。従
って、゛制御スイツヂからのガスの要求（導線３２０の
ＣＳガス信号）又は電気外科凝固信号の要求（導線３２
２のＣ８Ｃ０ＡＧ信号）のいずれかが導線３８０におり
るガス弁信号となる。時間遅延装置３９８は、導線３９
６の信号を受信する。時間遅延装置３９８は、導線３９
６の要求信号が低レベルに下った後所定の時間間隔で導
！１９４００に“’ Ｋ ｌ−Ｉ Ｖ ”信号を供給す
る。
の信号のいずれかが導線３８０のガス弁信号となる。従
って、゛制御スイツヂからのガスの要求（導線３２０の
ＣＳガス信号）又は電気外科凝固信号の要求（導線３２
２のＣ８Ｃ０ＡＧ信号）のいずれかが導線３８０におり
るガス弁信号となる。時間遅延装置３９８は、導線３９
６の信号を受信する。時間遅延装置３９８は、導線３９
６の要求信号が低レベルに下った後所定の時間間隔で導
！１９４００に“’ Ｋ ｌ−Ｉ Ｖ ”信号を供給す
る。
導線３９６における要求信号は、電力供給回路３０８（
第１０図）から電力の供給を開始させる一般的目的で電
力供給制御装置３０６に加えられる（第１２図及び第１
６図）。導＄２４００におけるＫ ｌ−Ｉ Ｖ信号は、
最後的には、電力供給装置からＲＦ出力駆動回路３１２
（第１２図）に供給される高電圧の供給を中断又は消滅
させるために、最終的には電力供給回路３０８に加えら
れる。
第１０図）から電力の供給を開始させる一般的目的で電
力供給制御装置３０６に加えられる（第１２図及び第１
６図）。導＄２４００におけるＫ ｌ−Ｉ Ｖ信号は、
最後的には、電力供給装置からＲＦ出力駆動回路３１２
（第１２図）に供給される高電圧の供給を中断又は消滅
させるために、最終的には電力供給回路３０８に加えら
れる。
第１４図に示したように、論理制御回路３０４には、周
波数発生クロック４０２を含む。クロック４０２には、
水晶発振器のような通常の周波数源を含む。クロック４
０２は、また通常の周波数分割素子ら含んで、導線３５
２に信号を供給する。
波数発生クロック４０２を含む。クロック４０２には、
水晶発振器のような通常の周波数源を含む。クロック４
０２は、また通常の周波数分割素子ら含んで、導線３５
２に信号を供給する。
）９線３５２における信号は、もちろん、アナログディ
ジタル変換器、セグメント駆動器及びマルヂブレク＋＋
３５０（第１３図）に加わる。クロック４０２は、また
１８＋１２のクロック信号を￥１線４０６に供給する。
ジタル変換器、セグメント駆動器及びマルヂブレク＋＋
３５０（第１３図）に加わる。クロック４０２は、また
１８＋１２のクロック信号を￥１線４０６に供給する。
導線４０６のクロック信号は、クロック４０２の供給す
る最も高い周波数であって、この周波数はペンシルに加
える出力ＲＦエネルギを制御し、ＥＳＧの論理素子を同
期切替えるための低い周波数を導き出すために使用され
る。
る最も高い周波数であって、この周波数はペンシルに加
える出力ＲＦエネルギを制御し、ＥＳＧの論理素子を同
期切替えるための低い周波数を導き出すために使用され
る。
周波数分割器４０８は導線４０６でクロック信号を受信
する。周波数分割お４０８は、４個の所定の低い周波数
信号を導線４１０，４１２．４１４及び４１６に供給す
る。導線４１０，４１２゜４１４及び４１６に加わる周
波数信号は、共振出力回路３１４（第１２図）に供給さ
れる付勢パルス、すなわち、駆動パルスの供給及び持続
時間を、ＥＳＧを通し１、主として制御するために使用
される。導線４１０，４１２．４１４及び４１６の周波
数信号は、駆動パルス発生器４１８に加わると、駆動パ
ルス発生器４１８は導線４２０に駆動パルスを発生する
。導線４２０における駆動パルスは、ＲＦ駆初回路（第
１２図及び第１７図）し二加えられて、電力供給回路３
０８から共振出力回路（第１２図）へのエネルギの供給
を制御する。
する。周波数分割お４０８は、４個の所定の低い周波数
信号を導線４１０，４１２．４１４及び４１６に供給す
る。導線４１０，４１２゜４１４及び４１６に加わる周
波数信号は、共振出力回路３１４（第１２図）に供給さ
れる付勢パルス、すなわち、駆動パルスの供給及び持続
時間を、ＥＳＧを通し１、主として制御するために使用
される。導線４１０，４１２．４１４及び４１６の周波
数信号は、駆動パルス発生器４１８に加わると、駆動パ
ルス発生器４１８は導線４２０に駆動パルスを発生する
。導線４２０における駆動パルスは、ＲＦ駆初回路（第
１２図及び第１７図）し二加えられて、電力供給回路３
０８から共振出力回路（第１２図）へのエネルギの供給
を制御する。
“目標／動作”信号は、放電療法形態で動作中にアーク
・センナ回路３１６（第１２図及び第１９図）から導！
！１１４２２に加えられる。導１ｉ１４２２の［１４Ｆ
！／動作信号のレベルは、放電療法凝固効果の要求期間
中、供給される電気エネルギのレベルを制御する。ＡＮ
Ｄゲート４２４は、その入力に、導線４２２から目標／
動作信号と導線３９６からＣ３Ｃ０ＡＧ信号を受信する
。導線４２２と導線３９６の両方の信号が高レベルのと
き、ＡＮＤゲート４２４は、導線４２６にＴ Ａ Ｒ”
信号を供給する。導線４２６におけるＴＡＲ信号は、目
標レベルの電気エネルギをペンシルの針電極に供給中存
在する。目標レベルのエネルギを使用するのは、また、
電気外科効果が所望されないか又は不可能な時間中で、
通常ペンシルが組織から十分部れておかれる時間中に、
周囲環境に漏れ又は伝達される無線周波数エネルギの爪
を減少させるためである。
・センナ回路３１６（第１２図及び第１９図）から導！
！１１４２２に加えられる。導１ｉ１４２２の［１４Ｆ
！／動作信号のレベルは、放電療法凝固効果の要求期間
中、供給される電気エネルギのレベルを制御する。ＡＮ
Ｄゲート４２４は、その入力に、導線４２２から目標／
動作信号と導線３９６からＣ３Ｃ０ＡＧ信号を受信する
。導線４２２と導線３９６の両方の信号が高レベルのと
き、ＡＮＤゲート４２４は、導線４２６にＴ Ａ Ｒ”
信号を供給する。導線４２６におけるＴＡＲ信号は、目
標レベルの電気エネルギをペンシルの針電極に供給中存
在する。目標レベルのエネルギを使用するのは、また、
電気外科効果が所望されないか又は不可能な時間中で、
通常ペンシルが組織から十分部れておかれる時間中に、
周囲環境に漏れ又は伝達される無線周波数エネルギの爪
を減少させるためである。
導線４２２に加わる目標／動作信号は、インバータ４２
８によって反転されて、反転された信号がＡＮＤゲート
４３２の一方の入力に加わる。
８によって反転されて、反転された信号がＡＮＤゲート
４３２の一方の入力に加わる。
ＡＮＤゲー１−４３２の他方の入力は、導線３９６の信
号である。導１ｉ１４２２の目標／動作信号が低レベル
であって、導線３９６の要求信号が高レベルのとぎは、
ＡＮＤゲート４３２から’ＡＣＴ”出力信号が導線４３
４に加わる。ＡＣＴ信号は、前面ａｌｔ ｉ制御装置３
０２（第１２図及び第１３図）で外科医によって選択さ
れた動作状態のすなわち、所定の最大電力値をＥＳＧが
供給しているときに、存在する。
号である。導１ｉ１４２２の目標／動作信号が低レベル
であって、導線３９６の要求信号が高レベルのとぎは、
ＡＮＤゲート４３２から’ＡＣＴ”出力信号が導線４３
４に加わる。ＡＣＴ信号は、前面ａｌｔ ｉ制御装置３
０２（第１２図及び第１３図）で外科医によって選択さ
れた動作状態のすなわち、所定の最大電力値をＥＳＧが
供給しているときに、存在する。
導線４２２における目標／動作信号が高レベルのときｔ
よ、目標レベルの電力が供給されてＴＡＲ信号が供給さ
れる。導線４２２における目標／動作信号４２２が低レ
ベルのときは、動作状態の、すなわち、所定の最大電力
値が供給されて、ＡＣＴ信号が供給されるａ導線４３０
の反転された目標／ａ作信号は、また、駆動パルス発生
器にも加って、導線４２０への駆動パルスの供給を制御
するのに使用される。
よ、目標レベルの電力が供給されてＴＡＲ信号が供給さ
れる。導線４２２における目標／動作信号４２２が低レ
ベルのときは、動作状態の、すなわち、所定の最大電力
値が供給されて、ＡＣＴ信号が供給されるａ導線４３０
の反転された目標／ａ作信号は、また、駆動パルス発生
器にも加って、導線４２０への駆動パルスの供給を制御
するのに使用される。
導線４３４のＡＣＴ信号は、第１３図に示したように前
面盤υ１ｗＪ装置３０２のトランジスタ４３６に加えら
れる。ＡＣＴ信号はトランジスタ４３６を付勢して表示
ランプ４３８を点灯さぜ、電力のイ４ ’１３ ｍがペ
ンシルに供給されていることを示す。
面盤υ１ｗＪ装置３０２のトランジスタ４３６に加えら
れる。ＡＣＴ信号はトランジスタ４３６を付勢して表示
ランプ４３８を点灯さぜ、電力のイ４ ’１３ ｍがペ
ンシルに供給されていることを示す。
第１４図に示したように、導線４４０によって” Ａ
ＣＫ ”信号が電力供給ｉ！１１１御回路３０６（第１
６図）から論理制御回路３０４に加えられる。電力供給
ｆｌ、ＩＩ御回路３０６については後で詳細説明するが
、導線４４０のＡＣＫ信号は、導線３９６に要求信号が
加えられた後で、電力供給が所望の動作エネルギ供給レ
ベルの所定の範囲まで接近した後に発生する。従って八
Ｇ Ｋ （８号は、電力供給が動作中であることの確認
として役立つ。
ＣＫ ”信号が電力供給ｉ！１１１御回路３０６（第１
６図）から論理制御回路３０４に加えられる。電力供給
ｆｌ、ＩＩ御回路３０６については後で詳細説明するが
、導線４４０のＡＣＫ信号は、導線３９６に要求信号が
加えられた後で、電力供給が所望の動作エネルギ供給レ
ベルの所定の範囲まで接近した後に発生する。従って八
Ｇ Ｋ （８号は、電力供給が動作中であることの確認
として役立つ。
導線４４０のＡＣＫ信号及び導線３７８の流量警報信号
は遅延論理回路４４２に加わる。遅延論理回路４４２は
、導線４４０のＡＣＫ信号及び導線３７８の流ｆｆｌ
ＩＪ報他信号加ってから所定時間後に導線４４４に“’
ＣＧ Ｅ Ｎ ”信号を送出する。遅延論理回路４４
２は、電力供給が適正に動作中であること（Ｑ線４４０
にＡＣＫ信号を受信）また、ＣＧＥＮ信号を送出する以
前には、ＥＳＧの適正な動作を駆出するガス流量警報状
態が存在しないこと（８１１線３７８の流伍警報信号の
高レベルが消滅）を論理的に定める。第１３図かられか
るように、導線３７８の流量警報信号の適正な動作信号
レベルは、高レベル信号であって、この信号は、導線３
７２の流Ｉｎ故障信号がトランジスタ３７４を付勢して
いないときに発生する。導線４４４のＣＧＥＮ信号は、
３［３７８及び４４０による信号によって指示される適
正な状態が確定された後、所定の時間後に供給される。
は遅延論理回路４４２に加わる。遅延論理回路４４２は
、導線４４０のＡＣＫ信号及び導線３７８の流ｆｆｌ
ＩＪ報他信号加ってから所定時間後に導線４４４に“’
ＣＧ Ｅ Ｎ ”信号を送出する。遅延論理回路４４
２は、電力供給が適正に動作中であること（Ｑ線４４０
にＡＣＫ信号を受信）また、ＣＧＥＮ信号を送出する以
前には、ＥＳＧの適正な動作を駆出するガス流量警報状
態が存在しないこと（８１１線３７８の流伍警報信号の
高レベルが消滅）を論理的に定める。第１３図かられか
るように、導線３７８の流量警報信号の適正な動作信号
レベルは、高レベル信号であって、この信号は、導線３
７２の流Ｉｎ故障信号がトランジスタ３７４を付勢して
いないときに発生する。導線４４４のＣＧＥＮ信号は、
３［３７８及び４４０による信号によって指示される適
正な状態が確定された後、所定の時間後に供給される。
駆動パルス発生器４１８は、導線４４４にＣＧＥＮ信舅
が、また導線４２２に目標／動作信号が存在することに
応答して導線４２０に駆動パルスを供給することは、第
１４図に示す通りである。導線４４２の目標／動作信号
と導線４４４のＣＧＥＮ信号は、ＡＮＤゲート４４６の
入力端子に加わる。ＡＮＤゲート４４６の出力信号は、
フリップ７０ツブ４４８のクロック端子に加わる。
が、また導線４２２に目標／動作信号が存在することに
応答して導線４２０に駆動パルスを供給することは、第
１４図に示す通りである。導線４４２の目標／動作信号
と導線４４４のＣＧＥＮ信号は、ＡＮＤゲート４４６の
入力端子に加わる。ＡＮＤゲート４４６の出力信号は、
フリップ７０ツブ４４８のクロック端子に加わる。
フリップフリップ４４８のり［１ツク端子に高レベル信
号が加わると、フリップフロップ４４８のＱ出力端子に
高レベルの出力信号を生じる。Ｑ出力端子からの高レベ
ル信号と導線４２２の目標／ ！ＩＪ作信開信号ＮＤゲ
ート４５０に加わる。ＡＮＤゲート４５０からの出力信
号は導線４５２のブースタｆｌＩＩｌ ｔｉｌｌ信号と
なる。
号が加わると、フリップフロップ４４８のＱ出力端子に
高レベルの出力信号を生じる。Ｑ出力端子からの高レベ
ル信号と導線４２２の目標／ ！ＩＪ作信開信号ＮＤゲ
ート４５０に加わる。ＡＮＤゲート４５０からの出力信
号は導線４５２のブースタｆｌＩＩｌ ｔｉｌｌ信号と
なる。
導線４５２のブースタｉｔ、１１御信号はＪＫフリップ
フロップ４５４のＪ端子に加わる。導線４１６の周波数
信号はクロック周波数としてフリップフロップ４５４の
クロック端子に加わる。導線４５２にブースタｉｔ、Ｉ
Ｉ御信号が加った後に、次のクロックパルスが加わると
、フリップフロップ４５４のＱ出力端子から高レベルの
出力ブースタ信号が導線４５６に供給される。導線４５
６のブースタ信号は０１１ゲート４５８の一つの入力に
加わる。ＯＲゲート４５８へ一つの入力信号が存在する
間は、駆動パルス信号が導線４２０に現われる。導線４
５６のブースタ信号の持続時間は、フリップフロップ４
５４の否定Ｑ端子から入力信号を受信するワンショット
マルチバイブレータ４６０によって定められる。否定Ｑ
入力信号が低レベルに変ってから所定時間後に、マルチ
バイブレータ４６０は導Ｆｌ１４６２にリセット信号を
送ってフリップフロップ４５４をリセットされる。従っ
て、ワンショット・マルチバイブレータ４６０は導線４
５６に加わる各個別ブースタ信号の最大持続時間を限定
しで、導線４２０に駆動パルスを発生されるｖｉ置とし
て役立つ。１［４５６に加わるブースタ信号の各パルス
は、導線４５２の信号が高レベルを維持し、またパルス
がＩｔｆＡ４１６に加わる期間中はパルス状に繰返され
る。導線４５６の各パルス状ブースタ信号は、導線４１
６に加わる周波数信号の各パルスによって発生されて、
ワンショットマルチバイブレータ４６０から導線４６２
に加わるリセット信号によって消滅される。
フロップ４５４のＪ端子に加わる。導線４１６の周波数
信号はクロック周波数としてフリップフロップ４５４の
クロック端子に加わる。導線４５２にブースタｉｔ、Ｉ
Ｉ御信号が加った後に、次のクロックパルスが加わると
、フリップフロップ４５４のＱ出力端子から高レベルの
出力ブースタ信号が導線４５６に供給される。導線４５
６のブースタ信号は０１１ゲート４５８の一つの入力に
加わる。ＯＲゲート４５８へ一つの入力信号が存在する
間は、駆動パルス信号が導線４２０に現われる。導線４
５６のブースタ信号の持続時間は、フリップフロップ４
５４の否定Ｑ端子から入力信号を受信するワンショット
マルチバイブレータ４６０によって定められる。否定Ｑ
入力信号が低レベルに変ってから所定時間後に、マルチ
バイブレータ４６０は導Ｆｌ１４６２にリセット信号を
送ってフリップフロップ４５４をリセットされる。従っ
て、ワンショット・マルチバイブレータ４６０は導線４
５６に加わる各個別ブースタ信号の最大持続時間を限定
しで、導線４２０に駆動パルスを発生されるｖｉ置とし
て役立つ。１［４５６に加わるブースタ信号の各パルス
は、導線４５２の信号が高レベルを維持し、またパルス
がＩｔｆＡ４１６に加わる期間中はパルス状に繰返され
る。導線４５６の各パルス状ブースタ信号は、導線４１
６に加わる周波数信号の各パルスによって発生されて、
ワンショットマルチバイブレータ４６０から導線４６２
に加わるリセット信号によって消滅される。
導Ｐｉ１４５６にパルス状ブースタ信号の加わる最大時
間、従って導線４２０にブースタ駆動パルスが加わる最
大時間を制限するために、ワンショットマルチバイブレ
ータ４６４がフリップフロップ４４８の否定Ｑ出力端子
に接続される。駆動パルスとしてブースタ信号パルスの
供給を所望する所定の４大持続時間後に、ワンショット
マルチバイブレーク４６４は導線４６６にリセット信号
を加えて、フリップ７０ツブ４４８をリセツｌ〜させる
。
間、従って導線４２０にブースタ駆動パルスが加わる最
大時間を制限するために、ワンショットマルチバイブレ
ータ４６４がフリップフロップ４４８の否定Ｑ出力端子
に接続される。駆動パルスとしてブースタ信号パルスの
供給を所望する所定の４大持続時間後に、ワンショット
マルチバイブレーク４６４は導線４６６にリセット信号
を加えて、フリップ７０ツブ４４８をリセツｌ〜させる
。
フリップフロップ４４８のＱ出力端子の信号が低レベル
になると、導線４５２のブースタ制御信号、導線４５６
のブースタ信号及び導線４２０のブースタ駆動パルスを
消滅させる。ブースタ駆動パルスは、動作電力レベルが
消滅して目標電子レベル゛が回復したのら、又はガス噴
流に最初に電力を加えたとぎに発生される。
になると、導線４５２のブースタ制御信号、導線４５６
のブースタ信号及び導線４２０のブースタ駆動パルスを
消滅させる。ブースタ駆動パルスは、動作電力レベルが
消滅して目標電子レベル゛が回復したのら、又はガス噴
流に最初に電力を加えたとぎに発生される。
ブースタ駆動パルスの目的は、ペンシルのガス噴流にイ
オン化を開始させることにある。信頼できる方法でイオ
ン化を開始するにはガス中のイオン化状態を維持するの
とは異る帛のエネルギを必要とする。導線４２０のブー
スタ駆動パルスは、目標駆動パルス及び動作駆動パルス
よりも持続時間の長いものが好ましい。ブースタ駆動パ
ルス持続時間が長いものは、ペンシルの電極により多く
の電気エネルギを加えることになる。一般に幅の広いブ
ースタ駆動パルスはペンシルの電極に高い電圧を発生す
る。高い電圧は、大きな電界を発生して、電極を囲む電
界がガス噴流中にイオン化通路を開始さける。
オン化を開始させることにある。信頼できる方法でイオ
ン化を開始するにはガス中のイオン化状態を維持するの
とは異る帛のエネルギを必要とする。導線４２０のブー
スタ駆動パルスは、目標駆動パルス及び動作駆動パルス
よりも持続時間の長いものが好ましい。ブースタ駆動パ
ルス持続時間が長いものは、ペンシルの電極により多く
の電気エネルギを加えることになる。一般に幅の広いブ
ースタ駆動パルスはペンシルの電極に高い電圧を発生す
る。高い電圧は、大きな電界を発生して、電極を囲む電
界がガス噴流中にイオン化通路を開始さける。
電極と組織との間にイオン化通話を開始させることの困
難性は、はとんどすべての型式の電気外科装置に共通す
るものであって、イオン化ガス噴流中に電気エネルギを
導く型式のものに限らない。
難性は、はとんどすべての型式の電気外科装置に共通す
るものであって、イオン化ガス噴流中に電気エネルギを
導く型式のものに限らない。
従って、イオン化通路をＩｉ１設するために、少しエネ
ルギの人さい、すなわち少し幅の広いブースタパルスを
加えるという概念は、多くの電気外科装置に適用が見出
せる改良である。
ルギの人さい、すなわち少し幅の広いブースタパルスを
加えるという概念は、多くの電気外科装置に適用が見出
せる改良である。
導線４２０に発生される目標駆動パルスは、ブースタパ
ルスよりも持続時間の短いものであるが、イオン化通路
を維持し、ガス噴流中に目標ビームを維持するには十分
なものである。目標駆動パルスを発生させるためには、
フリップフロップ４４８のＱ端子からの出力信号をイン
バータ４６８で反転させて、ＡＮＤゲート４７０の一方
の入力端子に加える。導Ｆｌ１４２２に加わる目ｖＡ／
８作信号は、ＡＮＤゲー１−４７０の他の入力端子に加
わる。
ルスよりも持続時間の短いものであるが、イオン化通路
を維持し、ガス噴流中に目標ビームを維持するには十分
なものである。目標駆動パルスを発生させるためには、
フリップフロップ４４８のＱ端子からの出力信号をイン
バータ４６８で反転させて、ＡＮＤゲート４７０の一方
の入力端子に加える。導Ｆｌ１４２２に加わる目ｖＡ／
８作信号は、ＡＮＤゲー１−４７０の他の入力端子に加
わる。
フリップフロップ４４８のＱ出力端子の信号が低レベル
に低下すると、インバータ４６８からは高レベルの出力
信号が供給される。目標状態では導線４２２の目標／動
作信号のレベルは高レベルである。このとき、ＡＮＤゲ
ート４７０は導線４７２の高レベル目標制御信号を、ク
ロック同期ＪＫ”フリップフロップ４７４のＪ入力端子
に加える。
に低下すると、インバータ４６８からは高レベルの出力
信号が供給される。目標状態では導線４２２の目標／動
作信号のレベルは高レベルである。このとき、ＡＮＤゲ
ート４７０は導線４７２の高レベル目標制御信号を、ク
ロック同期ＪＫ”フリップフロップ４７４のＪ入力端子
に加える。
導線４１６に周波数信号の第１パルスを受信すると、Ｊ
Ｋフリップフロップ４７４はＱ出力端子から導線４７
６にパルス目標信号を発生する。ワンショットマルチバ
イブレーク４７８は、フリップフロップ４７４の否定Ｑ
出力端子からの低レベル信号に６谷して、導線４７６の
信号が高レベルに移ってから所定時間の経過後に、導線
４８０のリセット信号をフリップフロップのリセット端
子に加える。フリップフロップ４７４はリセットされて
導線４７６の信号は、低レベルに変って個別目標パルス
信号を発生する。ワンショットマルチバイブレータ４７
８は、各目標パルスの幅を定める。
Ｋフリップフロップ４７４はＱ出力端子から導線４７
６にパルス目標信号を発生する。ワンショットマルチバ
イブレーク４７８は、フリップフロップ４７４の否定Ｑ
出力端子からの低レベル信号に６谷して、導線４７６の
信号が高レベルに移ってから所定時間の経過後に、導線
４８０のリセット信号をフリップフロップのリセット端
子に加える。フリップフロップ４７４はリセットされて
導線４７６の信号は、低レベルに変って個別目標パルス
信号を発生する。ワンショットマルチバイブレータ４７
８は、各目標パルスの幅を定める。
このようにしで、目標パルス信号は、導線４７２の目標
制御信号と導線４１６の周波数信号が存在する聞は発生
される。導線４７６の目標パルス信号は、ＯＲゲート４
５８を介して結合されて、導線４２０の目標駆動パルス
となる。
制御信号と導線４１６の周波数信号が存在する聞は発生
される。導線４７６の目標パルス信号は、ＯＲゲート４
５８を介して結合されて、導線４２０の目標駆動パルス
となる。
Ｓ線４７６における目標パルス信号の各個別パルスの持
続時間は、導ＦＩ１４８２からの目標電力切替信号、す
なわら、” Ｔ Ｐ Ｓ Ｗ″′′信号えることによっ
て短縮させることができる。ＴＰＳＷ信号はマルチバイ
ブレータ４７８の時間の遅れを変化させて導線４７６の
目標パルスの幅を短縮させる。導線４８２によるＴＰＳ
Ｗ信号は、目標電力と動作電力との間で破壊がおこる距
離にペンシルがおかれるときに、ＥＳＣにおこる目標電
力レベルと動作電力レベルとの間の急激な切替え、又は
フラッタからＥＳＧを防止するために、アーク・センリ
゛回路３１６（第１２図及び第１９図）から供給される
。導線４８２のＴＰＳＷ信号は、アーク・レン１す回路
がペンシル電極から組織へ、アークの移動を最初に検出
したときに発生する。目標パルスの幅は、所定数の他の
アークが検出されるまで、直らに短縮されるが、これは
ペンシルが全電力を加えるのに十分近接した位置にある
ことを意味する。所定時間が経過しても、他のアークが
検出されないときは、ＴＰＳＷ信号は消滅されて、十分
な幅の目標パルスが再度加えられる。
続時間は、導ＦＩ１４８２からの目標電力切替信号、す
なわら、” Ｔ Ｐ Ｓ Ｗ″′′信号えることによっ
て短縮させることができる。ＴＰＳＷ信号はマルチバイ
ブレータ４７８の時間の遅れを変化させて導線４７６の
目標パルスの幅を短縮させる。導線４８２によるＴＰＳ
Ｗ信号は、目標電力と動作電力との間で破壊がおこる距
離にペンシルがおかれるときに、ＥＳＣにおこる目標電
力レベルと動作電力レベルとの間の急激な切替え、又は
フラッタからＥＳＧを防止するために、アーク・センリ
゛回路３１６（第１２図及び第１９図）から供給される
。導線４８２のＴＰＳＷ信号は、アーク・レン１す回路
がペンシル電極から組織へ、アークの移動を最初に検出
したときに発生する。目標パルスの幅は、所定数の他の
アークが検出されるまで、直らに短縮されるが、これは
ペンシルが全電力を加えるのに十分近接した位置にある
ことを意味する。所定時間が経過しても、他のアークが
検出されないときは、ＴＰＳＷ信号は消滅されて、十分
な幅の目標パルスが再度加えられる。
ＴＰＳＷ信号が存在するとき、パルス幅を短縮すること
、従って目標パルスのエネルギを減少させることは、ガ
ス噴流中のイオン化通路を消すほど極端なものではない
。
、従って目標パルスのエネルギを減少させることは、ガ
ス噴流中のイオン化通路を消すほど極端なものではない
。
駆動パルス発生器４１８は、導線４３０に動作ｔｉ制御
信号が発生するとぎ、導線４２０に動作駆動パルスを供
給する。導線４３０の動作制御信号は、導Ｆｔ１４２２
の目標／！ＩＩ作信号が低レベルとなったときに発生し
て、有効な凝固エネルギを供給できる状態を示す。導ｔ
ａ４３０の動作制御信号は、クロック同期、エツジ・ト
リガＪＫフリップ７０ツブ４８４のＪ入力端子に加えら
れる。フリップフロップ４８４のクロック端子に加えら
れる、導線４１６の周波数信号が次の転換をするとき、
フリップフロップ４８４のＱ出力端子から出力パルス信
号が発生される。その後間もなく、導線４１０のかなり
高い周波数信号が転換するとき、フリップフロップ４８
４はリセットされる。フリップ７０ツブ４８４の出力パ
ルスは、パルス引伸し回路４８６に加えられる。各パル
スは、パルス引伸し回路４８６のパルスの消滅遅延特性
、すなわち、引伸し特性によって定まる、所定値によっ
て、パルス持続時間が信頼をもって延長される。導線４
８８に動作パルス信号が発生して、ＯＲゲート４５８に
加わる。導線４８８の動作パルス信号は、他の信号がＯ
Ｒゲート４５８の入力端子に加わらないとき、４１１４
２０への動作駆動パルスとなる。
信号が発生するとぎ、導線４２０に動作駆動パルスを供
給する。導線４３０の動作制御信号は、導Ｆｔ１４２２
の目標／！ＩＩ作信号が低レベルとなったときに発生し
て、有効な凝固エネルギを供給できる状態を示す。導ｔ
ａ４３０の動作制御信号は、クロック同期、エツジ・ト
リガＪＫフリップ７０ツブ４８４のＪ入力端子に加えら
れる。フリップフロップ４８４のクロック端子に加えら
れる、導線４１６の周波数信号が次の転換をするとき、
フリップフロップ４８４のＱ出力端子から出力パルス信
号が発生される。その後間もなく、導線４１０のかなり
高い周波数信号が転換するとき、フリップフロップ４８
４はリセットされる。フリップ７０ツブ４８４の出力パ
ルスは、パルス引伸し回路４８６に加えられる。各パル
スは、パルス引伸し回路４８６のパルスの消滅遅延特性
、すなわち、引伸し特性によって定まる、所定値によっ
て、パルス持続時間が信頼をもって延長される。導線４
８８に動作パルス信号が発生して、ＯＲゲート４５８に
加わる。導線４８８の動作パルス信号は、他の信号がＯ
Ｒゲート４５８の入力端子に加わらないとき、４１１４
２０への動作駆動パルスとなる。
これまでの説明から、導線４２２に加わる高レベルの目
標／動作信号は導線４５６へのブースタ・パルス信号と
導線４７６への目標パルス信号の供給を制御し、また、
導線４２２に加わる低レベルの目標／動作信号は、導線
４８８へ動作パルス信号を供給させる。導線４２２の目
標／動作信号が高レベルであるときは、フリップフロッ
プ４４８．４５４及び４７４は萌述したように動作する
。
標／動作信号は導線４５６へのブースタ・パルス信号と
導線４７６への目標パルス信号の供給を制御し、また、
導線４２２に加わる低レベルの目標／動作信号は、導線
４８８へ動作パルス信号を供給させる。導線４２２の目
標／動作信号が高レベルであるときは、フリップフロッ
プ４４８．４５４及び４７４は萌述したように動作する
。
動作凝固電力を所望するとぎは、導線４２２の目４ｊ（
／動作信号は低レベルになるので、フリップフロップ４
４８，４５４及び４７４を動作不能とするが、フリップ
フロップ４８４を動作可能とするので、このフリップフ
ロップ４８４から動作パルス信号を導線４８８に供給す
る。インバータ４６８が、フリップフロップの４５４か
４７４かいずれか一方だけがある時間にパルス信号を供
給することを確実にする。ブースタ・パルスが供給され
る時間の良さは、ワンショットマルチバイブレータ４６
４の時間間隔によって定められ、また、この時間間隔は
、ガス噴流中に十分な最初のイオン化を生じて、目標パ
ルスを維持できるように、あらかじめ定めておく。イオ
ン化が開始され、また、マルチバイブレータ４６４が不
動作の時間には、フリップフロップ４７４が導線４７６
に目標バルス信号を供給して、イオン化を維持し、また
、ガス噴流中にコロノ放電を発生さゼる。導線４７６の
目標パルス信号は、動作凝固電力レベルへの切替がおこ
るまでは、全長幅か短縮幅かいずれかで現われるが、切
替がおこるときは、導線４８８に動作パルス信号が現わ
れて、導線４７６の目標パルス信号は消滅する。外科医
がペンシルを組織の近接距離外に移動させたために、動
作パルス信号が消滅するときは、導線４７６に目標パル
スが再現する。導線４４０にＡＣＫ信号が加わりまた、
動作電力供給レベルから目標電力供給レベルに変化した
場合に限って、ブースタ・パルス信号が発生する。ブー
スタ・パルスを使用することによって、動作電力が存在
しないときは、つねに目標パルスが設定されることを確
実にする。従って、−型式のパルス信号だけが、ある時
点でＯＲゲート４５８の入力導線、４５６，４７６又は
４８８に加わる。導線４５６．４７６及び４８８には別
のパルス信号の重複又は混同がないので、駆動パルス発
生器４１８の適正な動作が確保される。
／動作信号は低レベルになるので、フリップフロップ４
４８，４５４及び４７４を動作不能とするが、フリップ
フロップ４８４を動作可能とするので、このフリップフ
ロップ４８４から動作パルス信号を導線４８８に供給す
る。インバータ４６８が、フリップフロップの４５４か
４７４かいずれか一方だけがある時間にパルス信号を供
給することを確実にする。ブースタ・パルスが供給され
る時間の良さは、ワンショットマルチバイブレータ４６
４の時間間隔によって定められ、また、この時間間隔は
、ガス噴流中に十分な最初のイオン化を生じて、目標パ
ルスを維持できるように、あらかじめ定めておく。イオ
ン化が開始され、また、マルチバイブレータ４６４が不
動作の時間には、フリップフロップ４７４が導線４７６
に目標バルス信号を供給して、イオン化を維持し、また
、ガス噴流中にコロノ放電を発生さゼる。導線４７６の
目標パルス信号は、動作凝固電力レベルへの切替がおこ
るまでは、全長幅か短縮幅かいずれかで現われるが、切
替がおこるときは、導線４８８に動作パルス信号が現わ
れて、導線４７６の目標パルス信号は消滅する。外科医
がペンシルを組織の近接距離外に移動させたために、動
作パルス信号が消滅するときは、導線４７６に目標パル
スが再現する。導線４４０にＡＣＫ信号が加わりまた、
動作電力供給レベルから目標電力供給レベルに変化した
場合に限って、ブースタ・パルス信号が発生する。ブー
スタ・パルスを使用することによって、動作電力が存在
しないときは、つねに目標パルスが設定されることを確
実にする。従って、−型式のパルス信号だけが、ある時
点でＯＲゲート４５８の入力導線、４５６，４７６又は
４８８に加わる。導線４５６．４７６及び４８８には別
のパルス信号の重複又は混同がないので、駆動パルス発
生器４１８の適正な動作が確保される。
第１５図に電力供給回路３０８の詳細を示した。
通常の１１０ボルト又は２２０ボルトの交流電源のよう
な、通常の交流電源３１０が通常のコネクタ４９０を通
して電力供給装置３０８へ電気エネルギを供給する。線
路変圧器４９４の一次巻線４９２がしゃ断器４９６を通
して加えられる通常の交流電力を受電する。線路変圧器
４９４の二次巻ｌ１ｉ１４９８は、電気外科発生器に使
用を欲する所定の最大値に出力電圧を逓昇又は逓降させ
る。高電圧トライアック（ＴＲＩＡＣ）５００を線路変
圧器４９４の二次出力巻線の回路に接続する。高電圧ｌ
・ライアツク５００は、二次巻線によって供給される交
流信号の各半サイクルの間に導線５０２に加えられる°
’ ｌ−Ｉ Ｖ Ｔ Ｒ”信号によって点火すなわちト
リガされる。各半サイクル中におＩｊる高電圧トライア
ック５００の導電時間を制御することによって、トライ
アックから供給される電力値が制御される。交流電力は
、通常のダイオード整流ブリッジ５０４に加えられる。
な、通常の交流電源３１０が通常のコネクタ４９０を通
して電力供給装置３０８へ電気エネルギを供給する。線
路変圧器４９４の一次巻線４９２がしゃ断器４９６を通
して加えられる通常の交流電力を受電する。線路変圧器
４９４の二次巻ｌ１ｉ１４９８は、電気外科発生器に使
用を欲する所定の最大値に出力電圧を逓昇又は逓降させ
る。高電圧トライアック（ＴＲＩＡＣ）５００を線路変
圧器４９４の二次出力巻線の回路に接続する。高電圧ｌ
・ライアツク５００は、二次巻線によって供給される交
流信号の各半サイクルの間に導線５０２に加えられる°
’ ｌ−Ｉ Ｖ Ｔ Ｒ”信号によって点火すなわちト
リガされる。各半サイクル中におＩｊる高電圧トライア
ック５００の導電時間を制御することによって、トライ
アックから供給される電力値が制御される。交流電力は
、通常のダイオード整流ブリッジ５０４に加えられる。
このブリッジ５０４はフィルタ・コンデンサ５０６の両
端に高電圧直流電源を生じる。この高い直流電圧は、高
電圧平滑フィルタ５０８と抵抗５１０に加わる。正の高
電圧” ＋ ＨＶ ”は導線５１２に現われ、また、負
の高電圧” −ＨＶ”は導線５１４に現われる。
端に高電圧直流電源を生じる。この高い直流電圧は、高
電圧平滑フィルタ５０８と抵抗５１０に加わる。正の高
電圧” ＋ ＨＶ ”は導線５１２に現われ、また、負
の高電圧” −ＨＶ”は導線５１４に現われる。
高電圧直流電力は導線５１２及び５１４によって電力供
給回路３０８から供給される。
給回路３０８から供給される。
導線５１６における’ Ｖ Ｓ Ｅ Ｎ ”信号は、コ
ンデン→Ｊ５０６の両端の高電圧の値に関係又は相当す
る。流れる電流を表わす信号は導線５１８に加えられて
’ Ｉ Ｓ ［Ｎ ”と呼ぶ。導線５１８のｌ５ＥＮ信
ｑは抵抗５１０を流れる電流から導かれる。導ＦＡ５１
６のＶＳＥＮ信号及び導線５１８のｌ５ＥＮ信号は、導
線５０２の１・ｌＶＴＲ信号のタイミングを定めるため
の帰還制御信号として、電力供給制御回路３０６（第１
２図及び第１６図）に加えられる。
ンデン→Ｊ５０６の両端の高電圧の値に関係又は相当す
る。流れる電流を表わす信号は導線５１８に加えられて
’ Ｉ Ｓ ［Ｎ ”と呼ぶ。導線５１８のｌ５ＥＮ信
ｑは抵抗５１０を流れる電流から導かれる。導ＦＡ５１
６のＶＳＥＮ信号及び導線５１８のｌ５ＥＮ信号は、導
線５０２の１・ｌＶＴＲ信号のタイミングを定めるため
の帰還制御信号として、電力供給制御回路３０６（第１
２図及び第１６図）に加えられる。
動作凝固電力に対する要求が急速に終了するときは、）
−Ｉ Ｖ Ｔ Ｒ４：５号は消滅してトライアック５゜
Ｏは非伝導となる。その後、直ちに抵抗５２０が制御ス
イッチ５２２によってコンデンサ５０６の両端に選択的
に接続される。導線４００のＫ ｌ−Ｉ Ｖ信号は、制
御スイッチ５２２を閉じる制御信号として役立つ。制御
スイッチ５２２が閉じると抵抗５２０がすみやかにフィ
ルタ・コンデンサ５０６を放電させる。
−Ｉ Ｖ Ｔ Ｒ４：５号は消滅してトライアック５゜
Ｏは非伝導となる。その後、直ちに抵抗５２０が制御ス
イッチ５２２によってコンデンサ５０６の両端に選択的
に接続される。導線４００のＫ ｌ−Ｉ Ｖ信号は、制
御スイッチ５２２を閉じる制御信号として役立つ。制御
スイッチ５２２が閉じると抵抗５２０がすみやかにフィ
ルタ・コンデンサ５０６を放電させる。
導線５２４の接地基準に対して比較的低い電圧の正及び
負の直流電源が整流ブリッジ５２６と正及び０のフィル
タ・コンデンサ５２８及び５３０によって得られる。二
次巻線４９８の一部が整流ブリッジ５２６に対する適当
な電圧レベルを供給する。正の直流電力は導線５３２に
供給され、また負の直流電力は、導線５３４に供給され
る。導・線５３２及び５３４における電力レベルはＥＳ
Ｃの論理素子その他の制ｔｌＩＩｆ４子を何カする。°
“へＣ″信号が二次巻線４９８から導線５３６に導かれ
る。
負の直流電源が整流ブリッジ５２６と正及び０のフィル
タ・コンデンサ５２８及び５３０によって得られる。二
次巻線４９８の一部が整流ブリッジ５２６に対する適当
な電圧レベルを供給する。正の直流電力は導線５３２に
供給され、また負の直流電力は、導線５３４に供給され
る。導・線５３２及び５３４における電力レベルはＥＳ
Ｃの論理素子その他の制ｔｌＩＩｆ４子を何カする。°
“へＣ″信号が二次巻線４９８から導線５３６に導かれ
る。
導線５３６のＡＣ信号は、二次巻線４９８におけるＡＣ
電力信号のゼロ交差点を決定する信号として役立つもの
でトライアック５００の点火の同１１１１用に使用され
る。
電力信号のゼロ交差点を決定する信号として役立つもの
でトライアック５００の点火の同１１１１用に使用され
る。
電力供給制御回路の詳細を第１６図に示した。
導線５１６のＶＳＥＮ信号及び導線５１８のＩ Ｓ Ｅ
Ｎ信号は、それぞれ、電力供給回路３０８（第１５図
）から供給される電圧及び電流のセンサ出力値に相当す
るものであって、バッファ増幅器５３８及び５４０にそ
れぞれ加えられる。バッファ増幅？！１５３８及び５４
０からの出力信号は、それぞれ、導線５４２の電力供給
電圧信号及び導線５４４の電ツノ供給電流信号となる。
Ｎ信号は、それぞれ、電力供給回路３０８（第１５図
）から供給される電圧及び電流のセンサ出力値に相当す
るものであって、バッファ増幅器５３８及び５４０にそ
れぞれ加えられる。バッファ増幅？！１５３８及び５４
０からの出力信号は、それぞれ、導線５４２の電力供給
電圧信号及び導線５４４の電ツノ供給電流信号となる。
この電力供給電圧信号及び電力供給電流信号は乗算器５
４６の入力端子に加えられる。乗算器５４６は二つの入
力信号を乗０して、電力供給回路の出力電力に比例する
出力信号を導線５４８に供給する。
４６の入力端子に加えられる。乗算器５４６は二つの入
力信号を乗０して、電力供給回路の出力電力に比例する
出力信号を導線５４８に供給する。
導１！１１５４８の電力供給出力信号は、電力制限回路
５５０の一つの入力端子に加えられる。同様に、導１！
１１５４２の電力供給電圧信号は電圧制限回路５５２の
一つの入力端子に加えられる。制限回路５５ｏ及び５５
２のそれぞれへの入力信号は、複数個のスケール用の抵
抗及びトランジスタ・スイッチを含むスケール回路５５
６から導かれる。スケール回路５５６のトランジスタ・
スイッチの開放及び閉鎖をｉｌｉ＋制御する信号は導線
５５８に加わる、“Ｍ Ａ Ｃ”信号、導線５６０に加
わる゛’ＭＩＣ″信号及び導線４２６に加わるＴＡＲ信
号である。
５５０の一つの入力端子に加えられる。同様に、導１！
１１５４２の電力供給電圧信号は電圧制限回路５５２の
一つの入力端子に加えられる。制限回路５５ｏ及び５５
２のそれぞれへの入力信号は、複数個のスケール用の抵
抗及びトランジスタ・スイッチを含むスケール回路５５
６から導かれる。スケール回路５５６のトランジスタ・
スイッチの開放及び閉鎖をｉｌｉ＋制御する信号は導線
５５８に加わる、“Ｍ Ａ Ｃ”信号、導線５６０に加
わる゛’ＭＩＣ″信号及び導線４２６に加わるＴＡＲ信
号である。
ＭΔＣ信号及びＭＩＣ信号は導線３３４（第１３図）の
マクロ／ミクロ信号から導かれる。インバータ５６１は
導Ｉ！１１３３４の信号を反転してＭＡＣ信弓信号くる
。スケール回路５５６のスケール抵抗にＪ、つてル１吊
される入力信号は電圧源５６２とＷＩ３４８に加えられ
るＶＡＣＴ信号によって定められる所定の電圧である。
マクロ／ミクロ信号から導かれる。インバータ５６１は
導Ｉ！１１３３４の信号を反転してＭＡＣ信弓信号くる
。スケール回路５５６のスケール抵抗にＪ、つてル１吊
される入力信号は電圧源５６２とＷＩ３４８に加えられ
るＶＡＣＴ信号によって定められる所定の電圧である。
導線５５８にＭＡＣ信号が現われると、導線３４８の■
△ＣＴ信号を計量して電圧制限回路５５２及び電力制限
回路５５２及び電力制限回路５５０に第２人力信号とし
て加えられる。導線５６０にＭＩＣ信号が加るときも、
同様な状態が起るが、電力制限回路５５０及び電圧制限
回路５５２に加えられる信号の大きさは、ＭΔＣ信号が
導線５５８に現われるときに加えられるそれらの信号の
大きざに比べて、それぞれ異なるものである。
△ＣＴ信号を計量して電圧制限回路５５２及び電力制限
回路５５２及び電力制限回路５５０に第２人力信号とし
て加えられる。導線５６０にＭＩＣ信号が加るときも、
同様な状態が起るが、電力制限回路５５０及び電圧制限
回路５５２に加えられる信号の大きさは、ＭΔＣ信号が
導線５５８に現われるときに加えられるそれらの信号の
大きざに比べて、それぞれ異なるものである。
ＴΔＲ信号が導線４２６に加わるとき、電圧源５６２の
大きさは、尺度を縮少して電力制限回路及び電圧制限回
路の第２入力端子に加えられる。いかなる場合でも、ト
ランジスタ・スイッチが導電性になるので入力信号と直
列に接続される抵抗によって尺度変更がおこる。導線５
４２の電力供給電圧信号と導線５４８の電力供給電力出
力信号が比較される制限回路に所定の適当な値を与える
ように抵抗の値は選定しである。′Ｑ線５６４の信号は
電力制限信号であり、また導線５６６の信号は電圧制限
信号である。
大きさは、尺度を縮少して電力制限回路及び電圧制限回
路の第２入力端子に加えられる。いかなる場合でも、ト
ランジスタ・スイッチが導電性になるので入力信号と直
列に接続される抵抗によって尺度変更がおこる。導線５
４２の電力供給電圧信号と導線５４８の電力供給電力出
力信号が比較される制限回路に所定の適当な値を与える
ように抵抗の値は選定しである。′Ｑ線５６４の信号は
電力制限信号であり、また導線５６６の信号は電圧制限
信号である。
電力制限回路５５０は、導１！３５４８の電力供給電力
出力信号と導線５６４の電力基準信号とを比較して、電
力誤差信号を導線５７２に供給する。
出力信号と導線５６４の電力基準信号とを比較して、電
力誤差信号を導線５７２に供給する。
この誤差信号は、■へＣ１−信号ににって定められた電
力の要求値と電力供給回路３０８が実際に供給している
電力の値の差の大きさに関係するものである。同様に、
電圧制限回路５５２は導線５４２の電力供給電圧信号と
￥４１ｉ！２５６６の電圧制限信号とを比較して、導線
５７３に電圧誤差信号を発生する。その誤差信号は、電
力供給出力電圧と導線５６６の？１ｉｌｌ限信号によっ
て定められる最大許容出力電圧との差の値に関係する。
力の要求値と電力供給回路３０８が実際に供給している
電力の値の差の大きさに関係するものである。同様に、
電圧制限回路５５２は導線５４２の電力供給電圧信号と
￥４１ｉ！２５６６の電圧制限信号とを比較して、導線
５７３に電圧誤差信号を発生する。その誤差信号は、電
力供給出力電圧と導線５６６の？１ｉｌｌ限信号によっ
て定められる最大許容出力電圧との差の値に関係する。
制限回路５５０及び５５２のそれぞれからの誤差信号で
導線５７２及び５７３に加えられるものｔ声、極性が反
対である。例えば、電力制限回路５５０からＩＩ！１１
５７２に加わる電力誤差信号が正方向信号であるとき、
電圧制限回路５５２から導線５７３に加わる誤差信号は
負方向誤差信号となる。
導線５７２及び５７３に加えられるものｔ声、極性が反
対である。例えば、電力制限回路５５０からＩＩ！１１
５７２に加わる電力誤差信号が正方向信号であるとき、
電圧制限回路５５２から導線５７３に加わる誤差信号は
負方向誤差信号となる。
導線５７２及び５７３の反対極性誤差信号は通常の傾斜
波発生器５７４の入力端子に加わる。反対極性の誤差信
号は、傾斜波発生器５７４で同時に加免されて、総合誤
差信号を生じ、その絶対値が導ｙＡ５７２と５７３の誤
差信号の差に比例するものとなる。この絶対値誤差信号
が傾斜波発生器５７４を制御する。傾斜波発生器から導
線５７６に加わる出力信号は、一般に時間に対して周期
的に上界するが、その上界率は誤差信号の大きさの絶対
値に比例する。導線５７６の信号が加えられる整流交流
電力の各半サイクルの期間中に、トライアック５００（
第１５図）がトリガされる位相角点火点を定める。ゼ［
１交差信号が通常のゼロ交差検出！５８０から導線５７
８に加えられる。導線５３６のＡＣ信号【ユ、ピロ交差
検出器５８０に加わって、電力供給装置の整流交流電力
の８半（ナイクルの発生と同ｌＩシたゼロ交差点信号を
導線５７８に発生する。
波発生器５７４の入力端子に加わる。反対極性の誤差信
号は、傾斜波発生器５７４で同時に加免されて、総合誤
差信号を生じ、その絶対値が導ｙＡ５７２と５７３の誤
差信号の差に比例するものとなる。この絶対値誤差信号
が傾斜波発生器５７４を制御する。傾斜波発生器から導
線５７６に加わる出力信号は、一般に時間に対して周期
的に上界するが、その上界率は誤差信号の大きさの絶対
値に比例する。導線５７６の信号が加えられる整流交流
電力の各半サイクルの期間中に、トライアック５００（
第１５図）がトリガされる位相角点火点を定める。ゼ［
１交差信号が通常のゼロ交差検出！５８０から導線５７
８に加えられる。導線５３６のＡＣ信号【ユ、ピロ交差
検出器５８０に加わって、電力供給装置の整流交流電力
の８半（ナイクルの発生と同ｌＩシたゼロ交差点信号を
導線５７８に発生する。
位相角パルス発生器５８２は整流された交流電力の各半
サイクルの期間中に谷線５８３に出力制御パルスを発生
するが、このパルスの幅、寸なわら、持続時間は、導線
５７６の点火点信号と導線５７８のゼロ交差信号とによ
って制御される。導線５８３の坐サイクル制御パルス信
号は、論理回路５８４に加わる。論理回路５８４は、導
線５８３の制御パルス信号によってトリガされて、導線
５８３の制御パルス信号に従ってトランジスタ５゛８５
を制御する。トランジスタ５８５が動作状態に切替えら
れると導線５０２にＨＶ Ｔ Ｒ信号を供給して電源供
給回路３０８（第１５図）のトライアック５００を制御
する。
サイクルの期間中に谷線５８３に出力制御パルスを発生
するが、このパルスの幅、寸なわら、持続時間は、導線
５７６の点火点信号と導線５７８のゼロ交差信号とによ
って制御される。導線５８３の坐サイクル制御パルス信
号は、論理回路５８４に加わる。論理回路５８４は、導
線５８３の制御パルス信号によってトリガされて、導線
５８３の制御パルス信号に従ってトランジスタ５゛８５
を制御する。トランジスタ５８５が動作状態に切替えら
れると導線５０２にＨＶ Ｔ Ｒ信号を供給して電源供
給回路３０８（第１５図）のトライアック５００を制御
する。
谷線４３６の八Ｇ Ｋ （８号は、過電圧ゲート回路５
８６から導かれる。過電圧グー１−回路５８６は、導線
３９６からＲＥ Ｑ信号と電圧制限回路５５２からの１
８号を受信する。導線５４２の電力供給電圧値ｙ〕が導
線５６６の電圧要求信号より小さいか又は等しい間は、
グー１−制御信号が導線５８７に現われる。過電圧回路
５８６はゲート制御信号が導線５８７に存在する間は、
導ＬｆＡ３９６のＲＥＱ信記をＡＣＫ信号として導線４
３６に導く。導線４３６にＡＣＫ信号が存在すると、［
ＥＳＧの許容される動作が可能であることを意味する。
８６から導かれる。過電圧グー１−回路５８６は、導線
３９６からＲＥ Ｑ信号と電圧制限回路５５２からの１
８号を受信する。導線５４２の電力供給電圧値ｙ〕が導
線５６６の電圧要求信号より小さいか又は等しい間は、
グー１−制御信号が導線５８７に現われる。過電圧回路
５８６はゲート制御信号が導線５８７に存在する間は、
導ＬｆＡ３９６のＲＥＱ信記をＡＣＫ信号として導線４
３６に導く。導線４３６にＡＣＫ信号が存在すると、［
ＥＳＧの許容される動作が可能であることを意味する。
導線４３６のＡＣＫ信号は論理回路５８４に加えられて
、位相角パルス発生器５８２から導線５８３に加わる制
御パルス信号は、整形されてトランジスタ５８５に加え
られな【）ればならない。
、位相角パルス発生器５８２から導線５８３に加わる制
御パルス信号は、整形されてトランジスタ５８５に加え
られな【）ればならない。
ＲＦ駆動回路３１２の詳細を第１７図に示した。
また共振出力回路の詳細は第１８図に示した。
Ｒｌ−駆動回路３１２及び共振出力回路３１４は、Ｍ本
釣には、米国特訂第４，４２９．６９４号に既述された
回路と同一である。従ってここでの説明は簡単にする。
釣には、米国特訂第４，４２９．６９４号に既述された
回路と同一である。従ってここでの説明は簡単にする。
第１７図に示したＲＦ駆初回路では、導線４２０からの
駆動パルス及び導線４０６からの主周波数ＩＨＩｌｚ信
号は、位相及びタイミングａｌｌ制御回路６００に加え
られる。位相及びタイミング制御回路６００は、一連の
位相駆動パルスを導体端子６０２及び６０４に供給する
。位相駆動パルスは、導線４２０からの駆動パルスが導
線４０６からの主周波数信号ににって同期されて定まる
周波数で発生する。各位相駆動パルスを端子６０２及び
６０４に供給した後、位相及びタイミング制御回路６０
０は、消滅駆りＪパルスを端子６０３及び６０５に供給
する。位相駆動信号は、端子６０２と６０４に同時に加
わり、また消滅駆動信号は、端子６ｏ３と６０５に同時
に加わる。
駆動パルス及び導線４０６からの主周波数ＩＨＩｌｚ信
号は、位相及びタイミングａｌｌ制御回路６００に加え
られる。位相及びタイミング制御回路６００は、一連の
位相駆動パルスを導体端子６０２及び６０４に供給する
。位相駆動パルスは、導線４２０からの駆動パルスが導
線４０６からの主周波数信号ににって同期されて定まる
周波数で発生する。各位相駆動パルスを端子６０２及び
６０４に供給した後、位相及びタイミング制御回路６０
０は、消滅駆りＪパルスを端子６０３及び６０５に供給
する。位相駆動信号は、端子６０２と６０４に同時に加
わり、また消滅駆動信号は、端子６ｏ３と６０５に同時
に加わる。
端子６０２と６０３の信号及び端子６０４と６０５の信
２Ｊは、それぞれのスイッチ駆動回路６０８に加えられ
る。図示の便宜から、第１７図には、端子６０４と６０
５に接続した１個のスイッチ駆動回路６０８だ【ノを示
した。６０８で示したスイッチ駆動回路と同一の別のス
イッチ駆動回路は図示してないが、端子６０２と６０３
に接続される。
２Ｊは、それぞれのスイッチ駆動回路６０８に加えられ
る。図示の便宜から、第１７図には、端子６０４と６０
５に接続した１個のスイッチ駆動回路６０８だ【ノを示
した。６０８で示したスイッチ駆動回路と同一の別のス
イッチ駆動回路は図示してないが、端子６０２と６０３
に接続される。
各スイッチ駆動回路６０８は、中間タップ付き一次巻ｙ
ｉ！６１０をもつ１個の駆動変圧器６１２を備える。端
子６０４の駆動パルス信号は、スイッチ駆動回路６０８
のトランジスタ６１４を付勢することによって、駆動変
圧器６１２の一次巻線６１０に駆動変圧器６１２の２個
の出力巻線６１８のそれぞれに磁束を誘導させる端子６
０５の消滅パルス信号は、トランジスタ６１６を付勢し
て出力’５ｖＡ６１８のそれぞれに反対方向の磁束を誘
導さｉ土る。駆動変圧器６１２に正及び負の磁束を発生
させることは、′大電流スイッヂ６２０に対して極めて
迅速で積極的な接続及び切断の状態をつくる利点がある
。これが共振出力回路３１４の切替が行われる速度の速
い利点である。
ｉ！６１０をもつ１個の駆動変圧器６１２を備える。端
子６０４の駆動パルス信号は、スイッチ駆動回路６０８
のトランジスタ６１４を付勢することによって、駆動変
圧器６１２の一次巻線６１０に駆動変圧器６１２の２個
の出力巻線６１８のそれぞれに磁束を誘導させる端子６
０５の消滅パルス信号は、トランジスタ６１６を付勢し
て出力’５ｖＡ６１８のそれぞれに反対方向の磁束を誘
導さｉ土る。駆動変圧器６１２に正及び負の磁束を発生
させることは、′大電流スイッヂ６２０に対して極めて
迅速で積極的な接続及び切断の状態をつくる利点がある
。これが共振出力回路３１４の切替が行われる速度の速
い利点である。
ＩＩ″ｉ１−の大電流スイッチ６２０が、それぞれ自分
の谷線６１８を備えて、各駆動変圧器６１２に接続され
る。各大電流スイッチ６２０は、並列に接続された一対
のＦＥＴｌ−ランジスタロ２２を含む。
の谷線６１８を備えて、各駆動変圧器６１２に接続され
る。各大電流スイッチ６２０は、並列に接続された一対
のＦＥＴｌ−ランジスタロ２２を含む。
巻線６１８の磁束によって生じる信号がトランジスタ６
２２を付勢して、スイッチ端子６２４間に電流を流す。
２２を付勢して、スイッチ端子６２４間に電流を流す。
巻線の反対方向の磁束は、ｉ−ランジスタロ２２を非動
作とする信号を生じる。他の大電流スイッチ６２０の１
−ランジスタロ２２は、端子６０２及び６０３の駆動パ
ルス及び消滅パルスによって同時に動作及び非０１作と
なる。従って４個の大電力スイッチ６２０は、すべて同
時に導電性となり、また非導電性となる。
作とする信号を生じる。他の大電流スイッチ６２０の１
−ランジスタロ２２は、端子６０２及び６０３の駆動パ
ルス及び消滅パルスによって同時に動作及び非０１作と
なる。従って４個の大電力スイッチ６２０は、すべて同
時に導電性となり、また非導電性となる。
出力共振回路３１′４の詳細を第１８図に示した。
４個の大電流スイッチ６２０（第１７図参照）は電気的
に直列に接続される。駆り」パルス信号を加えることに
よって４個の大電流スイッチ６２０をすべて同時に２４
電性とすることができる。電力供給回路３０８（第１５
図）から端子５１２及び５１４に加わる高電圧は、大電
流スイッチ６２０が導電性である時間中に共振回路６３
２を充電する。
に直列に接続される。駆り」パルス信号を加えることに
よって４個の大電流スイッチ６２０をすべて同時に２４
電性とすることができる。電力供給回路３０８（第１５
図）から端子５１２及び５１４に加わる高電圧は、大電
流スイッチ６２０が導電性である時間中に共振回路６３
２を充電する。
コンデン勺６３０は共振回路６３２の一部であり、また
、共振回路６３２には一次巻線６３６と二次巻１３６３
８とを億える出力変圧器６３４を含む。
、共振回路６３２には一次巻線６３６と二次巻１３６３
８とを億える出力変圧器６３４を含む。
大電力スイッチ６２０が同時に導電性になるとき、−次
巻線６３６は導体５１２及び５１４からの電気エネルギ
で充電される。大電力スイッチ６２０が量減、１なわち
、不導電になるとぎ、共振回路６３２は、その固有周波
数で振動を開始する。固有周波数は主として、−次巻線
の実効インダクタンスと］ンデンサ６３０のキＡ７パシ
タンスによって定まる。約５００−６００に＋１２の無
負荷周波数は満足なものであることが証明された。セン
サ変圧器６４０が共振回路６３２と直列に接続しである
。
巻線６３６は導体５１２及び５１４からの電気エネルギ
で充電される。大電力スイッチ６２０が量減、１なわち
、不導電になるとぎ、共振回路６３２は、その固有周波
数で振動を開始する。固有周波数は主として、−次巻線
の実効インダクタンスと］ンデンサ６３０のキＡ７パシ
タンスによって定まる。約５００−６００に＋１２の無
負荷周波数は満足なものであることが証明された。セン
サ変圧器６４０が共振回路６３２と直列に接続しである
。
電気エネルギは、共成回路６３２から出力変圧器の二次
谷線へ、それから分離コンデンサ６４２を通ってペンシ
ル４２及び組Ｈ６２（第４図）へと伝達される。ペンシ
ル内に生じるインピーダンス、ガス噴流のイオン化通路
内でアークによって生じるインピーダンス及び組織のイ
ンピーダンス又は抵抗は、共振回路６３２内の電気エネ
ルギに減衰効果を与える。各信号サイクル後に共振回路
６３２のエネルギを補充するために、大電流スイッチ６
２０は、共振回路の固有周波数よりもかなり低い所定の
繰返し周波数で断続され、高周波信号がガス噴流に加え
られる。負荷を加えた状態では、組織及びエネルギ供給
通路の固有のりアクタンスによって、共振回路の固有周
波数に比べて、高周波数外科信号の無負荷周波数を実際
上変化させる。
谷線へ、それから分離コンデンサ６４２を通ってペンシ
ル４２及び組Ｈ６２（第４図）へと伝達される。ペンシ
ル内に生じるインピーダンス、ガス噴流のイオン化通路
内でアークによって生じるインピーダンス及び組織のイ
ンピーダンス又は抵抗は、共振回路６３２内の電気エネ
ルギに減衰効果を与える。各信号サイクル後に共振回路
６３２のエネルギを補充するために、大電流スイッチ６
２０は、共振回路の固有周波数よりもかなり低い所定の
繰返し周波数で断続され、高周波信号がガス噴流に加え
られる。負荷を加えた状態では、組織及びエネルギ供給
通路の固有のりアクタンスによって、共振回路の固有周
波数に比べて、高周波数外科信号の無負荷周波数を実際
上変化させる。
高周波数外科信号は、外科処置中、実質的に放（ト）し
ないしのである。ガス噴流中の３！！Ａ電通路は放射］
−ネルギ通路よりもエネルギの流れに対して低い抵抗を
示すからである。導電通路が組織まで確立されると、ガ
ス噴流中のイオン化通路の導電性から、エネルギ伝達の
放射成分は消滅する。
ないしのである。ガス噴流中の３！！Ａ電通路は放射］
−ネルギ通路よりもエネルギの流れに対して低い抵抗を
示すからである。導電通路が組織まで確立されると、ガ
ス噴流中のイオン化通路の導電性から、エネルギ伝達の
放射成分は消滅する。
共振出力回路のセン１ノ変圧器６４０は、導線６４４及
び６４６に＋Ｓ Ｎ Ｓ ”信号及び−８Ｎ Ｓ ”信
号をそれぞれ供給する。導ｔｌＡ６４４及び６４６にお
けるこれらの信号は、出力変圧Ｖ！Ａ６３４の負荷状態
又は無負荷状態を表示するものであって、アーク・セン
ス回路によって、目標レベルの電力供給から動作レベル
の電力供給に変えるために使用される。
び６４６に＋Ｓ Ｎ Ｓ ”信号及び−８Ｎ Ｓ ”信
号をそれぞれ供給する。導ｔｌＡ６４４及び６４６にお
けるこれらの信号は、出力変圧Ｖ！Ａ６３４の負荷状態
又は無負荷状態を表示するものであって、アーク・セン
ス回路によって、目標レベルの電力供給から動作レベル
の電力供給に変えるために使用される。
アーク・センリ゛回路３１６の詳細を第１９図に示した
。共１辰出力回路３１８（第１８図）からの＋ＳＮＳ信
号及び−３ＮＳ信号は、それぞれ、導線６４４及び６４
６に加えられる。多くの周波数信号が導線４１２．４１
４及び４１６に加わる。
。共１辰出力回路３１８（第１８図）からの＋ＳＮＳ信
号及び−３ＮＳ信号は、それぞれ、導線６４４及び６４
６に加えられる。多くの周波数信号が導線４１２．４１
４及び４１６に加わる。
前面盤制御装置３０２（第１３図）から論理制御回路３
０４（第１４図）を通して導通が行われた後は、導１３
３４にマイク／ミクロ信号が加わり、また導１２３４８
にＶ Ａ Ｃ’Ｔ信号が加わる。
０４（第１４図）を通して導通が行われた後は、導１３
３４にマイク／ミクロ信号が加わり、また導１２３４８
にＶ Ａ Ｃ’Ｔ信号が加わる。
ＣＧＥＮ信号は論理制御回路３０４（第１４図）から導
線４４４に加わる３、これら多くの周波数１３号を利用
することによって、アーク・センサ回路−３１６は、導
線４２２に目標／動作信号を供給して、マクロ形態の動
作中、ＥＳＧからペンシルへ供給される電力の目標レベ
ル又は動作レベルを制御する。ミクロ形態の動作中は、
比較的低い電力が供給されるので、ＥＳＧから供給され
る電力のレベル切替えは行わない。ＴＰＳＷ信号もまた
、アーク・センサ回路３１６によって導線４８２に供給
される。ＴＰＳＷ信号は、目標電力の値を所定の値まで
減少させ、ペンシルが組織に対して」−分近くまで移動
できることを確実にするために使用するもので、これに
よって、前述したように、ペンシルが通常切替えのおこ
る中間位置におかれるとぎ、動作レベルと目標レベルと
の間でフラッタのおこるのを防止する。
線４４４に加わる３、これら多くの周波数１３号を利用
することによって、アーク・センサ回路−３１６は、導
線４２２に目標／動作信号を供給して、マクロ形態の動
作中、ＥＳＧからペンシルへ供給される電力の目標レベ
ル又は動作レベルを制御する。ミクロ形態の動作中は、
比較的低い電力が供給されるので、ＥＳＧから供給され
る電力のレベル切替えは行わない。ＴＰＳＷ信号もまた
、アーク・センサ回路３１６によって導線４８２に供給
される。ＴＰＳＷ信号は、目標電力の値を所定の値まで
減少させ、ペンシルが組織に対して」−分近くまで移動
できることを確実にするために使用するもので、これに
よって、前述したように、ペンシルが通常切替えのおこ
る中間位置におかれるとぎ、動作レベルと目標レベルと
の間でフラッタのおこるのを防止する。
３９ ｒＡ６４４ カら（７）＋ＳＮＳ信号と導線６４
６ ｈＳらの一３ＮＳ信号は、ツェナダイオード６４８
の両端に加わる。ツェナダイオードは、信号レベルがツ
ェナダイオードの所定の降伏レベルを超過することを防
止し、また、ゲート、すなわち、時間窓発生器６５０に
加わる信号の楊性を一定に保つ。
６ ｈＳらの一３ＮＳ信号は、ツェナダイオード６４８
の両端に加わる。ツェナダイオードは、信号レベルがツ
ェナダイオードの所定の降伏レベルを超過することを防
止し、また、ゲート、すなわち、時間窓発生器６５０に
加わる信号の楊性を一定に保つ。
導１！ｉ！４１２，４１４及び４１６に加わる周波数信
号は、時間窓発生器を制御して、短い所定の時間間隔、
すなわち時間窓”をつくり、この時間間隔中は、時間窓
発生器に加わる入力信号は導線６５４への出力信号とし
て通過する。この時間窓は共振回路６３２（第１８図）
の各信号サイクル中に生じる。導線４１６の周波数信号
は、発生器６５０による時間窓が、信号サイクルとｌｌ
ｊｌ期して発生することを確実にする。導″ｆＡ４１６
の周波数信号がＪｔ振回路が（ｌ勢されている期間中大
電流スイッチ６２０（第１８図）の付カを制御するから
である。
号は、時間窓発生器を制御して、短い所定の時間間隔、
すなわち時間窓”をつくり、この時間間隔中は、時間窓
発生器に加わる入力信号は導線６５４への出力信号とし
て通過する。この時間窓は共振回路６３２（第１８図）
の各信号サイクル中に生じる。導線４１６の周波数信号
は、発生器６５０による時間窓が、信号サイクルとｌｌ
ｊｌ期して発生することを確実にする。導″ｆＡ４１６
の周波数信号がＪｔ振回路が（ｌ勢されている期間中大
電流スイッチ６２０（第１８図）の付カを制御するから
である。
ツェナダイオード６４８に加わる信号が、出力変圧器６
３４（第１８図）の二次巻線６３２の４伺特性を表わＪ
、負荷状態では、発生器６５０によって確定される時間
窓の期間中に通過する信号は、！ｓ本的には一定レベル
、すなわち、平たん線状となる。共振回路からの発振は
、ペンシルからエネルギが結合される負荷によって極め
て減衰をう（）るからである。出力変圧器６３４（第１
８図）の二次巻線に負荷が接続されないで、実質的な電
流が流れないときは、共振回路の減衰は起らないので、
パルスが導線６４４と６４６に信号として発生り”る。
３４（第１８図）の二次巻線６３２の４伺特性を表わＪ
、負荷状態では、発生器６５０によって確定される時間
窓の期間中に通過する信号は、！ｓ本的には一定レベル
、すなわち、平たん線状となる。共振回路からの発振は
、ペンシルからエネルギが結合される負荷によって極め
て減衰をう（）るからである。出力変圧器６３４（第１
８図）の二次巻線に負荷が接続されないで、実質的な電
流が流れないときは、共振回路の減衰は起らないので、
パルスが導線６４４と６４６に信号として発生り”る。
時間窓が開いている時間間隔中に、発生器６５０はこれ
らのパルスのうらのいくつかを信号として導線６５４に
導き、またこれらのパルスは、アナログディジタル変換
器６５６の入力端子に入力信号として加わる。
らのパルスのうらのいくつかを信号として導線６５４に
導き、またこれらのパルスは、アナログディジタル変換
器６５６の入力端子に入力信号として加わる。
アナログディジタル変換器６５６は、導線４１６の周波
数信号と同期して動作する。従って、アナログディジタ
ル変換器６５６は、時間窓発生器６５０によってつくら
れる各時間窓の発生と所定の同期した関係で各信号サイ
クルに一度トリガされて動作する。負荷状態にあって導
線６５４に現われる一定レベルの信号は、アナログディ
ジタル変換器６５６によって論理ぜ口の出力信号に変換
されて導線６５８に加えられる。導線６５４のパルス信
号が出力共成回路の出力変圧器の無負荷二次巻線を表わ
すときは、アナログディジタル変換器６５６は導線４１
６の周波数に同期したパルス列を供給する。
数信号と同期して動作する。従って、アナログディジタ
ル変換器６５６は、時間窓発生器６５０によってつくら
れる各時間窓の発生と所定の同期した関係で各信号サイ
クルに一度トリガされて動作する。負荷状態にあって導
線６５４に現われる一定レベルの信号は、アナログディ
ジタル変換器６５６によって論理ぜ口の出力信号に変換
されて導線６５８に加えられる。導線６５４のパルス信
号が出力共成回路の出力変圧器の無負荷二次巻線を表わ
すときは、アナログディジタル変換器６５６は導線４１
６の周波数に同期したパルス列を供給する。
導Ｆｉｌｅ５８の信号は、論理ピロか同！ＩＩＩパルス
列のいずれかであるが、その信号がパルス・バースト検
出器６６０及び喪失パルス検出器６６２の入力端子に加
わる。一般に、喪失パルス検出器６６２の機能は導線６
５８における同期パルス列をしらべて、パルス列からの
喪失パルスを決定する。
列のいずれかであるが、その信号がパルス・バースト検
出器６６０及び喪失パルス検出器６６２の入力端子に加
わる。一般に、喪失パルス検出器６６２の機能は導線６
５８における同期パルス列をしらべて、パルス列からの
喪失パルスを決定する。
共成出力回路に負荷状態の発生を表わす、順次喪失パル
スの所定数が決定された後で喪失パルス検出器６６２は
負荷状態の発生を示す信号を送出する。喪失パルス検出
器からの出力信号は電力出力を目標レベルから動作レベ
ルに切替え、又は、目標レベルの電力を所定値の電力に
減少しＴ Ｉ） Ｓ Ｗ信号を供給してフラッタを防ぐ
ために使用される。
スの所定数が決定された後で喪失パルス検出器６６２は
負荷状態の発生を示す信号を送出する。喪失パルス検出
器からの出力信号は電力出力を目標レベルから動作レベ
ルに切替え、又は、目標レベルの電力を所定値の電力に
減少しＴ Ｉ） Ｓ Ｗ信号を供給してフラッタを防ぐ
ために使用される。
パルス・バースト検出器６６０の機能は、一般に、導線
６５８における論理ぜ口信号をしらべて同期したパルス
の発生を決定することである。所定数の同！Ｉｌｌパル
スが発生するときは、パルス・パース１〜検出器６６０
は、無負荷状態が発生したことを表ねり信号を供給する
。パルス・バースト検出器６６０からの出力信号は、電
気出力レベルを動作レベルから目標レベルに切替えをお
こさせ°るために使用される。
６５８における論理ぜ口信号をしらべて同期したパルス
の発生を決定することである。所定数の同！Ｉｌｌパル
スが発生するときは、パルス・パース１〜検出器６６０
は、無負荷状態が発生したことを表ねり信号を供給する
。パルス・バースト検出器６６０からの出力信号は、電
気出力レベルを動作レベルから目標レベルに切替えをお
こさせ°るために使用される。
パルス・バースト検出器６６０及び喪失パルス検出器６
６２は、マクロ動作形態で出力電力レベルを切替える動
作をするので、導ｒＡ３３４からのマク１−１／ミクロ
信号が両方の検出器に入力制御信号として加えられる。
６２は、マクロ動作形態で出力電力レベルを切替える動
作をするので、導ｒＡ３３４からのマク１−１／ミクロ
信号が両方の検出器に入力制御信号として加えられる。
選択された最大動作電力がある限界値、例えば５０ワッ
ト以上であるとぎは、選択された全動作電力を供給する
前に目標レベルから電力を低減することは必要ないこと
が決定されている。従って、動作最大選択電力を表わす
導Ｆ＋１３４８のＶＡＣＴ信弓が信号ベル検出器６６６
に加わる。レベル検出器６６６は、目標電力の低減が所
望されるように選択される動作電力の限界値を定めて、
導線３４８のＶＡＣＴ信号が所定の限界値以下の電力を
表わすときは、導線６６４の出力信号を喪失パルス検出
器６６２に供給する。
ト以上であるとぎは、選択された全動作電力を供給する
前に目標レベルから電力を低減することは必要ないこと
が決定されている。従って、動作最大選択電力を表わす
導Ｆ＋１３４８のＶＡＣＴ信弓が信号ベル検出器６６６
に加わる。レベル検出器６６６は、目標電力の低減が所
望されるように選択される動作電力の限界値を定めて、
導線３４８のＶＡＣＴ信号が所定の限界値以下の電力を
表わすときは、導線６６４の出力信号を喪失パルス検出
器６６２に供給する。
導線６６４の信号は喪失パルス検出１６６２を制御して
、導線３４８のＶＡＣＴ信号が切替えを所望される所定
の限界電力レベルよりも選択された最大動作電力値が小
さいことを表わすときに限って、導１！３４８２にＴＰ
ＳＷ信号を供給する。
、導線３４８のＶＡＣＴ信号が切替えを所望される所定
の限界電力レベルよりも選択された最大動作電力値が小
さいことを表わすときに限って、導１！３４８２にＴＰ
ＳＷ信号を供給する。
タイミング論理回路６６８は、導線４１６から周波数信
号を受信して、喪失パルス検出器６６２及びパルス・バ
ース１−検出器６６０へのそれぞれの導線６６９及び６
７０に同期信号を供給する。
号を受信して、喪失パルス検出器６６２及びパルス・バ
ース１−検出器６６０へのそれぞれの導線６６９及び６
７０に同期信号を供給する。
従って検出Ｒ６６０及び６６２は、また、導線４１６の
周波数信号及び導線６５８の信号に同期してｆＪｊ ｆ
ｔする。検出器６６０及び６６２は、基本的には、再ト
リガ可能のマルチバイブレータである。
周波数信号及び導線６５８の信号に同期してｆＪｊ ｆ
ｔする。検出器６６０及び６６２は、基本的には、再ト
リガ可能のマルチバイブレータである。
所定数の喪失パルスを検出すると、喪失パルス検出器６
６２は、導線６７２に出力信号を送出するようにトリガ
される。所定数のパルスが喪失パルス検出器６６２の内
部タイミング回路によって選択的につくられる。同様に
、導線６５８に所定数のパルスの発生を検出するときは
、パルス・バー ′スト検出ｆ！Ａ６６０は導線
６７１に信号を送出する。
６２は、導線６７２に出力信号を送出するようにトリガ
される。所定数のパルスが喪失パルス検出器６６２の内
部タイミング回路によって選択的につくられる。同様に
、導線６５８に所定数のパルスの発生を検出するときは
、パルス・バー ′スト検出ｆ！Ａ６６０は導線
６７１に信号を送出する。
導線６７１及び６７２の信号はＯＲゲート６７３に加わ
り、また、ＯＲゲート６７３からの出力信。
り、また、ＯＲゲート６７３からの出力信。
号はタイミング論理回路６６８に加わる。タイミング論
理回路６６８の論理的機能は導線４２２の信号のレベル
を切替えて前述した機能を実現する目標／動作信号を生
じることである。
理回路６６８の論理的機能は導線４２２の信号のレベル
を切替えて前述した機能を実現する目標／動作信号を生
じることである。
導線４８２にＴＰＳＷ信号を発生させるには、喪失パル
ス検出器６６２が、導線６５８で少なくと５１個の喪失
パルスの検出したとき、タイマ６７５への導線６７４に
信号を送出する。レベル検出器６６６が導線６６４に信
号を発生すると、この導線６６４の信号が喪失パルス検
出器６６２に最初の信号を導線６７２ではなく、導線６
７４に送出させるようにする。導線６７４の信号に応答
して、タイマ６７５はただちにＴＰＳＷ信号を導線４８
２に供給して、所定の時間間隔中、例えば、最初の喪失
パルスが検出されてから１．５秒間、その信号を維持す
る。クイマロ７５の機能は、動作電力レベルを供給する
前に、組織から所定の近距離内にペンシルを意図的かつ
積極的に移動できることを確実にすることである。タイ
マ６７５のタイミング機能によって、ペンシルを組織か
ら十分近接した位置まで散発的急速に移動させても動作
レベルと目標レベル間に電力レベルのフラッタは生じな
い。ＴＰＳＷ信号はタイマ６７５によって定められる所
定の時間間隔中、目標電力の低減したレベルを維持する
ので、動作レベルの電力は、外科医が意図したときに限
って確実に加えられる。
ス検出器６６２が、導線６５８で少なくと５１個の喪失
パルスの検出したとき、タイマ６７５への導線６７４に
信号を送出する。レベル検出器６６６が導線６６４に信
号を発生すると、この導線６６４の信号が喪失パルス検
出器６６２に最初の信号を導線６７２ではなく、導線６
７４に送出させるようにする。導線６７４の信号に応答
して、タイマ６７５はただちにＴＰＳＷ信号を導線４８
２に供給して、所定の時間間隔中、例えば、最初の喪失
パルスが検出されてから１．５秒間、その信号を維持す
る。クイマロ７５の機能は、動作電力レベルを供給する
前に、組織から所定の近距離内にペンシルを意図的かつ
積極的に移動できることを確実にすることである。タイ
マ６７５のタイミング機能によって、ペンシルを組織か
ら十分近接した位置まで散発的急速に移動させても動作
レベルと目標レベル間に電力レベルのフラッタは生じな
い。ＴＰＳＷ信号はタイマ６７５によって定められる所
定の時間間隔中、目標電力の低減したレベルを維持する
ので、動作レベルの電力は、外科医が意図したときに限
って確実に加えられる。
論理制御回路３０４から導線４４４に加わるＣＧＥＮ信
号は、タイミング論理回路６６８を制御して、ＣＧＥＮ
信号が論理制御回路３０４（第１４図）の駆動パルス発
生器を駆動パルスを供給するように動作させるときに限
って、前）本のように動作する。
号は、タイミング論理回路６６８を制御して、ＣＧＥＮ
信号が論理制御回路３０４（第１４図）の駆動パルス発
生器を駆動パルスを供給するように動作させるときに限
って、前）本のように動作する。
マクロ形態とミクロ形態の動作におけるＥＳＧの電気的
動作の相異は、二つの形態の動作に使用するガスの異な
る型式と関係する。ガスの型式、流Ｉｄ及び特性はマク
ロ形態とミクロ形態の動作では極めて相異する。
動作の相異は、二つの形態の動作に使用するガスの異な
る型式と関係する。ガスの型式、流Ｉｄ及び特性はマク
ロ形態とミクロ形態の動作では極めて相異する。
ガス特性
ガス噴流５４（第４図）の最も重要な特性の一つは、十
分高い流はを６って、組織からの血液のような堆積した
流体を取除くことである。流体を取除くことは、それに
よってビームからの電気エネルギを組織の支質まで進入
させて焼勤の生成を可能とするので実際的に必要である
。十分に流体を取除か４１いと、電気エネルギは、流れ
ている流体の表面だけに効果を与えて、はｌυの一時的
の凝固を生じるが、これは、さらににじみ出る流体の影
響を受けて、通常間らなく扱は落ちてしまう。
分高い流はを６って、組織からの血液のような堆積した
流体を取除くことである。流体を取除くことは、それに
よってビームからの電気エネルギを組織の支質まで進入
させて焼勤の生成を可能とするので実際的に必要である
。十分に流体を取除か４１いと、電気エネルギは、流れ
ている流体の表面だけに効果を与えて、はｌυの一時的
の凝固を生じるが、これは、さらににじみ出る流体の影
響を受けて、通常間らなく扱は落ちてしまう。
十分なガスの流聞を使用して、流体を取除き、又は抑制
しておくことによって、電気エネルギが組織の表面に到
達し、組織の支質内に進入して、組繊細網内に改良され
た焼痂を生じるので、改良した凝固が得られる。
しておくことによって、電気エネルギが組織の表面に到
達し、組織の支質内に進入して、組繊細網内に改良され
た焼痂を生じるので、改良した凝固が得られる。
ガスの流昂は、動作形態及び使用するガスの型式によっ
て異なる。著しく出血でおおわれた組織に対しては、通
常、放電療法ずなわらマクロ動作形態の使用が選択され
る。流体が連続し更新して出てくるので、比較的多くの
流ωが必要である。
て異なる。著しく出血でおおわれた組織に対しては、通
常、放電療法ずなわらマクロ動作形態の使用が選択され
る。流体が連続し更新して出てくるので、比較的多くの
流ωが必要である。
この型式の組織で効果的な凝固を得るには、一般に、ア
ーク孔細網組織とその下の熱で乾燥された層を必要とす
るので、使用されるガスの型式は、アークで電気エネル
ギを容易に導くものでなければならない。アークはこの
型式の組織効果を実現する。熱乾燥療法、すなわち、ミ
クロ動作形態は、通常、腸間膜のような比較的繊細で薄
い組織に凝固効果が所望される場合に選択される。この
型式の動作がより繊細な性質であること及び比較的流体
が存在しないことから、実質的に減少した流化が通常使
用される。ミクロ動作形態に使用されるガスの型式は、
容易にイオン化されて、噴流中にアークを生じない拡散
電流として電気エネルギを伝達するものでなければなら
ない。
ーク孔細網組織とその下の熱で乾燥された層を必要とす
るので、使用されるガスの型式は、アークで電気エネル
ギを容易に導くものでなければならない。アークはこの
型式の組織効果を実現する。熱乾燥療法、すなわち、ミ
クロ動作形態は、通常、腸間膜のような比較的繊細で薄
い組織に凝固効果が所望される場合に選択される。この
型式の動作がより繊細な性質であること及び比較的流体
が存在しないことから、実質的に減少した流化が通常使
用される。ミクロ動作形態に使用されるガスの型式は、
容易にイオン化されて、噴流中にアークを生じない拡散
電流として電気エネルギを伝達するものでなければなら
ない。
現在、放電療法の使用に好適なガスの型式は純粋なアル
ゴンである。アルゴンは、放電療法焼癲を特徴づけるア
ーク孔細綱組織及び熱乾ｆ＆層をつくるのに必要な電力
レベルで容易にアークを維持することが判明している。
ゴンである。アルゴンは、放電療法焼癲を特徴づけるア
ーク孔細綱組織及び熱乾ｆ＆層をつくるのに必要な電力
レベルで容易にアークを維持することが判明している。
これらの電力レベルは、通常、４０ワツトから２００ワ
ツトである。また、アルゴンは空気より密度が大きいの
で、容易に外科部位からの流体と空気の酸素を除くこと
かできる。外科部位から酸素を除去することは、組織の
過度の加熱及び炭化がさけられる。直径約２．５４＃ｙ
ｉ（０，１インチ）のペンシル・ノズル５２（第６図）
から放出される毎分４リツ１−ルから１３リツトルまで
の流量は、外科部位の組織からペンシルの先端までの距
離的０．５ｃＩＲから１．５ＣＩｌにおいて効果的な流
体の取除き及びアーク・エネルギ伝達特性を示した。前
記寸法のノズルから放出されるこの比較的多くのガス流
量は、通常の電気外科活性電極の平均寿命区間よりも短
い寿命区間をもつアーク通路を生じるので、短縮された
通路内で各個別アークによって伝達される電気エネルギ
の小子を生じる。しかしながらかなり多くの個別アーク
通路を生じる。多数のアーク通話が存在するので、外科
部位の組織により均一な電気エネルギの分布を生じる。
ツトである。また、アルゴンは空気より密度が大きいの
で、容易に外科部位からの流体と空気の酸素を除くこと
かできる。外科部位から酸素を除去することは、組織の
過度の加熱及び炭化がさけられる。直径約２．５４＃ｙ
ｉ（０，１インチ）のペンシル・ノズル５２（第６図）
から放出される毎分４リツ１−ルから１３リツトルまで
の流量は、外科部位の組織からペンシルの先端までの距
離的０．５ｃＩＲから１．５ＣＩｌにおいて効果的な流
体の取除き及びアーク・エネルギ伝達特性を示した。前
記寸法のノズルから放出されるこの比較的多くのガス流
量は、通常の電気外科活性電極の平均寿命区間よりも短
い寿命区間をもつアーク通路を生じるので、短縮された
通路内で各個別アークによって伝達される電気エネルギ
の小子を生じる。しかしながらかなり多くの個別アーク
通路を生じる。多数のアーク通話が存在するので、外科
部位の組織により均一な電気エネルギの分布を生じる。
比較的大きなガス流量は、また、血液の泡ｑちをおこす
ことができるのでこれが状況によっては止血処置を助（
）るのに好ましい。アルゴンがイオン化して、アーク通
路となる破壊電圧点は、比較的高い。この破壊電圧点は
実際上、放電療法中、ガス流量にアーク通路を維持させ
る比較的高い電力レベルに関係する。患者の循環血液中
に吸収されるアルゴンは、肺を最初に通過するときに取
除かれる。
ことができるのでこれが状況によっては止血処置を助（
）るのに好ましい。アルゴンがイオン化して、アーク通
路となる破壊電圧点は、比較的高い。この破壊電圧点は
実際上、放電療法中、ガス流量にアーク通路を維持させ
る比較的高い電力レベルに関係する。患者の循環血液中
に吸収されるアルゴンは、肺を最初に通過するときに取
除かれる。
熱乾燥療法には、低い破壊電圧と低いインピーダンスを
もつガスが選択される。ヘリウムが好適である。ヘリウ
ムは比較的破壊電圧が低いので、ヘリウムをイオン化し
て、ガス噴流中に拡ｒ１１．電流としてアークを生じな
いで、比較的低いレベルのエネルギ、例えば３ワツ１−
から２０ワツトまでを組織に伝達することができる。前
述した寸法のペンシルから放出する毎分的０．０８リツ
トルから１．６リツトルの流ｍにより、組織から０．５
ｃｉないし１．５α離れた距離において、３ワツトから
２０ワツトの電力供給レベルを使用して、従来の電気外
科では１ｑられなかったと信じられる熱乾燥効果が得ら
れる。ミクロ動作形態での、熱乾燥効果が所望される多
くの適用では、実質的な流体除去問題はおこらない。従
って比較的小さなガス流量でも流体を取除くのに特別な
問題はない。しかしながら、軽いヘリウムを消散しやす
い周囲の密度の大きい空気の影響に打ち勝って外科部位
に不活性気体を維持するためには、ガス流量は、十分大
きくなければならない。
もつガスが選択される。ヘリウムが好適である。ヘリウ
ムは比較的破壊電圧が低いので、ヘリウムをイオン化し
て、ガス噴流中に拡ｒ１１．電流としてアークを生じな
いで、比較的低いレベルのエネルギ、例えば３ワツ１−
から２０ワツトまでを組織に伝達することができる。前
述した寸法のペンシルから放出する毎分的０．０８リツ
トルから１．６リツトルの流ｍにより、組織から０．５
ｃｉないし１．５α離れた距離において、３ワツトから
２０ワツトの電力供給レベルを使用して、従来の電気外
科では１ｑられなかったと信じられる熱乾燥効果が得ら
れる。ミクロ動作形態での、熱乾燥効果が所望される多
くの適用では、実質的な流体除去問題はおこらない。従
って比較的小さなガス流量でも流体を取除くのに特別な
問題はない。しかしながら、軽いヘリウムを消散しやす
い周囲の密度の大きい空気の影響に打ち勝って外科部位
に不活性気体を維持するためには、ガス流量は、十分大
きくなければならない。
ＥＳＧの電力供給を実質的に約２０ワツト以上に増加す
ると、ヘリウムがアーク通路内で破壊されて、拡散非ア
ーク電流ではなく、破壊的エネルギの個別はを含む個別
アークを維持するようになる。従って、実質的に大きな
電力を組織に供給するようにＥＳＧが制御されるとき、
ヘリウムによってもまた放電療法効果を得ることができ
る。
ると、ヘリウムがアーク通路内で破壊されて、拡散非ア
ーク電流ではなく、破壊的エネルギの個別はを含む個別
アークを維持するようになる。従って、実質的に大きな
電力を組織に供給するようにＥＳＧが制御されるとき、
ヘリウムによってもまた放電療法効果を得ることができ
る。
不活性ガスは、両方の！ｌＪｌ形作で好適である。
不活性ガスは、空気中で行われる電気外科処置によって
通常、おこる組織の酸化ならびに酸化による焦げ及び炭
化を防止する。不活性ガスは、比較的予測可能な電圧破
壊特性をもつので、ブースタ・パルス及び目標パルスに
よるイオン化の開始がＩＱ ｔａ可能となる。ブースタ
・パルス及び目標パルスのエネルギ・レベルは、選択さ
れた特性のガスの破壊特性に整合させることができる。
通常、おこる組織の酸化ならびに酸化による焦げ及び炭
化を防止する。不活性ガスは、比較的予測可能な電圧破
壊特性をもつので、ブースタ・パルス及び目標パルスに
よるイオン化の開始がＩＱ ｔａ可能となる。ブースタ
・パルス及び目標パルスのエネルギ・レベルは、選択さ
れた特性のガスの破壊特性に整合させることができる。
また、ガスの予測可能な破壊特性は、ガス噴流中の導電
通路及びアーク伝達通路のよりよい調整を可能にする。
通路及びアーク伝達通路のよりよい調整を可能にする。
ＥＳＣのインピーダンス本性
改良された凝固及び組織効果を得るためには、ＥＳＧの
内部インピーダンス特性は、比較的広く、広範囲のイン
ピーダンスをもつ組織に有効な電力を伝達する能力をｂ
つものでなければならない。
内部インピーダンス特性は、比較的広く、広範囲のイン
ピーダンスをもつ組織に有効な電力を伝達する能力をｂ
つものでなければならない。
高インピーダンス及び低インピーダンスの両方に有効な
電力を伝達する能力をもたなければ、改良された組織効
果を実現することは極めて困難である。
電力を伝達する能力をもたなければ、改良された組織効
果を実現することは極めて困難である。
臨床効果をあげるために必要な電気外科発生器の内部イ
ンピーダンス負荷曲線は、第２０図に示したにうに極め
て広く、また比較的平坦なものが好ましい。曲線７００
は、本発明によるＥＳＧで選択された電力約１００ワツ
トでマクロ形態の動作において得られるインピーダンス
範囲内で供給される出力電力を示す。曲［１７０２は供
給電力約５０ワツトが選択された場合の同様な特性を示
す。
ンピーダンス負荷曲線は、第２０図に示したにうに極め
て広く、また比較的平坦なものが好ましい。曲線７００
は、本発明によるＥＳＧで選択された電力約１００ワツ
トでマクロ形態の動作において得られるインピーダンス
範囲内で供給される出力電力を示す。曲［１７０２は供
給電力約５０ワツトが選択された場合の同様な特性を示
す。
曲線７００と７０２は、それぞれ曲線７０４と７０６及
び７０８と７１０と比較されるものである。
び７０８と７１０と比較されるものである。
曲！７１１７０４と７０６とは、最良の従来技術による
通常のＥＳＧ （米国特許第４．４２９．６９４号に開
示された）と考えられるものによって供給される選択さ
れた電力を表わす。曲線７０８と７１０とは、米国特許
第４．４２９，６９４号に記）ホされている発明以前の
通常のＥＳＧによって供給される同一の２つの電力レベ
ルを表わす。
通常のＥＳＧ （米国特許第４．４２９．６９４号に開
示された）と考えられるものによって供給される選択さ
れた電力を表わす。曲線７０８と７１０とは、米国特許
第４．４２９，６９４号に記）ホされている発明以前の
通常のＥＳＧによって供給される同一の２つの電力レベ
ルを表わす。
米国特許第４．４２９．６９４号の発明以前では、通常
の実施方法として最大電力伝達を得るために代表的な組
織のインピーダンスとして認められる値にＥＳＧの出力
インピーダンスを整合させていた。代表的な組織インピ
ーダンスとして認められた値は、３００オームから６０
０オームの範囲内であった。６００オームよりも大きい
組織インピーダンスでは電力供給は急激に減少すること
は、曲線７０８及び７１０に示した通りである。
の実施方法として最大電力伝達を得るために代表的な組
織のインピーダンスとして認められる値にＥＳＧの出力
インピーダンスを整合させていた。代表的な組織インピ
ーダンスとして認められた値は、３００オームから６０
０オームの範囲内であった。６００オームよりも大きい
組織インピーダンスでは電力供給は急激に減少すること
は、曲線７０８及び７１０に示した通りである。
約１，０００オ一ム程度の組織インピーダンスでは、以
前の通常のＥＳＧは、効果的な焼痂を得るための十分な
電力を供給することはできなかった。
前の通常のＥＳＧは、効果的な焼痂を得るための十分な
電力を供給することはできなかった。
米国特許第４．４２９．６９４号に記述された発明と同
時に行われた壬要な認識の一つは、Ｅ Ｓ Ｇの出力イ
ンピーダンスを高くすることによって、すぐれた止血効
果が得られることであった。
時に行われた壬要な認識の一つは、Ｅ Ｓ Ｇの出力イ
ンピーダンスを高くすることによって、すぐれた止血効
果が得られることであった。
ＥＳＧのインピーダンスは、組織インピーダンスに整合
しなかったが、長い距離の短い持続時間のアークを形成
するためにインピーダンスを高くした。曲１１７０４ど
７０６かられかるように、インピーダンスが１．０００
−１．５００オーム範囲内で十分なエネルギ供給が行わ
れた。約１，５００オーム以Ｆのインピーダンスでは、
電力供給特性は急速に低下する。米国特許第４．４２９
，６９４＠に記述されている発明で、１．５００オ一ム
以上のインピーダンスにおける電力供給特性の低下は、
電気外科発生器のインピーダンスの増加可能な実際的限
界が存在するとの認識の結果であった。、その限界は、
アーク・エネルギの適用の制御をうまく維持する必要性
によって決定された。
しなかったが、長い距離の短い持続時間のアークを形成
するためにインピーダンスを高くした。曲１１７０４ど
７０６かられかるように、インピーダンスが１．０００
−１．５００オーム範囲内で十分なエネルギ供給が行わ
れた。約１，５００オーム以Ｆのインピーダンスでは、
電力供給特性は急速に低下する。米国特許第４．４２９
，６９４＠に記述されている発明で、１．５００オ一ム
以上のインピーダンスにおける電力供給特性の低下は、
電気外科発生器のインピーダンスの増加可能な実際的限
界が存在するとの認識の結果であった。、その限界は、
アーク・エネルギの適用の制御をうまく維持する必要性
によって決定された。
高いインピーダンス・レベルでは、アークが室内人気中
ではｔ、１１１１１できなくなるので外科医はＲＦアー
クエネルギの方向又は外科的効果を効果的に制御できな
かった。前のずぐれた発明、米国特許第４．４２９．６
９４号を用いても、電気外科発生器の内部インピーダン
スを高めることができる実際的な限界があった。本発明
によってガス噴流中に電気エネルギの通路を局限するこ
とによって、従来技術の代表的問題に出会うことなく、
電気外科発生器の内部インピーダンスを著しく高めるこ
とができる。曲線７００及び７０２に示したように、米
国特許第４，４２９．６９４号の発明が効果的に電力を
供給できた（第７０４図及び第７０６図）インピーダン
スよりも、少くとも２倍から３倍大きなインピーダンス
に、また、それより以前の従来技術ＥＳＧの電気外科発
生器より約５倍から１０ｆ８高いインピーダンスに、有
効なエネルギを供給することができる。
ではｔ、１１１１１できなくなるので外科医はＲＦアー
クエネルギの方向又は外科的効果を効果的に制御できな
かった。前のずぐれた発明、米国特許第４．４２９．６
９４号を用いても、電気外科発生器の内部インピーダン
スを高めることができる実際的な限界があった。本発明
によってガス噴流中に電気エネルギの通路を局限するこ
とによって、従来技術の代表的問題に出会うことなく、
電気外科発生器の内部インピーダンスを著しく高めるこ
とができる。曲線７００及び７０２に示したように、米
国特許第４，４２９．６９４号の発明が効果的に電力を
供給できた（第７０４図及び第７０６図）インピーダン
スよりも、少くとも２倍から３倍大きなインピーダンス
に、また、それより以前の従来技術ＥＳＧの電気外科発
生器より約５倍から１０ｆ８高いインピーダンスに、有
効なエネルギを供給することができる。
本発明によるＥＳＧの比較的広い周波数範囲は、十分な
エネルギを組織に供給して、すぐれた凝固及び焼薗効宋
を収めるとともに実際の動作上にら必要である。ＥＳＧ
は血液、又は流体でおおわれたような比較的低インピー
ダンス［１織に有効な電力を供給する能力をもたなけれ
ばならない。これらの組織は１０オ一ム程度の低い初期
インピーダンスをもつ。低インピーダンス中にエネルギ
を供給できる能力は、組織に凝塊を迅速に生じて、その
凝塊が血液の流れで持ら去られないことが必要である。
エネルギを組織に供給して、すぐれた凝固及び焼薗効宋
を収めるとともに実際の動作上にら必要である。ＥＳＧ
は血液、又は流体でおおわれたような比較的低インピー
ダンス［１織に有効な電力を供給する能力をもたなけれ
ばならない。これらの組織は１０オ一ム程度の低い初期
インピーダンスをもつ。低インピーダンス中にエネルギ
を供給できる能力は、組織に凝塊を迅速に生じて、その
凝塊が血液の流れで持ら去られないことが必要である。
極めて高いインピーダンスにエネルギを供給できる能力
は、ガス噴流中にイオン化を開始し、比較的大きなガス
流量にＪ３いてもイオン化を維持し、また、ペンシルが
組織からの動作距離内にないとき、イオン化を維トＳす
ることが必要である。もし電気外科発生器の内部インピ
ーダンス曲線が、高インピーダンスでは急速にエネルギ
伝速能力をしたないときは、ビームを開始し又は長いビ
ームを維持することが極めて困難である。ビームを開始
することが困難なときは、ペンシル電極を組織に接触さ
せるか、又は組織に極めて近接させることが必要である
。電極を組織に接触させると、変性したたんばく質が加
熱した電極に付着して電極の汚染を生じることがある。
は、ガス噴流中にイオン化を開始し、比較的大きなガス
流量にＪ３いてもイオン化を維持し、また、ペンシルが
組織からの動作距離内にないとき、イオン化を維トＳす
ることが必要である。もし電気外科発生器の内部インピ
ーダンス曲線が、高インピーダンスでは急速にエネルギ
伝速能力をしたないときは、ビームを開始し又は長いビ
ームを維持することが極めて困難である。ビームを開始
することが困難なときは、ペンシル電極を組織に接触さ
せるか、又は組織に極めて近接させることが必要である
。電極を組織に接触させると、変性したたんばく質が加
熱した電極に付着して電極の汚染を生じることがある。
長さの短いビームは、ペンシルを組織から近接した距離
で動作させる必要があるが、この場合、外科医は見るこ
とを妨げられる。ガス流量が多いときは、電極からイオ
ン化粒子を迅速に一帰する。比較的高いインピーダンス
伝達能力をもたないと、十分なエネルギを急速に流れて
いるガス噴流に伝達して、多くのガス流量におけるガス
噴流中にアーク及びイオン化エネルギ伝達通路を維持す
ることは不可能である。
で動作させる必要があるが、この場合、外科医は見るこ
とを妨げられる。ガス流量が多いときは、電極からイオ
ン化粒子を迅速に一帰する。比較的高いインピーダンス
伝達能力をもたないと、十分なエネルギを急速に流れて
いるガス噴流に伝達して、多くのガス流量におけるガス
噴流中にアーク及びイオン化エネルギ伝達通路を維持す
ることは不可能である。
多くの要素が最適なＥＳＧｆＱ荷曲線の形状に影響する
。これらの要素には、使用するガスとその流量、所望の
ビーム長さ及び所望の開始距離が含まれる。ＥＳＧ素子
、コード内の導体、ペンシル内の導体、電極と組織との
間隔、組織のインピーダンスと特性、漂遊リアクタンス
その他を含む、電気環境の全体のシステムが総合した電
力伝達特性を定める。エネルギを組織に伝達するのは、
アークとエネルギ結合通路であるので、ガス噴流中にお
けるイオン化の長さ、通路及び寿命時間はシステム全体
としての瞬間的状態に応答して自動調整する。応答する
アーク及びエネルギ結合路の容量は、ＥＳＧの出力応答
特性に大きく依存する。
。これらの要素には、使用するガスとその流量、所望の
ビーム長さ及び所望の開始距離が含まれる。ＥＳＧ素子
、コード内の導体、ペンシル内の導体、電極と組織との
間隔、組織のインピーダンスと特性、漂遊リアクタンス
その他を含む、電気環境の全体のシステムが総合した電
力伝達特性を定める。エネルギを組織に伝達するのは、
アークとエネルギ結合通路であるので、ガス噴流中にお
けるイオン化の長さ、通路及び寿命時間はシステム全体
としての瞬間的状態に応答して自動調整する。応答する
アーク及びエネルギ結合路の容量は、ＥＳＧの出力応答
特性に大きく依存する。
第２０図の曲線７００及び７０２で表したような広いＥ
＄Ｇ内部インピーダンス特性は、本発明のＥＳＧを機動
的に異なる負荷状態に適合させ、また、すぐれた凝固を
生じる改良され、すぐれた組織効果及び焼痂を得る電力
伝達レベルを維持することを可能とする。
＄Ｇ内部インピーダンス特性は、本発明のＥＳＧを機動
的に異なる負荷状態に適合させ、また、すぐれた凝固を
生じる改良され、すぐれた組織効果及び焼痂を得る電力
伝達レベルを維持することを可能とする。
本発明によるＥＳＧの広い内部インピーダンス特性は、
認めら机でいる技術によって得られた。
認めら机でいる技術によって得られた。
米国特７．ｔ（第４．４２９．６９４号に述べられたＥ
ＳＧと比較して、出力変圧器６３４（第１８図）に大き
な磁気材料を使用して、高い電圧及び電力を処理し、−
次巻線に比べて二次巻線の数を増加し、また、制限回路
５５０及び５５２（第１６図）に、高い限界を定めて、
ＥＳＧ（７）電流及び電圧の限界を増加させた。発生器
及び増幅器の技術で認められているように、発生器内部
インピーダンス範囲を増加させるには、多くの異なる技
術がある。
ＳＧと比較して、出力変圧器６３４（第１８図）に大き
な磁気材料を使用して、高い電圧及び電力を処理し、−
次巻線に比べて二次巻線の数を増加し、また、制限回路
５５０及び５５２（第１６図）に、高い限界を定めて、
ＥＳＧ（７）電流及び電圧の限界を増加させた。発生器
及び増幅器の技術で認められているように、発生器内部
インピーダンス範囲を増加させるには、多くの異なる技
術がある。
アークセンサ回路３１６（第１２図及び第１９図）は、
適正なエネルギ供給特性を実現して、前述した方法で供
給電力を調整するのに重要な役割を果１゜ 改良された組織効果及び 伽 本発明による装置を放電療法、すなわら、マクロ形態の
動作において得られた焼癲の特性を第２１図、第２２図
、第２３Ａ図及び第２３８図に示した。第２１図、第２
２図、第２３Ａ図及び第２３Ｂ図は、それぞれ、第１図
、第２図、第３Ａ図及び第３Ｂ図に示した最良の既知従
来技術の焼痂と比較することを意図したものである。本
発明から得られる焼痂では、アーク孔細綱組１１Ｆ４７
１２（第２３Ａ図及び第２３Ｂ図）において、特定の表
面領域に多数の小さな直径孔が分布しているのを見るこ
とができる。アーク孔は、組織の表面では、より均一間
隔に分布している。アーク孔は相互比較してみて、寸法
すなわち断面積が均一である。組織は木質的に焦げや炭
化がない。隣接アーク孔間の組織の壁は厚さが厚くて弾
力的である。
適正なエネルギ供給特性を実現して、前述した方法で供
給電力を調整するのに重要な役割を果１゜ 改良された組織効果及び 伽 本発明による装置を放電療法、すなわら、マクロ形態の
動作において得られた焼癲の特性を第２１図、第２２図
、第２３Ａ図及び第２３８図に示した。第２１図、第２
２図、第２３Ａ図及び第２３Ｂ図は、それぞれ、第１図
、第２図、第３Ａ図及び第３Ｂ図に示した最良の既知従
来技術の焼痂と比較することを意図したものである。本
発明から得られる焼痂では、アーク孔細綱組１１Ｆ４７
１２（第２３Ａ図及び第２３Ｂ図）において、特定の表
面領域に多数の小さな直径孔が分布しているのを見るこ
とができる。アーク孔は、組織の表面では、より均一間
隔に分布している。アーク孔は相互比較してみて、寸法
すなわち断面積が均一である。組織は木質的に焦げや炭
化がない。隣接アーク孔間の組織の壁は厚さが厚くて弾
力的である。
第２３Ａ図及び第２３Ｂ図かられかるように、アーク孔
細網組１１７１２は、従来技術のアーク孔細網組織より
深さが均一だが浅い。アーク孔細網組織層７１２の下部
の熱乾燥層７１４は比較的薄いが深さは均一である。よ
り均一の深さで比較的浅い層７１４は、また、焼仮にす
ぐれた弾力性をもつので、ひび割れがさけられる。影響
を受けない層を７１６で示した。
細網組１１７１２は、従来技術のアーク孔細網組織より
深さが均一だが浅い。アーク孔細網組織層７１２の下部
の熱乾燥層７１４は比較的薄いが深さは均一である。よ
り均一の深さで比較的浅い層７１４は、また、焼仮にす
ぐれた弾力性をもつので、ひび割れがさけられる。影響
を受けない層を７１６で示した。
比較的多数の小さい寸法のアーク孔が表面に一様にかつ
均一の深さまで分布しており、焦げ又は炭化がなく、ま
た個々のアーク孔間に比較的丈夫で弾力をもった壁がで
きるので、血液の凝固がより迅速にかつより効果的に行
われる効果的な細網組織を生じる。小さい孔をもつ表面
領域と細網組織層のアーク孔周囲に存在する構造的に健
全で柔軟な支持網目組織とが、強化される凝固能力を得
るのに著しく貢献する。アーク孔細網組織７１２の下部
の比較的薄い熱乾燥層７１４は熱壊死による組織の樋を
最小にしてよりよ、く、より甲い冶癒を推進する。アー
ク孔組織と乾燥層の両方で実際に破壊される組織が少い
のでこれがまた、より迅速な治癒を推進する。焼仮によ
る破壊の深さが浅いことから、実質的に孔あけの危険を
少なくして、腸又は膀胱のような器官の周囲にも本発明
を使用することが可能である。
均一の深さまで分布しており、焦げ又は炭化がなく、ま
た個々のアーク孔間に比較的丈夫で弾力をもった壁がで
きるので、血液の凝固がより迅速にかつより効果的に行
われる効果的な細網組織を生じる。小さい孔をもつ表面
領域と細網組織層のアーク孔周囲に存在する構造的に健
全で柔軟な支持網目組織とが、強化される凝固能力を得
るのに著しく貢献する。アーク孔細網組織７１２の下部
の比較的薄い熱乾燥層７１４は熱壊死による組織の樋を
最小にしてよりよ、く、より甲い冶癒を推進する。アー
ク孔組織と乾燥層の両方で実際に破壊される組織が少い
のでこれがまた、より迅速な治癒を推進する。焼仮によ
る破壊の深さが浅いことから、実質的に孔あけの危険を
少なくして、腸又は膀胱のような器官の周囲にも本発明
を使用することが可能である。
小さいアーク孔とアーク・エネルギの一様な分布はアー
ク通路の寿命時間に関係すると思われる。
ク通路の寿命時間に関係すると思われる。
最初はガス噴流中の各アークは、乾燥過程でエネルギを
伝達して新しい組織への通路をつくる。小さな点が乾燥
されるにつれて、その後の各アークは、組織面への低イ
ンピーダンス通路を見出す。
伝達して新しい組織への通路をつくる。小さな点が乾燥
されるにつれて、その後の各アークは、組織面への低イ
ンピーダンス通路を見出す。
これは、新たな（低インピーダンス）組織への長い通路
をとる（分散）か又はすでに乾燥した（高インピーダン
ス）組織への短い通路をとるかして発生する。復者がア
ーク孔細網Ｉｔ織層の発達の原因と考えられる。アーク
通路のインピーダンスは、距離、加熱及び組織乾燥の程
度に従って増加する。
をとる（分散）か又はすでに乾燥した（高インピーダン
ス）組織への短い通路をとるかして発生する。復者がア
ーク孔細網Ｉｔ織層の発達の原因と考えられる。アーク
通路のインピーダンスは、距離、加熱及び組織乾燥の程
度に従って増加する。
これらの要素の機動的平衡が、ＥＳＧの内部インピーダ
ンス特性と結びついて、すぐれた組織効果を生じる。
ンス特性と結びついて、すぐれた組織効果を生じる。
本発明をｔｌｉｌ原電動作形態で使用して、大村動物の
肝臓及びｐＡ臓の切除後の治回又は損傷の程度を最良の
従来技術による通常の？Ｈ気外科装装置米、国特許第４
．４２９．６９４号で代表される）によるものとの比較
について調査を行った。これら二つの型式の放電技術を
以下に、本発明技術及び最良従来技術として引用する。
肝臓及びｐＡ臓の切除後の治回又は損傷の程度を最良の
従来技術による通常の？Ｈ気外科装装置米、国特許第４
．４２９．６９４号で代表される）によるものとの比較
について調査を行った。これら二つの型式の放電技術を
以下に、本発明技術及び最良従来技術として引用する。
１６匹の大村動物をこの調査に使用した。各動物の肝臓
及び牌臓を二つの領域に部分的に切除した。一つの部位
では、本発明の装置を使用して、止血が得られた。他の
部位では、最良従来技術の装置を使用して止血が１ｑら
れた。両方の装置に供給された電力は６０ワツトから７
０ワツトであった。８匹の動物は、外科処置７日後に解
剖し、また他の８匹は外科処は２８日後に解剖した。所
定のサンプリング規定に従って、肝臓及び牌臓から切片
を取った。試料は電気凝固病変の組織病理解１ｎに深い
経験をもった獣医病理学者によって解析された。
及び牌臓を二つの領域に部分的に切除した。一つの部位
では、本発明の装置を使用して、止血が得られた。他の
部位では、最良従来技術の装置を使用して止血が１ｑら
れた。両方の装置に供給された電力は６０ワツトから７
０ワツトであった。８匹の動物は、外科処置７日後に解
剖し、また他の８匹は外科処は２８日後に解剖した。所
定のサンプリング規定に従って、肝臓及び牌臓から切片
を取った。試料は電気凝固病変の組織病理解１ｎに深い
経験をもった獣医病理学者によって解析された。
病理学者の報告には、手術後２８日では、本発明の装置
によって生じる治１！シと最良従来技術の装置によって
生じる治癒とでは測定可能な差があることを示している
。牌臓では、切除部位で本発明によって生じた焼痂は従
来技術によって生じた焼痂のわずか７０％の厚さであっ
た。肝臓では、切除部位で本発明によって生じた焼痂は
、従来技術によって生じた焼痂の約９３％の厚さであっ
た。
によって生じる治１！シと最良従来技術の装置によって
生じる治癒とでは測定可能な差があることを示している
。牌臓では、切除部位で本発明によって生じた焼痂は従
来技術によって生じた焼痂のわずか７０％の厚さであっ
た。肝臓では、切除部位で本発明によって生じた焼痂は
、従来技術によって生じた焼痂の約９３％の厚さであっ
た。
７日の時間間隔では、顕著な差異は観察されなかつた。
調査の第２部門では、手術後の血液変化と肝臓酵素の変
化を解析した。８匹の動物について、手術の前後につい
て、白血球、赤血球、へＯグロビン、ヘマトクリット、
全ビリルビン、アルカリ・ホスファターピ、ＬＤＨ（乳
Ｍ脱水酵素）及び５ＧＯＴ （血液グルタミン酸・オキ
ザロ酢酸トランスアミプーゼ）を含む一系列の調査を行
った。
化を解析した。８匹の動物について、手術の前後につい
て、白血球、赤血球、へＯグロビン、ヘマトクリット、
全ビリルビン、アルカリ・ホスファターピ、ＬＤＨ（乳
Ｍ脱水酵素）及び５ＧＯＴ （血液グルタミン酸・オキ
ザロ酢酸トランスアミプーゼ）を含む一系列の調査を行
った。
これらの調査結果を従来技術による電気凝固について以
前に実施した調査結果と比較した。本発明によると従来
の電気外科技術よりも生じる外傷が少ない。手術後の期
間には、Ｌ Ｄ Ｈと５ＧＯＴとは極めてわずかしか変
化しなかった。アルカリ・ホスファターピは過渡的な上
背を示した。肝臓酵素の変化は、従来の電気外科技術に
よる以前の調査よりも、実際に少なかった。
前に実施した調査結果と比較した。本発明によると従来
の電気外科技術よりも生じる外傷が少ない。手術後の期
間には、Ｌ Ｄ Ｈと５ＧＯＴとは極めてわずかしか変
化しなかった。アルカリ・ホスファターピは過渡的な上
背を示した。肝臓酵素の変化は、従来の電気外科技術に
よる以前の調査よりも、実際に少なかった。
本調査から導くことのできる結論としては、２８日では
、従来の電気外科技術よりも、本発明の生じる解剖学的
変化が少なく、また本発明は従来技術よりも肝臓の酵素
変化がいくぶん少ないことである。これら二つのＩｌ！
ｉ論は、本発明が放電療法外科による長期治療に貢献し
て向上させるという観測を支持する。
、従来の電気外科技術よりも、本発明の生じる解剖学的
変化が少なく、また本発明は従来技術よりも肝臓の酵素
変化がいくぶん少ないことである。これら二つのＩｌ！
ｉ論は、本発明が放電療法外科による長期治療に貢献し
て向上させるという観測を支持する。
第２４図及び第２５図は、本発明を乾燥形態すなわちミ
クロ形態で動作させることによって得られる組織効果を
示す。第２４図及び第２５図に示した組織効果は、ＥＳ
Ｕによっては、いままでに得られなかったものである。
クロ形態で動作させることによって得られる組織効果を
示す。第２４図及び第２５図に示した組織効果は、ＥＳ
Ｕによっては、いままでに得られなかったものである。
焼痂は第２５１Ｊに示したように単一の乾燥した層７１
８であることが特徴である。この乾燥層は、一般に極め
て薄くかつ深さが均一である。比較的均一な深さでしか
も連続した層は、通常のＥＳＧの活性電極を組織に接触
させても、いままで電気外科で得られなかったものであ
る。第２４図に示したように、組織は、アーク孔又はど
んな型式の孔基質にも孔あけ又は破壊されていない。そ
の代りに、薄くて、弾力性ある一体的な層、すなわち面
皮が組織の層を乾燥することによって、焼痂７１８の下
部の無影響組織７２０を封入して、つくられた。
８であることが特徴である。この乾燥層は、一般に極め
て薄くかつ深さが均一である。比較的均一な深さでしか
も連続した層は、通常のＥＳＧの活性電極を組織に接触
させても、いままで電気外科で得られなかったものであ
る。第２４図に示したように、組織は、アーク孔又はど
んな型式の孔基質にも孔あけ又は破壊されていない。そ
の代りに、薄くて、弾力性ある一体的な層、すなわち面
皮が組織の層を乾燥することによって、焼痂７１８の下
部の無影響組織７２０を封入して、つくられた。
その非破壊的特性によって、乾燥動作形態、ずなわちミ
クｏ ！ｊ＋作形態は、アーク放電によって凝固ではな
く開放血管又は組織を実際に破ってしまうような繊細な
組織に対して適用することができる。乾燥、すなわち、
エネルギ伝達の程度は、加える時間に依存するので、外
科医は特定の、繊細な効果を１！？ることが可能である
。ミクロの動作形態の他の特徴は、アーク形成中に通常
整流にｌ１１ｉする低周波数スベク１〜ル成分をもたな
いことである。これは、通常、アーク発生形態でおこる
筋肉の刺戟を最小にするので右利である。特に、ミクロ
動作形態は、最小の刺戟で隔膜に適用することができる
。ミクロ動作形態は、従来の電気外科がうまく適用でき
なかった、特定の外科処置に対しても適用できることが
期待される。
クｏ ！ｊ＋作形態は、アーク放電によって凝固ではな
く開放血管又は組織を実際に破ってしまうような繊細な
組織に対して適用することができる。乾燥、すなわち、
エネルギ伝達の程度は、加える時間に依存するので、外
科医は特定の、繊細な効果を１！？ることが可能である
。ミクロの動作形態の他の特徴は、アーク形成中に通常
整流にｌ１１ｉする低周波数スベク１〜ル成分をもたな
いことである。これは、通常、アーク発生形態でおこる
筋肉の刺戟を最小にするので右利である。特に、ミクロ
動作形態は、最小の刺戟で隔膜に適用することができる
。ミクロ動作形態は、従来の電気外科がうまく適用でき
なかった、特定の外科処置に対しても適用できることが
期待される。
本発明についての発見、利点、改良及び好適実施例を現
在の確信及び観察に合致する限度まで説明した。多くの
特徴及び観察は、完全な確実性をもって説明できないが
、有用な実施例を示し好適な例によって説明した。本発
明自体は、￥１ム１請求の範囲に画定されている。
在の確信及び観察に合致する限度まで説明した。多くの
特徴及び観察は、完全な確実性をもって説明できないが
、有用な実施例を示し好適な例によって説明した。本発
明自体は、￥１ム１請求の範囲に画定されている。
第１図は、米国特許第４．４２９．６９４号で開示され
た発明を利用する、通常の従来技術電気外科ｔｌｉ電療
法技術と信じられている技術によって組織上につくられ
た凝固効果を示す図、第２図は、米国特許第４．４２９
．６９４号で開示された発明を利用する、通常の従来技
術型気気外科技術であると信じられている技術によって
組織上につくられた凝固効果を示す図であるが、組織の
薄い層を背後照明状態で示した図、第３Ａ図及び第３Ｂ
図は、第１図に示したものとは同一ではないが類似の大
肝臓組織に第１図とのであり、組織の表面から異なる凝
固効果の深さを承り線が記入しである図、 第４図は、本発明を実施する電気外科装置（ＥＳＵ）の
全般的略図で、電気外科発生器（ＥＳＧ） 、ガス供給
装置、ペンシル、及び断面を表した組織の一部を示した
図、 第５図は第４図に全体を示したペンシルの実施例の１要
構成部分の分解図、 第６図は、第５図に示した構成部分で組立てられたペン
シルの萌方部分の軸に沿った断面図、第７図は、第６図
の線７−７の平面で実質的に切断したときの断面図、 第８図は、第６図の１８−８の平面で実質的に切断した
ときの断面図、 第９図は、第６図の線９−９の平面で実質的に切断した
ときの断面図、 第１０図は、第４図に示したガス供給装置の略ブロック
図と第４図に示したＥＳＧの一部でガス供給装置と相互
作用するもののブロック図、第１１Ａ図及び第１１８図
は、めすコネクタ及びおずコネクタの軸方向断面図で、
このコネクタによってペンシルに向かうコードが第４図
に示したように電気外科発生器及びガス供給装置に接続
されるもの、の図、 第１２図は、第４図に示したＥＳＧ及びガス供給装置の
素子のブロック線図、 第１３図は、第１２図に示したＥＳＧの前面盤制′６１
１装Ｐｔのブロック及び路線図、第１４図は、第１２図
に示したＥＳＧの論理制御素子のブロック及び論理線図
、 第１５図は、第１２図に示したＥＳＧの電力供給装置の
ブロック及び路線図、 第１６図は、第１２図に示したＥＳＧの電力供給制御素
子のブロック及び路線図、 第１７図は、第１２図に示したＥＳＧの無線周波数すな
りらＲＦ駆駆動索素子ブロック、論理及び路線図、 第１８図は、第１２図に示したＥＳＧの共成出力回路素
子のブロック及び路線図、 第１９図は第１２図に示したＥＳＧのアーク・センナ回
路素子のブロック及び論理線図、第２０図は、本発明の
ＥＳｔＪのインピーダンス特性の二つの従来のＥＳＧと
の比較を示す非誘導性抵抗負荷に対する電力出力の静負
荷曲線を示す図、 明によって（ｑられる改良された放電療法凝固効果を示
す図、 の薄い層を背後照明状態で示した図１ 、第２３Ａ図及び第２３ Ｂ図は、第２１図に示し法を
行い、甲−の組織片からそ゛れぞれ異なる位置でとった
ものであり、組織の゛表面から異なる深さの凝固効果を
示す線を記入した図、 第２１図、第２２図、第２３Ａ図及び第２３Ｂ 図は
、それぞれ第１図、第２図、第３Ａ図及び第３８図と比
較することを意図したものですべては、説明した効果を
表わすと考える図、 第２４図は、犬の肺組織の主要部分に本発明のＩｌ織の
表面から凝固乾燥効果の深さを線で示した図である。な
お、 第２４図及び第２５図は本発明によって１！７られる乾
燥凝固効果を表わしていると考える。 ［符さの説明］
た発明を利用する、通常の従来技術電気外科ｔｌｉ電療
法技術と信じられている技術によって組織上につくられ
た凝固効果を示す図、第２図は、米国特許第４．４２９
．６９４号で開示された発明を利用する、通常の従来技
術型気気外科技術であると信じられている技術によって
組織上につくられた凝固効果を示す図であるが、組織の
薄い層を背後照明状態で示した図、第３Ａ図及び第３Ｂ
図は、第１図に示したものとは同一ではないが類似の大
肝臓組織に第１図とのであり、組織の表面から異なる凝
固効果の深さを承り線が記入しである図、 第４図は、本発明を実施する電気外科装置（ＥＳＵ）の
全般的略図で、電気外科発生器（ＥＳＧ） 、ガス供給
装置、ペンシル、及び断面を表した組織の一部を示した
図、 第５図は第４図に全体を示したペンシルの実施例の１要
構成部分の分解図、 第６図は、第５図に示した構成部分で組立てられたペン
シルの萌方部分の軸に沿った断面図、第７図は、第６図
の線７−７の平面で実質的に切断したときの断面図、 第８図は、第６図の１８−８の平面で実質的に切断した
ときの断面図、 第９図は、第６図の線９−９の平面で実質的に切断した
ときの断面図、 第１０図は、第４図に示したガス供給装置の略ブロック
図と第４図に示したＥＳＧの一部でガス供給装置と相互
作用するもののブロック図、第１１Ａ図及び第１１８図
は、めすコネクタ及びおずコネクタの軸方向断面図で、
このコネクタによってペンシルに向かうコードが第４図
に示したように電気外科発生器及びガス供給装置に接続
されるもの、の図、 第１２図は、第４図に示したＥＳＧ及びガス供給装置の
素子のブロック線図、 第１３図は、第１２図に示したＥＳＧの前面盤制′６１
１装Ｐｔのブロック及び路線図、第１４図は、第１２図
に示したＥＳＧの論理制御素子のブロック及び論理線図
、 第１５図は、第１２図に示したＥＳＧの電力供給装置の
ブロック及び路線図、 第１６図は、第１２図に示したＥＳＧの電力供給制御素
子のブロック及び路線図、 第１７図は、第１２図に示したＥＳＧの無線周波数すな
りらＲＦ駆駆動索素子ブロック、論理及び路線図、 第１８図は、第１２図に示したＥＳＧの共成出力回路素
子のブロック及び路線図、 第１９図は第１２図に示したＥＳＧのアーク・センナ回
路素子のブロック及び論理線図、第２０図は、本発明の
ＥＳｔＪのインピーダンス特性の二つの従来のＥＳＧと
の比較を示す非誘導性抵抗負荷に対する電力出力の静負
荷曲線を示す図、 明によって（ｑられる改良された放電療法凝固効果を示
す図、 の薄い層を背後照明状態で示した図１ 、第２３Ａ図及び第２３ Ｂ図は、第２１図に示し法を
行い、甲−の組織片からそ゛れぞれ異なる位置でとった
ものであり、組織の゛表面から異なる深さの凝固効果を
示す線を記入した図、 第２１図、第２２図、第２３Ａ図及び第２３Ｂ 図は
、それぞれ第１図、第２図、第３Ａ図及び第３８図と比
較することを意図したものですべては、説明した効果を
表わすと考える図、 第２４図は、犬の肺組織の主要部分に本発明のＩｌ織の
表面から凝固乾燥効果の深さを線で示した図である。な
お、 第２４図及び第２５図は本発明によって１！７られる乾
燥凝固効果を表わしていると考える。 ［符さの説明］
Claims (75)
- （１）組織の支質に改良した焼痂を生じる電気外科装置
であって、 流体でおおわれている組織から自然流体を取り除き実質
的に組織を露出させるのに十分な所定流量で所定のガス
を噴流として組織に導く装置、及び 前記ガス噴流中のイオン化導電通路に所定の無線周波数
範囲の所定電力レベルで電気エネルギを伝達して焼痂を
生じる装置、 を備えてなる電気外科装置。 - （２）特許請求の範囲第１項において、無線周波エネル
ギを伝送する所定の電力レベルは、新たに血液でおおわ
れた組織に焼痂をつくるのに十分なものであり、また、
組織上に実際的な流体除去効果をもたないようにガス噴
流を組織から十分な距離に離したときは、イオン化導電
通路を設定するのに十分なものである、電気外科装置。 - （３）特許請求の範囲第１項において、ガス噴流が実質
的に薄片状の流動特性をもつ、電気外科装置。 - （４）特許請求の範囲第１項において、無線周波エネル
ギがイオン化導電通路内に導かれるアークによってのみ
伝達される、電気外科装置。 - （５）特許請求の範囲第４項において、つくられる焼痂
が一般に、 外側の一般に均一の深さのアークによって生じた孔をも
つ細網組織が焼痂の面から支質に進入しており、アーク
孔は実質的に同程度の寸法の断面積をもって焼痂の面上
に実質的に均一な間隔に分布し、隣接アーク孔の間の細
網支質は焼痂にひびわれを生じない弾力性を備えている
こと、また、通常均一な深さに熱乾燥された層が、アー
ク孔細網組織を影響されない組織から分離すること、を
特徴とする電気外科装置。 - （６）特許請求の範囲第５項において、改良された焼痂
のアーク孔細網組織は、ほぼ同一の止血効果を得るため
に従来技術の放電療法によってつくられた焼痂のアーク
孔細網組織に比べて、一般に、深さが浅く、アーク孔の
断面積が小さく、焼痂の特定表面領域により多数のアー
ク孔が分布しており、アーク孔の寸法がより均一になっ
ており、また、隣接アーク孔間の組織壁が厚くなってい
ることを特徴とする電気外科装置。 - （７）特許請求の範囲第６項において、改良された焼痂
の熱乾燥層は、ほぼ同一の止血効果を得るために従来技
術の放電療法によってつくられる焼痂の熱乾燥層に比べ
て深さが浅いことを一般に特徴とする電気外科装置。 - （８）特許請求の範囲第５項において、改良された焼痂
は、アーク孔細網組織に実質的に焦げも炭化もないこと
を一般的な特徴とする電気外科装置。 - （９）特許請求の範囲第４項において、イオン化通路内
のアークは、従来技術の電気外科装置を放電療法形態で
動作させ通常の活性電極を大気環境で使用する場合のイ
オン化通路内のアークに比べて、一般に平均した長さ及
び時間間隔が短い、電気外科装置。 - （１０）特許請求の範囲第１項において、無線周波電気
エネルギがガス噴流中をイオン化しない導電通路内をア
ークとならない拡散電流として導かれる電気外科装置。 - （１１）特許請求の範囲第１０項において、つくられる
焼痂は、組織の表面の組織支質内に熱乾燥によってつく
られる層が、一般に、下方の影響を受けない組織を密封
する効果をもつことを特徴とする、電気外科装置。 - （１２）特許請求の範囲第１１項において、熱乾燥によ
る層は、一般に深さが均一である電気外科装置。 - （１３）特許請求の範囲第１１項において、熱乾燥によ
る層が、電気エネルギによってつくられる孔がないこと
も一般的な特徴とする電気外科装置。 - （１４）特許請求の範囲第１項において、 第１動作形態と第２動作形態とを選択的に切替え、 第１動作形態では、イオン化導電通路内にアークで無線
周波電気エネルギを伝達し、また、第２動作形態では、
イオン化導電通路内にアークを生じない拡散電流として
無線周波電気エネルギを伝達する装置も備える電気外科
装置。 - （１５）特許請求の範囲第１４項において、第１動作形
態と第２動作形態とを選択的に切替える前記装置に、 各動作形態において異る所定のガスを選択的に導く装置
、及び、 各動作形態において供給される所定の電力レベルを変化
して各動作形態におけるガス噴流の画定された電気エネ
ルギ伝達特性を実現する装置、を備える電気外科装置。 - （１６）特許請求の範囲第１５項において、第１動作形
態で導かれる所定のガスがアルゴンであり、また第２動
作形態で導かれる所定のガスがヘリウムである、電気外
科装置。 - （１７）特許請求の範囲第１項において、所定のガスが
不活性ガスである電気外科装置。 - （１８）特許請求の範囲第１項において、所定のガスが
実質上酸素を含まないものである電気外科装置。 - （１９）特許請求の範囲第１項において、 ガス噴流中における所定のガス供給状態を検出する装置
、及び 所定のガス供給状態が設定されるまでガス噴流に対する
無線周波エネルギの供給を防止する装置、を備える電気
外科装置。 - （２０）特許請求の範囲第１項において、 一般に薄片状噴流に所定のガスを導く前記装置が一般に
薄片状噴流を生じるノズル装置を具備するペンシル状装
置を備え、 前記電気エネルギ伝達装置がノズル装置内のガス流通路
中に配置される電極装置を備え、また、ノズル装置がペ
ンシル状装置から取外し可能となっている、 電気外科装置。 - （２１）特許請求の範囲第２０項において、ノズル装置
及び電極装置が一体的にノズル及び電極支持装置内に接
続され、 ペンシル状装置には、前記ガス伝導装置及び前記エネル
ギ伝達装置の双方に接続されているハンドルならびに、
ノズル及び電極支持装置をハンドル内に所定の接続関係
に選択的に接続するためのカプラ装置を具備して、ハン
ドルからガスをノズル装置に供給し、またハンドルから
電気エネルギを電極装置に供給する、 電気外科装置。 - （２２）特許請求の範囲第２１項において、ハンドル内
におけるノズルと電極支持装置との所定の接続関係を動
作上検出する装置、及び、所定の接続関係が設定される
まで、電極装置に対する電気エネルギの供給を防止する
装置、も備える電気外科装置。 - （２３）特許請求の範囲第１項において、 前記ガス伝導装置にコード装置を備えてその中に所定の
ガスを伝導させ、また、 前記電気エネルギ伝達装置にコード装置中に配置されて
、前記コード装置中に導かれる所定のガスによって実質
的に囲まれる電気導体を備える、電気外科装置。 - （２４）特許請求の範囲第２３項において、前記コード
装置には、コードの長さに沿って通常縦方向に延び、か
つ、コード部材の縦方向基準軸のまわりに通常同心円状
に配置される複数個の管路を備え、また、 前記電気導体が、通常、縦方向基準軸の位置に配置され
る、 電気外科装置。 - （２５）特許請求の範囲第１項において、前記電気エネ
ルギ伝達装置が選択的に動作されるとき、第１所定動作
電力レベルで電気エネルギをガス噴流に伝導してイオン
化導電通路中にアークを生じることによって組織支質上
に焼痂をつくり、動作電力レベルよりも低い第２所定目
標電力レベルで電気エネルギをガス噴流に伝達して、動
作電力レベルを伝達しないときガス噴流中にアークを生
じないイオン化状態をつくり、また、 組織までのイオン化導電路中の所定電気状態を検出する
とき、目標電力レベルと動作電力レベルとの間を自動的
に切替える、 電気外科装置。 - （２６）特許請求の範囲第２５項において、イオン化導
電通路中の所定電気状態が電気エネルギの少くとも一つ
のアークの状態である、電気外科装置。 - （２７）特許請求の範囲第２６項において、前記の電気
エネルギ伝達装置が、 目標電力レベルを伝達中にイオン化導電通路中における
所定数のアークの存在を最初に検出した後、目標電力レ
ベルより少ない第３所定レベルでガス噴流に電気エネル
ギを伝達し、また、 前記第３電力レベルで伝達中にイオン化導電通路中に所
定数のアークを検出するとき、動作電力に自動的に切替
わる、 電気外科装置。 - （２８）特許請求の範囲第２７項において、前記電気エ
ネルギ伝達装置が、 第３電力レベルの伝達中の所定時間間隔内に所定数のア
ークを検出できないときは、目標電力レベルに自動的に
切替わる、 電気外科装置。 - （２９）特許請求の範囲第２７項において、前記電気エ
ネルギ伝達装置が、 ガス噴流に電気エネルギの供給を開始するときは、目標
電力レベルよりは大きく、また動作電力レベルよりは、
小さな第４の所定ブースタ電力レベルでガス噴流に電気
エネルギを伝達する、電気外科装置。 - （３０）特許請求の範囲第１項において、 前記ガス伝導装置には、外科処置中外科医によって手動
操作されるようになっていてガス噴流を生じるノズル装
置を具備するペンシル状装置を含み、 前記電気エネルギ伝達装置には、前記ノズル装置内のガ
ス流通路中に配置されて、ガス噴流に電気エネルギを伝
送するために動作する電極装置を含み、また、 前記電気エネルギ伝達装置には、さらに、ペンシル状装
置と組織との間のイオン化通路中の電気状態を検出して
焼痂を生じるために所定動作電力を供給する組織からの
ペンシル状装置の動作分離距離を設定する装置も含む、 電気外科装置 - （３１）組織に電気外科効果をおこさせる電気外科装置
であって、 電気外科効果を実現するため組織への電気エネルギの伝
達に使用する電極装置、 外科的効果を生じるため所定の無線周波数範囲内の第１
所定電力レベルを発生し、また、第１電力レベルより実
質的に低い第２電力レベルを所定無線周波数範囲内で発
生し、それら発生した電力を電極に供給する発生装置、
及び、 電極装置と組織との間の距離に関する所定の特性を動作
上から検出し、電極装置が組織から所定の距離より近く
にあるときは第１電力レベルを供給するように発生装置
を制御し、また、電極装置が組織から所定の距離より遠
くに離れているときは、第２電力レベルを供給するよう
に発生装置を制御するセンサ装置、 を備える電気外科装置。 - （３２）特許請求の範囲第３１項において、前記センサ
装置が電極装置と組織との間の空間的間隔の所定電気的
特性を動作上検出して、所定の距離を定める、電気外科
装置。 - （３３）特許請求の範囲第３２項において、所定の電気
的特性が電流伝導特性である、電気外科装置。 - （３４）組織上に焼痂をつくるための電気外科装置であ
って、 所定の流量で流れる所定イオン化可能ガスの噴流を発生
する装置、 ガス噴流中に配置されて、ガス噴流に電気エネルギを伝
達する電極装置、及び、 前記電極装置に接続されて、所定の無線周波数範囲内で
電気エネルギを複数個の異る所定電力レベルで発生する
ように動作し、発生した電気エネルギを電極装置に供給
してガス噴流中にイオン化導電通路をつくるように動作
しそれによって、電気エネルギがガス噴流中を組織まで
伝達される電気外科発生装置であって、前記電気外科発
生装置には、 所定の無線周波数範囲内に固有周波数をもち、駆動パル
スによって付勢されるとき、所定周波数範囲の電気エネ
ルギを前記電極装置に供給するように動作する共振回路
装置、 所定のエネルギ含有量をもつ駆動パルスを前記共振回路
装置に供給する駆動パルス発生装置、前記駆動パルス発
生装置に接続されて、それぞれが異なるエネルギ含有量
をもつ、複数個の異なる型式の所定駆動パルスを発生す
るように、前記駆動パルス発生装置を制御する制御装置
、及び前記の共振回路装置及び制御装置に接続されて、
電極装置と組織との間のイオン化導電通路中の所定電気
状態に関係する共振回路装置中の所定の電気信号特性を
検出するように動作するセンサ装置であって、前記セン
サ装置は、所定電気信号特性を検出するとき、動作レベ
ル信号を前記制御装置に供給し、また、所定電気信号特
性が検出されないとき、目標レベル信号を前記制御装置
に供給する前記のセンサ装置、 を含み、前記制御装置は、目標レベル信号に応答して前
記駆動パルス発生装置を制御して、アークを生じない状
態にガス噴流をイオン化するのに十分な所定エネルギ含
有量をもつ目標駆動パルスを供給し、また、 前記制御装置は、能動レベル信号に応答して、前記駆動
パルス発生装置を制御して、ガス噴流をアーク状態にイ
オン化するのに十分な所定エネルギ含有量をもつ動作駆
動パルスを供給する前記の電気外科発生装置、 の装置を備えてなる、前記の電気外科装置。 - （３５）特許請求の範囲第３４項において、前記サンサ
装置が所定の電気信号特性を検出するとき、目標電力切
替信号を最初に供給するように動作し、また、 前記制御装置は、目標電力切替信号に応答して前記駆動
パルス発生装置を制御し、目標駆動パルスのエネルギ含
有量を所定の値までに減少させる、電気外科装置。 - （３６）特許請求の範囲第３５項において、前記サンサ
装置が、所定の電気信号特性を最初に検出した後の所定
時間間隔内は目標電力切替信号を維持する、電気外科装
置。 - （３７）特許請求の範囲第３５項において、前記センサ
装置が、目標電力切替信号が供給される所定の時間中に
所定電気信号特性を検出するとき、動作レベル信号を供
給する、電気外科装置。 - （３８）特許請求の範囲第３４項において、ガス噴流に
対する電気エネルギの供給要求が外科医によって選択的
に発動されるとき要求信号を供給する制御スイッチ装置
を備え、また、 前記制御装置が要求信号に応答して前記駆動パルス発生
装置を制御して、所定のエネルギ含有量をもつブースタ
駆動パルスを供給し、要求信号の発生後所定ブースタ時
間間隔中ガス噴流を最初にイオン化させ、その後、所定
ブースタ時間間隔の経過後は目標駆動パルスを供給し、
各ブースタ駆動パルスは、目標駆動パルスのエネルギ含
有量より大きく、また、動作駆動パルスのエネルギ含有
量よりも小さいエネルギ含有量をもつ、 電気外科装置。 - （３９）イオン化可能ガス噴流中に所定の無線周波数範
囲の電気エネルギを組織まで導いて組織中に焼痂をつく
るための電気外科装置であって、ガス噴流が所定の十分
大きい流量で流れているとき、ガス噴流内のイオン化導
電通路に十分な電気エネルギを伝達して、自然流体でお
おわれている組織の支質の表面から流体を取除き、また
電気外科影響をさけるために、組織から十分な距離まで
ガス噴流を離すときは、イオン化を維持する、十分高い
内部インピーダンスをもつ電気外科発生装置を備える前
記の電気外科装置。 - （４０）特許請求の範囲第３９項において、電気外科発
生装置の高い端末内部インピーダンスが３０００オーム
から６０００オームの範囲内の値以上に達する電気外科
装置。 - （４１）特許請求の範囲第４０項において、所定のガス
流量が毎分４リットル以上である電気外科装置。 - （４２）ガス噴流中に所定無線周波数範囲の電気エネル
ギを組織に伝達する電気外科装置であって、外科処置中
、外科医によって手動操作されるのに適したペンシル状
装置で、ガス噴流を生じるノズル装置及びガス噴流中の
電気エネルギを伝達する装置を含む前記のペンシル状装
置、 所定の無線周波数範囲の電気エネルギを発生する電気外
科発生装置、 ガス噴流を生じるためにガスを供給するガス供給装置、 ペンシル状装置を電気外科発生装置及びガス供給装置に
接続して動作させるコード装置で、その長さに沿って延
びる電気導体とその電気導体と一般に平行に延びて電気
導体を一般に囲む複数個のガス伝導管路を含む前記のコ
ード装置、 を備えてなる前記の電気外科装置。 - （４３）特許請求の範囲第４２項において、前記コード
装置の電気導体が、一般にコード装置の横方向中心に配
置される、電気外科装置。 - （４４）特許請求の範囲第４３項において、ガス噴流中
に電気エネルギを伝達する前記ペンシル状の装置には、
ノズル装置内に延びて一般にペンシル状装置の横方向中
心に配置される電極と前記コード装置の導体によって導
かれる電気エネルギとを含み、また前記ペンシル状装置
の電極は、内部で、コード装置及びペンシル状装置の双
方の対向横方向外面からほぼ等距離の間隔となっている
、電気外科装置。 - （４５）特許請求の範囲第４４項において、コード装置
及びペンシル状装置内のガスが一般に、コード装置の電
気導体及びペンシル状装置の電極を囲む、電気外科装置
。 - （４６）特許請求の範囲第４２項において、前記ペンシ
ル状装置が、 前記コード装置に接続されるハンドル、 前記コード装置のガス伝導管路を通して供給されるガス
からガス噴流をつくるノズル装置を備え、また前記ノズ
ル装置によってつくられるガス噴流に前記コード装置の
電気伝導体から電気エネルギを伝送するように動作する
電極装置を備える、ノズル及び電極支持装置、及び 前記ハンドルに接続されて、前記ノズル及び電極支持装
置を前記ペンシル状装置に取外し可能に接続するように
動作するカプラ装置、 を含む、電気外科装置。 - （４７）特許請求の範囲第４６項において、ペンシル状
装置内の所定のガス圧力状態又はガス流通状態の一つに
応答し、また、所定のガス流通状態又はガス圧力状態が
設定できないことを検知するとき、電気外科発生装置か
ら電気エネルギを供給するのを防止するように動作する
装置、も備える電気外科装置。 - （４８）特許請求の範囲第４７項において、前記カプラ
装置には、前記カプラ装置を通るコード装置の各管路を
延ばす導管装置を含み、また、前記ノズル及び電極支持
装置には、前記ノズル及び電極支持装置がペンシル状装
置に正しく接続されるとき、前記コード装置の一つの供
給管路に供給されるガスが前記コード装置の他のセンサ
管路に戻る通路ができ、それによって前記ペンシル状装
置内における所定のガス流通状態又はガス圧力状態を検
出するように動作する装置、 も備える電気外科装置。 - （４９）特許請求の範囲第４８項において、前記コード
装置のセンサ管路に接続されて、前記センサ管路内のガ
ス状態に応答して前記電気外科発生装置を制御する装置
も備える、電気外科装置。 - （５０）ガス噴流中に所定無線周波数範囲の電気エネル
ギを組織に伝達する電気外科装置であって、外科処置中
、外科医によって手動操作されるのに適したペンシル状
装置であって、ガス噴流を生じるノズル装置及びガス噴
流中の電気エネルギを伝達する装置を含む前記のペンシ
ル状装置、所定無線周波数範囲の電気エネルギを発生す
る電気外科発生装置、 ガス噴流を生じるためにガスを供給するガス供給装置、 ペンシル状装置を電気外科発生装置及びガス供給装置に
接続して動作するコード装置であって、前記コード装置
には、それに沿って延びて、電気外科発生装置を電極装
置に接続する電気導体を含み、また、前記コード装置に
は、ガス供給装置からノズル装置まで動作時にガスを導
く、少くとも１個のガス伝導用導管も備える前記のコー
ド装置、ならびに、 ペンシル状装置内のガス圧力に応答し、所定のガス圧力
状態が設定できないときは、電気外科発生装置が電気エ
ネルギを発生するのを防止する装置、 を備えてなる前記の電気外科装置。 - （５１）ガス噴流中の無線周波数範囲の電気エネルギを
組織まで伝達する電気外科装置であって、外科処置中、
外科医によって手動操作されるようになっているペンシ
ル状装置で、ガス噴流を生じるノズル装置及び電気エネ
ルギをガス噴流中に伝達する電極装置を備える前記のペ
ンシル状装置、所定無線周波数範囲の電気エネルギを発
生する電気外科発生装置、及び、 ペンシル状装置を電気外科発生装置とガス供給装置とに
動作上接続するコード装置であって、前記コード装置に
は、それに沿って延びて電気外科発生装置を電極装置に
接続する電気導体を含み、また前記コード装置には、ま
た、ガス供給装置からノズル装置まで動作時にガスを導
く少くとも１個のガス伝導導管を含む前記のコード装置
、を備える前記の電気外科装置において、前記のペンシ
ル状装置が、 コード装置に接続されるハンドルと、 ノズル装置及び電極装置が一体的に接続されるノズル及
び電極支持装置、ならびに、 ハンドルに接続され、またノズル及び電極支持装置をペ
ンシル状装置に取外し可能に接続して動作するカプラ装
置が、電気的には、電極装置をコード装置の電気コネク
タに接続し、さらに、ガス伝導管からノズル装置へのガ
ス通路を与える前記のカプラ装置、 を備える前記の電気外科装置。 - （５２）特許請求の範囲第５１項において、電気導体が
一般に前記コード装置の横方向中心に配置され、また、 電極装置が、ノズル及び電極支持装置をハンドルに接続
して、前記ペンシル状装置の一般に横方向中心に配置さ
れる、 電気外科装置。 - （５３）特許請求の範囲第５１項において、電極装置が
、実質的に露出した前部端末をもつ細長い電極を備え、
また、 ノズル装置内の位置の実際的なガス流通路の中心に延び
、実質的に露出した前部端末を備える電極装置を支持す
る装置、 も備える、電気外科装置。 - （５４）特許請求の範囲第５３項において、電極装置の
後部端末は露出されており、それによって、前記ノズル
及び電極支持装置をハンドル内に接続するとき、カプラ
装置において電極との電気接続を行なう、電気外科装置
。 - （５５）特許請求の範囲第５４項において、前記ノズル
及び電極支持装置には、ノズル装置に接続される煙突状
構造部を画定する装置を含み、また、 前記電極を支持する装置には、電極装置の前部端末と後
部端末との間の位置で電極に取付けたコア部分ならびに
煙突状構造部とコア部分に延びて、電極をノズル及び電
極支持装置内に支持するリブとを備える、 電気外科装置。 - （５６）生物体の血液でおおわれた組織に電気エネルギ
をアークで導いて行う電気外科凝固の方法において、 組織の表面から血液を取除くのに十分な所定の流量で、
一般にイオン化可能なガスの薄片状噴流を組織まで流通
させること、 所定特性の電気エネルギをガスに加えて、アーク及びイ
オン化通路を設定することによって、実質上ガス噴流中
のイオン化通路中だけにアークで電気エネルギを組織ま
で伝達すること、及び、アーク及びガス噴流を組織に加
えることの結果として凝固を実現するため、組織支質に
所定特性の焼痂を生じること、 の各方法を含む前記電気外科凝固の方法であって、前記
焼痂の所定特性が、 組織の表面から支質内に浸透するアークによってつくら
れる孔の細網組織によってつくられる第１層は、組織の
表面からほぼ均一な深さの支質内にひろがり、アークに
よって生じる孔は焼痂の面上、実質的に均一な間隔に分
布しており、また孔は第１層のほぼ均一な深さまで延び
ており、さらに、アークで生じる孔は焼痂の表面で断面
積の寸法がほぼ同程度であること、 第１層の最底境界からさらに組織内に延びるほぼ一様な
深さの第２層は、アーク電流の熱エネルギによる組織の
熱的壊死及び乾燥によってつくられるもので、この第２
層は実質的にアークによって生じる孔はなく、第２層の
最底境界は影響を受けなかった組織と焼痂とを分離する
ものであること、 第１層上には実際上焦げた物質はないこと、組織から焼
痂を分離するには、実質的に支質の破壊を必要とする程
度に下方組織の支質への付着性、ならびにひびわれしな
い弾力性、 であることを特徴とする前記の電気外科凝固の方法。 - （５７）特許請求の範囲第５６項において、ガス噴流の
所定流量を制御することによって、焼痂の形成中、組織
の表面から実質的に流体を取除くことを含む、電気外科
凝固の方法。 - （５８）特許請求の範囲第５６項において、実質的に酸
素の存在しないガスの噴流を流すことによって焦げる物
質の発生を抑止することを含む、電気外科凝固の方法。 - （５９）特許請求の範囲第５６項において、イオン化通
路を消すことなく組織までのアークの伝導を続けるレベ
ルまでにガス噴流の所定最大流量を制限することを含む
、電気外科凝固の方法。 - （６０）特許請求の範囲第５６項において、ガス噴流に
所定特性の電気エネルギを加える場合に、所定の無線周
波数範囲のエネルギをガス噴流に加えるものとし、所定
の無線周波数は、ガス噴流のイオン化通路を通ることに
よってのみ実質的に電気エネルギを伝達する周波数であ
ることの方法も含む、電気外科凝固の方法 - （６１）特許請求の範囲第５６項において、組織に加え
られるガス噴流が一般に薄片状流通状態である、電気外
科凝固の方法。 - （６２）特許請求の範囲第５６項において、アークを導
く各イオン化通路は、アークの発生点から焼痂の面まで
の長さがほぼ等しい、電気外科凝固の方法。 - （６３）特許請求の範囲第５６項において、第２層の最
底境界までの焼痂の深さは、従来技術による通常の電気
外科放電療法によって形成される焼痂の深さより浅くて
、ほぼ同一の止血効果を得ることを特徴とする、電気外
科凝固の方法。 - （６４）特許請求の範囲第５６項において、ガス噴流に
電気エネルギを加える方法に、 所定特性をもつ電気エネルギを電気発生器から発生させ
てガス噴流に加え、前記電気発生器は十分高い内部イン
ピーダンスをもつので、ガス噴流が組織から実費的に離
れているとき、ガス噴流中にイオン化を生じて電気外科
効果を実現する方法を含む、電気外科凝固の方法。 - （６５）特許請求の範囲第５６項において、イオン化通
路の長さを十分長くして、焼痂の形成が見にくくなるこ
とをさけている、電気外科凝固の方法。 - （６６）活性電極を組織に物理的に接触させることなく
、組織を電気外科的に乾燥する方法であって、イオン化
可能なガス噴流を所定の流量で組織に加えること、 アークを生じない拡散電流とイオン化導電通路を設定す
るため、所定特性をもつ電気エネルギをガスに加えるこ
とによって、ガス噴流中のイオン化導電通路内の拡散非
アーク電流として電気エネルギを組織に導くこと、及び
、 ガス噴流中の拡散電流を組織に加える実質な結果として
、組織支質内に所定特性の焼痂を生じて、組織の乾燥と
壊死を実現すること、 を含む前記電気外科的乾燥方法であって、前記焼痂の所
定特性が、 拡散電流の導通によって壊死をうけて熱的に乾燥した単
一の層、 実質的に焼痂の面には焦げ物質が不存在、 組織から焼痂を分離させるためには、支質の実質的破壊
を必要とする程度に下部組織の支質への付着性、および
、 ひびわれを生じない弾力性 を特徴とする、前記の電気外科的乾燥方法。 - （６７）特許請求の範囲第６６項において、熱的に乾燥
された焼痂の深さが実質的に均一である、電気外科的乾
燥方法。 - （６８）特許請求の範囲第６６において、熱的に乾燥さ
れる層が、電気エネルギによって生じる孔のないことを
特徴とする電気外科的乾燥方法。 - （６９）特許請求の範囲第６６項において、電気エネル
ギが所定の無線周波数で伝達されて、ガス噴流のイオン
化導電通路だけを通して実質的に拡散電流を導く、電気
外科的乾燥方法。 - （７０）特許請求の範囲第６６項において、ガス噴流の
所定の流量を制御することによって、焼痂の形成中、組
織の表面から流体を取除く、電気外科的乾燥方法。 - （７１）特許請求の範囲第６６項において、組織に加え
られるガス噴流が実質的薄片状の流動状態にある、電気
外科的乾燥方法。 - （７２）特許請求の範囲第６６項において、イオン化通
路にアークを生じないでイオン化通路内に拡散電流を導
くような所定レベルまで、ガス噴流に加える電気エネル
ギを制限する、電気外科的乾燥方法。 - （７３）特許請求の範囲第６６項において、拡散電流を
導く各イオン化通路が、ほぼ同一の長さである、電気外
科的乾燥方法。 - （７４）特許請求の範囲第６６項において、イオン化通
路を十分長くして、焼痂の形成が見にくくなるのをさけ
ている、電気外科的乾燥方法。 - （７５）特許請求の範囲第６６項において、ガス噴流に
電気エネルギを加える方法に、 所定特性の電気エネルギを電気発生器からガス噴流に供
給すること、また、 前記電気発生器の内部インピーダンスを十分高いものに
して、ガス噴流が組織から実質的に十分離れてあるとき
は、ガス噴流中にイオン化を生じて、電気外科効果を得
ること を含む電気外科的乾燥方法。
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