JPS62223273A - 油炉カ−ボン・ブラツクの生産方法 - Google Patents
油炉カ−ボン・ブラツクの生産方法Info
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- JPS62223273A JPS62223273A JP62007958A JP795887A JPS62223273A JP S62223273 A JPS62223273 A JP S62223273A JP 62007958 A JP62007958 A JP 62007958A JP 795887 A JP795887 A JP 795887A JP S62223273 A JPS62223273 A JP S62223273A
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Classifications
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- C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- C09C—TREATMENT OF INORGANIC MATERIALS, OTHER THAN FIBROUS FILLERS, TO ENHANCE THEIR PIGMENTING OR FILLING PROPERTIES ; PREPARATION OF CARBON BLACK ; PREPARATION OF INORGANIC MATERIALS WHICH ARE NO SINGLE CHEMICAL COMPOUNDS AND WHICH ARE MAINLY USED AS PIGMENTS OR FILLERS
- C09C1/00—Treatment of specific inorganic materials other than fibrous fillers; Preparation of carbon black
- C09C1/44—Carbon
- C09C1/48—Carbon black
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-
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- C01P—INDEXING SCHEME RELATING TO STRUCTURAL AND PHYSICAL ASPECTS OF SOLID INORGANIC COMPOUNDS
- C01P2006/00—Physical properties of inorganic compounds
- C01P2006/19—Oil-absorption capacity, e.g. DBP values
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- C01P2006/60—Optical properties, e.g. expressed in CIELAB-values
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Pigments, Carbon Blacks, Or Wood Stains (AREA)
- Nozzles For Spraying Of Liquid Fuel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、内部に微粒化装置を有するカーボン・ブラッ
ク製造用バーナを使用した油炉法によるカーボン・ブラ
ツ枦イ産方法に係る。
ク製造用バーナを使用した油炉法によるカーボン・ブラ
ツ枦イ産方法に係る。
カーボン・ブラックは各種の方法によって生産されるが
、それらのもつとも普通のものは、ランプブラック法、
チャンネル法、ガス炉法、油炉法、サーマル法、及びア
セチレン・ブラック法である。
、それらのもつとも普通のものは、ランプブラック法、
チャンネル法、ガス炉法、油炉法、サーマル法、及びア
セチレン・ブラック法である。
これら普通の方法のうち最も経演的且つ最も広く実用さ
れている油炉法においては、炭化水素燃料が酸化剤例え
ば空気と一緒に通常は耐火裏張りされている密閉室内に
おいて燃やされ、そして生じる燃焼ガス中に供給原料油
が射出される。カーボン・ブラックの製造には油炉リア
クタ内に供給原料油、酸化剤及び燃焼ガスを混合導入す
るために、ぎわめで多種のシステムを採用しており、最
終生成物において望ましい組合せの特性を得るためさま
ざまの形状寸法のりアクタが開発されてきた。
れている油炉法においては、炭化水素燃料が酸化剤例え
ば空気と一緒に通常は耐火裏張りされている密閉室内に
おいて燃やされ、そして生じる燃焼ガス中に供給原料油
が射出される。カーボン・ブラックの製造には油炉リア
クタ内に供給原料油、酸化剤及び燃焼ガスを混合導入す
るために、ぎわめで多種のシステムを採用しており、最
終生成物において望ましい組合せの特性を得るためさま
ざまの形状寸法のりアクタが開発されてきた。
油炉法において１要なことは、導入されるすべての供給
原料油がカーボン・ブラックになる以前に急速に気化さ
れるようにきわめて小さい細滴に゛微粒化″されること
である。気化される前に液体として反応に供される油は
、すべて、生成されるカーボン・ブラック中に望ましく
ないグリッド即ち粗粒を形成する傾向がある。微粒化は
、一般に、供給原料油を加圧された流体、例えば空気の
流れと混合することにより、または高圧下の油を微粒化
ノズルを通じて射出することにより達成される。細滴の
寸法、濃度またはスプレ一様式のごとき特徴は油の気化
効率に影響を及ぼし、それによってさらに生成物のカー
ボン・ブラックが影響される。
原料油がカーボン・ブラックになる以前に急速に気化さ
れるようにきわめて小さい細滴に゛微粒化″されること
である。気化される前に液体として反応に供される油は
、すべて、生成されるカーボン・ブラック中に望ましく
ないグリッド即ち粗粒を形成する傾向がある。微粒化は
、一般に、供給原料油を加圧された流体、例えば空気の
流れと混合することにより、または高圧下の油を微粒化
ノズルを通じて射出することにより達成される。細滴の
寸法、濃度またはスプレ一様式のごとき特徴は油の気化
効率に影響を及ぼし、それによってさらに生成物のカー
ボン・ブラックが影響される。
本発明は、油炉法によるカーボン・ブラックの生産方法
であって、問題であるカーボン・ブラックの製品の粗粒
の含量を減少するのに役立つ方法が提供される。
であって、問題であるカーボン・ブラックの製品の粗粒
の含量を減少するのに役立つ方法が提供される。
カーボン・ブラック製造用バーナにおいてその構造にさ
まざまの修正を施すことの効果を明確に類別する総合的
理論は存在しない。特に、そのようなバーナ構造の修正
がそれによって生成されるカーボン・ブラックの特性に
影響する態様に関しては、一致した見解が無い。しかし
、本発明に依って、得られるカーボン・ブラックの生産
方法は、供給原料油が燃焼ガスの流れのなかに射出され
るに先立って微粒化されて、油炉法で生成されるカーボ
ン・ブラックの粗粒を減じるのに特に有利であることが
証明された。
まざまの修正を施すことの効果を明確に類別する総合的
理論は存在しない。特に、そのようなバーナ構造の修正
がそれによって生成されるカーボン・ブラックの特性に
影響する態様に関しては、一致した見解が無い。しかし
、本発明に依って、得られるカーボン・ブラックの生産
方法は、供給原料油が燃焼ガスの流れのなかに射出され
るに先立って微粒化されて、油炉法で生成されるカーボ
ン・ブラックの粗粒を減じるのに特に有利であることが
証明された。
本発明は、オリフィスを通じて燃焼ガスの炎のなかに排
出される供給原料油の微粒化された流れを生じざ往る内
部微粒化装置を有するバーナによって達成される。オリ
フィス出口の周囲には、油スプレーが反応室内に注入さ
れるとき油スプレーを混入される高温の燃焼ガスのＮ幕
を形成するため、酸化剤である空気と反応する燃料ガス
を射出する複数個の口によって包囲される。有効に気化
される供給原料油の有効に微粒化されたスプレーを提供
し、モして粗粒の含量の少いカーボン・ブラックを生産
するため、反応室に開口する［オリフィスと連絡する微
粒化流体通路の端に直隣するバーナにおいて供給原料油
を半径方向に微粒化流体通路内に射出するように少なく
とも１個の放出口が設けられている。そのような構成を
用いることによって、供給原料油は、導管を通って流れ
る微粒化流体の流れのなかに半径方向に放出されること
によって微粒化され、それによって、前記供給原料油は
分散されて細滴化してオリフィスを通じて微細なスプレ
ーとしてリアクタ内に排出され、原料油は気化されてカ
ーボン・ブラックを生成する。好ましくは供給原料油を
微粒化流体通路内に半径方向に放出するため、複数個の
供給原料油の放出口が設けられる。
出される供給原料油の微粒化された流れを生じざ往る内
部微粒化装置を有するバーナによって達成される。オリ
フィス出口の周囲には、油スプレーが反応室内に注入さ
れるとき油スプレーを混入される高温の燃焼ガスのＮ幕
を形成するため、酸化剤である空気と反応する燃料ガス
を射出する複数個の口によって包囲される。有効に気化
される供給原料油の有効に微粒化されたスプレーを提供
し、モして粗粒の含量の少いカーボン・ブラックを生産
するため、反応室に開口する［オリフィスと連絡する微
粒化流体通路の端に直隣するバーナにおいて供給原料油
を半径方向に微粒化流体通路内に射出するように少なく
とも１個の放出口が設けられている。そのような構成を
用いることによって、供給原料油は、導管を通って流れ
る微粒化流体の流れのなかに半径方向に放出されること
によって微粒化され、それによって、前記供給原料油は
分散されて細滴化してオリフィスを通じて微細なスプレ
ーとしてリアクタ内に排出され、原料油は気化されてカ
ーボン・ブラックを生成する。好ましくは供給原料油を
微粒化流体通路内に半径方向に放出するため、複数個の
供給原料油の放出口が設けられる。
以下、本発明は添付図面を参照することによって−そう
明らかに理解されるであろう。本発明に使用される、カ
ーボン・ブラック製造用バーナ１０は、一般的に３本の
同心の主導管であってそれぞれ互いの内部に配置された
もの、即ち、外筒１２、油管１４及び微粒化流体導管１
６を以て構成される。油管１４の内面と外面と微粒化流
体導管１６は、環状通路１８と２０を画成するようなす
きまを買いて外筒１２内に設けられている。これら３木
の同心の導管先端はバーナ排出先端部材２２に共に係合
している。外筒１２と油管１４の端部は前記排出先端部
材２２のねじ付き端部にはめ込まれるための雌ねじが切
られている。排出先端部材２２にはそれを貫いて複数の
通路２４が形成され、該通路は環状通路１８と連絡して
通路２４と同数の排出口２６に通じている。排出口２６
はバーナの軸線に対して垂直な同一平面と先端部材２２
の先端部の表面との交点に位置し、排出先端部材２２の
外周縁においてたがいに等しい間隔で円周方向に離され
ている。排出先端部材２２の中心には外出通路２８が設
けられ、該通路２８は流体通路１７と連絡しかつオリフ
ィス３０に通じている。微粒化流体導管１６の壁には複
数の油放出通路３２を有し、これら通路は環状通路２０
と連絡し、かつ、流体通路１７が外出通路２８と連絡す
るその端に一番近いところで開口している。放出通路３
２は微粒化流体導管１６の周縁に添う共通平面において
互いに等間隔に離されている。
明らかに理解されるであろう。本発明に使用される、カ
ーボン・ブラック製造用バーナ１０は、一般的に３本の
同心の主導管であってそれぞれ互いの内部に配置された
もの、即ち、外筒１２、油管１４及び微粒化流体導管１
６を以て構成される。油管１４の内面と外面と微粒化流
体導管１６は、環状通路１８と２０を画成するようなす
きまを買いて外筒１２内に設けられている。これら３木
の同心の導管先端はバーナ排出先端部材２２に共に係合
している。外筒１２と油管１４の端部は前記排出先端部
材２２のねじ付き端部にはめ込まれるための雌ねじが切
られている。排出先端部材２２にはそれを貫いて複数の
通路２４が形成され、該通路は環状通路１８と連絡して
通路２４と同数の排出口２６に通じている。排出口２６
はバーナの軸線に対して垂直な同一平面と先端部材２２
の先端部の表面との交点に位置し、排出先端部材２２の
外周縁においてたがいに等しい間隔で円周方向に離され
ている。排出先端部材２２の中心には外出通路２８が設
けられ、該通路２８は流体通路１７と連絡しかつオリフ
ィス３０に通じている。微粒化流体導管１６の壁には複
数の油放出通路３２を有し、これら通路は環状通路２０
と連絡し、かつ、流体通路１７が外出通路２８と連絡す
るその端に一番近いところで開口している。放出通路３
２は微粒化流体導管１６の周縁に添う共通平面において
互いに等間隔に離されている。
バーナ１０の運転操作を説明する。矢印（Ｇ）によって
示される燃料ガスは、バーナ組立体の遠端（図示されて
いない）に在る口において導入されるとともに、環状空
間１８、即ち油管１４の外壁と外筒１２の内壁によって
画成される空間、を流れ通る。バーナ１０の排出先端部
材２２即ちノズルの端において、燃料ガスは複数の通路
２４に進入し、そして排出先端部材２２の前端に互いに
円周方向に離間された複数の排出口２６を通って炉（図
示されていない）内に送給される。
示される燃料ガスは、バーナ組立体の遠端（図示されて
いない）に在る口において導入されるとともに、環状空
間１８、即ち油管１４の外壁と外筒１２の内壁によって
画成される空間、を流れ通る。バーナ１０の排出先端部
材２２即ちノズルの端において、燃料ガスは複数の通路
２４に進入し、そして排出先端部材２２の前端に互いに
円周方向に離間された複数の排出口２６を通って炉（図
示されていない）内に送給される。
矢印（０）によって示される供給原料油は、バーナ組立
体の遠端（図示されていない）に在る口を通じてバーナ
１０内に導入され、そして微粒化流体導管１６の外壁と
油管１４の内壁とによって画成される空間即ち環状通路
２０を流れ通る。バーナ１０の排出先端部材２２即ちノ
ズルの端において、供給原料油（０）は、微粒化流体導
管１６の周縁に添って互いに等間隔に離間された油放出
通路３２に進入する。これら通路３２は供給原料油を半
径方向に流体通路１７内に注入するように配置されてい
る。
体の遠端（図示されていない）に在る口を通じてバーナ
１０内に導入され、そして微粒化流体導管１６の外壁と
油管１４の内壁とによって画成される空間即ち環状通路
２０を流れ通る。バーナ１０の排出先端部材２２即ちノ
ズルの端において、供給原料油（０）は、微粒化流体導
管１６の周縁に添って互いに等間隔に離間された油放出
通路３２に進入する。これら通路３２は供給原料油を半
径方向に流体通路１７内に注入するように配置されてい
る。
矢印（Ａ）を以て示される微粒化流体、例えば加圧され
た空気、がバーナ１ｏの遠端（図示されていない）に在
る口を通じてバーナ１０内へ導入され、バーナ１ｏの排
出端部材２２における外出通路２８と連絡する流体通路
１７を流れ通る。微粒化流体は微粒化流体導管１６を流
れ通るとき、それは油放出通路３２を通じて流体通路内
に注入される供給原料油を微粒化する。油の小滴は微粒
化流体と簡単に混合するとともに通路２８を通じてオリ
フィス３０へ吹き飛ばされる。微粒化油の流はスプレー
としてオリフィス３ｏを通って炉（図示されていない）
内へ送入される。供給原料油は燃料ガスの火炎に混合さ
れるとともに、在来の既知の技術に従って反応し、そし
てその結果として、カーボン・ブラックを形成する。
た空気、がバーナ１ｏの遠端（図示されていない）に在
る口を通じてバーナ１０内へ導入され、バーナ１ｏの排
出端部材２２における外出通路２８と連絡する流体通路
１７を流れ通る。微粒化流体は微粒化流体導管１６を流
れ通るとき、それは油放出通路３２を通じて流体通路内
に注入される供給原料油を微粒化する。油の小滴は微粒
化流体と簡単に混合するとともに通路２８を通じてオリ
フィス３０へ吹き飛ばされる。微粒化油の流はスプレー
としてオリフィス３ｏを通って炉（図示されていない）
内へ送入される。供給原料油は燃料ガスの火炎に混合さ
れるとともに、在来の既知の技術に従って反応し、そし
てその結果として、カーボン・ブラックを形成する。
添付図面は、本発明の方法に使用されるバーナの一推奨
実施例であって外出通路２８がオリフィス３０へ向かっ
て末広になって排出端で外へ開口する形式のものが図示
されている。６個の油放出通路３２が、排出通路２８の
直前の位置において微粒化流体導管１６の流体通路１７
の周囲に互いに等間隔に離されて配列されたものとして
示されている。排出オリフィス３０の手前の漸開部分は
必ずしも必要でない：微粒化流体導管１６は排出オリフ
ィス３ｏに直接に通じ得、または直線的部分、漸縮部分
及び漸開部分の組合せが使用され得る。
実施例であって外出通路２８がオリフィス３０へ向かっ
て末広になって排出端で外へ開口する形式のものが図示
されている。６個の油放出通路３２が、排出通路２８の
直前の位置において微粒化流体導管１６の流体通路１７
の周囲に互いに等間隔に離されて配列されたものとして
示されている。排出オリフィス３０の手前の漸開部分は
必ずしも必要でない：微粒化流体導管１６は排出オリフ
ィス３ｏに直接に通じ得、または直線的部分、漸縮部分
及び漸開部分の組合せが使用され得る。
図面に示されるごとき推奨実施例は、供給原料油は微粒
化流体導管１６の周縁にｌ〔がいに等間隔に離された複
数の放出口から微粒化流体中に半径方向内方へ射出され
るように構成されているが、供給原料油の半径方向の導
入は代替的構成によっても達成され得る。供給原料油の
放出通路は微粒化流体導管１６の周縁に互いに等間隔に
離されて配列されることを必ずしも必要とせず、また、
それらはオリフィスから等間隔に位置されることも必要
でない。かつまた、微粒化流体中への油の半径方向射出
は、微粒化流体導管１６の中心から半径方向外方へ為さ
れることも可能である。半径方向外方への射出は、供給
原料油導管を微粒化流体導管内に同心に配置することに
よって容易に達成され得る。油放出通路は、油導管を取
り巻く環状の微粒化流体通路内へ供給原料油を半径方向
に射出するように油導管の周縁に貫設され得る。
化流体導管１６の周縁にｌ〔がいに等間隔に離された複
数の放出口から微粒化流体中に半径方向内方へ射出され
るように構成されているが、供給原料油の半径方向の導
入は代替的構成によっても達成され得る。供給原料油の
放出通路は微粒化流体導管１６の周縁に互いに等間隔に
離されて配列されることを必ずしも必要とせず、また、
それらはオリフィスから等間隔に位置されることも必要
でない。かつまた、微粒化流体中への油の半径方向射出
は、微粒化流体導管１６の中心から半径方向外方へ為さ
れることも可能である。半径方向外方への射出は、供給
原料油導管を微粒化流体導管内に同心に配置することに
よって容易に達成され得る。油放出通路は、油導管を取
り巻く環状の微粒化流体通路内へ供給原料油を半径方向
に射出するように油導管の周縁に貫設され得る。
次の検査手順は、本発明によって生産されるカーボン・
ブラックのペレットの分析的並びに物理的諸特性の評価
に使用される。
ブラックのペレットの分析的並びに物理的諸特性の評価
に使用される。
沃素吸着数
カーボン・ブラックの沃素吸着数は、ＡＳＴＭテスト法
Ｄ−１５１０−７０に基いて決定される。
Ｄ−１５１０−７０に基いて決定される。
スペクトロニック２０
この方法は、スペクトル光度計によって行われるカーボ
ン・ブラックによるトルエン変色度の決定手順である。
ン・ブラックによるトルエン変色度の決定手順である。
透過百分率がＡＳＴＭテスト法Ｄ−１６１８に基いて決
定される。
定される。
フタル酸ジブチル（ＤＢＰ）吸収数
カ−ボン・ブラックのＤＢＰ吸収数は、ＡＳＴＭテスト
法Ｄ−２４１４−７６に基いて決定される。
法Ｄ−２４１４−７６に基いて決定される。
色濃度
カーボン・ブラック試料の色濃度は、ＡＳＴＭテスト法
Ｄ３２６５−７６ａに基いて工業基準黒色に対して相対
的に決定される。
Ｄ３２６５−７６ａに基いて工業基準黒色に対して相対
的に決定される。
粗粒含量
試料中の粗粒含量は、テストされるカーボン・ブラック
の水分散系を作り、それを所望の標準金網を通過させる
ことによって決定される。報告される４５ミクロン粗粒
は、ＡＳＴＭテスト法Ｄ−１５１４−６０に従って３２
５メツシユ金網を用いる水ふるい残粒によって決定され
る。
の水分散系を作り、それを所望の標準金網を通過させる
ことによって決定される。報告される４５ミクロン粗粒
は、ＡＳＴＭテスト法Ｄ−１５１４−６０に従って３２
５メツシユ金網を用いる水ふるい残粒によって決定され
る。
送配の諸表は本発明の方法により運転されるバーナの典
型的運転条件を列記したものである。説明される実例運
転において、本発明の方法に使用されるバーナは、一般
的に円筒形の耐火裏張りされたリアクタを有する好適な
反応装置と組合わされて使用される。バーナはその先端
部材を約０．９１ｍ（３フイート）の内径を有する反応
室内に微粒化された供給原料のスプレーを導入するよう
に据付けられて前記リアクタの一端部に軸方向に位置さ
れる。バーナの先端部材は、前記反応室の直径まで漸開
する軸方向に位置される、直径約３８．１Ｃｍ（１５イ
ンチ）、長さ約１１．４１：ＩＩ（４，５インチ）の入
口通路内に配置される。燃焼空気は前記入口通路内の前
記バーナによって形成される環状通路を通じて反応室内
に導入される。
型的運転条件を列記したものである。説明される実例運
転において、本発明の方法に使用されるバーナは、一般
的に円筒形の耐火裏張りされたリアクタを有する好適な
反応装置と組合わされて使用される。バーナはその先端
部材を約０．９１ｍ（３フイート）の内径を有する反応
室内に微粒化された供給原料のスプレーを導入するよう
に据付けられて前記リアクタの一端部に軸方向に位置さ
れる。バーナの先端部材は、前記反応室の直径まで漸開
する軸方向に位置される、直径約３８．１Ｃｍ（１５イ
ンチ）、長さ約１１．４１：ＩＩ（４，５インチ）の入
口通路内に配置される。燃焼空気は前記入口通路内の前
記バーナによって形成される環状通路を通じて反応室内
に導入される。
下流的２．６７ｍ（８フイ一ト９インチ）の点において
、前記反応室は、約０．６８ｍ（２フイ一ト３インチ）
の直径まで漸開しており、水急冷スプレー・ノズルが、
反応を終わらせるため、供給原料油が反応室に入る点か
ら約７．６２７ＦＬ（２５フイート）下流においてリア
クタ通路内に配置されている。形成されたカーボン・ブ
ラックは冷却されそして好適な収集装置内に送られる。
、前記反応室は、約０．６８ｍ（２フイ一ト３インチ）
の直径まで漸開しており、水急冷スプレー・ノズルが、
反応を終わらせるため、供給原料油が反応室に入る点か
ら約７．６２７ＦＬ（２５フイート）下流においてリア
クタ通路内に配置されている。形成されたカーボン・ブ
ラックは冷却されそして好適な収集装置内に送られる。
ふんわりした微粒状カーボン・ブラックはしばしばベレ
ット形成装置内でさらに処理され、そこで自由に流れる
ベレットが形成される。
ット形成装置内でさらに処理され、そこで自由に流れる
ベレットが形成される。
条件は、所望される特別の等級のカーボン・ブラックを
生産するように生成物を加減するために、カーボン・ブ
ラック製造技術に精通している当業者によって変更され
得る。また、バーナ及びまたは、リアクタの特殊の設計
及び寸法も、使用される運転条件の修正を必要ならしめ
る。
生産するように生成物を加減するために、カーボン・ブ
ラック製造技術に精通している当業者によって変更され
得る。また、バーナ及びまたは、リアクタの特殊の設計
及び寸法も、使用される運転条件の修正を必要ならしめ
る。
下記テーブル（Ｂ）に列記された諸条件を使用して別の
一連の運転が為された。本発明の方法の使用を通じて生
産されたペレット状のカーボン・ブラックの分析特性を
評価するのに使用されたテスト手順は、前記したものと
同じであった。分析特性は下記の表Ｃに列記されている
。
一連の運転が為された。本発明の方法の使用を通じて生
産されたペレット状のカーボン・ブラックの分析特性を
評価するのに使用されたテスト手順は、前記したものと
同じであった。分析特性は下記の表Ｃに列記されている
。
去−一旦
運転
バーナ
２油放出口（個数×直径）
６Ｘ３＃ｌＩｌ＋微粒化空気通路（直径）
１２．５履燃斜ガス排出口
６Ｘ３１ＲＩＩＩ：４５゜急冷位置
（バーナ先端部材から） ７．６ｍ（
２５ｆｔ）温度、’Ｃ（”Ｆ）
３２４ （６１５）圧力、ＨＰａ（ｐｓｉｑ
） ０．４９６ （
７２）圧力、Ｍ Ｐａ（１）ＳｉＯ）
１ 、０３４ ＜１５０）圧力、Ｈ
Ｐａ（ｐｓｉｑ） ０
．６９０ （１００）急冷温度、℃（下）
７７１ （１４２０）６Ｘ３＃ｌ
ｌｌ ６Ｘ３＋＋ａ１２、５
６ＩＩ１１ １２．５１１１１１１
６×３履＝４５° ６Ｘ３１＋ｌｌ１Ｉ
：４５゜７、６ｍ （２５ｆｔ） ７．
６ＴｒＬ（２５ｆｔ）０．９３４（１１８８００）
０．９３４（１１８８００）０．０３３ （４１４
０） ０．０２９（３６８０）０．５１７
（７５） ０．４４８ （６５）０．０
９１（１１６３０） ０．０９６（１２２１０
）０．９６５ （１４０） １．０３４
（１５０）０．００３ （２７７） ０．
００３ （２８６）０．７２４ （１０５）
０．７２４ （１０５）１１３．６ （４３）
１９８．２ （７５）（ＯＣＯ Ｏ■ αつ へ Ｎ ば） 上記データはＳＲＦ等級のカーボン・ブラック生産を説
明するため行われた一連の運転を表示−るものである。
２油放出口（個数×直径）
６Ｘ３＃ｌＩｌ＋微粒化空気通路（直径）
１２．５履燃斜ガス排出口
６Ｘ３１ＲＩＩＩ：４５゜急冷位置
（バーナ先端部材から） ７．６ｍ（
２５ｆｔ）温度、’Ｃ（”Ｆ）
３２４ （６１５）圧力、ＨＰａ（ｐｓｉｑ
） ０．４９６ （
７２）圧力、Ｍ Ｐａ（１）ＳｉＯ）
１ 、０３４ ＜１５０）圧力、Ｈ
Ｐａ（ｐｓｉｑ） ０
．６９０ （１００）急冷温度、℃（下）
７７１ （１４２０）６Ｘ３＃ｌ
ｌｌ ６Ｘ３＋＋ａ１２、５
６ＩＩ１１ １２．５１１１１１１
６×３履＝４５° ６Ｘ３１＋ｌｌ１Ｉ
：４５゜７、６ｍ （２５ｆｔ） ７．
６ＴｒＬ（２５ｆｔ）０．９３４（１１８８００）
０．９３４（１１８８００）０．０３３ （４１４
０） ０．０２９（３６８０）０．５１７
（７５） ０．４４８ （６５）０．０
９１（１１６３０） ０．０９６（１２２１０
）０．９６５ （１４０） １．０３４
（１５０）０．００３ （２７７） ０．
００３ （２８６）０．７２４ （１０５）
０．７２４ （１０５）１１３．６ （４３）
１９８．２ （７５）（ＯＣＯ Ｏ■ αつ へ Ｎ ば） 上記データはＳＲＦ等級のカーボン・ブラック生産を説
明するため行われた一連の運転を表示−るものである。
ＳＲＥカーボン・ブラックの規格を満たすことに加えて
、有利な低粗粒レベルも’ｆｉ嘱された。
、有利な低粗粒レベルも’ｆｉ嘱された。
１転１〜４に用いられた供給原料油は、下記の二組成並
びに特性が列記されている３種の異な１給原料の混合物
であった。運転１は、９５％共給原料■と５％の供給原
料■とを混合したもｍｍいた；運転２は７５％の供給原
料工と２５１供給原料■とを混合したものを用いた；運
転二５０％の供給原料■と５０％の供給原料とを−した
ものを使用した；運転４は１００％の供料■を用いた。
びに特性が列記されている３種の異な１給原料の混合物
であった。運転１は、９５％共給原料■と５％の供給原
料■とを混合したもｍｍいた；運転２は７５％の供給原
料工と２５１供給原料■とを混合したものを用いた；運
転二５０％の供給原料■と５０％の供給原料とを−した
ものを使用した；運転４は１００％の供料■を用いた。
仮ＩＬ！Ｉｔユ
水素（％）８．５
炭素（％） ９１．５水素／
ｌＡ素原子比 １．１１硫黄（％
）００４ アスファルテン（％） ６ＡＰ［度：１
５．６℃（６０下＞ ＋１．５比重：１５．６℃（
６０下） １ 、０５２セイボルト国際粘度 ５４．４℃（１３０下）２５０ ９８．９℃（２１０下）６２ 沈殿物（％） ０．０６灰（
％） ０．００２ナトリウム（＋
）Ｉ）Ｉｔ） ２カリウム（１）ｌ
）ｌ ） ０．２１、Ｂ、Ｐ、、
”Ｃ２０４ ５０％Ｂ、Ｐ、、’Ｃ、３７０ ８ＭＣＩ（粘度／重力）１１７ ８ＭＣＩ（５０％Ｂ、Ｐ、／重力）１３４芳香物（％）
９０ 飽和物（％） １０芳香リング
分配（芳香物の％） １−リング（％）２５ ２−リング（％）５０ ３−リング（％）１２ ４−リング（％） ８５−リング以
上（％）′５ 残留炭素、ＴＧＡ （％）２．９ 供給原料■ 水素（％）７．６ 炭素（％）９２３ 水素／炭素原子比 ０．９８硫黄（
％）００６ アスフアルテン（％） ３ＡＰ１度：１
５．６℃（６０下）＋６ 比重：１５．６℃（６０下）１．０２９セイボルト国際
粘度 ５４．４℃（１３０下）４０ ９８．９℃（２１０下）３２ 沈殿物（％） ０．０２灰（
％） ０．００２ナトリウム（１
）Ｉ）ｍ） ２カリウム（＋）ＩＩ
Ｉｌｌ ＞ ０．１１、Ｂ、Ｐ、
、”０ ２０４５０％Ｂ、Ｐ、、’ＣＨ
Ａ ＢＭＣＩ（粘度／重力）１１５ ８ＭＣＩ （５０％Ｂ、Ｐ、／ ｗカ） ＨＡ芳
香物（％）９９ 飽和物（％） １芳香リング分
配（芳香物の％） １−リング（％）１２ ２−リング（％）５５ ３−リング（％）１４ ４−リング（％）１５ ５−リング以上（％） ４残留炭素、Ｔ
ＧＡ （％）−一 供給原料■ 水素（％）７．３ 炭素（％） ９２．４水索／
炭素原子比 ０．９４硫黄（％）０．
２ アスファルテン（％）１４ ＡＰ１度：１５．６℃（６０下） ＋Ｏ，ａ比重：
１５．６℃（６０下） １．０７０セイボル
１〜国際粘度 ５４．４℃（１３０下）１１０ ９８．９℃（２１０下）４４ 沈殿物（％） ０．００８灰
（％） ０．００２ナトリウム（
＋）Ｉ）Ｉｎ） ２カリウム（ＤＤ
ＩＩＩ ） ０．２１、Ｂ、Ｐ、
、”Ｃ２１０ ５０％Ｂ、Ｐ、、’０ ２８０ＢＭＣＩ（
粘度／重力）１２３ ８ＭＣＩ（５０％Ｂ、 Ｐ、 ／重力）１１６芳香物（
％）９９ 飽和物（％） １芳香リング分
配（芳香物の％） １−リング（％）１２ ２−リング（％）５６ ３−リング（％）１２ ４−リング（％）１５ ５−リング以上（％） ５残留炭素、ラ
ムスポラトム（％）１２ に９／ｍ３（ｌｂｓ、ｃ／米Ｏａ ｌ ）
９８６．０ （８，２３）使用された燃料ガスはすべて
の運転例において下記組成と発熱ｍとを有する天然ガス
であった。
ｌＡ素原子比 １．１１硫黄（％
）００４ アスファルテン（％） ６ＡＰ［度：１
５．６℃（６０下＞ ＋１．５比重：１５．６℃（
６０下） １ 、０５２セイボルト国際粘度 ５４．４℃（１３０下）２５０ ９８．９℃（２１０下）６２ 沈殿物（％） ０．０６灰（
％） ０．００２ナトリウム（＋
）Ｉ）Ｉｔ） ２カリウム（１）ｌ
）ｌ ） ０．２１、Ｂ、Ｐ、、
”Ｃ２０４ ５０％Ｂ、Ｐ、、’Ｃ、３７０ ８ＭＣＩ（粘度／重力）１１７ ８ＭＣＩ（５０％Ｂ、Ｐ、／重力）１３４芳香物（％）
９０ 飽和物（％） １０芳香リング
分配（芳香物の％） １−リング（％）２５ ２−リング（％）５０ ３−リング（％）１２ ４−リング（％） ８５−リング以
上（％）′５ 残留炭素、ＴＧＡ （％）２．９ 供給原料■ 水素（％）７．６ 炭素（％）９２３ 水素／炭素原子比 ０．９８硫黄（
％）００６ アスフアルテン（％） ３ＡＰ１度：１
５．６℃（６０下）＋６ 比重：１５．６℃（６０下）１．０２９セイボルト国際
粘度 ５４．４℃（１３０下）４０ ９８．９℃（２１０下）３２ 沈殿物（％） ０．０２灰（
％） ０．００２ナトリウム（１
）Ｉ）ｍ） ２カリウム（＋）ＩＩ
Ｉｌｌ ＞ ０．１１、Ｂ、Ｐ、
、”０ ２０４５０％Ｂ、Ｐ、、’ＣＨ
Ａ ＢＭＣＩ（粘度／重力）１１５ ８ＭＣＩ （５０％Ｂ、Ｐ、／ ｗカ） ＨＡ芳
香物（％）９９ 飽和物（％） １芳香リング分
配（芳香物の％） １−リング（％）１２ ２−リング（％）５５ ３−リング（％）１４ ４−リング（％）１５ ５−リング以上（％） ４残留炭素、Ｔ
ＧＡ （％）−一 供給原料■ 水素（％）７．３ 炭素（％） ９２．４水索／
炭素原子比 ０．９４硫黄（％）０．
２ アスファルテン（％）１４ ＡＰ１度：１５．６℃（６０下） ＋Ｏ，ａ比重：
１５．６℃（６０下） １．０７０セイボル
１〜国際粘度 ５４．４℃（１３０下）１１０ ９８．９℃（２１０下）４４ 沈殿物（％） ０．００８灰
（％） ０．００２ナトリウム（
＋）Ｉ）Ｉｎ） ２カリウム（ＤＤ
ＩＩＩ ） ０．２１、Ｂ、Ｐ、
、”Ｃ２１０ ５０％Ｂ、Ｐ、、’０ ２８０ＢＭＣＩ（
粘度／重力）１２３ ８ＭＣＩ（５０％Ｂ、 Ｐ、 ／重力）１１６芳香物（
％）９９ 飽和物（％） １芳香リング分
配（芳香物の％） １−リング（％）１２ ２−リング（％）５６ ３−リング（％）１２ ４−リング（％）１５ ５−リング以上（％） ５残留炭素、ラ
ムスポラトム（％）１２ に９／ｍ３（ｌｂｓ、ｃ／米Ｏａ ｌ ）
９８６．０ （８，２３）使用された燃料ガスはすべて
の運転例において下記組成と発熱ｍとを有する天然ガス
であった。
メタン ９２．３％
エタン ３．６％
プロパン ０．９％
ブタン ０．２％
窒 素 ２．８％二酸化炭素
０．２％ １発熱量・３１６４８Ｊ／ｍ （１０６０ＢＴＵ／Ｓ
、ｆｔ ２）真発熱ｆｆｉ・２８５７３Ｊ／ｎ＋ （
９５７ＢＴＵ／ｓ、ｆｔ ２）本発明の方法に使用され
るバーナは低粗粒、反強化ファーネス・ブラック（ＳＲ
Ｆ）の生産において特に有利であることを証明した。し
かし反応物の流量、リアクタの条件などの修正すること
によって、さまざまの組成のカーボン・ブラックが生産
され得る。また、特許請求の範囲に記載された本発明の
精神並びに範囲から逸脱することなしに、本発明の前記
説明の細部においても若干の修正が為され得る。従って
、前記説明に含まれた全ての事項または添付図面並びに
実施例に示された全ての事項は木質的に単に説明のため
のものであり、制限的では４【いものとして解釈さるべ
きことが意図される。
０．２％ １発熱量・３１６４８Ｊ／ｍ （１０６０ＢＴＵ／Ｓ
、ｆｔ ２）真発熱ｆｆｉ・２８５７３Ｊ／ｎ＋ （
９５７ＢＴＵ／ｓ、ｆｔ ２）本発明の方法に使用され
るバーナは低粗粒、反強化ファーネス・ブラック（ＳＲ
Ｆ）の生産において特に有利であることを証明した。し
かし反応物の流量、リアクタの条件などの修正すること
によって、さまざまの組成のカーボン・ブラックが生産
され得る。また、特許請求の範囲に記載された本発明の
精神並びに範囲から逸脱することなしに、本発明の前記
説明の細部においても若干の修正が為され得る。従って
、前記説明に含まれた全ての事項または添付図面並びに
実施例に示された全ての事項は木質的に単に説明のため
のものであり、制限的では４【いものとして解釈さるべ
きことが意図される。
図面は本発明のバーナの一推奨実施例の排出端の縦断面
図である。 図面上、１０は「バーナ」：１２は「外筒に１４は「油
管」；１６は「微粒化流体導管に１８はｒ環状通路」；
２０は「環状通路」＝２２はｒバーナ先端部材１；２４
はｒ環状通路ｊ；２６は「排出口Ｊ：３０は「オリフィ
スｊ；３２は「油放出通路ｊ ： （Ｇ）は「燃料ガス
Ｊ ； （０）は「供給原料油Ｊ ： （Ａ）は「微粒
化流体１を示す。
図である。 図面上、１０は「バーナ」：１２は「外筒に１４は「油
管」；１６は「微粒化流体導管に１８はｒ環状通路」；
２０は「環状通路」＝２２はｒバーナ先端部材１；２４
はｒ環状通路ｊ；２６は「排出口Ｊ：３０は「オリフィ
スｊ；３２は「油放出通路ｊ ： （Ｇ）は「燃料ガス
Ｊ ； （０）は「供給原料油Ｊ ： （Ａ）は「微粒
化流体１を示す。
Claims (4)
- （１）減じられた粗粒含量を有するカーボン・ブラック
を生産するための油炉法において：カーボン・ブラック
製造用バーナ内の導管の、微粒化流体導管の排出端のす
ぐ近くの位置において前記導管を通つて流れる微粒化流
体の流れのなかに半径方向に供給原料油を放出し、それ
によつて前記供給原料油が前記微粒化流体によつて細滴
に微粒化される段階と、カーボン・ブラックを形成させ
る反応室内に前記微粒化された油の細滴をスプレーする
段階とを含む油炉カーボン・ブラックの生産方法。 - （２）特許請求の範囲第１項記載の生産方法において：
微粒化流体の流れのなかに半径方向内方へ供給原料油を
放出する段階を含む油炉カーボン・ブラックの生産方法
。 - （３）特許請求の範囲第１項記載の生産方法において：
微粒化流体の流れのなかに半径方向外方へ供給原料油を
放出する段階を含む油炉カーボン・ブラックの生産方法
。 - （４）特許請求の範囲第２項記載の生産方法において：
微粒化流体導管の周縁に沿つた複数個の点において微粒
化流体の流れのなかに供給原料油を放出する段階を含む
、油炉カーボン・ブラックの生産方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB8230640 | 1982-10-27 | ||
| GB08230640A GB2129710B (en) | 1982-10-27 | 1982-10-27 | Carbon black burner |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62223273A true JPS62223273A (ja) | 1987-10-01 |
| JPH0134541B2 JPH0134541B2 (ja) | 1989-07-19 |
Family
ID=10533857
Family Applications (2)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58200699A Granted JPS5998167A (ja) | 1982-10-27 | 1983-10-26 | カ−ボンブラック製造用バ−ナ |
| JP62007958A Granted JPS62223273A (ja) | 1982-10-27 | 1987-01-16 | 油炉カ−ボン・ブラツクの生産方法 |
Family Applications Before (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58200699A Granted JPS5998167A (ja) | 1982-10-27 | 1983-10-26 | カ−ボンブラック製造用バ−ナ |
Country Status (12)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4726934A (ja) |
| JP (2) | JPS5998167A (ja) |
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