JPS6219920B2 - - Google Patents
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- JPS6219920B2 JPS6219920B2 JP55097534A JP9753480A JPS6219920B2 JP S6219920 B2 JPS6219920 B2 JP S6219920B2 JP 55097534 A JP55097534 A JP 55097534A JP 9753480 A JP9753480 A JP 9753480A JP S6219920 B2 JPS6219920 B2 JP S6219920B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
Description
本発明は、セルロース性物質、詳しくは稲わら
などのわら類、砂糖きびの搾りかすのバガス、ト
ウモロコシの茎のコーンストオーバー、古紙及び
木くずなどから嫌気性発酵法により効率良くメタ
ンを生産する方法に関するものである。 上記のセルロース性物質は、水を含有するなど
低質なエネルギー源であるため利用されず、大部
分が焼却あるいはそのまま廃棄されている。その
量は国内で、毎年数十億トンにものぼる。したが
つて、もし、利用可能なエネルギーに変換できる
ならば、極めて有益である。 ところで、厨芥など水分を含んだ有機系廃棄物
から有効にエネルギーを回収する方法として、嫌
気性発酵法がある。この方法では、メタンが回収
でき、しかも廃棄物量は30〜40%に低減でき、そ
の余剰スラツジは肥料として利用できる。しかし
ながら、セルロース性物質は、デンプンなどの有
機物に比べ極めて分解されにくい。これは、天然
のセルロース性物質の主成分であるセルロース
が、難分解性のリグニンで覆われ、しかもそれ自
体も結晶構造(グルコースがβ−1・4結合で直
鎖状に並んだホモポリマー同志が互いに平行に配
位した構造)をとり、セルロース分解能を有する
微生物が作用しにくいためである。ところで、嫌
気性菌の中でセルロースを分解する菌としては、
Ruminoccus属やClostridium属の菌が反すう動物
のルーメンや腐葉士などから分離されている。こ
れらの菌は、セルラーゼというセルロース加水分
解酵素を分泌し、セルロースを分解し利用してい
る。このセルラーゼは、結晶性のセルロースを非
結晶化するC1酵素、非結晶性のセルロースをセ
ロビオースに分解するCx酵素、及びセロビオー
スをグルコースに分解するβ−グルコシダーゼか
ら構成される複合酵素である。しかしこの酵素
は、C1活性は弱く、しかもリグニン分解能はな
い。したがつて、セルロース分解菌の作用を可能
ならしめるには、セルロース性物質の構造を予め
破壊させる必要がある。この方法としては、カセ
イソーダによる処理や粉砕などが行なわれてい
る。カセイソーダによる処理方法は、1%程度の
カセイソーダ水溶液内にセルロース性物質を浸漬
し、100℃に加熱するものである。この方法で
は、リグニンが可溶化され、またセルロースは、
結晶構造がゆるみ膨潤する。この処理を行つた後
に嫌気性発酵を行うには、塩酸などで中和させる
必要がある。また、リグニンは、微生物作用では
分解されにくく、発酵排液を活性汚泥処理しただ
けでは処理水が着色するため、リグニンの後処理
が必要である。また、粉砕は、ボールミルや振動
ミルなどで、セルロース性物質を微粉砕して、セ
ルロースの露出面積を増すものである。この方法
では、セルロース性物質を十分に乾燥することが
必要である。また、リグニンの後処理も必要であ
る。したがつて、従来法の欠点は、加熱、乾燥及
び粉砕などに必要なエネルギー量が大きいこと、
リグニンが利用できないこと、及び発酵排液の処
理が難しいことなどである。 本発明は、従来法の欠点を解消し、稲わらなど
のわら類、バガス、コーンストオバー、古紙及び
木くずなどのセルロース性物質から嫌気性発酵法
により効率良くメタンを生産する方法を提供する
ものである。 本発明について概説すれば、以下の通りであ
る。セルロース性物質に好ましくは水分を含浸又
は共存せしめ、あるいは、カセイソーダや水酸化
カルシウムなどのアルカリ金属やアルカリ土類金
属のアルカリ水溶液を含浸せしめた後に、オゾン
と気固接触させる。次いでこの処理セルロース性
物質を嫌気性発酵したところ、メタンガスの生成
量が増加した。また、リグニンはシユウ酸、ギ
酸、及びマレイン酸などの有機酸に分解され、微
生物が利用できる化合物に変化した。したがつ
て、本発明により、セルロース性物質のセルロー
スの分解性が向上し、また、リグニンも利用でき
ることから、セルロース性物質から嫌気性発酵に
より効率良くメタンを生産することができる。 以下、本発明を実施例に従つて説明する。 第1図は、本発明の一実施例のフロー図であ
る。 稲わらなどのわら類、バガス、コーンストーバ
ー、古紙及び木くずといつたセルロース性物質1
は、まず、粉砕機2により破砕される。セルロー
ス性物質1の粒径は、特に限定しないが、輸送ラ
インの支障にならない程度とする。破砕したセル
ロース性物質1は、混合槽3で、水もしくはアル
カリ金属あるいはアルカリ土類金属のアルカリ水
溶液が液貯槽4より供給、混合される。このとき
のセルロース性物質1に対する液量は、その水分
量が乾燥重量1Kg当り0.2Kg以上であれば良く、
特に0.7〜3Kgが効果的である。また、混合槽3
の温度は、常温で良いが、常温以上に加熱しても
良く、特に限定しない。アルカリ金属あるいはア
ルカリ土類金属のアルカリ水溶液の内、特に0.01
重量%〜5重量%のカセイソーダ水溶液が適して
いる。 混合槽3を出たセルロース性物質1は、オゾン
反応槽5に入り、移動層となつて下降する。そし
てオゾン発生装置6より発生したオゾンは槽下部
に送られ槽内を上昇し下降するセルロース性物質
1と向流接触する。このときオゾン反応槽5の槽
内温度は、特には限定しないが、好ましくはオゾ
ンが安定な70℃以下とすると良い。なお、オゾン
反応槽5は、移動層形式を採用しているが、特に
限定するものでなく、通常の気−固接触反応装置
でも良い。オゾン処理したセルロース性物質1
は、嫌気性発酵槽7に送られる。この時嫌気性発
酵槽7には、余剰汚泥のスラリー液、あるいはし
尿などの窒素源含有液8が供給される。この窒素
源含有液8は、無機態の窒素例えば硫安、塩安、
アンモニアなどでも良い。このときの供給窒素量
は1Kgのセルロース性物質1あたり0.02〜0.06Kg
が良い。例えば、余剰汚泥を用いるならば、0.1
〜0.5Kgの汚泥量(乾燥量)であれば良い。ま
た、1日当りの嫌気性発酵槽7へのセルロース性
物質1の投入量、即ち、負荷量及び滞留時間は、
原料の種類、嫌気性発酵の条件により異なり、特
に限定するものではないが、それぞれ5Kg/m3・
day以下及び10〜30日程度が良い。なお、槽内温
度およびPHは、30〜60℃、6.0〜8.0とするのが良
い。 嫌気性発酵槽8の発生ガスは、脱硫槽9で硫化
水素が除去され、メタン貯留槽10に貯留され
る。また、残留セルロース性物質1は、分離槽1
1により分離される。分離液は、活性汚泥法など
で処理される。 実施例 1 天日乾燥した稲わらを5〜10mmに破砕し、重量
で等量の水を加え、常温で混合した。そして、常
温下で、反応槽入口オゾン濃度を12g/m3とし
て、オゾンとの気固接触反応を行つた。次いで、
上記オゾン処理した稲わら10g(乾燥重量)は、
余剰汚泥0.5g(乾燥重量)を混合し、下水汚泥
の消化スラリー10の入つた嫌気性発酵槽に1日
1回供給し一ケ月間馴養した。なお、液内のPHは
6.7、温度は60℃にコントロールした。馴養完了
後のメタン発生量を表1のaに示した。 なお、比較例として、オゾンによる処理をしな
い場合をbにカセイソーダ処理したものをC、そ
して粉砕処理したものをdに示した。なお、カセ
イソーダ処理とは、稲わら10gを1重量%カセイ
ソーダ水溶液200c.c.に浸漬し100℃で煮沸し、塩酸
で中和したものである。粉砕処理は、稲わらを
100℃で3時間乾燥し、ボールミルで粉砕したも
のである。
などのわら類、砂糖きびの搾りかすのバガス、ト
ウモロコシの茎のコーンストオーバー、古紙及び
木くずなどから嫌気性発酵法により効率良くメタ
ンを生産する方法に関するものである。 上記のセルロース性物質は、水を含有するなど
低質なエネルギー源であるため利用されず、大部
分が焼却あるいはそのまま廃棄されている。その
量は国内で、毎年数十億トンにものぼる。したが
つて、もし、利用可能なエネルギーに変換できる
ならば、極めて有益である。 ところで、厨芥など水分を含んだ有機系廃棄物
から有効にエネルギーを回収する方法として、嫌
気性発酵法がある。この方法では、メタンが回収
でき、しかも廃棄物量は30〜40%に低減でき、そ
の余剰スラツジは肥料として利用できる。しかし
ながら、セルロース性物質は、デンプンなどの有
機物に比べ極めて分解されにくい。これは、天然
のセルロース性物質の主成分であるセルロース
が、難分解性のリグニンで覆われ、しかもそれ自
体も結晶構造(グルコースがβ−1・4結合で直
鎖状に並んだホモポリマー同志が互いに平行に配
位した構造)をとり、セルロース分解能を有する
微生物が作用しにくいためである。ところで、嫌
気性菌の中でセルロースを分解する菌としては、
Ruminoccus属やClostridium属の菌が反すう動物
のルーメンや腐葉士などから分離されている。こ
れらの菌は、セルラーゼというセルロース加水分
解酵素を分泌し、セルロースを分解し利用してい
る。このセルラーゼは、結晶性のセルロースを非
結晶化するC1酵素、非結晶性のセルロースをセ
ロビオースに分解するCx酵素、及びセロビオー
スをグルコースに分解するβ−グルコシダーゼか
ら構成される複合酵素である。しかしこの酵素
は、C1活性は弱く、しかもリグニン分解能はな
い。したがつて、セルロース分解菌の作用を可能
ならしめるには、セルロース性物質の構造を予め
破壊させる必要がある。この方法としては、カセ
イソーダによる処理や粉砕などが行なわれてい
る。カセイソーダによる処理方法は、1%程度の
カセイソーダ水溶液内にセルロース性物質を浸漬
し、100℃に加熱するものである。この方法で
は、リグニンが可溶化され、またセルロースは、
結晶構造がゆるみ膨潤する。この処理を行つた後
に嫌気性発酵を行うには、塩酸などで中和させる
必要がある。また、リグニンは、微生物作用では
分解されにくく、発酵排液を活性汚泥処理しただ
けでは処理水が着色するため、リグニンの後処理
が必要である。また、粉砕は、ボールミルや振動
ミルなどで、セルロース性物質を微粉砕して、セ
ルロースの露出面積を増すものである。この方法
では、セルロース性物質を十分に乾燥することが
必要である。また、リグニンの後処理も必要であ
る。したがつて、従来法の欠点は、加熱、乾燥及
び粉砕などに必要なエネルギー量が大きいこと、
リグニンが利用できないこと、及び発酵排液の処
理が難しいことなどである。 本発明は、従来法の欠点を解消し、稲わらなど
のわら類、バガス、コーンストオバー、古紙及び
木くずなどのセルロース性物質から嫌気性発酵法
により効率良くメタンを生産する方法を提供する
ものである。 本発明について概説すれば、以下の通りであ
る。セルロース性物質に好ましくは水分を含浸又
は共存せしめ、あるいは、カセイソーダや水酸化
カルシウムなどのアルカリ金属やアルカリ土類金
属のアルカリ水溶液を含浸せしめた後に、オゾン
と気固接触させる。次いでこの処理セルロース性
物質を嫌気性発酵したところ、メタンガスの生成
量が増加した。また、リグニンはシユウ酸、ギ
酸、及びマレイン酸などの有機酸に分解され、微
生物が利用できる化合物に変化した。したがつ
て、本発明により、セルロース性物質のセルロー
スの分解性が向上し、また、リグニンも利用でき
ることから、セルロース性物質から嫌気性発酵に
より効率良くメタンを生産することができる。 以下、本発明を実施例に従つて説明する。 第1図は、本発明の一実施例のフロー図であ
る。 稲わらなどのわら類、バガス、コーンストーバ
ー、古紙及び木くずといつたセルロース性物質1
は、まず、粉砕機2により破砕される。セルロー
ス性物質1の粒径は、特に限定しないが、輸送ラ
インの支障にならない程度とする。破砕したセル
ロース性物質1は、混合槽3で、水もしくはアル
カリ金属あるいはアルカリ土類金属のアルカリ水
溶液が液貯槽4より供給、混合される。このとき
のセルロース性物質1に対する液量は、その水分
量が乾燥重量1Kg当り0.2Kg以上であれば良く、
特に0.7〜3Kgが効果的である。また、混合槽3
の温度は、常温で良いが、常温以上に加熱しても
良く、特に限定しない。アルカリ金属あるいはア
ルカリ土類金属のアルカリ水溶液の内、特に0.01
重量%〜5重量%のカセイソーダ水溶液が適して
いる。 混合槽3を出たセルロース性物質1は、オゾン
反応槽5に入り、移動層となつて下降する。そし
てオゾン発生装置6より発生したオゾンは槽下部
に送られ槽内を上昇し下降するセルロース性物質
1と向流接触する。このときオゾン反応槽5の槽
内温度は、特には限定しないが、好ましくはオゾ
ンが安定な70℃以下とすると良い。なお、オゾン
反応槽5は、移動層形式を採用しているが、特に
限定するものでなく、通常の気−固接触反応装置
でも良い。オゾン処理したセルロース性物質1
は、嫌気性発酵槽7に送られる。この時嫌気性発
酵槽7には、余剰汚泥のスラリー液、あるいはし
尿などの窒素源含有液8が供給される。この窒素
源含有液8は、無機態の窒素例えば硫安、塩安、
アンモニアなどでも良い。このときの供給窒素量
は1Kgのセルロース性物質1あたり0.02〜0.06Kg
が良い。例えば、余剰汚泥を用いるならば、0.1
〜0.5Kgの汚泥量(乾燥量)であれば良い。ま
た、1日当りの嫌気性発酵槽7へのセルロース性
物質1の投入量、即ち、負荷量及び滞留時間は、
原料の種類、嫌気性発酵の条件により異なり、特
に限定するものではないが、それぞれ5Kg/m3・
day以下及び10〜30日程度が良い。なお、槽内温
度およびPHは、30〜60℃、6.0〜8.0とするのが良
い。 嫌気性発酵槽8の発生ガスは、脱硫槽9で硫化
水素が除去され、メタン貯留槽10に貯留され
る。また、残留セルロース性物質1は、分離槽1
1により分離される。分離液は、活性汚泥法など
で処理される。 実施例 1 天日乾燥した稲わらを5〜10mmに破砕し、重量
で等量の水を加え、常温で混合した。そして、常
温下で、反応槽入口オゾン濃度を12g/m3とし
て、オゾンとの気固接触反応を行つた。次いで、
上記オゾン処理した稲わら10g(乾燥重量)は、
余剰汚泥0.5g(乾燥重量)を混合し、下水汚泥
の消化スラリー10の入つた嫌気性発酵槽に1日
1回供給し一ケ月間馴養した。なお、液内のPHは
6.7、温度は60℃にコントロールした。馴養完了
後のメタン発生量を表1のaに示した。 なお、比較例として、オゾンによる処理をしな
い場合をbにカセイソーダ処理したものをC、そ
して粉砕処理したものをdに示した。なお、カセ
イソーダ処理とは、稲わら10gを1重量%カセイ
ソーダ水溶液200c.c.に浸漬し100℃で煮沸し、塩酸
で中和したものである。粉砕処理は、稲わらを
100℃で3時間乾燥し、ボールミルで粉砕したも
のである。
【表】
本発明によりメタン発生量を無処理の3倍、カ
セイソーダ処理の1.2倍、そして粉砕処理の2倍
に向上できた。 このとき、各処理後の稲わらのセルロース及び
リグニンの組成を調べたところ、表2のようにな
つた。なお、組成は、乾燥重量基準で求め、ま
た、カセイソーダ処理では、十分な水洗、乾燥
後、測定を行つた。
セイソーダ処理の1.2倍、そして粉砕処理の2倍
に向上できた。 このとき、各処理後の稲わらのセルロース及び
リグニンの組成を調べたところ、表2のようにな
つた。なお、組成は、乾燥重量基準で求め、ま
た、カセイソーダ処理では、十分な水洗、乾燥
後、測定を行つた。
【表】
オゾン処理では、セルロースがほとんど保存さ
れるのに対して、リグニンは分解されている。そ
して、ギ酸、シユウ酸、及びマレイン酸などの有
機酸の生成がみられた。これらの有機酸は、リグ
ニンのオゾンによる分解生成物であることを確認
した。したがつて、オゾン処理とカセイソーダ処
理でのメタン発生量の差は、一つには、この有機
酸が寄与していると考えられる。 実施例 2 実施例1と同一の乾燥稲わらを用い、水分量を
0.1から60(Kg−H2O/Kg−稲わら)の範囲で変
化させ実施例1と同様な操作により、オゾン処理
及び嫌気性発酵を行つた。結果を第2図に示し
た。 乾燥状態から水分量を0.2(Kg−水/Kg−乾燥
稲わら)以上にすると、メタン発生量が向上し
た。特に水分量を0.7から3(Kg−水/Kg−乾燥
稲わら)でメタン発生量が最大となつた。したが
つて、セルロース性物質の水分量の水分量は、乾
燥重量1Kg当り0.2Kg以上とすれば良く、特に、
0.7から3Kgとすれば、効果的である。 実施例 3 水分量が約50%の稲わらを用い、オゾン反応槽
入口オゾン濃度を1.0から12g/m3と変えて、オ
ゾン反応量(乾燥稲わら1Kg当りと反応したオゾ
ン量)の異なる処理稲わらを調製した。そして実
施例1と同様な操作で嫌気性発酵を行なつた。 第3図にオゾン反応量とメタン発生量の測定結
果を示す。なお、比較例として、オゾン処理を行
なわない場合、即ち、オゾン反応量がゼロの場合
も併記した。図より、メタンの発生量は、オゾン
反応量が0.005Kg−O3/Kg−乾燥稲わら以上にな
ると増加し、特に0.02Kg−O3/Kg−乾燥稲わら以
上が良いことがわかる。 実施例 4 実施例1で用いた稲わらの代りに麦わら、バガ
ス、コーンストオーバ(とうもろこしの茎)、木
くず、及び新聞紙を用い、実施例1と同じ操作で
オゾン処理及び嫌気性発酵を行つた。 表3に測定結果を示す。なお比較例として無処
理の場合も併記した。いずれの原料とも、無処理
の2.5〜3.0倍のメタン発生量が得られた。
れるのに対して、リグニンは分解されている。そ
して、ギ酸、シユウ酸、及びマレイン酸などの有
機酸の生成がみられた。これらの有機酸は、リグ
ニンのオゾンによる分解生成物であることを確認
した。したがつて、オゾン処理とカセイソーダ処
理でのメタン発生量の差は、一つには、この有機
酸が寄与していると考えられる。 実施例 2 実施例1と同一の乾燥稲わらを用い、水分量を
0.1から60(Kg−H2O/Kg−稲わら)の範囲で変
化させ実施例1と同様な操作により、オゾン処理
及び嫌気性発酵を行つた。結果を第2図に示し
た。 乾燥状態から水分量を0.2(Kg−水/Kg−乾燥
稲わら)以上にすると、メタン発生量が向上し
た。特に水分量を0.7から3(Kg−水/Kg−乾燥
稲わら)でメタン発生量が最大となつた。したが
つて、セルロース性物質の水分量の水分量は、乾
燥重量1Kg当り0.2Kg以上とすれば良く、特に、
0.7から3Kgとすれば、効果的である。 実施例 3 水分量が約50%の稲わらを用い、オゾン反応槽
入口オゾン濃度を1.0から12g/m3と変えて、オ
ゾン反応量(乾燥稲わら1Kg当りと反応したオゾ
ン量)の異なる処理稲わらを調製した。そして実
施例1と同様な操作で嫌気性発酵を行なつた。 第3図にオゾン反応量とメタン発生量の測定結
果を示す。なお、比較例として、オゾン処理を行
なわない場合、即ち、オゾン反応量がゼロの場合
も併記した。図より、メタンの発生量は、オゾン
反応量が0.005Kg−O3/Kg−乾燥稲わら以上にな
ると増加し、特に0.02Kg−O3/Kg−乾燥稲わら以
上が良いことがわかる。 実施例 4 実施例1で用いた稲わらの代りに麦わら、バガ
ス、コーンストオーバ(とうもろこしの茎)、木
くず、及び新聞紙を用い、実施例1と同じ操作で
オゾン処理及び嫌気性発酵を行つた。 表3に測定結果を示す。なお比較例として無処
理の場合も併記した。いずれの原料とも、無処理
の2.5〜3.0倍のメタン発生量が得られた。
【表】
実施例 5
稲わらと0.001、0.01、0.1、1、5、10、及び
20重量%のカセイソーダ水溶液を、等量比で混合
した後、実施例1と同一操作によりオゾン処理及
び嫌気性発酵を行つた。 結果を第4図に示す。なお、比較例とし単にカ
セイソーダ水溶液を含浸させた結果も併記した。 図より0.01重量%以上のカセイソーダ水溶液を
含浸させオゾン処理したのは、実施例1の場合と
比べてメタン発生量が2倍に向上できた。さらに
は、単にカセイソーダ水溶液を含浸させたものに
比べ4倍に向上した。ところで、オゾンの消費量
はカセイソーダ濃度が5重量%付近より急激に増
加し始める。したがつて、経済性を考えるなら
ば、カセイソーダの濃度は、5重量%以下が良
く、特に0.01から5重量%の範囲が最適である。 なおカセイソーダ水溶液を含浸させる場合も、
セルロース性物質の水分量は、実施例2と同様に
乾燥重量1Kg当り0.2Kgから3Kgの範囲であれば
良い。 実施例 6 0.01、0.1、1、及び5重量%濃度のカセイソ
ーダ水溶液を含浸した稲わら(水分量約50%)を
用い、オゾン反応槽入口オゾン濃度を1.0から12
g/m3と変えて、オゾン反応量の異なる処理稲わ
らを調製した。そして、実施例1と同様な操作に
より嫌気性発酵を行つた。 第5図にオゾン反応量とメタン発生量の測定結
果を示す。なお、比較例として、オゾン処理を行
なわない場合、即ち、オゾン反応量がゼロの場合
も併記した。A、B、C、及びDは、それぞれカ
セイソーダ濃度が0.01、0.1、1及び5重量%の
ものである。 図より、カセイソーダ水溶液を含浸させた場合
も、オゾン反応量が0.005Kg−O3/Kg−乾燥稲わ
ら以上でオゾンによる処理効果が現われることが
わかる。 実施例 7 カセイソーダの代りに水酸化カリウム、水酸化
リチウム、重炭酸ソーダ、水酸化カルシウム、及
び水酸化マグネシウムを用い、実施例6と同様の
操作により、オゾン処理及び嫌気性発酵を行つ
た。なお、各水溶液の濃度は、1重量%とし、ま
た、オゾン反応量は、入口オゾン濃度を1.0から
12g/m3と変えた。 第6図に測定結果を示す。A、B、C、D、及
びEのブロツトは、それぞれ水酸化カルシウム、
水酸化マグネシウム、重炭酸ソーダ、水酸化リチ
ウム、及び水酸化カリウムの場合である。なお、
Fは、比較例で水を含浸させた場合である。 図より、オゾン反応量が0.005Kg−O3/Kg−乾
燥稲わら以上で、水を含浸させた場合の1.1から
2倍ほどのメタン収量が向上していることがわか
る。 以上のように、水を含浸させたセルロース性物
質とオゾンとを気固接触反応させ、該セルロース
性物質を嫌気性発酵することにより、メタン収量
は約3倍に向上し、さらに、水の代りにカセイソ
ーダや水酸化カルシウムなどのアルカリ金属ある
いはアルカリ土類金属のアルカリ水溶液を含浸さ
せて、オゾン処理することによりメタン収量は
1.1〜2倍に増大する。また、リグニンは、有機
酸に分解されることから、嫌気性発酵の原料とし
て利用可能となる。したがつて、本発明は、簡単
な処理方法で、セルロース性物質中のセルロース
及びリグニンを嫌気性発酵によりメタン化ならし
め、その収量を増大させることができる。
20重量%のカセイソーダ水溶液を、等量比で混合
した後、実施例1と同一操作によりオゾン処理及
び嫌気性発酵を行つた。 結果を第4図に示す。なお、比較例とし単にカ
セイソーダ水溶液を含浸させた結果も併記した。 図より0.01重量%以上のカセイソーダ水溶液を
含浸させオゾン処理したのは、実施例1の場合と
比べてメタン発生量が2倍に向上できた。さらに
は、単にカセイソーダ水溶液を含浸させたものに
比べ4倍に向上した。ところで、オゾンの消費量
はカセイソーダ濃度が5重量%付近より急激に増
加し始める。したがつて、経済性を考えるなら
ば、カセイソーダの濃度は、5重量%以下が良
く、特に0.01から5重量%の範囲が最適である。 なおカセイソーダ水溶液を含浸させる場合も、
セルロース性物質の水分量は、実施例2と同様に
乾燥重量1Kg当り0.2Kgから3Kgの範囲であれば
良い。 実施例 6 0.01、0.1、1、及び5重量%濃度のカセイソ
ーダ水溶液を含浸した稲わら(水分量約50%)を
用い、オゾン反応槽入口オゾン濃度を1.0から12
g/m3と変えて、オゾン反応量の異なる処理稲わ
らを調製した。そして、実施例1と同様な操作に
より嫌気性発酵を行つた。 第5図にオゾン反応量とメタン発生量の測定結
果を示す。なお、比較例として、オゾン処理を行
なわない場合、即ち、オゾン反応量がゼロの場合
も併記した。A、B、C、及びDは、それぞれカ
セイソーダ濃度が0.01、0.1、1及び5重量%の
ものである。 図より、カセイソーダ水溶液を含浸させた場合
も、オゾン反応量が0.005Kg−O3/Kg−乾燥稲わ
ら以上でオゾンによる処理効果が現われることが
わかる。 実施例 7 カセイソーダの代りに水酸化カリウム、水酸化
リチウム、重炭酸ソーダ、水酸化カルシウム、及
び水酸化マグネシウムを用い、実施例6と同様の
操作により、オゾン処理及び嫌気性発酵を行つ
た。なお、各水溶液の濃度は、1重量%とし、ま
た、オゾン反応量は、入口オゾン濃度を1.0から
12g/m3と変えた。 第6図に測定結果を示す。A、B、C、D、及
びEのブロツトは、それぞれ水酸化カルシウム、
水酸化マグネシウム、重炭酸ソーダ、水酸化リチ
ウム、及び水酸化カリウムの場合である。なお、
Fは、比較例で水を含浸させた場合である。 図より、オゾン反応量が0.005Kg−O3/Kg−乾
燥稲わら以上で、水を含浸させた場合の1.1から
2倍ほどのメタン収量が向上していることがわか
る。 以上のように、水を含浸させたセルロース性物
質とオゾンとを気固接触反応させ、該セルロース
性物質を嫌気性発酵することにより、メタン収量
は約3倍に向上し、さらに、水の代りにカセイソ
ーダや水酸化カルシウムなどのアルカリ金属ある
いはアルカリ土類金属のアルカリ水溶液を含浸さ
せて、オゾン処理することによりメタン収量は
1.1〜2倍に増大する。また、リグニンは、有機
酸に分解されることから、嫌気性発酵の原料とし
て利用可能となる。したがつて、本発明は、簡単
な処理方法で、セルロース性物質中のセルロース
及びリグニンを嫌気性発酵によりメタン化ならし
め、その収量を増大させることができる。
第1図は、本発明による実施例の概略フロー、
第2図は、水分量とメタン発生量との関係を示す
グラフ、第3図は、オゾン反応量とメタン発生量
との関係を示すグラフ、第4図は、カセイソーダ
濃度とメタン発生量との関係を示すグラフであ
る。第5図は、カセイソーダ濃度を変えたときの
オゾン反応量とメタン発生量との関係を示すグラ
フ、第6図は、アルカリ金属あるいはアルカリ土
類金属のアルカリ水溶液を用いたときのオゾン反
応量とメタン発生量との関係を示すグラフであ
る。 1……セルロース性物質、2……破砕機、3…
…混合槽、4……液貯留槽、5……オゾン反応
槽、6……オゾン発生装置、8……窒素源含有
液、9……脱硫槽、10……メタン貯留槽、11
……分離槽。
第2図は、水分量とメタン発生量との関係を示す
グラフ、第3図は、オゾン反応量とメタン発生量
との関係を示すグラフ、第4図は、カセイソーダ
濃度とメタン発生量との関係を示すグラフであ
る。第5図は、カセイソーダ濃度を変えたときの
オゾン反応量とメタン発生量との関係を示すグラ
フ、第6図は、アルカリ金属あるいはアルカリ土
類金属のアルカリ水溶液を用いたときのオゾン反
応量とメタン発生量との関係を示すグラフであ
る。 1……セルロース性物質、2……破砕機、3…
…混合槽、4……液貯留槽、5……オゾン反応
槽、6……オゾン発生装置、8……窒素源含有
液、9……脱硫槽、10……メタン貯留槽、11
……分離槽。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 セルロース性物質から嫌気性発酵法によりメ
タンを生産するにあたり、セルロース性物質とオ
ゾンとを接触させた後に嫌気性発酵を行うことを
特徴とするセルロース性物質の嫌気性発酵法。 2 オゾンとの接触時にセルロース性物質1Kg
(乾燥重量)当り水分量を0.2Kg以上共存させるこ
とを特徴とする特許請求の範囲第1項記載のセル
ロース性物質の嫌気性発酵法 3 セルロース性物質とオゾンを該セルロース性
物質の乾燥重量1Kgに対しオゾン反応量を0.005
Kg以上の割合で接触させることを特徴とする特許
請求の範囲第1項又は2項記載のセルロース性物
質の嫌気性発酵法。 4 セルロース性物質から嫌気性発酵法によりメ
タンを生産するにあたり、アルカリ金属あるいは
アルカリ土類金属のアルカリ水溶液を含浸させた
セルロース性物質とオゾンとを接触させた後に嫌
気性発酵を行うことを特徴とするセルロース性物
質の嫌気性発酵法。 5 オゾンとの接触時にセルロース性物質1Kg
(乾燥重量)当り水分量を0.2Kg以上とする特許請
求の範囲第4項記載のセルロース性物質の嫌気性
発酵法。 6 セルロース性物質とオゾンを該セルロース性
物質の乾燥重量1Kgに対してオゾン反応量を
0.005Kg以上の割合で接触させる特許請求の範囲
第4項又は5項記載のセルロース性物質の嫌気性
発酵法。 7 濃度が0.01重量%から5重量%のカセイソー
ダ水溶液を含浸させたセルロース性物質とオゾン
とを接触させた後に嫌気性発酵を行うことを特徴
とする特許請求の範囲第4項ないし5項のいずれ
かに記載のセルロース性物質の嫌気性発酵法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9753480A JPS5722692A (en) | 1980-07-18 | 1980-07-18 | Anaerobic fermentation of cellulosic substance |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP9753480A JPS5722692A (en) | 1980-07-18 | 1980-07-18 | Anaerobic fermentation of cellulosic substance |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5722692A JPS5722692A (en) | 1982-02-05 |
JPS6219920B2 true JPS6219920B2 (ja) | 1987-05-01 |
Family
ID=14194912
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP9753480A Granted JPS5722692A (en) | 1980-07-18 | 1980-07-18 | Anaerobic fermentation of cellulosic substance |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5722692A (ja) |
Families Citing this family (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS61263699A (ja) * | 1985-05-17 | 1986-11-21 | Mikurotetsuku Tsuu Wan:Kk | メタンガスの発生方法及びその装置 |
JPH0811203B2 (ja) * | 1986-05-13 | 1996-02-07 | 株式会社スギノマシン | 超高圧液体噴射装置 |
JPH02269600A (ja) * | 1989-04-05 | 1990-11-02 | Masuoka Seisakusho:Kk | ゴム成形物の加工方法 |
JP3801499B2 (ja) * | 2001-07-19 | 2006-07-26 | 三菱重工業株式会社 | 有機性廃棄物の処理方法及びその装置 |
JP3694744B2 (ja) * | 2002-06-28 | 2005-09-14 | 独立行政法人土木研究所 | バイオガス資源回収方法 |
CN102632068A (zh) * | 2011-02-15 | 2012-08-15 | 杭州布鲁斯凯环境科技有限公司 | 生活垃圾机械化、生物化和转运一体化处理工艺 |
CN107400683A (zh) * | 2017-09-15 | 2017-11-28 | 兰州城市学院 | 一种低浓度NaOH预处理玉米秸秆提高沼气产量的方法 |
-
1980
- 1980-07-18 JP JP9753480A patent/JPS5722692A/ja active Granted
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS5722692A (en) | 1982-02-05 |
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