JPS62137116A - 多段圧延機の板厚制御装置 - Google Patents
多段圧延機の板厚制御装置Info
- Publication number
- JPS62137116A JPS62137116A JP60277487A JP27748785A JPS62137116A JP S62137116 A JPS62137116 A JP S62137116A JP 60277487 A JP60277487 A JP 60277487A JP 27748785 A JP27748785 A JP 27748785A JP S62137116 A JPS62137116 A JP S62137116A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- roll
- mill
- axial movement
- amount
- Prior art date
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- Granted
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- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の技術分野）
本発明は、圧延ロールを軸方向に移動調節することの可
能な多段圧延機の板厚制御装置に関するものである。
能な多段圧延機の板厚制御装置に関するものである。
（発明の技術的背景とその問題点）
鋼板等の圧延製品の寸法品質において、これまでの長手
方向板厚精度に加え、板幅方向の板厚分布すなわち板ク
ラウンと、板幅方向の伸びの分布すなわち板平坦度の精
度に対する要求が近年強まってきている。この板クラウ
ン、板平坦度の制御に適した圧延機として、圧延ロール
を軸方向に移動でき、かつその移動量を調節することが
できる圧延橢が出現し適用されている。しかしこのよう
な圧延機の場合、ロールを軸方向に移動することによっ
てミル剛性係数が変わることが知られている。
方向板厚精度に加え、板幅方向の板厚分布すなわち板ク
ラウンと、板幅方向の伸びの分布すなわち板平坦度の精
度に対する要求が近年強まってきている。この板クラウ
ン、板平坦度の制御に適した圧延機として、圧延ロール
を軸方向に移動でき、かつその移動量を調節することが
できる圧延橢が出現し適用されている。しかしこのよう
な圧延機の場合、ロールを軸方向に移動することによっ
てミル剛性係数が変わることが知られている。
第３図はワークロールを移動可能とした４段圧延機を示
した図であり、圧延材１をワークロール２Ａ、２Ｂおよ
びバックアップロール３Ａ、３Ｂから成る圧延機によっ
て圧延する基本構成において、ワークロール２Ａ、２Ｂ
をロール軸方向移動装置４Ａ、４Ｂによりそれぞれの軸
方向に移動調部可能に構成したのが特徴である。ワーク
ロール２Ａ、２Ｂの有効型なり長さを有効バレル長り。
した図であり、圧延材１をワークロール２Ａ、２Ｂおよ
びバックアップロール３Ａ、３Ｂから成る圧延機によっ
て圧延する基本構成において、ワークロール２Ａ、２Ｂ
をロール軸方向移動装置４Ａ、４Ｂによりそれぞれの軸
方向に移動調部可能に構成したのが特徴である。ワーク
ロール２Ａ、２Ｂの有効型なり長さを有効バレル長り。
と称している。
第４図は有効バレル長し。とミル剛性係数にとの関係を
示した実測値例である。
示した実測値例である。
第３図に示した４段圧延機において、圧延中にワークロ
ール２Ａ、２Ｂを軸方向に移動したとするとミル剛性係
数Ｋが変わるため圧延機の弾性変形最が変化し、したが
って圧延機の出側板厚が変化してしまうという問題点が
ある。
ール２Ａ、２Ｂを軸方向に移動したとするとミル剛性係
数Ｋが変わるため圧延機の弾性変形最が変化し、したが
って圧延機の出側板厚が変化してしまうという問題点が
ある。
この問題点を解決するため例えば特公昭５２−７４９号
公報に開示されている発明では次のような方式を用いて
いる。
公報に開示されている発明では次のような方式を用いて
いる。
長手方向の板厚を所定の値とするためのロール開度は周
知の次式によって設定できる。
知の次式によって設定できる。
５＝ｈ−Ｐ／Ｋ ・・・・・・（１）ただしＳ
：ロール開度設定値 ｈ；目標出側板厚 に：ミル剛性係数 Ｐ：圧延荷重 まずミル剛性係数にとロール軸方向移動量との関係を予
め求めておく。圧延中ワークロール２Ａ。
：ロール開度設定値 ｈ；目標出側板厚 に：ミル剛性係数 Ｐ：圧延荷重 まずミル剛性係数にとロール軸方向移動量との関係を予
め求めておく。圧延中ワークロール２Ａ。
２Ｂが軸方向に移動した際、その軸方向移動量を検出し
、予め求めておいたミル剛性係数にと移動量との関係を
用いてミル剛性係数Ｋを求め、このＫと圧延荷重Ｐの検
出値と、出側目標板厚りとを（１）式に代入し、ロール
開度設定値Ｓを算出し、設定するものである。
、予め求めておいたミル剛性係数にと移動量との関係を
用いてミル剛性係数Ｋを求め、このＫと圧延荷重Ｐの検
出値と、出側目標板厚りとを（１）式に代入し、ロール
開度設定値Ｓを算出し、設定するものである。
しかしこの公知例の方式では必ずしも目標板厚に圧延す
ることができないことが判明した。第５図によりその理
由を説明する。
ることができないことが判明した。第５図によりその理
由を説明する。
第５図はミル剛性曲線と圧延材の塑性変形曲線の関係を
示している。いまミル剛性係数に１、入厚Ｈ１目標出Ｊ
７ｈ、ロール開度設定値Ｓ１で圧延しているとする。こ
のとき塑性変形曲線ｍとミル剛性曲線Ｋ −８１との
交点の圧延荷重Ｐ１が発生している。したがって（１）
式は（２）式のように古くことができる。
示している。いまミル剛性係数に１、入厚Ｈ１目標出Ｊ
７ｈ、ロール開度設定値Ｓ１で圧延しているとする。こ
のとき塑性変形曲線ｍとミル剛性曲線Ｋ −８１との
交点の圧延荷重Ｐ１が発生している。したがって（１）
式は（２）式のように古くことができる。
５１＝ｈ−Ｐ１／に、 ・・・・・・（２）次に
ワークロール２Ａ、２Ｂが軸方向に移動し、ミル剛性係
数Ｋが第５図のようにに２に変化したとすると、塑性変
形曲線ｍとの交点は移り、圧延荷重Ｐ２、出厚はｈ′と
なる。前記公知例によればミル剛性係数に２と圧延荷重
実績値Ｐ２を用いロール開度設定値を求めるので、この
ときのロール開度設定値はＳ ′となる。
ワークロール２Ａ、２Ｂが軸方向に移動し、ミル剛性係
数Ｋが第５図のようにに２に変化したとすると、塑性変
形曲線ｍとの交点は移り、圧延荷重Ｐ２、出厚はｈ′と
なる。前記公知例によればミル剛性係数に２と圧延荷重
実績値Ｐ２を用いロール開度設定値を求めるので、この
ときのロール開度設定値はＳ ′となる。
Ｓ２’ ＝ｈ−Ｐ ／Ｋ ・・−・・・（３）
すなわち（３）式を第５図上で見ると、目標出厚りから
ミルの弾性変形最の８１とｈ′との間の厚さを差し引い
た８２′にロール開度設定値が制御されることになり、
ミル剛性曲線は一点鎖線にシフトされる。これから明ら
かなように塑性変形曲線との交点の板厚は目標出厚りと
はならず、目標板厚に圧延することはできない。
すなわち（３）式を第５図上で見ると、目標出厚りから
ミルの弾性変形最の８１とｈ′との間の厚さを差し引い
た８２′にロール開度設定値が制御されることになり、
ミル剛性曲線は一点鎖線にシフトされる。これから明ら
かなように塑性変形曲線との交点の板厚は目標出厚りと
はならず、目標板厚に圧延することはできない。
本発明は以上の問題を考慮してなされたもので、圧延中
に圧延ロールの軸方向移動がなされた場合、正確にロー
ル開度設定値の修正を行ない、正しく目標板厚に圧延す
ることの可能な多段圧延機の板厚制御装置を提供するこ
とを目的とするものである。
に圧延ロールの軸方向移動がなされた場合、正確にロー
ル開度設定値の修正を行ない、正しく目標板厚に圧延す
ることの可能な多段圧延機の板厚制御装置を提供するこ
とを目的とするものである。
本発明の板厚制御装置は、ロール軸方向移動量と圧延ロ
ールの幾何学的関係から決まる有効バレル長、圧延荷重
および圧延材板幅の関数として表される圧延機のミル弾
性変形量計算式を予め設定し、圧延に際してロール軸方
向移動量検出値とロール軸方向移動爪変更前の圧延荷重
検出値と圧延材の板幅設定値を用い前記ミル弾性変形但
計算式に従ってミル弾性変形量を演算し、ロール軸方向
移動Ｇ変更前のミル弾性変形量に対するミル弾性変形量
の変化量をロール開度修正量としてロール開度を制御す
ることを特徴とするものである。
ールの幾何学的関係から決まる有効バレル長、圧延荷重
および圧延材板幅の関数として表される圧延機のミル弾
性変形量計算式を予め設定し、圧延に際してロール軸方
向移動量検出値とロール軸方向移動爪変更前の圧延荷重
検出値と圧延材の板幅設定値を用い前記ミル弾性変形但
計算式に従ってミル弾性変形量を演算し、ロール軸方向
移動Ｇ変更前のミル弾性変形量に対するミル弾性変形量
の変化量をロール開度修正量としてロール開度を制御す
ることを特徴とするものである。
正しい板厚を達成するためのロール開度設定値は第５図
において破線で示したように次の（４）式で求めたＳ２
の値に設定しなければならない。
において破線で示したように次の（４）式で求めたＳ２
の値に設定しなければならない。
５２＝ｈ−Ｐ１／に２ ・・・・・・（４）第２図
に示すようにミル剛性曲線は直線ではなく低荷重領域で
曲線となるため、一般にはミルの弾性変形量をＰ／にと
いう単純な形で求めることはできない。またミル剛性曲
線は圧延材の板幅や圧延速度などによっても変わるが、
ここでは板幅Ｂと有効バレル長し。の関数で表されるも
のとする。いま入庫Ｈ１出厚ｈ、ロール開度設定値Ｓ１
、圧延向ｆｆ１Ｐ”で圧延が行なわれているものとする
。
に示すようにミル剛性曲線は直線ではなく低荷重領域で
曲線となるため、一般にはミルの弾性変形量をＰ／にと
いう単純な形で求めることはできない。またミル剛性曲
線は圧延材の板幅や圧延速度などによっても変わるが、
ここでは板幅Ｂと有効バレル長し。の関数で表されるも
のとする。いま入庫Ｈ１出厚ｈ、ロール開度設定値Ｓ１
、圧延向ｆｆ１Ｐ”で圧延が行なわれているものとする
。
このときの有効バレル長Ｌ ミル剛性曲線はｅ１ゝ
に１とする。この圧延状態におけるロール開度設定値Ｓ
１は（５）式で表され、 ５１＝ｈ−ｓ□１ ・・・・・・・・・（５）ミル
の弾性変形量Ｓ□１は Ｓ ＝ｆ（Ｐ”、Ｌ Ｂ） ・・・・・・（
６）ＩＩｌｌｅｌ・ で表すことができる。
１は（５）式で表され、 ５１＝ｈ−ｓ□１ ・・・・・・・・・（５）ミル
の弾性変形量Ｓ□１は Ｓ ＝ｆ（Ｐ”、Ｌ Ｂ） ・・・・・・（
６）ＩＩｌｌｅｌ・ で表すことができる。
この圧延状態においてロール軸方向移動量が変更され、
有効バレル長が’ｅ２に、それに伴ってミル剛性曲線か
に２に変ったとする。この状態においても出厚をｈのま
ま保持するためには第２図に示すようにロール開度設定
値を８２とする必要がある。この時のロール開度設定値
Ｓ２は５２＝ｈ−８Ｉ１１２ ・・・・・・・・・
（７）Ｓ ＝ｆ（Ｐ”、Ｌ Ｂ） ・・・・
・・（８）ｍ２ ｅ２・で・
表される。したがってロール軸方向移動量が変更され、
有効バレル長が’ｅ１から’ｅ２に変った場合のロール
開度設定値修正量ΔＳは、 △５＝８２−８１ ＝ＳＩＩ１１−８ＩＲ２ ＝ｆ（Ｐ＊、Ｌ Ｂ）− ｅｌ・ ｆ（Ｐ”、Ｌ Ｂ） ・・・・・・（９）
ｅ２・ となる。すなわち、少なくとも有効バレル長、圧延荷重
、圧延材の板幅の関数として表されるミル弾性変形量の
計算式を予め求めておき、この計算式を用いてロールの
軸方向移ｖＪ母変更前のミル弾性変形ｆｆｉ Ｓ ｍｌ
と移動量変更中のミル弾性変形量５ＩＴ１２を算出し、
その差をロール開度設定値修正量としてロール開度を制
御するものである。この時、ミル弾性変形量の算出に用
いる圧延荷重は移動量変更前の検出値であり、また有効
バレル長は移動量検出値から算出した値である。有効バ
レル長と移ＩＪＪｆｆｉとの関係は圧延機の幾何学的関
係から決まるものであり、関係式の作成は容易である。
有効バレル長が’ｅ２に、それに伴ってミル剛性曲線か
に２に変ったとする。この状態においても出厚をｈのま
ま保持するためには第２図に示すようにロール開度設定
値を８２とする必要がある。この時のロール開度設定値
Ｓ２は５２＝ｈ−８Ｉ１１２ ・・・・・・・・・
（７）Ｓ ＝ｆ（Ｐ”、Ｌ Ｂ） ・・・・
・・（８）ｍ２ ｅ２・で・
表される。したがってロール軸方向移動量が変更され、
有効バレル長が’ｅ１から’ｅ２に変った場合のロール
開度設定値修正量ΔＳは、 △５＝８２−８１ ＝ＳＩＩ１１−８ＩＲ２ ＝ｆ（Ｐ＊、Ｌ Ｂ）− ｅｌ・ ｆ（Ｐ”、Ｌ Ｂ） ・・・・・・（９）
ｅ２・ となる。すなわち、少なくとも有効バレル長、圧延荷重
、圧延材の板幅の関数として表されるミル弾性変形量の
計算式を予め求めておき、この計算式を用いてロールの
軸方向移ｖＪ母変更前のミル弾性変形ｆｆｉ Ｓ ｍｌ
と移動量変更中のミル弾性変形量５ＩＴ１２を算出し、
その差をロール開度設定値修正量としてロール開度を制
御するものである。この時、ミル弾性変形量の算出に用
いる圧延荷重は移動量変更前の検出値であり、また有効
バレル長は移動量検出値から算出した値である。有効バ
レル長と移ＩＪＪｆｆｉとの関係は圧延機の幾何学的関
係から決まるものであり、関係式の作成は容易である。
第１図は本発明の一実施例を示すものである。
圧延材１は１対のワークロール２Ａ、２Ｂと１対のバッ
クアップロール３Ａ、３Ｂからなる４段圧延様で圧延さ
れる。すでに述べたようにワークロール２・Ａ、２Ｂは
軸方向に移動することができ、それぞれロール軸方向移
動装置４Ａ、４Ｂによって軸方向に駆動される。ロール
軸方向移動値制御装置５は移動量設定指令をロール軸方
向移動装置４Ａ、４Ｂに出力し所定の移動量に制御する
と共に、移動量設定指令出力前にゲート１０をパルス状
に暫時閉路する信号を出力し、かつ演算装置１３にもパ
ルス状信号を出力する。ロール軸方向移動筒検出器６△
、６Ｂがそれぞれ上ワークロール２ＡＪ５よび下ワーク
ロール２Ｂの軸方向移８伍を検出し、その検出出力を有
効バレル艮演算装置７に出力する。有効バレル長演算装
置７は圧延機の幾何学的関係で決まるロール軸方向移動
量と有効バレル長の関係式に従い、有効バレル長り。を
算出し、それを演算装置１３へ出力する。圧延荷重は荷
重検出器８Ａ、８Ｂで検出され、その検出出力は加算器
９で加算されて全荷重となり、ゲー１−１０を介して記
憶装置１１に入力される。
クアップロール３Ａ、３Ｂからなる４段圧延様で圧延さ
れる。すでに述べたようにワークロール２・Ａ、２Ｂは
軸方向に移動することができ、それぞれロール軸方向移
動装置４Ａ、４Ｂによって軸方向に駆動される。ロール
軸方向移動値制御装置５は移動量設定指令をロール軸方
向移動装置４Ａ、４Ｂに出力し所定の移動量に制御する
と共に、移動量設定指令出力前にゲート１０をパルス状
に暫時閉路する信号を出力し、かつ演算装置１３にもパ
ルス状信号を出力する。ロール軸方向移動筒検出器６△
、６Ｂがそれぞれ上ワークロール２ＡＪ５よび下ワーク
ロール２Ｂの軸方向移８伍を検出し、その検出出力を有
効バレル艮演算装置７に出力する。有効バレル長演算装
置７は圧延機の幾何学的関係で決まるロール軸方向移動
量と有効バレル長の関係式に従い、有効バレル長り。を
算出し、それを演算装置１３へ出力する。圧延荷重は荷
重検出器８Ａ、８Ｂで検出され、その検出出力は加算器
９で加算されて全荷重となり、ゲー１−１０を介して記
憶装置１１に入力される。
いまロール軸方向移動Ｍ制御装置５が移ｖＪ量設定指令
をロール軸方向移動装置４Ａ、４Ｂに出力し、ロール軸
方向移動量の変更を行なう場合、ゲート１０がまずパル
ス状にｍ時閉路されるため記憶装置１１には移ｖＪ量変
更開始前の圧延荷重がＰ＊として記憶され、さらに演算
装置１３に出力される。圧延材１の板幅Ｂが設定器１２
により予め設定され、演算装置１３に出力される。演算
装置１３は予め設定されているミル弾性変形量計算式す
なわち（６）式を用い、ロール軸方向移動量制御装置５
からのパルス状信号を入力した時のタイミングでその時
の入力信号り、Ｐ”、Ｂから移動量変更前のミル弾性変
形πＳ０を演算する。
をロール軸方向移動装置４Ａ、４Ｂに出力し、ロール軸
方向移動量の変更を行なう場合、ゲート１０がまずパル
ス状にｍ時閉路されるため記憶装置１１には移ｖＪ量変
更開始前の圧延荷重がＰ＊として記憶され、さらに演算
装置１３に出力される。圧延材１の板幅Ｂが設定器１２
により予め設定され、演算装置１３に出力される。演算
装置１３は予め設定されているミル弾性変形量計算式す
なわち（６）式を用い、ロール軸方向移動量制御装置５
からのパルス状信号を入力した時のタイミングでその時
の入力信号り、Ｐ”、Ｂから移動量変更前のミル弾性変
形πＳ０を演算する。
また、それ以後同様に入力信号り、Ｐ”、Ｂからミル弾
性変形ｆｆｉ Ｓ ｍ２を（８）式に従って算出し、前
記算出したＳｍ１との差を（９）式に従って演算し、こ
れをロール開度設定値修正量ΔＳとしてロール間度制御
装・置１４へ出力する。ロール開度制御装置１４は入力
信号ΔＳに応じ圧下駆動装置１５Ａ、１５Ｂを駆動し、
上下ワークロール２Ａ。
性変形ｆｆｉ Ｓ ｍ２を（８）式に従って算出し、前
記算出したＳｍ１との差を（９）式に従って演算し、こ
れをロール開度設定値修正量ΔＳとしてロール間度制御
装・置１４へ出力する。ロール開度制御装置１４は入力
信号ΔＳに応じ圧下駆動装置１５Ａ、１５Ｂを駆動し、
上下ワークロール２Ａ。
２Ｂ間の開度を修正制御する。
以上本発明にＪこれば、ロール軸方向移動量の変更に伴
いミル弾性変形量が変化してもそれを補ｔａするロール
開度設定値の修正を正確に行なうことができ、板厚の変
動が発生することなく板厚精度の向上を達成することが
できる。
いミル弾性変形量が変化してもそれを補ｔａするロール
開度設定値の修正を正確に行なうことができ、板厚の変
動が発生することなく板厚精度の向上を達成することが
できる。
なお、上述の実施例としては４段圧延機を例示したが、
本発明は他の段数の多段圧延機に対しても同様に適用す
ることができる。
本発明は他の段数の多段圧延機に対しても同様に適用す
ることができる。
第１図は本発明の一実施例を示すブロック図、第２図は
本発明の詳細な説明するための特性線図、第３図は本発
明を適用する圧延機と有効バレル長を説明するための圧
延機側面図、第４図は有効バレル長とミル剛性係数との
関係を示す特性線図、第５図は従来の板厚制御特性を説
明するための特性線図である。 １・・・圧延材、２Δ、２Ｂ・・・ワークロール、３Ａ
。 ３Ｂ・・・バックアップロール、４Ａ、４Ｂ・・・ロー
ル軸方向移動装置、５・・・ロール軸方向移動量制御装
置、６Ａ、６Ｂ・・・ロール軸方向移動量検出器、７・
・・有効バレル長演算装置、８Ａ、８Ｂ・・・荷重検出
器、９・・・加算器、１０・・・ゲート、１１・・・記
憶装置、１２・・・設定器、１３・・・演算装置、１４
・・・０−ル１７ｔ！度制御装置、１５Ａ、１５Ｂ・・
・圧下駆動装置。 出願人代理人 佐 藤 −雄 第１図 第２図 第３図 肩勿べＬ ＬＩ Ｌｅ ［ｍｍｌ 第 ４ 図 第５図
本発明の詳細な説明するための特性線図、第３図は本発
明を適用する圧延機と有効バレル長を説明するための圧
延機側面図、第４図は有効バレル長とミル剛性係数との
関係を示す特性線図、第５図は従来の板厚制御特性を説
明するための特性線図である。 １・・・圧延材、２Δ、２Ｂ・・・ワークロール、３Ａ
。 ３Ｂ・・・バックアップロール、４Ａ、４Ｂ・・・ロー
ル軸方向移動装置、５・・・ロール軸方向移動量制御装
置、６Ａ、６Ｂ・・・ロール軸方向移動量検出器、７・
・・有効バレル長演算装置、８Ａ、８Ｂ・・・荷重検出
器、９・・・加算器、１０・・・ゲート、１１・・・記
憶装置、１２・・・設定器、１３・・・演算装置、１４
・・・０−ル１７ｔ！度制御装置、１５Ａ、１５Ｂ・・
・圧下駆動装置。 出願人代理人 佐 藤 −雄 第１図 第２図 第３図 肩勿べＬ ＬＩ Ｌｅ ［ｍｍｌ 第 ４ 図 第５図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 圧延ロールを軸方向に移動調節することの可能な多段圧
延機の板厚制御装置において、 前記圧延ロールの軸方向移動量を検出するロール軸方向
移動量検出器と、 圧延荷重を検出する荷重検出器と、 圧延材出側の板幅を設定する設定手段と、 前記ロール軸方向移動量検出器の検出出力と前記圧延ロ
ールの幾何学的関係とから有効バレル長を算出する第１
の演算手段と、 前記荷重検出器によって検出される圧延荷重を前記圧延
ロールの軸方向移動量変更の度ごとに更新しながら記憶
する記憶手段と、 前記第１の演算手段によって算出された有効バレル長、
前記記憶手段に記憶されている前回の圧延ロール軸方向
移動量変更後の圧延荷重、および前記設定手段によって
設定された板幅を用いて圧延機のミル弾性変形量を算出
し、このミル弾性変形量の、前記圧延ロールの軸方向移
動量変更前のミル弾性変形量に対する変化量をロール開
度修正量として出力する第２の演算手段と、 この第２の演算手段によって算出されたロール開度修正
量に従って前記圧延ロールの開度を修正するロール開度
修正手段と を具備したことを特徴とする多段圧延機の板厚制御装置
。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60277487A JPS62137116A (ja) | 1985-12-10 | 1985-12-10 | 多段圧延機の板厚制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60277487A JPS62137116A (ja) | 1985-12-10 | 1985-12-10 | 多段圧延機の板厚制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62137116A true JPS62137116A (ja) | 1987-06-20 |
| JPH0318963B2 JPH0318963B2 (ja) | 1991-03-13 |
Family
ID=17584277
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60277487A Granted JPS62137116A (ja) | 1985-12-10 | 1985-12-10 | 多段圧延機の板厚制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62137116A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0763391A1 (de) * | 1995-08-18 | 1997-03-19 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zur Kompensation von aus Horizontalbewegungen der Walzen resultierenden Kräften an Walzgerüsten |
| WO2010069575A3 (de) * | 2008-12-18 | 2010-08-19 | Sms Siemag Ag | Verfahren zum kalibrieren zweier zusammenwirkender arbeitswalzen in einem walzgerüst |
-
1985
- 1985-12-10 JP JP60277487A patent/JPS62137116A/ja active Granted
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0763391A1 (de) * | 1995-08-18 | 1997-03-19 | Sms Schloemann-Siemag Aktiengesellschaft | Verfahren zur Kompensation von aus Horizontalbewegungen der Walzen resultierenden Kräften an Walzgerüsten |
| WO2010069575A3 (de) * | 2008-12-18 | 2010-08-19 | Sms Siemag Ag | Verfahren zum kalibrieren zweier zusammenwirkender arbeitswalzen in einem walzgerüst |
| KR101299946B1 (ko) * | 2008-12-18 | 2013-08-26 | 에스엠에스 지마크 악티엔게젤샤프트 | 롤 스탠드에서 상호 작용하는 2개의 작업 롤을 보정하기 위한 보정 방법 |
| US8939009B2 (en) | 2008-12-18 | 2015-01-27 | Sms Siemag Aktiengesellschaft | Method for calibrating two interacting working rollers in a rolling stand |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0318963B2 (ja) | 1991-03-13 |
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