JPS614758A - 強化ポリブチレンテレフタレ−ト樹脂組成物 - Google Patents
強化ポリブチレンテレフタレ−ト樹脂組成物Info
- Publication number
- JPS614758A JPS614758A JP59125207A JP12520784A JPS614758A JP S614758 A JPS614758 A JP S614758A JP 59125207 A JP59125207 A JP 59125207A JP 12520784 A JP12520784 A JP 12520784A JP S614758 A JPS614758 A JP S614758A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- weight
- aspect ratio
- pbt
- polybutylene terephthalate
- parts
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は成形時のそり抵抗が大きく、熱的性質及び機械
的性質に優れた強化ポリブチレンテレフタレートに関す
る。
的性質に優れた強化ポリブチレンテレフタレートに関す
る。
ポリブチレンテレフタレート（以下ＰＢＴと記す）のガ
ラス繊維の様な繊維状強化材で強化されたものは、機械
的性質、熱的性質が優れており、他のエンジニアリング
プラスチソクス、例えば強化ナイロンと比較しても吸湿
性が低いことから吸湿時の物性変化が小さく、また、強
化ポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと記す）と
比較しガラス転移温度が低く、結晶化速度が速いことか
ら成形加工性に問題が少な（ないといわれている。
ラス繊維の様な繊維状強化材で強化されたものは、機械
的性質、熱的性質が優れており、他のエンジニアリング
プラスチソクス、例えば強化ナイロンと比較しても吸湿
性が低いことから吸湿時の物性変化が小さく、また、強
化ポリエチレンテレフタレート（以下ＰＥＴと記す）と
比較しガラス転移温度が低く、結晶化速度が速いことか
ら成形加工性に問題が少な（ないといわれている。
この様にガラス繊維強化ＰＢＴはエンジニアリングプラ
スチソクスの中でも、機械的性質、熱的性質、吸湿性、
成形加工性等のバランスのとれた成形材料として注目さ
れ実績をあげてきている。
スチソクスの中でも、機械的性質、熱的性質、吸湿性、
成形加工性等のバランスのとれた成形材料として注目さ
れ実績をあげてきている。
しかしながら、ガラス繊維の様な繊維状強化材で強化さ
れたＰＢＴは射出成形等の成形加工時に繊維状強化材の
配列方向（流れ方向）と配列方向に対して直角方向との
収縮率に差があることから成形品にそりが生じるという
欠点を有している。そのため、板状の成形品、厚み変化
の大きな成形品及び箱形の成形品等ではそりが生じ、外
観上実用に耐える成形品が得られず用途が限定されてい
る。
れたＰＢＴは射出成形等の成形加工時に繊維状強化材の
配列方向（流れ方向）と配列方向に対して直角方向との
収縮率に差があることから成形品にそりが生じるという
欠点を有している。そのため、板状の成形品、厚み変化
の大きな成形品及び箱形の成形品等ではそりが生じ、外
観上実用に耐える成形品が得られず用途が限定されてい
る。
そのため、多数のそり発生防止策が提案されており、一
般的な方法として、ミルドガラスの様な重量平均アスペ
クト比が小である（５以下の）繊維状強化材による強化
ＰＢＴ、あるいはガラスピーズの様な球状強化材による
強化ＰＢＴ。
般的な方法として、ミルドガラスの様な重量平均アスペ
クト比が小である（５以下の）繊維状強化材による強化
ＰＢＴ、あるいはガラスピーズの様な球状強化材による
強化ＰＢＴ。
またはマイカの様な板状強化材による強化ＰＢＴ等があ
るが、これらは成形時のそり発生防止に効果があるもの
の熱的性質、機械的性質の低下が著しく、強化ＰＢＴと
は言えなくなってしまう。゛また、これらのアスペクト
比が小である強化材、球状強化材、板状強化材と繊維状
強化材との併用も提案されているが、強化ＰＢＴとして
要求される熱的性質、機械的性質を有するためには繊維
状強化材例えばガラス繊維が全樹脂組成物中５重量％以
上、好ましくは１０重量％以上必要であり、そのような
強化ＰＢＴはそり発生防止の効果がほとんどないもので
ある。
るが、これらは成形時のそり発生防止に効果があるもの
の熱的性質、機械的性質の低下が著しく、強化ＰＢＴと
は言えなくなってしまう。゛また、これらのアスペクト
比が小である強化材、球状強化材、板状強化材と繊維状
強化材との併用も提案されているが、強化ＰＢＴとして
要求される熱的性質、機械的性質を有するためには繊維
状強化材例えばガラス繊維が全樹脂組成物中５重量％以
上、好ましくは１０重量％以上必要であり、そのような
強化ＰＢＴはそり発生防止の効果がほとんどないもので
ある。
繊維強化材の選択によるそり発生防止以外に、スチレン
系重合体、ポリカーボネート等の非晶性ポリマーをガラ
ス繊維強化ＰＢＴにブレンドする方策がとられているが
、この方法ではそり発生防止が小さく、そり発生を完全
に防止するためには非品性ポリマーのブレンド量を極め
て多くする必要があり、その時の熱的性質及び機械的性
質の低下が著しく、強化ＰＢＴといいがたいものになっ
てしまう。
系重合体、ポリカーボネート等の非晶性ポリマーをガラ
ス繊維強化ＰＢＴにブレンドする方策がとられているが
、この方法ではそり発生防止が小さく、そり発生を完全
に防止するためには非品性ポリマーのブレンド量を極め
て多くする必要があり、その時の熱的性質及び機械的性
質の低下が著しく、強化ＰＢＴといいがたいものになっ
てしまう。
ｃ問題点を解決するための手段〕
本発明者等はガラス繊維の様な繊維状強化材による強化
ＰＢＴの優れた熱的性質及び機械的性質を低下させるこ
となく、成形時のそり発生を防止するため、ＰＢＴに対
して各種強化材及び各種ポリマーの添加をこころみたと
ころ、ＰＢＴにガラス繊維の様な繊維状強化材と特定な
形状、フレーク径、アスペクト比を有する板状強化材、
更に特定なポリマー、これら４者を組み合せることによ
り、熱的性質、機械的性質が優れ、成形時のソリが極め
て小さな強化ＰＢＴ樹脂組成物を見出し、本発明に至っ
た。
ＰＢＴの優れた熱的性質及び機械的性質を低下させるこ
となく、成形時のそり発生を防止するため、ＰＢＴに対
して各種強化材及び各種ポリマーの添加をこころみたと
ころ、ＰＢＴにガラス繊維の様な繊維状強化材と特定な
形状、フレーク径、アスペクト比を有する板状強化材、
更に特定なポリマー、これら４者を組み合せることによ
り、熱的性質、機械的性質が優れ、成形時のソリが極め
て小さな強化ＰＢＴ樹脂組成物を見出し、本発明に至っ
た。
即ち、本発明は極限粘度０．５〜２． Ｏｄｉ ／ ｇ
のＰＢＴ樹脂１００重量部に対して、 （ａ） 直径５〜２０ミクロン及び重量平均アスペク
ト比５以上の＆＆維状状強化材１０〜１２０重量部よび
０１１）重量平均フレーク径４０〜２５０ミクロン及び
重量平均アスペクト比１０〜１００の板状強化材１０〜
１２０重量部および （Ｃ） スチレン系重合体、ポリカーボネート、フェ
ノキシ樹脂、ポリアリルフタレート、ポリサルフォンか
ら選ばれる１種類以上のポリマー１０〜９０重量部から
なる強化ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物に関す
るものである。
のＰＢＴ樹脂１００重量部に対して、 （ａ） 直径５〜２０ミクロン及び重量平均アスペク
ト比５以上の＆＆維状状強化材１０〜１２０重量部よび
０１１）重量平均フレーク径４０〜２５０ミクロン及び
重量平均アスペクト比１０〜１００の板状強化材１０〜
１２０重量部および （Ｃ） スチレン系重合体、ポリカーボネート、フェ
ノキシ樹脂、ポリアリルフタレート、ポリサルフォンか
ら選ばれる１種類以上のポリマー１０〜９０重量部から
なる強化ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物に関す
るものである。
本発明のＰＢＴ樹脂は、例えば１，４−ブタンジオール
とジメチルテレツクレートから製造されるものが用いら
れるが、代りに製造の際に必要に応じてエチレングリコ
ール、１．３−プロパンジオール等のジオールや、テレ
フクル酸以外のジカルボン酸などの少量の第三成分を共
縮合させたポリマーを用いてもよい。ポリマーは、テト
ラクロルエタン／フェノールの４０／６０（重量％）混
合溶媒中、３０℃での固有粘度〔η〕の値が０６５〜２
．０ （ｄｌ／ｇ）、好ましくは０．６〜１．５ （
ａｊ／ｇ）の範囲のものが用いられる。
とジメチルテレツクレートから製造されるものが用いら
れるが、代りに製造の際に必要に応じてエチレングリコ
ール、１．３−プロパンジオール等のジオールや、テレ
フクル酸以外のジカルボン酸などの少量の第三成分を共
縮合させたポリマーを用いてもよい。ポリマーは、テト
ラクロルエタン／フェノールの４０／６０（重量％）混
合溶媒中、３０℃での固有粘度〔η〕の値が０６５〜２
．０ （ｄｌ／ｇ）、好ましくは０．６〜１．５ （
ａｊ／ｇ）の範囲のものが用いられる。
〔η〕が０．５未満の場合は引張強度、曲げ強度、衝撃
強度などの機械的性質が低下し、また〔η〕が２．０を
越える場合は、熔融流動性が低下し、成形加工領域が狭
くなり好ましくない。
強度などの機械的性質が低下し、また〔η〕が２．０を
越える場合は、熔融流動性が低下し、成形加工領域が狭
くなり好ましくない。
本発明で補強材として用いる繊維状強化材としては直径
５〜２０ミクロン、重量平均アスペクト比５以上のもの
であり、通常ガラス範囲、カーボン繊維から選ばれるが
、好ましくはアスペクト比１０以上であり、ＰＢＴとの
密着性が優れることからシラン系等のカップリング剤で
表面処理されたものが特に好ましい。
５〜２０ミクロン、重量平均アスペクト比５以上のもの
であり、通常ガラス範囲、カーボン繊維から選ばれるが
、好ましくはアスペクト比１０以上であり、ＰＢＴとの
密着性が優れることからシラン系等のカップリング剤で
表面処理されたものが特に好ましい。
本発明で用いる板状強化材は重量平均フレーク径４０〜
２５０ミクロン及びＭＷ平均アスペクト比１０−１００
の極めて薄いフレーク状のものであり、例えば金雲母、
黒雲母、白雲母、絹雲器等のマイカ粉、アルカリガラス
、Ｅガラス等のガラスフレークが使用できる。
２５０ミクロン及びＭＷ平均アスペクト比１０−１００
の極めて薄いフレーク状のものであり、例えば金雲母、
黒雲母、白雲母、絹雲器等のマイカ粉、アルカリガラス
、Ｅガラス等のガラスフレークが使用できる。
重量平均フレーク径が４０ミクロン未満ではそりに対す
る改良がほとんどなく、２５０ミクロンを越えると成形
時の流動性低下を招き、又、成形品の外観が不良となり
好ましくない。特に好ましいフレーク径は５０〜２００
ミクロン、アスペクト比は２０〜８０であり、ＰＢＴと
の密着性を向上させるためにシランカップリング剤等の
カップリング剤で表面処理されたものが更に好ましい。
る改良がほとんどなく、２５０ミクロンを越えると成形
時の流動性低下を招き、又、成形品の外観が不良となり
好ましくない。特に好ましいフレーク径は５０〜２００
ミクロン、アスペクト比は２０〜８０であり、ＰＢＴと
の密着性を向上させるためにシランカップリング剤等の
カップリング剤で表面処理されたものが更に好ましい。
本発明で上述の特定のフレーク径、アスペクト比を有す
る板状の強化材以外の形状を有する強化材、例えば、ミ
ルドガラスの様なアスペクト比が小である繊維状強化材
；ガラスピーズの様な球状強化材；タルク、炭酸カルシ
ウムの様な無定形強化材を使用した場合には、そり防止
の効果がないばかりでなく、熱的性質、機械的性質の低
下も招き、上述の特定のフレーク径、アスペクト比を有
する極めて薄い板状の強化材を使用することが必要不可
欠な条件である。
る板状の強化材以外の形状を有する強化材、例えば、ミ
ルドガラスの様なアスペクト比が小である繊維状強化材
；ガラスピーズの様な球状強化材；タルク、炭酸カルシ
ウムの様な無定形強化材を使用した場合には、そり防止
の効果がないばかりでなく、熱的性質、機械的性質の低
下も招き、上述の特定のフレーク径、アスペクト比を有
する極めて薄い板状の強化材を使用することが必要不可
欠な条件である。
本発明で用いられるＰＢＴ以外のポリマーはスチレン系
重合体、ポリカーボネート、フェノキシ樹脂、ポリアリ
ルフタレート、ポリサルフオンから選ばれる１種以上の
ポリマーである。
重合体、ポリカーボネート、フェノキシ樹脂、ポリアリ
ルフタレート、ポリサルフオンから選ばれる１種以上の
ポリマーである。
そり発生の防止、機械的性質及び熱的性質を低下させな
い点では各ポリマーとも同程度の効果があるが、成形加
工時の安定性についてみれば若干、ポリカーボネート、
フェノキシ樹脂は劣るため、スチレン系重合体、ポリア
リルフタレート、ポリサルフォンが好ましい。
い点では各ポリマーとも同程度の効果があるが、成形加
工時の安定性についてみれば若干、ポリカーボネート、
フェノキシ樹脂は劣るため、スチレン系重合体、ポリア
リルフタレート、ポリサルフォンが好ましい。
本発明で用いられるスチレン系重合体はスチレンを少な
くとも５０重量％以上、好ましくは６０重量％以上含む
も、のであり、例えばポリスチレン、スチレン／ブタジ
ェン共重合体、スチレン／アクリルニトリル共重合体、
スチレン／ブタジェン／アクリルニトリル共重合体、ス
チレン／メタクリル酸エステル共重合体、スチレン／無
水マレイン酸共重合体、スチレン／メタクリル酸共重合
体、スチレン／メタクリル酸エステル／アクリルニトリ
ル共重合体等が挙げられる。特にスチレン６０重量％以
上のスチレン／アクリルニトリル共重合体及びスチレン
５０重量％以上、ブタジェン５〜２５重量％で、かつア
クリルニトリルが３０重量％以下のスチレン／ブタジェ
ン／アクリルニトリル共重合体が好ましい。
くとも５０重量％以上、好ましくは６０重量％以上含む
も、のであり、例えばポリスチレン、スチレン／ブタジ
ェン共重合体、スチレン／アクリルニトリル共重合体、
スチレン／ブタジェン／アクリルニトリル共重合体、ス
チレン／メタクリル酸エステル共重合体、スチレン／無
水マレイン酸共重合体、スチレン／メタクリル酸共重合
体、スチレン／メタクリル酸エステル／アクリルニトリ
ル共重合体等が挙げられる。特にスチレン６０重量％以
上のスチレン／アクリルニトリル共重合体及びスチレン
５０重量％以上、ブタジェン５〜２５重量％で、かつア
クリルニトリルが３０重量％以下のスチレン／ブタジェ
ン／アクリルニトリル共重合体が好ましい。
ポリカーボネートとしては例えば４．４′−ジオキシジ
フェニルアルカンとホスゲンとの縮合重合体などが用い
られる。
フェニルアルカンとホスゲンとの縮合重合体などが用い
られる。
フェノキシ樹脂は主としてビスフェノールＡとエピクロ
ルヒドリンを反応させて得られる線状の熱可塑性ポリヒ
ドロキシルエーテルであり、好ましくは重量平均分子量
が１００００以上のものである。
ルヒドリンを反応させて得られる線状の熱可塑性ポリヒ
ドロキシルエーテルであり、好ましくは重量平均分子量
が１００００以上のものである。
ポリアリルフタレート樹脂としてはテレフタル酸、イソ
フタル酸とビスフェノールＡとを反応させて得られる縮
合重合体などが用いられる。
フタル酸とビスフェノールＡとを反応させて得られる縮
合重合体などが用いられる。
また、ポリサルフォンとしては、ビスフェノールへのＨ
ａ塩とジクロロジフェニルスルフォンとを反応させて得
られる縮合重合体などが用いられる。
ａ塩とジクロロジフェニルスルフォンとを反応させて得
られる縮合重合体などが用いられる。
ＰＢＴと繊維状強化材、板状強化材及びＰＢＴ以外の前
述のポリマーの混合割合は、ＰＢＴが１００重量部に対
して繊維状強化材１０〜１２０重量部、板状強化材１０
〜１２０重量部、及びＰＢＴ以外の前述のポリマー１０
〜９０重量部の範囲である。繊維状強化材が１０重量部
未満の時には、機械的性質、熱的性質が低下し、１２０
重量部を越えると成形時の流動性が低下し好ましくない
。板状強化材が１０重量部未満ではそり発生防止の効果
が小さく、１２０重量部を越えると成形時の流動性が低
下し好ましくない。
述のポリマーの混合割合は、ＰＢＴが１００重量部に対
して繊維状強化材１０〜１２０重量部、板状強化材１０
〜１２０重量部、及びＰＢＴ以外の前述のポリマー１０
〜９０重量部の範囲である。繊維状強化材が１０重量部
未満の時には、機械的性質、熱的性質が低下し、１２０
重量部を越えると成形時の流動性が低下し好ましくない
。板状強化材が１０重量部未満ではそり発生防止の効果
が小さく、１２０重量部を越えると成形時の流動性が低
下し好ましくない。
また、ＰＢＴ以外の前述のポリマーが、１０重量部未満
ではそり発生防止の効果が小さく、９０重量部を越える
と機械的性質、熱的性質の低下が大きく好ましくない。
ではそり発生防止の効果が小さく、９０重量部を越える
と機械的性質、熱的性質の低下が大きく好ましくない。
本発明の特徴をくりかえすと、ＰＢＴに特定の繊維径及
びアスペクト比を有する繊維状強化材と特定のフレーク
径、アスペクト比を有する極めて薄い板状強化材及び特
定の非晶性ポリマーを添加することにより成形時のそり
発生防止が大なるものであり、従来行われてきたそり発
生防止方法、例えばアスペクト比が小さな繊維状強化材
、球状強化材及び板状強化材等の強化材の選択によるそ
り発生防止あるいは単なる非品性ポリマーブレンドによ
るそり発生防止では不可能であった極めて大きなそり発
生防止及びガラス繊維強化ＰＢＴと同等以上の熱的性質
、機械的性質を有する強化ＰＢＴ樹脂組成物を得ること
を可能にした点にある。
びアスペクト比を有する繊維状強化材と特定のフレーク
径、アスペクト比を有する極めて薄い板状強化材及び特
定の非晶性ポリマーを添加することにより成形時のそり
発生防止が大なるものであり、従来行われてきたそり発
生防止方法、例えばアスペクト比が小さな繊維状強化材
、球状強化材及び板状強化材等の強化材の選択によるそ
り発生防止あるいは単なる非品性ポリマーブレンドによ
るそり発生防止では不可能であった極めて大きなそり発
生防止及びガラス繊維強化ＰＢＴと同等以上の熱的性質
、機械的性質を有する強化ＰＢＴ樹脂組成物を得ること
を可能にした点にある。
本発明の強化ＰＢＴ樹脂組成物の製造は種々の方法で可
。
。
能であり、例えばＰＢＴと繊維状強化材と板状強化材及
び非品性ポリマーをタンブラ−型ブレンダーや■型ブレ
ンダーで均一に混合した後、押出機を用いて溶融混合し
、ペレタイズする方法等で行うことができる。
び非品性ポリマーをタンブラ−型ブレンダーや■型ブレ
ンダーで均一に混合した後、押出機を用いて溶融混合し
、ペレタイズする方法等で行うことができる。
こうして得られた組成物は射出成形、押出成形、圧縮成
形、回転成形等の任意の方法で容易に任意の成形物が得
られる。
形、回転成形等の任意の方法で容易に任意の成形物が得
られる。
本発明の組成物には、必要に応じて安定剤、紫外線吸収
剤、滑剤、離型剤、難燃剤、染顔料を加えることができ
る。
剤、滑剤、離型剤、難燃剤、染顔料を加えることができ
る。
以下、本発明を実施例及び比較例により説明する。
実施例−１
テトラクロルエタン／フェノールの４０／６０（重量％
）の混合溶媒中で測定した極限粘度〔η〕が０．９ｄｌ
／ｇのＰＢＴとアクリルニトリル／ブタジェン／スチレ
ン共重合体（以下ＡＢＳと記す。日本合成ゴム製 ＪＳ
ＲＩ ＯＮＰ使用）と長さ３日、直径１３ミクロンの
シランカップリング剤で表面処理された重量平均アスペ
クト比２３０のチョツプドストランド型ガラスファイバ
ー（以下ＧＦと記す。
）の混合溶媒中で測定した極限粘度〔η〕が０．９ｄｌ
／ｇのＰＢＴとアクリルニトリル／ブタジェン／スチレ
ン共重合体（以下ＡＢＳと記す。日本合成ゴム製 ＪＳ
ＲＩ ＯＮＰ使用）と長さ３日、直径１３ミクロンの
シランカップリング剤で表面処理された重量平均アスペ
クト比２３０のチョツプドストランド型ガラスファイバ
ー（以下ＧＦと記す。
旭グラスファイバー製 Ｃ３０３ＭＡ４１９使用）とシ
ランカップリング剤で処理された重量平均フレーク径９
０ミクロン、重量平均アスペクト比５０の金雲母（以下
マイカと記す。クラレ製 スジライトマイカ２００に一
１使用）とを表１に示した割合で均一に混合した後、４
０■φベント型押出機を用いて２４０〜２６０℃のシリ
ンダ一温度で熔融混練しベレット化した。
ランカップリング剤で処理された重量平均フレーク径９
０ミクロン、重量平均アスペクト比５０の金雲母（以下
マイカと記す。クラレ製 スジライトマイカ２００に一
１使用）とを表１に示した割合で均一に混合した後、４
０■φベント型押出機を用いて２４０〜２６０℃のシリ
ンダ一温度で熔融混練しベレット化した。
このベレットを、多数の成形物を同時に成形可能な金型
を有するオンスのスクリュー型射出成形機を用いてシリ
ンダ一温度２６０℃、金型温度６０℃、射出圧１４００
〜５００ ｋｇ／ｃＪ、射出速度中速、成形サイクル射
出／冷却−７／２０（秒）の成形条件下で厚さ３ｆｉの
１号ダンベル、厚さ５ｍｍの熱変形温度測定用テストピ
ース、厚さ６＋ｎのノツチ付アイゾツト衝撃強度測定用
テストピース及び５寵半円の成形時流動性測定用フロー
タブを作成した。各試料を用いて、機械的性質として引
張強度（以下ＴＳと記す。）ノツチ付アイゾツト衝撃強
度（以下ＩＩと記す。）、熱的性質として１８．６ ｋ
ｇ／ｃＩａの荷重下での熱変形温度を測定した。
を有するオンスのスクリュー型射出成形機を用いてシリ
ンダ一温度２６０℃、金型温度６０℃、射出圧１４００
〜５００ ｋｇ／ｃＪ、射出速度中速、成形サイクル射
出／冷却−７／２０（秒）の成形条件下で厚さ３ｆｉの
１号ダンベル、厚さ５ｍｍの熱変形温度測定用テストピ
ース、厚さ６＋ｎのノツチ付アイゾツト衝撃強度測定用
テストピース及び５寵半円の成形時流動性測定用フロー
タブを作成した。各試料を用いて、機械的性質として引
張強度（以下ＴＳと記す。）ノツチ付アイゾツト衝撃強
度（以下ＩＩと記す。）、熱的性質として１８．６ ｋ
ｇ／ｃＩａの荷重下での熱変形温度を測定した。
また、同じペレットを用いて、１００鶴φで厚さ１．６
鶴のサイドゲートの円盤用金型を用いて同一条件で成形
し、成形直後と１５０℃／２ｈｒ、の条件でのアニール
後のそりを測定した。尚、そりは円盤の直径と円盤のそ
り高さより下式を用いて算出した。
鶴のサイドゲートの円盤用金型を用いて同一条件で成形
し、成形直後と１５０℃／２ｈｒ、の条件でのアニール
後のそりを測定した。尚、そりは円盤の直径と円盤のそ
り高さより下式を用いて算出した。
以上の測定結果を表１に示した。
実施例−２
ＧＦを直径８ミクロン及び重量平均アスペクト比７５０
のＰＡＮ系カーボン繊維（以下ＣＦと記す。東邦ペスロ
ンベスファイ）ＨＴＡＣ−６使用）に変えた以外は実施
例−１と同様に行った結果を表１に示した。
のＰＡＮ系カーボン繊維（以下ＣＦと記す。東邦ペスロ
ンベスファイ）ＨＴＡＣ−６使用）に変えた以外は実施
例−１と同様に行った結果を表１に示した。
実施例−３
マイカを重量平均フレーク径２３０ミクロン及び重量平
均アスペクト比８０のＥガラスフレーク（日本硝子繊維
製ＣＢＦ−１５０使用）に変えた以外は実施例〜１と同
様に行った結果を表１に示した。
均アスペクト比８０のＥガラスフレーク（日本硝子繊維
製ＣＢＦ−１５０使用）に変えた以外は実施例〜１と同
様に行った結果を表１に示した。
実施例４〜８
ＡＢＳをアクリルニトリル／スチレン共重合体（以下Ａ
Ｓと記す。ダイセル製 セビアンＮＮ使用）、ポリカー
ボネート（以下ＰＣと記す。三菱化成製 ツバレックス
７０２５Ａ使用、フェノキシ樹脂（東部化成 フェノト
ー）ＹＰ−５０使用）、ポリアリルフタレート（ユニチ
カ製 Ｕポリマー、Ｕ−１００使用）、ポリサルフォン
（Ｕｃｃ製 Ｐ −１７００）に各々変えた以外は実施
例−１と同様に行った結果を表１に示した。
Ｓと記す。ダイセル製 セビアンＮＮ使用）、ポリカー
ボネート（以下ＰＣと記す。三菱化成製 ツバレックス
７０２５Ａ使用、フェノキシ樹脂（東部化成 フェノト
ー）ＹＰ−５０使用）、ポリアリルフタレート（ユニチ
カ製 Ｕポリマー、Ｕ−１００使用）、ポリサルフォン
（Ｕｃｃ製 Ｐ −１７００）に各々変えた以外は実施
例−１と同様に行った結果を表１に示した。
比較例−１〜４
実施例−１において、ＧＦ、マイカ、ＡＢＳの３成分の
うち１成分又は２成分を含まない比較例を表２に示した
。
うち１成分又は２成分を含まない比較例を表２に示した
。
比較例−５〜６
実施例−１において、重量平均アスペクト比５０の金雲
母の代りに重量平均アスペクト比４０及び重量平均フレ
ーク径が２０ミクロンの金雲母（クラレ製 スジライト
マイカ３５０に一１使用）と重量平均フレーク径２８０
ミクロン及び重量平均アスペクト比７０の金雲母（クラ
レ製 スジライトマイカ６０Ｓ使用）のそれぞれに変え
た比較例を表２に示した。
母の代りに重量平均アスペクト比４０及び重量平均フレ
ーク径が２０ミクロンの金雲母（クラレ製 スジライト
マイカ３５０に一１使用）と重量平均フレーク径２８０
ミクロン及び重量平均アスペクト比７０の金雲母（クラ
レ製 スジライトマイカ６０Ｓ使用）のそれぞれに変え
た比較例を表２に示した。
比較例−７〜８
実施例−１においてマイカの代りに直径１０ミクロンの
タルク（日本タルク製 タルク３３）と重量平均フレー
ク径１３ミクロン及び重量平均アスペクト比５のミルド
ガラス（日本硝子繊維製 ５ＳＸ−２０１５使用）のそ
れぞれに変えた比較例を表２に示した。
タルク（日本タルク製 タルク３３）と重量平均フレー
ク径１３ミクロン及び重量平均アスペクト比５のミルド
ガラス（日本硝子繊維製 ５ＳＸ−２０１５使用）のそ
れぞれに変えた比較例を表２に示した。
比較例−９〜１０
実施例−１においてＡＢＳを低密度ポリプロピレン（三
菱油化製 三菱ノープレンＭＯ３Ｂ使用）、ナイロン６
（東し製 ＣＭＩ Ｏ２１使用）に変えた比較例を表２
に示した。
菱油化製 三菱ノープレンＭＯ３Ｂ使用）、ナイロン６
（東し製 ＣＭＩ Ｏ２１使用）に変えた比較例を表２
に示した。
比較例−１１〜１４
実施例−１において、ＧＦ、マイカの添加量を５．１５
０重量部に変えた結果を表３に示した。
０重量部に変えた結果を表３に示した。
比較例−１５〜１６
実施例−１において、ＡＢＳの添加量を５．１１０重量
部に変えた結果を表３に示した。
部に変えた結果を表３に示した。
表１、表２、表３から明らかな様に本発明の強化ＰＢＴ
樹脂組成物は、そりの発生がきわめて小さく、熱的性質
、機械的性質に優れた性能を有している。
樹脂組成物は、そりの発生がきわめて小さく、熱的性質
、機械的性質に優れた性能を有している。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 極限粘度０．５〜２．０ｄｌ／ｇのポリブチレンテレ
フタレート１００重量部に対して、 （ａ）直径５〜２０ミクロン及び重量平均アスペクト比
５以上の繊維状強化材１０〜１２０重量部および （ｂ）重量平均フレーク径４０〜２５０ミクロン及び重
量平均アスペクト比１０〜１００の板状強化材１０〜１
２０重量部および （ｃ）スチレン系重合体、ポリカーボネート、フェノキ
シ樹脂、ポリアリルフタレート、ポリサルフォンから選
ばれる１種以上のポリマー１０〜９０重量部からなる強
化ポリブチレンテレフタレート樹脂組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59125207A JPS614758A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 強化ポリブチレンテレフタレ−ト樹脂組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59125207A JPS614758A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 強化ポリブチレンテレフタレ−ト樹脂組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS614758A true JPS614758A (ja) | 1986-01-10 |
| JPH041028B2 JPH041028B2 (ja) | 1992-01-09 |
Family
ID=14904538
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59125207A Granted JPS614758A (ja) | 1984-06-20 | 1984-06-20 | 強化ポリブチレンテレフタレ−ト樹脂組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS614758A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0370769A (ja) * | 1989-08-11 | 1991-03-26 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
| WO1991009086A1 (en) * | 1989-12-13 | 1991-06-27 | Polyplastics Co., Ltd. | Vibration damping polyalkylene terephthalate resin composition and molded article thereof |
| WO2007040075A1 (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-12 | Kaneka Corporation | 難燃性ポリエステル樹脂組成物 |
| WO2012043180A1 (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-05 | ユニチカ株式会社 | ポリアミド樹脂組成物、およびそれから得られる成形体 |
| JP2017128839A (ja) * | 2017-02-20 | 2017-07-27 | 日本電気硝子株式会社 | 補強材及び樹脂成形品 |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5286446A (en) * | 1976-01-10 | 1977-07-18 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Glass fiber-reinforced thermoplastic resin compositions and their prep aration |
| JPS52121659A (en) * | 1976-03-01 | 1977-10-13 | Gen Electric | Reinforced polyesterrpolycarbonate compound and its producing method |
| JPS5573752A (en) * | 1978-11-20 | 1980-06-03 | Hooker Chemicals Plastics Corp | Warpless glass filled polybutyleneterephthalate composition |
| JPS5599949A (en) * | 1979-01-18 | 1980-07-30 | Gen Aniline & Film Corp | Enhanced polybutyleneterephthalate molding composition |
| JPS5716055A (en) * | 1980-07-03 | 1982-01-27 | Kuraray Co Ltd | Mica powder-filled polybutylene terephthalate resin composition |
| JPS57137346A (en) * | 1981-02-18 | 1982-08-24 | Toray Ind Inc | Thermoplastic polyester resin |
-
1984
- 1984-06-20 JP JP59125207A patent/JPS614758A/ja active Granted
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5286446A (en) * | 1976-01-10 | 1977-07-18 | Asahi Chem Ind Co Ltd | Glass fiber-reinforced thermoplastic resin compositions and their prep aration |
| JPS52121659A (en) * | 1976-03-01 | 1977-10-13 | Gen Electric | Reinforced polyesterrpolycarbonate compound and its producing method |
| JPS5573752A (en) * | 1978-11-20 | 1980-06-03 | Hooker Chemicals Plastics Corp | Warpless glass filled polybutyleneterephthalate composition |
| JPS5599949A (en) * | 1979-01-18 | 1980-07-30 | Gen Aniline & Film Corp | Enhanced polybutyleneterephthalate molding composition |
| JPS5716055A (en) * | 1980-07-03 | 1982-01-27 | Kuraray Co Ltd | Mica powder-filled polybutylene terephthalate resin composition |
| JPS57137346A (en) * | 1981-02-18 | 1982-08-24 | Toray Ind Inc | Thermoplastic polyester resin |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0370769A (ja) * | 1989-08-11 | 1991-03-26 | Nippon Steel Chem Co Ltd | 熱可塑性樹脂組成物 |
| WO1991009086A1 (en) * | 1989-12-13 | 1991-06-27 | Polyplastics Co., Ltd. | Vibration damping polyalkylene terephthalate resin composition and molded article thereof |
| WO2007040075A1 (ja) * | 2005-09-30 | 2007-04-12 | Kaneka Corporation | 難燃性ポリエステル樹脂組成物 |
| JP5185621B2 (ja) * | 2005-09-30 | 2013-04-17 | 株式会社カネカ | 難燃性ポリエステル樹脂組成物 |
| WO2012043180A1 (ja) * | 2010-09-30 | 2012-04-05 | ユニチカ株式会社 | ポリアミド樹脂組成物、およびそれから得られる成形体 |
| JPWO2012043180A1 (ja) * | 2010-09-30 | 2014-02-06 | ユニチカ株式会社 | ポリアミド樹脂組成物、およびそれから得られる成形体 |
| JP5911426B2 (ja) * | 2010-09-30 | 2016-04-27 | ユニチカ株式会社 | ポリアミド樹脂組成物、およびそれから得られる成形体 |
| JP2017128839A (ja) * | 2017-02-20 | 2017-07-27 | 日本電気硝子株式会社 | 補強材及び樹脂成形品 |
| US11898017B2 (en) | 2017-02-20 | 2024-02-13 | Nippon Sheet Glass Company, Limited | Reinforcing material and resin molded article |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH041028B2 (ja) | 1992-01-09 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| TWI361820B (en) | Polycarbonate resin composition and plastic article | |
| US3763088A (en) | Glass fiber reinforced thermoplastic resinous composition | |
| JPH02380B2 (ja) | ||
| JPH0395257A (ja) | 難燃性ポリエステル樹脂組成物 | |
| EP0111810A2 (en) | High strength, reduced heat distortion temperature thermoplastic composition | |
| JPS5819697B2 (ja) | 強化樹脂組成物 | |
| JPS614758A (ja) | 強化ポリブチレンテレフタレ−ト樹脂組成物 | |
| US6124399A (en) | High impact strength polysulfones | |
| JP3327652B2 (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
| JPS61252268A (ja) | ポリカ−ボネ−ト組成物 | |
| US4775717A (en) | Process of mixing melts of amorphous polyester and a graft modified polystyrene and composition thereof | |
| JPH0420026B2 (ja) | ||
| KR910007597B1 (ko) | 폴리카아보네이트 조성물 | |
| JPH0485360A (ja) | 強化樹脂組成物 | |
| JPS6212939B2 (ja) | ||
| JPH0359102B2 (ja) | ||
| JPS61106659A (ja) | 熱可塑性樹脂組成物 | |
| KR102311477B1 (ko) | 열가소성 수지 조성물 및 이를 이용한 성형품 | |
| JPS6212816B2 (ja) | ||
| JP2583231B2 (ja) | 耐衝撃性ポリエステル樹脂組成物 | |
| JPH044249A (ja) | 強化樹脂組成物 | |
| JPH07166048A (ja) | ポリカーボネート樹脂組成物 | |
| JP2788083B2 (ja) | 樹脂組成物 | |
| JPH0395265A (ja) | 樹脂組成物 | |
| JPH0159300B2 (ja) |