JPS61223598A - 放射性気体廃棄物処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［発明の技術分野］ 本発明は原子力発電所における放射性気体廃棄物処理方
法に関する。

［発明の技術的背景とその問題点］ 沸騰水型原子力発電所のタービン主復水器から抽気され
るガスや、加圧水型原子力発電所の一次冷却材から脱気
されたガスなどは、希ガスなどの放射性物質を含んでい
るため、これらを安全に処理するための装置を設ける必
要がある。

この装置が放射性気体廃棄物処理装置である。

以下、軽水型原子炉のうち沸騰水型原子炉プラントを例
として放射性気体廃棄物の処理方法について詳細な説明
を行なう。

沸騰水型原子炉の冷却材は高中性子束の炉心を通過する
間に中性子照射を受けて、一部が酸素と水素とに分解し
、そのうえ、さらに３Ｈ，Ｎ。

０などが生じる。また燃料棒に生じたピンホールなどか
ら１＜ｒやＸ８などの放射性の希ガスが漏洩し、これら
に「やｘｅが蒸気に混入してタービン系に送られている
。また、この他に、タービン主復水器へ外気からの漏れ
込みがある。

これらの放射性気体廃棄物（以下単に排ガスと記す）に
よって沸騰水型原子力発電所におけるタービン系は、原
子炉なみに遮蔽設備を施して所内および周辺の健全性を
維持する必要がある。

しかし上記排ガスは、一般に非凝縮性であるので、蒸気
系統内、特にタービン主復水器の内部に滞留する。

よって前記タービン主復水器の内部に空気抽出器を連結
して、ここに滞留する排ガスを活性炭式希ガスホールド
アツプ塔に導いて処理している。

この処理装置は以下のように構成されている。

すなわち、第６図に示したように、タービン主復水器の
内部に滞留した排ガスを空気抽出器１でタービン系の主
復水器から放射性気体廃棄物処理装置に抽気する。抽気
した排ガスは水素再結合装置２に導かれ、水素ガスの再
結合及び減容処理される。水素再結合装置２は予熱器３
、再結合器４、復水器５から構成されている。この水素
再結合装置２ではまず排ガス中に含まれる酸素と水素が
効率よく再結合する温度まで予熱器３で予熱されたのち
、下流の再結合器４に導かれてこの再結合器４で排ガス
中に含まれる水素と酸素の再結合反応により水蒸気とな
る。さらに、その下流の復水器５では、外部冷却水によ
る冷却作用により排ガス中の水蒸気のほとんどは水とな
り、排ガスが分離され、その水はタービン主復水器に戻
される。

そして、排ガスは除湿器６および乾燥器７を経て、湿分
が十分除去されたのち、活性炭式希ガスホールドアツプ
塔８に導かれ、残った放射能（主体は）（ｅ　、　）（
ｒなどの希ガス）を活性炭に吸着させ、長時間のホール
ドアツプののち、真空ポンプ９を経て排気筒１０から大
気へ放出される。

以上述べた機器はそれぞれ気密あるいはそれに準じた状
態の室に装置され、それぞれの室は空調が行なわれてい
る。特に活性炭式希ガスホールドアツプ塔ｖ１１は他の
一般空調とは別の専用空調設備１２からダクト１３．１
４を介して空調され、活性炭の吸着性能維持のため、活
性炭式希ガスホ−ルドアッ゛ブ塔入ロ配管１５内の排ガ
ス及び活性炭式希ガスホールドアツプ塔８内を低い温度
に保っている。

ところで、除湿器６に流入した排ガスは、乾燥器の運転
効率を高めるため凍結しない範囲内でできるだけ低い温
度、一般的には１０℃以下でかつ０℃以上の凍結しない
温度、たとえば５℃程度まで冷却された優、乾燥器７に
至る。乾燥１７は除湿剤による場合、または冷凍乾燥方
式の場合とも２台並置され、除湿運転と再生運転が交互
に行なわれる。この乾燥器７からは、露点−２０℃以下
に乾燥した排ガスが活性炭式希ガスホールドアツプ塔８
へ流れる。活性炭式希ガスホールドアツプ塔８は、活性
炭における希ガスの減資に伴う崩壊熱の除去のため、た
とえば冬期で１℃、夏期で２０℃程度となるように温度
調整が行なわれている。

ここで活性炭式希ガスホールドアツプ塔８へ流入する排
ガスの温度を３０℃とした場合、排ガスの相対湿度は約
２％となる。

第７図は活性炭の含水率と処理ガスの相対湿度の関係を
示しており、この図から明らかなように、処理ガスの相
対湿度が４０％を越えたあたりから急速に活性炭の含水
率が増加し、２０％以上となることが読みとれる。

含水率の増加は、活性炭の希ガスに対する吸着能力を低
下させることが知られている。

第８図は活性炭の含水率とＸｅに対する動的吸着係数の
関係を示す特性図である。この図から含水率が２０％近
くなると動的吸着係数が急激に低下するのが読みとれる
。排ガスを相対湿度４０％以下とすれば、第６図および
第７図から活性炭の希ガスに対する動的吸着係数を低下
せしめずに用いることができるということがわかる。

従来は、すでに述べたように排ガス中の絶対湿度を減少
させる方法によってこの目的を達成していたので、乾燥
！１７において交互運転を行なうことが避けられないの
であるが、一方で原子力発電所における機器は高い信頼
性を要求されるため、移行時に熱的状態に変動を生ずる
可能性のある交互運転はできるだけ避ける方が望ましい
。

また、乾燥器７は除湿剤による場合は再生系統に、直接
冷却方式の場合は冷凍装置に動的機器を有しており、ま
た除湿！１６は、フロン冷却装置による直接冷却あるい
はフロン冷却装置、ブラインポンプ、プラインタンクに
よる間接冷却等の方式があるがいずれも動的機器を有し
ている。これら動的機器を有するものは、信頼性を高め
るため、除湿器６あるいは乾燥器７の装置一式、又は動
的機器部分のみ一式を、万一の故障に備えて別に予備と
して設け、切替えができるようにしているのが普通であ
る。

また、これら動的’ＩＩＩｍは信頼性維持のため定期的
な点検手入れや煩雑な調整を必要とし、設置コストのみ
ならずメンテナンスコストも多大であった。

更に、前述のように活性炭式希ガスホールドアツプ塔の
温度維持のために従来は専用の空調設備１２が設けられ
ているが、これにも動的機器があるため設置コスト、メ
ンテナンスコストが大きく、また、室内を温度調整する
ことにより間接的に活性炭式希ガスホールドアツプ塔８
内の温度を調整するため必要以上に大容量となり経済的
でなかった。　一方、除湿器８出口で排ガスは０〜１０
℃の範囲の飽和湿り空気（相対湿度１００％）となって
いるが、外気温が排ガス濃度より低い場合には配管内で
水分の凝縮がおこり、除湿器６から乾燥器７までの配管
が長い場合、この凝縮水が配管内に滞留する恐れがあり
、品質維持上好ましくなかった。

［発明の目的］ 本発明は、前記問題点を解決するためになされたもので
、活性炭式希ガスホールドアツプ塔に流れる排ガスの相
対湿度を４０％以下に維持しながら、動的機器を削減し
て経済性、信頼性を向上させた放射性気体廃棄物処理方
法を提供することを目的とする。

［発明の概要］ 本発明では、排ガスを冷却除湿する除湿器の下流に加熱
器を設け、除湿器出口での排ガスの露点温度に相当する
水蒸気を含む湿り空気を相対湿度４０％となる温度以上
に加熱した後、ただちに活性炭式希ガスホールドアツプ
塔に流すように構成したことを特徴とする放射性気体廃
棄物処理方法である。

本発明によれば除湿器の排ガス温度制御条件を緩和でき
るため、除湿器を動的機器を用いない水冷式熱交換器等
の簡単な構成のものとすることが可能となり、動的機器
を含む乾燥器で削除することができる効果がある。

また活性炭式希ガスホールドアツプ塔に、胴外周にジャ
ケットを設けた構造とする等によって、活性炭式希ガス
ホールドアツプ塔内の温度を測定しながら通水し、活性
炭式希ガスホールドアツプ塔内の温度制御を直接的に行
い、もって専用の空調設備を削除することができる。

更に前記加熱器及び活性炭式希ガスホールドアツプ塔の
温度制御熱源として通水する水に、放射性気体廃棄物処
理装置の他の熱交換機器、例えば復水器に冷却水として
供給される給水系を用いることができる。

［発明の実施例］ 以下、第１図を参照しながら本発明の第１の実施例を説
明する。

なお、第１図中第６図と同一部分には同一符号を付して
、その重複する部分の説明を省略する。

第１図において、復水器５の下流側に接続された除湿器
１６下流には加熱！１１７が設けられている。この加熱
器１７は例えば二重管式あるいはシェルアンドチューブ
型等の熱交換器で、復水器５に冷却水として供給される
給水系の水供給配管１８から分岐した水入口管１９と、
復水ｉ１５からの水戻り配管２０に合流する水出口管２
１とが接続され、水入口管１９には弁２２が設けられて
いる。

加熱！１１７は除湿器１６に近い位置に配置される。

また加熱！１１７の下流はただちに活性炭式希ガスホー
ルドアツプ塔２３に接続している。この活性炭式希ガス
ホールドアツプ塔２３にも前記水供給配管１８から分岐
した水入口管２４と、前記水戻り管２０に合流する水出
口管２５とが接続され、水入口管２４には弁２６が設け
られている。

活性炭式希ガスホールドアツプ塔２３には内部温度計測
用の温度検出器２７が設けられ、制御回路を介して弁２
６の駆動装置と連絡している。また活性炭式希ガスホー
ルドアツプ塔入口配管２８にも配管内の排ガス温度計測
用の温度検出器２９が設けられ、弁２２の駆動装置と連
絡している。

前記活性炭希ガスホールドアツプ塔２３の具体的構造の
一例は第２図に示すように、胴３０には下部に入口ノズ
ル３１と、上部に出口ノズル３２が接続されており、各
ノズル３１と３２の一端は胴３０内部に開口し、他端は
配管に接続している。

入口ノズル３１および出口ノズル３２の開口部の間には
、網３３に支持、されて活性炭３４が充填され、また、
胴３０の上端部には活性炭充填口３５、下端部にはドレ
ンノズル３６が設けられ、更に熱電対３７が活性炭３４
充填層中に挿入して設けられている。

また、前記胴３０の外周にはジャケット３８が胴３０を
包み込むように設けられ、全体として二重構造の容器を
構成している。ジャケット３８には水入口ノズル３９と
水出口ノズル４０が設けられ、それぞれ第１図の水入口
管２４及び水出口管２５に接続している。容器全体はス
カート４１で支持されている。

なお、第１図において除湿器１６は従来のフロン冷却器
等を用いた直接あるいは間接冷却のものを用いてもむろ
んよいが、本発明の効果をより高めるためには原子力プ
ラントの建屋の換気空調設備等に用いられる低温の冷却
水（チラー水）を用いた熱交換器が好適である。

つぎに上記実施例の作用について説明する。

排ガスは除湿器１６で冷却された後、加熱器１７に入り
、水入口管１９より供給される給水と熱交換して加熱さ
れる。水入口管１９より加熱器１７に供給される水量は
、活性炭式希ガスホールドアツプ塔入口配管２８での排
ガス温度を所定の温度範囲に保つよう、温度検出２１２
９からの信号により弁２２の開度が変化して調整される
。加熱器１７を出た排ガスは活性炭式希ガスホールドア
ツプ塔２３に入いるが、加熱器１７で加熱され、相対湿
度が低下しているため途中配管での水分凝縮の恐れはな
い。この意味で加熱器１７は除湿９１１６に近接して設
けるのがよい。活性炭式希ガスホールドアツプ塔２３内
部は、水入口管２４より供給される給水が水入口ノズル
３９よりジャケット３８内に入り、水出口ノズル４０よ
り流出する間に胴３０内を加熱あるいは冷却することに
より、活性炭式希ガスホールドアツプ塔入口配管２８で
の排ガスの温度と同一の温度範囲に保たれる。水入口管
２４より供給される水量は熱電対３７で測定される活性
炭３４充填層の濃度信号が温度検出６２７を介して弁２
６の関度を変化させることにより調整される。加熱１１
７で所定の温度範囲に加熱された排ガスは入口ノズル３
１より１１３０内に入り、出口ノズル３２より流出する
間も、熱容量の大きい活性炭３４が所定の濃度範囲に保
たれているため、外気温の影響を受けることな（一定に
保たれる。

また、活性炭式希ガスホールドアツプ塔２３内での排ガ
ス中の希ガスの減衰に伴う崩壊熱は外気より活性炭式希
ガスホールドアツプ塔２３に入る熱量に較べて充分小さ
く、ジャケット３８中の水で除去される。

ところで、除２１ｉｉ１１１６は下流に排ガスの露点を
更に低下させる乾燥器がないため、凍結しない範囲内で
、できるだけ排ガスの露点を低下させる必要はもはやな
いが、第３図に示すように活性炭の吸着性能上排ガスの
濃度は低い方が有利なので、除湿！１１６では排ガスの
露点温度を１０℃程度まで低下せしめるのが望ましい。

この露点温度であればフロン冷却機等の動的機器を用い
ず、水冷却式の熱交換器等の簡単な構成の除湿器でも実
現可能となる。

排ガスの露点温度を１０℃と仮定して相対湿度に着目す
ると、露点１０℃の水蒸気の絶対湿度は、７．６２５ｘ
　１Ｇ’　ｋｏ／　ｋｏであり、相対湿度４０％となる
温度は下記式により求められる飽和水蒸気分圧ｈｓに相
当する濃度として求められる。

ｈｓ　−（Ｘ／　　ρ　　（０，６２２＋Ｘ）　　　）
　　　Ｈここで、ｈｓ：飽和水蒸気分圧（ｍａｌ−１ｏ
　）　、Ｘ　：絶対湿度（ｋＭｋｇ）　、ρ：相対湿度
、Ｈ：全圧（■Ｈ９）である。

上記の式ニＸ−７，６２５Ｘ１０−富、ρ−０，４、Ｈ
−７６０を代入すると、全圧／気圧のときの飽和水蒸気
分圧ｈｓは２３．０１１１８９となり、これより相対湿
度４０％となる温度として２４．５℃が得られる。すな
わち、排ガスの温度を２４．５℃以上に加熱すれば相対
湿度は４０％以下に抑えられる。

また一方、活性炭は第３図に示すように、濃度が低い程
、ｘｅ　、　Ｋｒなどの希ガスに対する動的吸着係数は
向上する。動的吸着係数Ｋ　【ｄ／ａ　］とは活性炭の
所要量を計算するために一般的に使用されている数値で
、排ガスの流量Ｆ［♂／ｈｒ］と活性炭の所要量Ｍ［ｔ
Ｏｎｌとホールドアツプ時間Ｔ［ｈｒ］の間に次の関係
式を有する。

Ｔ−に・Ｍ／Ｆ したがって動的吸着係数（Ｋ）が高い状態で用いる方が
活性炭の所要量が少なくてすみ、経済性の点で有利であ
る。

具体的な数値で説明すると、ある種の活性炭を２０℃で
使用する場合と、３５℃で使用する場合とでは、動的吸
着係数はに「に対し４６ｄ　／　Ｑから３０ｃｊ／ｇへ
、Ｘｅに対しては７５０ｃ／　／　Ｑから５００ｃ／　
／ａへと低下し、これに反比例して活性炭の必要量は５
０％増加する。活性炭量は１１０万ＫＷクラスのＢＷＲ
原子力プラントの場合、６０トン程度必要であったもの
が、９０トン程度に増量する必要が生じる。

ところで活性炭は、１００℃以上で用いられるとわずか
ながら酸化反応を起こし、活性炭劣化等の不都合を生ず
る恐れがあるため排ガスの上限温度は１００℃以下に保
つ必要がある。しかし、実用上　　　　　−は排ガス温
度をあまり高くすると相対湿度低下のメリットよりも前
述の動的吸着係数低下のデメリットがはるかに大きいた
め、排ガスの温度制御範囲は除湿器１６での露点温度が
１０℃の場合、２５〜３５℃程度とするのが望ましい。

前記水供給配管１８より放射性気体廃棄物処理装置に供
給される給水系は排ガスの相対湿度が４０％となる濡洩
以上、上記の例では２５℃以上とする。

ところでＢＷＲ原子力プラントにおいては補機冷却系の
給水温度は一般に３０〜３５℃程度に温度制御されてお
り、加熱器１７、活性炭式希ガスホールドアツプ塔２３
での温度制御に用いるのに好適である。

以上述べたように、本実施例によれば、活性炭の必要量
は従来より増加するものの、乾燥器及び活性炭式希ガス
ホールドアツプ塔室の専用空調設備の削除、更に除湿器
からも動的機器を取除いて簡単な構造とすることが可能
となることによる経済的メリットがはるかに大きい。

また、動的機器を削減することにより、放射性気体廃棄
物処理装置の信頼性が向上する。

さらに、除湿器の出口配管における水分凝縮が防止でき
る効果もある。

次に本発明の第２の実施例を第４図について説明する。

第４図は本発明を加圧水型原子力プラントに適用した一
例を示す概略系統図で、図中符号４２は一次冷却材ルー
プ配管、４３は体積制御タンク、４４は脱ガス装置を示
す。抽気された排ガスは水素再結合装置ｆ４５で水素の
再結合処理を行なわれた後、除湿器１６で冷却除湿され
、加熱器１７で排ガスの相対湿度が４０％以下になる温
度に加熱された後、水入口管２４より供給された水によ
り温度制御されている活性炭式希ガスホールドアツプ装
置に入る。なお、図中第１図と同一符号を付したものは
、第１図と同一の機能を有しており、重複した部分の説
明を省略する。この第２の実施例の場合、本発明に関わ
る部分の作用は第１の実施例と同一であり、本実施例を
用いることにより加圧水型原子力プラントの放射性気体
廃棄物処理装置において沸騰水型原子力プラントの場合
と同様の発明の効果が得られる。

第５図は本発明の第３の実施例を示す概略系統図で、復
水器５より流水する水戻り配管２０を流れる水の一部を
温水管４６．４８を通じて加熱器１７及び活性炭式希ガ
スホールドアツプ塔２３へ、水入口管１９．２４より供
給される比較的温度の低い給水へ合流させて供給するも
のである。水戻り配管２０を流れる水は、復水器５の運
転中、５０〜６０℃の温水であり、水入口管１９．２４
より供給される給水の水温が排ガスや活性炭式希ガスホ
ールドアツプ塔２３内の温度を所定の温度に制御するの
に低い場合や、冬期に外気温が低くて供給熱量を多く必
要とする場合に効果的である。温水管４６．４８からの
温水と水入口管１９．２４からの給水との混合の割合は
、温度検出器２９．２７からの信号により弁２２と弁４
７、及び弁２６と弁４９の開度を制御４することにより
調整する。

なお、第５図中筒号５０は水戻り管２０と温水管４６．
４８の圧−バランスを調節する絞り弁である。第５図に
於いて、第１図と同一符号を付したものの構成および作
用は第１図と同様であり、また本実施例は第２の実施例
にて説明した加圧水型原子力プラントに適用できるのは
もちろんである。

なお、本実施例の変形として、温水と給水の混合比調整
を弁４７．４９のみあるいは弁２２．２６のみで行う場
合や、給水ラインの水入口管１９．２４を削除した・も
のも考えられるが、除湿器の出口温度条件、給水や漏水
の水温、建屋の環境温度等により選択されるべきである
。

以上述べた第１及び第３の実施例においては一加熱器及
び活性炭式希ガスホールドアツプ塔の両方　　　　　−
に通水して温度制御する場合を述べたが、活性炭式希ガ
スホールドアツプ塔への通水による温度制御を行なわず
、空調設備による室温制御によって間接的に活性炭式希
ガスホールドアツプ塔内の温度制御を行ったり、活性炭
式希ガスホールドアツプ塔に保温を施すことによって、
同様の効果が得られる。

尚、本発明による活性炭式部がスホールドアップ塔の構
成は、第２図に示した例の他、コイル状のジャケットを
胴外周に設け、流路断面積を小さくしで流速を速め、伝
熱効率を高めるようにしたものや、胴内にも通水パイプ
を設けたものも考えられる。

また、加熱器及び活性炭式希ガスホールドアツプ塔の制
御温度を、除湿混出日露点温度を測定し、演算機を介し
て相対湿度４０％となる温度以上に可変制御をすること
も可能で、この場合活性炭の吸看効率向上と省エネルギ
ーの効果が期待できる。

［発明の効果］ 以上述べたように、本発明によれば、合理的な系統構成
により、乾燥器や活性炭式希ガスホールドアツプ塔室の
専用空調設備を用いることなく安定的かつ切替運転なし
に相対湿度が４０％以下の排ガス活性炭式希ガスホール
ドアツプ塔に流すことができる。

また乾燥器とその周辺設備、活性炭式希ガスホールドア
ツプ塔室の専用空調設備が削除でき、また除湿器の周辺
設備も簡略化できることにより、設置コスト及びメンテ
ナンスコストの削減、並びに動的機器の削減や配管中で
の水分凝縮防止により装置全体の信頼性向上の効果があ
る。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明に係る放射性気体廃棄物処理方法の第１
の実施例を説明するための系統図、第２図は第１図にお
ける活性炭式希ガスホールドアツプ塔を示す縦断面図、
第３図は第１図における活性炭の希ガスに対する動的吸
着係数とＩＲ度の関係を示す特性図、第４図および第５
図は本発明に係る放射性気体廃棄物処理方法の第２およ
び第３の実施例を説明するための部分系統図、第６図は
従来の放射性気体廃棄物処理方法を説明するための系統
図、第７図は処理ガスの相対湿度と活性炭の含水率の関
係を示す特性図、第８図は活性炭の含水率と希ガス（Ｘ
ｅ）に対する動的吸着係数の関係を示す特性図である。 １・・・・・・・・・・・・空気抽出器２・・・・・・
・・・・・・水素再結合装置３・・・・・・・・・・・
・予熱器 ４・・・・・・・・・・・・再結合器 ５・・・・・・・・・・・・復水器 ６・・・・・・・・・・・・除湿器 ７・・・・・・・・・・・・乾燥器 ８・・・・・・・・・・・・活性炭式希ガスホールドア
ツプ塔９・・・・・・・・・・・・真空ポンプ１０・・
・・・・・・・・・・排気筒 １１・・・・・・・・・・・・活性炭式希ガスホールド
アツプ塔室 １２・・・・・・・・・・・・専用空調設備１３．１４
・・・ダクト １５・・・・・・・・・・・・塔入口配管１６・・・・
・・・・・・・・除湿器 １７・・・・・・・・・・・・加熱器 １８・・・・・・・・・・・・水供給配管１９．２４・
・・水入口管 ２０・・・・・・・・・・・・水戻り配管２１・・・・
・・・・・・・・水出口管２２．２６・・・弁 ２３・・・・・・・・・・・・活性炭式希ガスホールド
アツプ塔２５・・・・・・・・・・・・水出口管２６・
・・・・・・・・・・・弁 ２７．２９・・・温度検出器 ２８・・・・・・・・・・・・活性炭式希ガスホールド
アツプ塔入口配管 ３０・・・・・・・・・・・・胴 ３１・・・・・・・・・・・・入口ノズル３４・・・・
・・・・・・・・活性炭 ３７・・・・・・・・・・・・熱電対 ３８・・・・・・・・・・・・ジャケット３９・・・・
・・・・・・・・水入口ノズル４０・・・・・・・・・
・・・水出口ノズル４２・・・・・・・・・・・・−次
冷却材ループ配管４３・・・・・・・・・・・・体積制
御タンク４４・・・・・・・・・・・・脱ガス装置４５
・・・・・・・・・・・・水素再結合装置４６．４８・
・・温水管 ４７．４９・・・弁 ５０・・・・・・・・・・・・絞り押 出　願　人　　　株式会社　東　芝 代理人弁理士　　　須　山　佐　− 第１図 第２図 第３図 （＠Ｃ） 第４図 第６図 第７図 椙対浬崖　（に）

Claims (11)

【特許請求の範囲】
1. （１）原子力プラントから発生した放射性気体廃棄物を
   除湿器で除湿した後活性炭式希ガスホールドアップ塔で
   遅延処理する放射性気体廃棄物処理方法において、前記
   除湿器の出口に加熱器を設け、排ガスの温度を相対湿度
   が４０％以下となる温度で、かつ１００℃以下の温度範
   囲に加熱維持することを特徴とする放射性気体廃棄物処
   理方法。
2. （２）前記加熱器の温度制御に活性炭式希ガスホールド
   アップ塔の入口に設けた温度検出器の排ガス温度信号を
   用いることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の放
   射性気体廃棄物処理方法。
3. （３）前記加熱器として復水器等の他の熱交換機器用冷
   却水として用いられている給水系を加熱源とする熱交換
   器を用いることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載
   の放射性気体廃棄物処理方法。
4. （４）前記加熱器加熱源として、除湿器上流に系統に流
   入した蒸気を凝縮するため設けられる復水器に冷却水と
   して通水され、前記復水器内で蒸気と熱交換して加温さ
   れた後復水器より流出する温水を用いることを特徴とす
   る特許請求の範囲第３項記載の放射性気体廃棄物処理方
   法。
5. （５）前記活性炭式希ガスホールドアップ塔に通水し、
   活性炭式希ガスホールドアップ塔内部の温度を排ガスの
   相対湿度が４０％以下となる温度で、かつ１００℃以下
   の温度範囲に維持することを特徴とする放射性気体廃棄
   物処理方法。
6. （６）活性炭式希ガスホールドアップ塔への通水構造と
   して、活性炭式希ガスホールドアップ塔の胴外周にジャ
   ケットを設けたことを特徴とする特許請求の範囲第５項
   記載の放射性気体廃棄物処理方法。
7. （７）活性炭式希ガスホールドアップ塔への通水用水と
   して、復水器等の他の熱交換機器用冷却水として用いら
   れる給水系を用いることを特徴とする特許請求の範囲第
   ５項記載の放射性気体廃棄物処理方法。
8. （８）活性炭式希ガスホールドアップ塔への通水用水と
   して、前記復水器に冷却水として通水され、復水器内で
   蒸気と熱交換して加温された後、復水器より流出する温
   水を用いることを特徴とする特許請求の範囲第７項記載
   の放射性気体廃棄物処理方法。
9. （９）活性炭式希ガスホールドアップ塔への通水量を、
   活性炭式希ガスホールドアップ塔内部温度測定用に設け
   られた温度検出器の温度信号によって制御することを特
   徴とする特許請求の範囲第５項記載の放射性気体廃棄物
   処理方法。
10. （１０）除湿器出口の排ガス露点温度を測定し、その露
    点温度に対する相対湿度４０％となる温度以上に温度制
    御することを特徴とする特許請求の範囲第２項並びに第
    ９項記載の放射性気体廃棄物処理方法。
11. （１１）熱交換機器に供給される給水系として、水温が
    除湿器出口の排ガス相対温度が４０％となる温度以上の
    ものを用いることを特徴とする特許請求の範囲第１項記
    載の放射性気体廃棄物処理方法。