JPS6114111A - 黒鉛成形体用コ−クスの製造法 - Google Patents
黒鉛成形体用コ−クスの製造法Info
- Publication number
- JPS6114111A JPS6114111A JP59134735A JP13473584A JPS6114111A JP S6114111 A JPS6114111 A JP S6114111A JP 59134735 A JP59134735 A JP 59134735A JP 13473584 A JP13473584 A JP 13473584A JP S6114111 A JPS6114111 A JP S6114111A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coke
- zone
- graphite
- water vapor
- calcining
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Carbon And Carbon Compounds (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明拡黒鉛成形体用コークスの製造法に関するもので
、より詳しくは耐熱衝撃性が^好で、しかも不可逆膨張
の抑制された黒鉛成形体を与えるような黒鉛成形′体用
コークスの製造法に関するものである。
、より詳しくは耐熱衝撃性が^好で、しかも不可逆膨張
の抑制された黒鉛成形体を与えるような黒鉛成形′体用
コークスの製造法に関するものである。
黒鉛電極等の原料骨材である黒鉛成形体用コークスとし
ては、従来より重質炭化水素原料をコークス化して得ら
れるコークス、工業的にはディレートコ−キング法によ
り得られるコークスが一般的に使用され工いるが、これ
により得られたコークスは一般に生コークスと称され、
数−の揮発分を含有している。この生コークスを、揮発
分含量、真比重および気孔量等の黒鉛成形体用コークス
として必要な物性の調整のため、通常1000〜tzo
ocの温度範囲で仮焼し、黒鉛成形体用コークスとし、
次いでこれを粉砕し、粒度調整を行なった後、通量の粘
結剤を加え11合し成形を行な論、焼成6理および黒鉛
化処理を行なうことKより黒鉛成形体が製造される。
ては、従来より重質炭化水素原料をコークス化して得ら
れるコークス、工業的にはディレートコ−キング法によ
り得られるコークスが一般的に使用され工いるが、これ
により得られたコークスは一般に生コークスと称され、
数−の揮発分を含有している。この生コークスを、揮発
分含量、真比重および気孔量等の黒鉛成形体用コークス
として必要な物性の調整のため、通常1000〜tzo
ocの温度範囲で仮焼し、黒鉛成形体用コークスとし、
次いでこれを粉砕し、粒度調整を行なった後、通量の粘
結剤を加え11合し成形を行な論、焼成6理および黒鉛
化処理を行なうことKより黒鉛成形体が製造される。
このようにして製造される黒鉛成形体の代表的なものと
して人造黒鉛電極があるが、人造黒鉛電極においては、
近年電極使用条件の過酷化に伴い耐熱衝撃性が良好であ
ること、すなわち熱膨張係数(CTE)が極めて低^こ
とが要求されており、このような特性を満足するため人
造黒鉛電極の原料骨材である黒鉛成形体用コークスもい
わゆる針状構造あるいは流れ構造の発達したものが要求
されてきた。
して人造黒鉛電極があるが、人造黒鉛電極においては、
近年電極使用条件の過酷化に伴い耐熱衝撃性が良好であ
ること、すなわち熱膨張係数(CTE)が極めて低^こ
とが要求されており、このような特性を満足するため人
造黒鉛電極の原料骨材である黒鉛成形体用コークスもい
わゆる針状構造あるいは流れ構造の発達したものが要求
されてきた。
一方、人造黒鉛電極の製造方法においても省エネルギー
の観点から大電力を消費する黒鉛化工程を急速黒鉛化す
ることKより電力消費の低減化を図っている。
の観点から大電力を消費する黒鉛化工程を急速黒鉛化す
ることKより電力消費の低減化を図っている。
しかしながらかかる黒鉛化工程、特に11700℃以上
の温度においては、処理工程の際にしばしば急激な不可
逆膨張、いわゆるバッフィングを生じることがあるが、
特に急速黒鉛化においてはこの傾向が著しく、その為に
製品歩留の低下、品質の低下等の問題を生じている。
の温度においては、処理工程の際にしばしば急激な不可
逆膨張、いわゆるバッフィングを生じることがあるが、
特に急速黒鉛化においてはこの傾向が著しく、その為に
製品歩留の低下、品質の低下等の問題を生じている。
バッフィングが発生する原因はコークス中のイオウ等の
へテロ原子が黒鉛化工程において急激に逸散するためで
あるとか、結晶性の良い、針状構造の良く発達したコー
クスはど黒鉛成形体を製造する黒鉛化工程でバッフィン
グが発生する傾向があるので単にイオウ等の含有量のみ
に依存するものではなく、原料骨材のコークス組織と密
接な関係があるとか種々推定されているが、未だ充分圧
は解明されるに至っていない@本発明者等はかかるバッ
フィング現象tv防止もしくは低減を図るべく鋭意検討
した結果、この現象の発生機構はともかくとして、黒鉛
成形体用コークスを製造する際の仮焼処理の際にある特
定要件を付加するととKより、バッフィングの発生を抑
制できること、特忙針状構造の良く発達したコークスの
場合でもそうであることを見い出し1本発明に到達した
。
へテロ原子が黒鉛化工程において急激に逸散するためで
あるとか、結晶性の良い、針状構造の良く発達したコー
クスはど黒鉛成形体を製造する黒鉛化工程でバッフィン
グが発生する傾向があるので単にイオウ等の含有量のみ
に依存するものではなく、原料骨材のコークス組織と密
接な関係があるとか種々推定されているが、未だ充分圧
は解明されるに至っていない@本発明者等はかかるバッ
フィング現象tv防止もしくは低減を図るべく鋭意検討
した結果、この現象の発生機構はともかくとして、黒鉛
成形体用コークスを製造する際の仮焼処理の際にある特
定要件を付加するととKより、バッフィングの発生を抑
制できること、特忙針状構造の良く発達したコークスの
場合でもそうであることを見い出し1本発明に到達した
。
すなわち、本発明の目的は針状構造の養〈発達した、し
かしながら黒鉛化工程でのバッフィングの発生を低減す
るような黒鉛成形体用コークスを得るものであって、そ
の目的は炭素質原料油をコークス化して得られる主コー
クスを仮焼処理して黒鉛成形体用コークスを製造する際
よ、□mi1.□□1□ヶ5CA %により達成さ
れる。
かしながら黒鉛化工程でのバッフィングの発生を低減す
るような黒鉛成形体用コークスを得るものであって、そ
の目的は炭素質原料油をコークス化して得られる主コー
クスを仮焼処理して黒鉛成形体用コークスを製造する際
よ、□mi1.□□1□ヶ5CA %により達成さ
れる。
以下本発明について詳細に説明する。
本発明で使用される炭素質原料は、縮合環状芳香族化合
物を含む炭化水素物質であり、具体的にハ、コールター
ル、コールタールピッチ、石炭液化物、オイルガスター
ル、石油タールあるいはこれらの混合物等が挙げられる
が、゛操作性等により好ましくはコールタール、軟コー
ルタールピッチが選ばれる。これらの炭素質原料は、一
般にキノリンネ溶分(Q、1.)を含有しているので、
例えば特開昭3−1−2:!;0/号公報に示されてい
るように、特定の溶剤で処理することによりQ、 1.
’ii予め除去しておくことが望ましい。
物を含む炭化水素物質であり、具体的にハ、コールター
ル、コールタールピッチ、石炭液化物、オイルガスター
ル、石油タールあるいはこれらの混合物等が挙げられる
が、゛操作性等により好ましくはコールタール、軟コー
ルタールピッチが選ばれる。これらの炭素質原料は、一
般にキノリンネ溶分(Q、1.)を含有しているので、
例えば特開昭3−1−2:!;0/号公報に示されてい
るように、特定の溶剤で処理することによりQ、 1.
’ii予め除去しておくことが望ましい。
このような炭素質原料を常法に従いディレートコ−カー
にてコークス化を行なう。例えば、上記炭素質原料とリ
サイクルオイルを予めダg。
にてコークス化を行なう。例えば、上記炭素質原料とリ
サイクルオイルを予めダg。
〜550℃程度に加熱しておき、これをコークドラムに
供給し、その温度でl−〜36時間コークス化を行ない
、生コークスを得る。
供給し、その温度でl−〜36時間コークス化を行ない
、生コークスを得る。
得られた生コークスは通常3〜g、チの揮発分を含んで
いる。
いる。
この生コークス線次いでロータリーキルン、ロータリー
ハース等にて仮焼される。仮焼処理帯域内では通常重油
、COG等を燃料として空気とともに吹き込み、燃焼さ
せるが、これら燃料の燃焼以外に生コークス中に含有さ
せる揮発分の燃焼により、仮焼処理帯域内は通常十数!
of ’llt以下程度の水蒸気濃度となっているが、
この種度の水蒸気濃度では本発明の目的を達成するに拡
充分でなく、更に水蒸気を供給する必要がある。
ハース等にて仮焼される。仮焼処理帯域内では通常重油
、COG等を燃料として空気とともに吹き込み、燃焼さ
せるが、これら燃料の燃焼以外に生コークス中に含有さ
せる揮発分の燃焼により、仮焼処理帯域内は通常十数!
of ’llt以下程度の水蒸気濃度となっているが、
この種度の水蒸気濃度では本発明の目的を達成するに拡
充分でなく、更に水蒸気を供給する必要がある。
通常、仮焼処理帯域内における気相中の水蒸気濃度が一
θ〜6Q vo1%、好ましくは30〜!r Ovo1
%となるように水蒸気を供給するのがよい。
θ〜6Q vo1%、好ましくは30〜!r Ovo1
%となるように水蒸気を供給するのがよい。
一般に、水蒸気濃度が高いほどバッフィングの発生を低
減する効果があるが、あまり高濃度となると操作、熱損
失、コークス歩留等に問題を生じ、またコークス強度等
のコークス特性も低下するので好ましくない。
減する効果があるが、あまり高濃度となると操作、熱損
失、コークス歩留等に問題を生じ、またコークス強度等
のコークス特性も低下するので好ましくない。
また本発明において仮焼処理帯域内に水蒸気を供給する
態様としては、仮焼処理時に水蒸気を連、続的または間
欠−的に供給するかあるいは予め水蒸気を仮焼処理帯域
内に供給した後に仮焼処理を行なうこと等を挙げること
ができるが、好ましくは仮焼処理帯域内における気相中
の水蒸気濃度が均一になるように水蒸気を供給す鬼もの
である。仮焼処理におけるその他の命件は通常の処理条
件を採用すれば良く、例えば温度は約1ooo〜/1,
00Q、時間は10分〜6時間程度の範囲から場合に応
じて適宜選択される。
態様としては、仮焼処理時に水蒸気を連、続的または間
欠−的に供給するかあるいは予め水蒸気を仮焼処理帯域
内に供給した後に仮焼処理を行なうこと等を挙げること
ができるが、好ましくは仮焼処理帯域内における気相中
の水蒸気濃度が均一になるように水蒸気を供給す鬼もの
である。仮焼処理におけるその他の命件は通常の処理条
件を採用すれば良く、例えば温度は約1ooo〜/1,
00Q、時間は10分〜6時間程度の範囲から場合に応
じて適宜選択される。
得られた黒鉛成形体用コークスを粉砕し、粒度調整を行
ない、次いで粘結剤と混合推合し成形する。
ない、次いで粘結剤と混合推合し成形する。
この成形物@goo〜1oooco温度で焼成し、更に
2500〜3000℃の温度で黒鉛化処理をすることに
より、目的の耐熱衝撃性の優れた黒鉛成形体が得られる
。
2500〜3000℃の温度で黒鉛化処理をすることに
より、目的の耐熱衝撃性の優れた黒鉛成形体が得られる
。
本発明の方法で得られた黒鉛成形体用コークスを用いる
ことにより、黒鉛化工程で発生するバッフィングを効果
的に抑制することができるが、この原因にりいては十分
明らかではないものの、黒鉛成形体用コークスを製造す
る際の仮焼処理帯域内゛に水蒸気を供給することKより
、仮焼処理帯域内に存在する水蒸気とコークスとのガス
化反応により、コークスに多数の微細気孔が生成し、こ
の微細気孔が黒鉛化工程での発生ガスないしは発生応力
の緩衝作用を有し、バッフィングの発生が低減するもの
と推定される。
ことにより、黒鉛化工程で発生するバッフィングを効果
的に抑制することができるが、この原因にりいては十分
明らかではないものの、黒鉛成形体用コークスを製造す
る際の仮焼処理帯域内゛に水蒸気を供給することKより
、仮焼処理帯域内に存在する水蒸気とコークスとのガス
化反応により、コークスに多数の微細気孔が生成し、こ
の微細気孔が黒鉛化工程での発生ガスないしは発生応力
の緩衝作用を有し、バッフィングの発生が低減するもの
と推定される。
Aずれにせよ、バッフィングの発生は通常数−程度の低
い水準ではあるが、製品としての黒鉛成形体は時間と工
程数を経由し、しかも高度にエネルギーを消費して製造
されるのでその損失率は極めて重大であり、それを僅か
でも改善し得ることは多大の工業的有利性を実現するこ
とになるので、バッフィングを抑制し、ひいては工、。
い水準ではあるが、製品としての黒鉛成形体は時間と工
程数を経由し、しかも高度にエネルギーを消費して製造
されるのでその損失率は極めて重大であり、それを僅か
でも改善し得ることは多大の工業的有利性を実現するこ
とになるので、バッフィングを抑制し、ひいては工、。
工ゎi□55.−〇カ 1′
法は技術水準の進歩に大きく寄与するものである。
以下実施例により本発明をより具体的に説明するが、本
発明はその要旨を越えない限り、下記の実施例に限定さ
れるものではない。
発明はその要旨を越えない限り、下記の実施例に限定さ
れるものではない。
実施例/〜3
コールタールと灯油(B、M、C,1,値:lデ)を/
: 0.!;の割合で混合し、?OCの加熱下で静置
沈降、分離し、Q、1.の含有液がθ、/重量%以下の
炭素質原料を得、次いで得られた炭素質原料とリサイク
ルオイルを予め約zooc程度に加熱しておき、コーク
ドラムに供給し、コダ時間コークス化し生コークスを得
る。
: 0.!;の割合で混合し、?OCの加熱下で静置
沈降、分離し、Q、1.の含有液がθ、/重量%以下の
炭素質原料を得、次いで得られた炭素質原料とリサイク
ルオイルを予め約zooc程度に加熱しておき、コーク
ドラムに供給し、コダ時間コークス化し生コークスを得
る。
得られた生コークスを電気炉において第1表に記載した
各水蒸気濃度の条件で1100℃、を時間仮In行ない
、黒鉛成形体用コークスを製造する。
各水蒸気濃度の条件で1100℃、を時間仮In行ない
、黒鉛成形体用コークスを製造する。
この黒鉛成形体用コークスを粉砕し、篩分(200メツ
シユ)により篩上コークス70%、篩下コークス30%
を混合して粒度調整を行ない、この700部に対してバ
インダーピッチ(軟化点9コC)30部を混合し、加熱
才髪合したのち、モールド成形し1000℃で一時間焼
成した。
シユ)により篩上コークス70%、篩下コークス30%
を混合して粒度調整を行ない、この700部に対してバ
インダーピッチ(軟化点9コC)30部を混合し、加熱
才髪合したのち、モールド成形し1000℃で一時間焼
成した。
得られた焼成物から直径sown、長さggtmのテス
トピースを採取し、26!tOc、−0分間の条件で黒
鉛化処理を行な込、バッフィングの発生率を欄定した。
トピースを採取し、26!tOc、−0分間の条件で黒
鉛化処理を行な込、バッフィングの発生率を欄定した。
この結果を第1表に示した。第1表から明らかなように
水蒸気濃度が高くなるに従い、黒鉛成形体用コークスの
気孔量が増加しており、気孔量の増加に伴ない黒鉛化工
程におけるバッフィングの発生が低減している。
水蒸気濃度が高くなるに従い、黒鉛成形体用コークスの
気孔量が増加しており、気孔量の増加に伴ない黒鉛化工
程におけるバッフィングの発生が低減している。
なお、黒鉛成形用コークスの気孔量の測定扛水銀圧入法
で行なった。
で行なった。
比較例/
実施例1〜3で用いたものと同様の生コークスを窒素置
換された電気炉中に導入し、1100℃で弘時間仮焼し
た。
換された電気炉中に導入し、1100℃で弘時間仮焼し
た。
以下実施例7〜3と同様にして黒鉛化処理を行ない、バ
ッフィングの発生率を測定した。
ッフィングの発生率を測定した。
その結果を第1表に示した。
第 l 表
実施例弘〜S
実施例1〜3で用^たものと同様の生コークスf ハロ
ットロータリーキルンにて1300℃、一時間の条件で
水蒸気を導入することにより第1表に示した水蒸気濃度
とし仮焼処理を行ない、黒鉛成形体用コークスを得た。
ットロータリーキルンにて1300℃、一時間の条件で
水蒸気を導入することにより第1表に示した水蒸気濃度
とし仮焼処理を行ない、黒鉛成形体用コークスを得た。
この黒鉛成形体用コークスを粉砕し、篩分(コOO゛メ
ツシュ)忙より、篩上コークス70チ、篩下コークス3
0%を混合して粒度調JIを行ないこの700部に対し
てバインダーピッチ(軟化点デコ℃)f:30部混合し
、加熱才1合したのち、押出成形し、10θ0Cで1時
間焼成した。得られた焼成物を直径−011m、長さi
o。
ツシュ)忙より、篩上コークス70チ、篩下コークス3
0%を混合して粒度調JIを行ないこの700部に対し
てバインダーピッチ(軟化点デコ℃)f:30部混合し
、加熱才1合したのち、押出成形し、10θ0Cで1時
間焼成した。得られた焼成物を直径−011m、長さi
o。
■のテストピースを採取し、2g00℃、30−の条件
で黒鉛化処理を行ない、バッフィングの発生率を測定し
た。この結果を第2表に示したO 比較例コ 実施例/〜3で用いたものと同様の生コークスをパイロ
ットロータリーキルンによr) iao。
で黒鉛化処理を行ない、バッフィングの発生率を測定し
た。この結果を第2表に示したO 比較例コ 実施例/〜3で用いたものと同様の生コークスをパイロ
ットロータリーキルンによr) iao。
℃%一時間の条件で水蒸気を導入することなく第2表に
示した水蒸気濃度で仮焼処理上行ない黒鉛成形体用コー
クスを得た。これを実施例弘〜Sと同様圧して黒鉛化処
理を行ない、バッフィングの発生率を測定した。
示した水蒸気濃度で仮焼処理上行ない黒鉛成形体用コー
クスを得た。これを実施例弘〜Sと同様圧して黒鉛化処
理を行ない、バッフィングの発生率を測定した。
その結果を第1表に示した・
第λ表
Claims (2)
- (1)炭素質原料をコークス化して得られる生コークス
を仮焼処理して黒鉛成形体用コークスを製造する際に、
仮焼処理帯域内に水蒸気を供給して該仮焼処理を行なう
ことを特徴とする黒鉛成形体用コークスの製造法。 - (2)仮焼処理帯域内における気相中の水蒸気濃度が2
0〜60vol%となるように水蒸気を供給して仮焼処
理を行なうことを特徴とする特許請求の範囲第1項記載
の黒鉛成形体用コークスの製造法。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59134735A JPS6114111A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 黒鉛成形体用コ−クスの製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP59134735A JPS6114111A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 黒鉛成形体用コ−クスの製造法 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6114111A true JPS6114111A (ja) | 1986-01-22 |
Family
ID=15135363
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP59134735A Pending JPS6114111A (ja) | 1984-06-29 | 1984-06-29 | 黒鉛成形体用コ−クスの製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6114111A (ja) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05155666A (ja) * | 1991-12-04 | 1993-06-22 | Harima Ceramic Co Ltd | 目地用成形体 |
-
1984
- 1984-06-29 JP JP59134735A patent/JPS6114111A/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH05155666A (ja) * | 1991-12-04 | 1993-06-22 | Harima Ceramic Co Ltd | 目地用成形体 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JPH05163491A (ja) | ニードルコークスの製造方法 | |
JP2008150399A (ja) | 石油コークス及びその製造方法 | |
JPS6114111A (ja) | 黒鉛成形体用コ−クスの製造法 | |
JPS6114112A (ja) | 黒鉛成形体用コ−クスの製造方法 | |
JP2910002B2 (ja) | 特殊炭素材の混練方法 | |
JPH05202362A (ja) | 針状コークスの製造法 | |
JPS5978914A (ja) | 特殊炭素材の製造方法 | |
JP3614919B2 (ja) | 高炉用コークスの製造方法 | |
SU737387A1 (ru) | Шихта дл онгеупорных изделий | |
KR100417708B1 (ko) | 폐타이어 분말, 타르슬러지와 비점결탄을 이용한 코크스 제조방법 | |
JP3296011B2 (ja) | ニードルコークスの製造方法 | |
CA2920605C (en) | Carbon material production method and carbon material | |
JPH03197589A (ja) | ニードルコークスの製造方法 | |
KR100217850B1 (ko) | 역청탄을 이용한 활성탄 제조방법 | |
JPS59179584A (ja) | 高反応性コ−クスの製造方法 | |
JPH03220291A (ja) | コークスの製造方法 | |
SU1761666A1 (ru) | Способ приготовлени пресс-порошка дл углеродных изделий | |
JPH0759708B2 (ja) | 黒鉛成形体用コ−クスの製造方法 | |
US3080216A (en) | Process of producing calcium carbide | |
CN118256260A (zh) | 一种煅烧预处理工艺生产优质针状焦的方法 | |
JPS6399290A (ja) | 高品位電極用コ−クスの製造方法 | |
JPH07258668A (ja) | 高揮発分非微粘結炭の改質方法 | |
JPS6241285A (ja) | コ−ルタ−ル系電極用コ−クスの製造方法 | |
JPH05105512A (ja) | 高密度等方質炭素材の製造方法 | |
JPS58183789A (ja) | 高品位電極用コ−クスの製造法 |