JPS61140890A - 核燃料棒 - Google Patents
核燃料棒Info
- Publication number
- JPS61140890A JPS61140890A JP59262839A JP26283984A JPS61140890A JP S61140890 A JPS61140890 A JP S61140890A JP 59262839 A JP59262839 A JP 59262839A JP 26283984 A JP26283984 A JP 26283984A JP S61140890 A JPS61140890 A JP S61140890A
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- Japan
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- fuel
- cladding tube
- nuclear fuel
- nuclear
- mixture
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Addition Polymer Or Copolymer, Post-Treatments, Or Chemical Modifications (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、沸騰水型原子炉１こ用いられている核燃料棒
１こ関する。
１こ関する。
従来、沸騰水型原子炉ｔこ用いられている核燃料棒にお
いては、燃料として一般に二酸化ウラン（ＵＯいを焼結
した燃料ペレットが用いられている。
いては、燃料として一般に二酸化ウラン（ＵＯいを焼結
した燃料ペレットが用いられている。
また、この燃料ペレットを被覆する管として耐食性や高
温強度が優れ、中性子吸収断面積が小さく、かつ照射下
でも十分な延性をもつジルコニウム合金（例えばジルカ
ロイ−２，ジルカロイ−４）製の薄肉管が用いられてい
る。ここで、第４図に従来の核燃料棒の縦断面図を示す
。＠４図１こおいて、ジルコニウム合金製の被覆管１内
には二酸化ウランの燃料ペレット２が挿入されている。
温強度が優れ、中性子吸収断面積が小さく、かつ照射下
でも十分な延性をもつジルコニウム合金（例えばジルカ
ロイ−２，ジルカロイ−４）製の薄肉管が用いられてい
る。ここで、第４図に従来の核燃料棒の縦断面図を示す
。＠４図１こおいて、ジルコニウム合金製の被覆管１内
には二酸化ウランの燃料ペレット２が挿入されている。
また、前記被覆管１の上・下端１こは上部端栓３及び下
部端栓４が設けられている。また、核燃料棒内の上部１
こは上部プレナム部５が形成され、この上部プレナム５
内１こはプレナムスプリング６が配置されている。そし
て、内部の空間にはヘリウム等の充填ガスが封入されて
いる。
部端栓４が設けられている。また、核燃料棒内の上部１
こは上部プレナム部５が形成され、この上部プレナム５
内１こはプレナムスプリング６が配置されている。そし
て、内部の空間にはヘリウム等の充填ガスが封入されて
いる。
この核燃料棒の製造工程は、通常次の手順からなる。ま
ず被覆管１の一端に下部端栓４をＴＩＧ溶接する。次に
燃料ペレット２およびスプリング６等を挿入した後、吸
着した水分を除くために全体を真空中で加熱乾燥する。
ず被覆管１の一端に下部端栓４をＴＩＧ溶接する。次に
燃料ペレット２およびスプリング６等を挿入した後、吸
着した水分を除くために全体を真空中で加熱乾燥する。
最終にヘリウム中で上部端栓３をＴＩＧ溶接して同時に
内部１こヘリウムガスを密封する。
内部１こヘリウムガスを密封する。
ところで、燃料ペレット２は原子炉中で核分裂により発
熱するが、二酸化ウラン焼結体は熱伝導性が良好でない
ため、中心部では高温１こなり温度分布に偏りを生ずる
。この温度分布ｔこ基づいて生ずる熱応力、および燃料
ペレット２の熱膨張のため１こ、燃料ペレット２は第４
図と同一部分は同符号で示す第５図１こ部分的１こ示し
たよう１こ不規則１こ割れる。燃料ペレット２と被覆管
１間のギャップは、熱伝導性を良くするためｆこ、一般
に数百μｍとかなり小さく設計されているが、上述の如
き燃料ペレット２の膨張・変形という現象が起ると、ギ
ャップは減少し、やがては燃料ペレット２と被覆管１と
は接触し、機械的相互作用（以下ＰＣＭＩと略す）を起
すに至る。このＰＣＭＩは、原子炉の出力を急速に上昇
させた場合１こ特に著しい。
熱するが、二酸化ウラン焼結体は熱伝導性が良好でない
ため、中心部では高温１こなり温度分布に偏りを生ずる
。この温度分布ｔこ基づいて生ずる熱応力、および燃料
ペレット２の熱膨張のため１こ、燃料ペレット２は第４
図と同一部分は同符号で示す第５図１こ部分的１こ示し
たよう１こ不規則１こ割れる。燃料ペレット２と被覆管
１間のギャップは、熱伝導性を良くするためｆこ、一般
に数百μｍとかなり小さく設計されているが、上述の如
き燃料ペレット２の膨張・変形という現象が起ると、ギ
ャップは減少し、やがては燃料ペレット２と被覆管１と
は接触し、機械的相互作用（以下ＰＣＭＩと略す）を起
すに至る。このＰＣＭＩは、原子炉の出力を急速に上昇
させた場合１こ特に著しい。
他方、核燃料の燃焼１こよりよう素（■２）、セシウム
（Ｃｓ ）、テルル（Ｔｅ）、カドミウム（Ｃｄ ）等
の腐食性物質が生成し、核燃料物質内に蓄積するが、そ
の一部は被覆管１内へ拡散し、被覆管１内表面１こ付着
する。前述のよう１こ、ジルコニウム合金は耐食性；こ
優れ、中性子吸収断面積が小さく、かつ照射下でも十分
な延性を有する材料である。しかしながら、前記核分裂
生成物に接触した環境下で瓶が起こると、ジルコニウム
合金製被覆管１）こ応力腐食割れ（以下ＳＣＣと略す）
が発生する。そして機械的破断時の歪よりもはるか；こ
小さい歪によ・つても被覆管１は破損する可能性がある
ことが判明している。被覆管の主な目的は、第１に核燃
料と冷却材等との間の化学反応を妨げること、第２１こ
け高度１こ放射性の核分裂生成物が冷却材中へ放出され
ることを妨げることである。しだがって、被覆管が応力
腐食割れ１こより破損した場合１こは、冷却材等は放射
能１こ汚染され、原子炉の運転・管理に障害をもたらす
おそれがある。そのため、原子炉の安全運転のためｌこ
も被覆管の応力腐食割れの防止が強く要求されている。
（Ｃｓ ）、テルル（Ｔｅ）、カドミウム（Ｃｄ ）等
の腐食性物質が生成し、核燃料物質内に蓄積するが、そ
の一部は被覆管１内へ拡散し、被覆管１内表面１こ付着
する。前述のよう１こ、ジルコニウム合金は耐食性；こ
優れ、中性子吸収断面積が小さく、かつ照射下でも十分
な延性を有する材料である。しかしながら、前記核分裂
生成物に接触した環境下で瓶が起こると、ジルコニウム
合金製被覆管１）こ応力腐食割れ（以下ＳＣＣと略す）
が発生する。そして機械的破断時の歪よりもはるか；こ
小さい歪によ・つても被覆管１は破損する可能性がある
ことが判明している。被覆管の主な目的は、第１に核燃
料と冷却材等との間の化学反応を妨げること、第２１こ
け高度１こ放射性の核分裂生成物が冷却材中へ放出され
ることを妨げることである。しだがって、被覆管が応力
腐食割れ１こより破損した場合１こは、冷却材等は放射
能１こ汚染され、原子炉の運転・管理に障害をもたらす
おそれがある。そのため、原子炉の安全運転のためｌこ
も被覆管の応力腐食割れの防止が強く要求されている。
被覆管の応力腐食割れを防止するため１こは、ＰＣＭＩ
を緩和するｌ、又はよう素等の腐食性物質と被覆管との
接触を阻止するかの措置が必要である。そこで、被覆管
の応力腐食割れの防止を目的として、その−要因である
ＰＣＭＩを緩和するために、原子炉の出力上昇速度を遅
くしたり、燃料ペレットの形状を変えたりする試みが行
われているが、余り効果的ではない。他方、応力腐食割
れの他の要因である腐食性核分裂生成物の生成量を少な
くするだめに、原子炉の出力を低く抑えて運転する方法
も考えられているが、これは発電所の発電コストを上昇
させ、望壕しくない。
を緩和するｌ、又はよう素等の腐食性物質と被覆管との
接触を阻止するかの措置が必要である。そこで、被覆管
の応力腐食割れの防止を目的として、その−要因である
ＰＣＭＩを緩和するために、原子炉の出力上昇速度を遅
くしたり、燃料ペレットの形状を変えたりする試みが行
われているが、余り効果的ではない。他方、応力腐食割
れの他の要因である腐食性核分裂生成物の生成量を少な
くするだめに、原子炉の出力を低く抑えて運転する方法
も考えられているが、これは発電所の発電コストを上昇
させ、望壕しくない。
また、燃料ペレットから放出された腐食性物質とジルコ
ニウム合金製被覆管とが反応しないように、それらの直
接接触を防止するため、ジルコニウム合金製被検管の内
面に銅などの・くリア材を設けたバリア椋覆管が提案さ
れている（例えば、特開昭５１−６９７９２号公報、特
開昭５１−６９７９５号公報、特開昭５１−６９７９５
号公報等）。しかし、原子炉運転中１こバリア層の一部
が機械的に破壊されて被覆管の応力腐食割れを生ずるお
それがある。
ニウム合金製被覆管とが反応しないように、それらの直
接接触を防止するため、ジルコニウム合金製被検管の内
面に銅などの・くリア材を設けたバリア椋覆管が提案さ
れている（例えば、特開昭５１−６９７９２号公報、特
開昭５１−６９７９５号公報、特開昭５１−６９７９５
号公報等）。しかし、原子炉運転中１こバリア層の一部
が機械的に破壊されて被覆管の応力腐食割れを生ずるお
それがある。
従って、種々の提案にも拘らず、燃料被覆管の応力腐食
割れを有効に防止し得る核燃料要素の開発が依然として
要望されている。
割れを有効に防止し得る核燃料要素の開発が依然として
要望されている。
本発明は上記要望；こ鑑みてなされたもので、ジルコニ
ウム合金製被覆管の応力腐食割れを有効に防止し得る核
燃料要素を提供することを目的としている。
ウム合金製被覆管の応力腐食割れを有効に防止し得る核
燃料要素を提供することを目的としている。
〔発明の概要〕
本発明は、被覆管と、この被覆管内ｔこ装填された多数
の燃料ペレットと、前記被覆管の両端に設けられた上下
端栓とから成り内部１こガスが封入された核燃料棒にお
いて、前記燃料ペレットの中心軸部及び燃料ペレットと
燃料ペレットとの間にＣｏ。
の燃料ペレットと、前記被覆管の両端に設けられた上下
端栓とから成り内部１こガスが封入された核燃料棒にお
いて、前記燃料ペレットの中心軸部及び燃料ペレットと
燃料ペレットとの間にＣｏ。
０４とＣｏＯの混合体、 ＣｕＯとＣｕｔＯの混合体
の内の一金属酸化物の混合体を配置して成ることを特徴
とする核燃料棒にある。
の内の一金属酸化物の混合体を配置して成ることを特徴
とする核燃料棒にある。
以下、本発明の一実施例を第１図から第３図を参照して
説明する。ここで第１図に本発明の一実施例に係る核燃
料棒の縦断面図を示す。なお、第４図と同一部分１こは
同一符号を付しその構成の説明は省略する。第１図にお
いて、被覆管１内１こ装填された燃料ペレット７は中空
円筒ペレットであり、内部に金属酸化物の混合体８が充
填されている。また、前記燃料ペレット７と燃料ペレッ
ト７との間にも金属酸化物の混合体９が配置されている
。この混合体８，９は粉末を焼結又は圧縮成形したもの
であり、内部を気体が流通する構造）こなっている。こ
こで第２図１こよう素１こよる応力腐食割れ１こ対する
酸素分圧の影響を示したジルコニウム合金の特性図を示
す。なお、本特性図はＳＣＣが非常１こ発生するおそれ
があるよう案分圧が４Ｔｏｒｒ（５，２６Ｘ １０ ａ
ｔｍ ）中１こおける酸素分圧と最大応力の関係を示し
ている。よう素がない場合の最大応力は６０隔−である
の１こ対して、４ｔｏｒｒのよう紫雲囲気中で酸素分圧
がＯからＩＴｏｒｒ （１，３２Ｘ１０ ａｔｍ）の場
合では最大応力が約３７隣−２まで下がる。しかしなが
ら、酸素分圧が大きく々るに従って最大応力も犬きくな
“す、約４Ｔｏｒｒ （５，２６ｘｌ（ｒ”ａｔｍ）で
最大応力は約４７Ｋｙ／ｙｇ” Ｉこなり、１０Ｔｏｒ
ｒではほぼ６０Ｋｐ／ｍ に回復する。
説明する。ここで第１図に本発明の一実施例に係る核燃
料棒の縦断面図を示す。なお、第４図と同一部分１こは
同一符号を付しその構成の説明は省略する。第１図にお
いて、被覆管１内１こ装填された燃料ペレット７は中空
円筒ペレットであり、内部に金属酸化物の混合体８が充
填されている。また、前記燃料ペレット７と燃料ペレッ
ト７との間にも金属酸化物の混合体９が配置されている
。この混合体８，９は粉末を焼結又は圧縮成形したもの
であり、内部を気体が流通する構造）こなっている。こ
こで第２図１こよう素１こよる応力腐食割れ１こ対する
酸素分圧の影響を示したジルコニウム合金の特性図を示
す。なお、本特性図はＳＣＣが非常１こ発生するおそれ
があるよう案分圧が４Ｔｏｒｒ（５，２６Ｘ １０ ａ
ｔｍ ）中１こおける酸素分圧と最大応力の関係を示し
ている。よう素がない場合の最大応力は６０隔−である
の１こ対して、４ｔｏｒｒのよう紫雲囲気中で酸素分圧
がＯからＩＴｏｒｒ （１，３２Ｘ１０ ａｔｍ）の場
合では最大応力が約３７隣−２まで下がる。しかしなが
ら、酸素分圧が大きく々るに従って最大応力も犬きくな
“す、約４Ｔｏｒｒ （５，２６ｘｌ（ｒ”ａｔｍ）で
最大応力は約４７Ｋｙ／ｙｇ” Ｉこなり、１０Ｔｏｒ
ｒではほぼ６０Ｋｐ／ｍ に回復する。
ここで前記金属酸化物の混合体８，９をＣｏ、０゜とＣ
ｏＯの混合体にすると平衡状態は第１式のように示され
、との反応の自由エネルギー変化ΔＧは第２式のよう１
こ示される。
ｏＯの混合体にすると平衡状態は第１式のように示され
、との反応の自由エネルギー変化ΔＧは第２式のよう１
こ示される。
Ｃ０，０４＝３ＣＯＯ＋％０． ・
・・・・・・・・ （１）ΔＧ＝４３８００−３５．４
Ｔ（ｃａ／／ｍｏｌり −ｆ２）従って平衡酸素
分圧ＰＯ，は第３式のように示される。
・・・・・・・・ （１）ΔＧ＝４３８００−３５．４
Ｔ（ｃａ／／ｍｏｌり −ｆ２）従って平衡酸素
分圧ＰＯ，は第３式のように示される。
Ｐｏ、 ＝ｅｘｐ（−２ΔＧ／ＲＴ） （ａｔｍ）
−１３）ここでＴは温度（０Ｋ）であり、Ｒはガス
定数である。
−１３）ここでＴは温度（０Ｋ）であり、Ｒはガス
定数である。
また、前記金属酸化物の混合体８，９をＣｕＯとＣｕ、
０ の混合体にすると、平衡状態は第４式のように示
され、この反応の自由エネルギー変化ΔＧは第５式のよ
うに示される。
０ の混合体にすると、平衡状態は第４式のように示
され、この反応の自由エネルギー変化ΔＧは第５式のよ
うに示される。
２ｃｕｏ ； Ｃｕ、０＋Ｖ、０． ・−
−−−−・−（４）△Ｇ＝３４９５０＋６．Ｉ Ｔｅｏ
ｇＴ−４４，３Ｔ （ｃａｅＡｒｔ′）ｅ’） ＝
（５）従って平衡酸素分圧Ｐｏ２は第６式のよう１こ示
される。
−−−−・−（４）△Ｇ＝３４９５０＋６．Ｉ Ｔｅｏ
ｇＴ−４４，３Ｔ （ｃａｅＡｒｔ′）ｅ’） ＝
（５）従って平衡酸素分圧Ｐｏ２は第６式のよう１こ示
される。
ｐｏ、 ＝ｅｘｐ （−２ΔＧ／ＲＴ ） （ａｔｍ
） ・−・−・・（６）ここで第３図１こ前述の反
応１こ対する温度と平衡酸素分圧の特性図を示す。
） ・−・−・・（６）ここで第３図１こ前述の反
応１こ対する温度と平衡酸素分圧の特性図を示す。
なお、第３図において、曲線ＡばＣｏ、０．とＣｏＯの
混合体の特性曲線を示し、曲線ＢはＣｕＯとＣｕ、０の
混合体の特性曲線を示し、破線Ｃはよう紫雲囲気中でジ
ルコニウムの最大応力がほぼ回復する平衡酸素分圧が４
Ｔｏｒｒの線を示している。第３図］こ示す様に、前記
の金属酸化物の混合物を用いて平衡酸素分圧を４’ｒｏ
ｒｒ以上にするため１こは１０００°にないし１１００
’に以上の温度が必要である。このため、燃料ペレット
の温度が通常運転中に１０００’に以上となるため、ペ
レット中心孔あるいは燃料ペレットとペレットとの間に
Ｃｏ３０．とＣｏＯの混合体あるいはＣｕＯとＣＩ、ｏ
の混合体を配置することｌこよって、４Ｔｏｒｒ以上の
酸素分圧を原子炉運転中ｔこ得ることができる。
混合体の特性曲線を示し、曲線ＢはＣｕＯとＣｕ、０の
混合体の特性曲線を示し、破線Ｃはよう紫雲囲気中でジ
ルコニウムの最大応力がほぼ回復する平衡酸素分圧が４
Ｔｏｒｒの線を示している。第３図］こ示す様に、前記
の金属酸化物の混合物を用いて平衡酸素分圧を４’ｒｏ
ｒｒ以上にするため１こは１０００°にないし１１００
’に以上の温度が必要である。このため、燃料ペレット
の温度が通常運転中に１０００’に以上となるため、ペ
レット中心孔あるいは燃料ペレットとペレットとの間に
Ｃｏ３０．とＣｏＯの混合体あるいはＣｕＯとＣＩ、ｏ
の混合体を配置することｌこよって、４Ｔｏｒｒ以上の
酸素分圧を原子炉運転中ｔこ得ることができる。
そして、運転中１こ４Ｔｏｒｒ以−ヒの酸素分圧を得る
ことができるので第２図に示したようによう紫雲囲気中
における被覆管のＳＣＣの発生を防ぐことができる。ま
た、酸素分圧が４″Ｔｏｒｒ Ｉこなった平衡時には燃
料ペレットが酸素を吸収し、二酸化ウランペレットの酸
素対ウランの比（Ｏ／Ｕ比）は約２．２になる。したが
ってＯＡ比の低い燃料ペレットを用いた場合には二酸化
ウランペレットが酸素を吸収するため、二酸化ウランペ
レットのφ比を２．１５以上にする必要があり、さらに
二酸化ウランペレットの素成変更を考えると２２５以下
に設定する必要がある。
ことができるので第２図に示したようによう紫雲囲気中
における被覆管のＳＣＣの発生を防ぐことができる。ま
た、酸素分圧が４″Ｔｏｒｒ Ｉこなった平衡時には燃
料ペレットが酸素を吸収し、二酸化ウランペレットの酸
素対ウランの比（Ｏ／Ｕ比）は約２．２になる。したが
ってＯＡ比の低い燃料ペレットを用いた場合には二酸化
ウランペレットが酸素を吸収するため、二酸化ウランペ
レットのφ比を２．１５以上にする必要があり、さらに
二酸化ウランペレットの素成変更を考えると２２５以下
に設定する必要がある。
［発明の効果〕
本発明による核燃料棒によれば、燃料ペレットの中心軸
部及び燃料ペレット間に１１００°にの雰囲気中におい
て酸素分圧を４Ｔｏｒｒ以上にさせる金属酸化物の混合
体を配置させたので、ジルコニウム合金製被覆管の応力
腐食割れを有効に防止させることができる。
部及び燃料ペレット間に１１００°にの雰囲気中におい
て酸素分圧を４Ｔｏｒｒ以上にさせる金属酸化物の混合
体を配置させたので、ジルコニウム合金製被覆管の応力
腐食割れを有効に防止させることができる。
第１図は本発明の一実施例を示す核燃料棒の縦断面図、
第２図はよう紫雲囲気中におけるジルコニウム合金の最
大応力と酸素分圧の関係を示す特性図、第３図は金網酸
化物の混合体にお′ける平衡酸素分圧と温度の関係を示
す特性図、第４図は従来の核燃料棒の縦断面図、第５図
は被覆管内で割れた燃料ペレットを拡大して示す斜視図
である。 １・・・被覆管 ２・・・燃料ペレット３・・
・上部端栓 ４・・・下部端栓５・・・上部プレ
ナム部 ６・・・プレナムスプリング７・・・燃料
ペレット ８．９・・・金属酸化物の混合体代理人
弁理士 則 近 憲 佑 （はか１名）第１図 第４図 第５図
第２図はよう紫雲囲気中におけるジルコニウム合金の最
大応力と酸素分圧の関係を示す特性図、第３図は金網酸
化物の混合体にお′ける平衡酸素分圧と温度の関係を示
す特性図、第４図は従来の核燃料棒の縦断面図、第５図
は被覆管内で割れた燃料ペレットを拡大して示す斜視図
である。 １・・・被覆管 ２・・・燃料ペレット３・・
・上部端栓 ４・・・下部端栓５・・・上部プレ
ナム部 ６・・・プレナムスプリング７・・・燃料
ペレット ８．９・・・金属酸化物の混合体代理人
弁理士 則 近 憲 佑 （はか１名）第１図 第４図 第５図
Claims (2)
- （１）被覆管と、この被覆管内に装填された多数の燃料
ペレットと、前記被覆管の両端に設けられた上下端栓と
から成り内部にガスが封入された核燃料棒において、Ｃ
Ｏ＿３Ｏ＿４とＣｏＯの混合体と、ＣｕＯとＣｕ＿２Ｏ
の混合体の少なくとも１つの混合体を前記燃料ペレット
の中心軸部及び燃料ペレットと燃料ペレットとの間に配
置して成ることを特徴とする核燃料棒。 - （２）燃料ペレットは含まれている二酸化ウランの酸素
対ウランの比（Ｏ／Ｕ比）が２．１５以上２．２５以下
であることを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の核
燃料棒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59262839A JPS61140890A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 核燃料棒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59262839A JPS61140890A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 核燃料棒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61140890A true JPS61140890A (ja) | 1986-06-27 |
Family
ID=17381331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59262839A Pending JPS61140890A (ja) | 1984-12-14 | 1984-12-14 | 核燃料棒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61140890A (ja) |
-
1984
- 1984-12-14 JP JP59262839A patent/JPS61140890A/ja active Pending
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